Расширение блока химически очищенной воды ХВО ПВС АО "Евраз ЗСМК"

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Паровоздуходувная станция (ПВС) Западно-Сибирского металлургического комбината предназначена для снабжения воздушным дутьем доменных печей, сжатым воздухом 8 ата блоков разделения воздуха, сжатым воздухом 3 ата блюминга, обеспечения цехов завода временно-образующимися избытками воздуха 8 ата, технологическим паром 12 ата и 45 ата, а также химочищенной водой.

ПВС имеет в своем составе химический, котельный, турбинный, электрический цехи и мехмастерскую.

Химический цех имеет в своем составе предочистку - пуск в 1967 г., фильтровальный зал - пуск в 1967 г., блок химобессоленной воды - пуск в 1971 г., склад химреагентов и химлабораторию.

Электрический цех имеет в своем составе две распределительные подстанции: РП-26 и РП-18.

РП-26 включает в себя главное распределительное устройство ГРУ 10,5 кВ, имеющее четыре линии вводов по 10,5 кВт; открытую трансформаторную подстанцию, на которой установлено 4 понижающих трансформатора мощностью 10000 кВт и один мощностью 6300 кВт, питающих распределительное устройство главного корпуса, которое имеет для питания потребителей собственных нужд две ступени напряжения - 3,15 кВт и 0,4 кВт.

Химический цех ПВС производит химически очищенную и химически обессоленную воду. Химически обессоленная вода в полном объеме потребляется ПВС для подпитки котлов, а химически очищенная вода потребляется другими цехами комбината (ККЦ-1,2, УСТК, ОКГ, теплосеть и др.).

Оборудование химводоочистки: осветлитель, баки коагулированной воды, насосы коагулированной воды, механические фильтры, натрий-катионитовые фильтры 1 и 2 ступени, натрий-катионитовые противоточные фильтры, баки химически очищенной воды, насосы химически очищенной воды, деаэрационно-питательная установка, водород-катионитовые фильтры 1 и 2 ступени, анионитовые фильтры 1 и 2 ступени, декарбонизаторы, бак частично обессоленной воды, бак химобессо-леной воды, насосы химобессоленой воды, деаэраторы атмосферного типа, насосы деаэрированной воды, деаэраторы высокого давления, питательные насосы.

Тема дипломного проекта: «Расширение блока химически очищенной воды ХВО ПВС АО «Евраз ЗСМК».

Целью данного дипломного проекта является улучшение качества подготавливаемой химически очищенной воды, путем введения в технологическую цепочку водород-катионитовых фильтров первой ступени.

Ввод водород-катионитовых фильтров позволит снизить жесткость и карбонатную щелочность обрабатываемой воды за счет удаления ионов натрия (Na) и гидрокарбоната (HCO3).

1. Общая часть

водород катионитовый фильтр вода

1.1 Характеристика паровоздуходувной станции

С вводом в работу второй доменной печи произведен пуск турбокомпрессора № 3 - 19 июня 1967 г., а 4 июля 1967 г., растоплен котел № 3.

30 августа 1968 г., с вводом в работу кислородной станции произведен пуск турбокомпрессора № 7, 26 ноября 1968 г. - турбокомпрессора № 8 и растоплен котел № 4 - 4 декабря 1968 г.

С вводом в работу конвертера № 3 пущен турбокомпрессор ст. № 10 - 17 января 1970г.

Позже, на ПВС установлены еще 3 котлоагрегата: № 5 - в феврале 1971 г., № 6 - в декабре 1976 г., № 7 - в декабре 1985 г.; 2 турбокомпрессора доменного дутья: № 4 - в феврале 1971 г., № 5 - в декабре 1973 г. и 3 электрокомпрессора: № 9 - в январе 1971 г., № 11, 12 - в июле 1973 г.

ПВС имеет в своем составе химический, котельный, турбинный, электрический цехи и мехмастерскую.

В котельном цехе установлено 7 котлоагрегатов: 6 котлоагрегатов ПК-20-2МИ № 1-6 и 1 котлоагрегат ПК-20-4 № 7 производительностью 110 т/ч, предназначенных для выработки пара параметров: давление - 100 ата и температура - 540°С.

Котлоагрегаты № 1-6 работают на смеси доменного, коксового, природного газов и твердом топливе (промпродукте, угле).

На каждом котлоагрегате установлено по 2 шаровые мельницы типа ШБМ 250/390 производительностью 10 т/ч по АШ, предназначенных для размола твердого топлива. Топливоподача - двухниточная, с ленточными конвейерами, производительность каждой нитки - 105 т/ч.

Котлоагрегат № 7 работает только на газе: доменном, коксовом и природном.

Пар с котлов поступает на турбокомпрессоры турбинного цеха.

Турбинный цех состоит из деаэрационно-питательной установки (ДПУ) 1,2 ата, ДПУ 6,0 ата, отделения редукционно-охладительных установок (РОУ) и быстродействующих редукционно-охладительных установок (БРОУ), компрессорного отделения.

ДПУ 1,2 ата состоит из 6 деаэраторов атмосферного типа, трех групп насосов (низкого, среднего и высокого давления) и 4 редуцирующих устройств (РУ 15/1,2). Химочищенная и химобессоленная вода нагревается в деаэраторах до 1040С, где из нее удаляются кислород и углекислота. Химочищенная вода насосами подается потребителям вторичных энергоресурсов, химобессоленная вода подается на ДПУ 6,0 ата.

ДПУ 6,0 ата состоит из 5 деаэраторов повышенного давления и 5 электропитательных насосов. Химобессоленная вода и конденсат с турбин подогреваются в деаэраторах до 158°С для более полного удаления из воды углекислоты и кислорода. Питательная вода после деаэраторов подается питательными электронасосами в котлоагрегаты ПВС.

Отделение РОУ и БРОУ состоит из двух БРОУ 100/45, двух РОУ 100/45, двух РОУ 100/15 и трех РОУ 39/15. БРОУ 100/45 и РОУ 100/45 предназначены для редуцирования и подачи пара на коксохимпроизводство, РОУ 39/15 и турбокомпрессоры ст. №№ 7,8. РОУ 100/15 и РОУ 39/15 предназначены для редуцирования и подачи пара на технологические нужды комбината.

Компрессорное отделение состоит из 4-х турбокомпрессоров доменного дутья ст. №№ 2-5; 4-х турбокомпрессоров ст. №№ 1, 7, 8, 10 и трех электрокомпрессоров ст. №№ 9, 11, 12, предназначенных для производства и подачи сжатого воздуха на блоки разделения воздуха, технологические нужды комбината и блюминга.

Турбокомпрессоры № 2, 3, 4 состоят из турбины ВКВ-22-90-1 и компрессора К-5500-41-1 производительностью по 5500 нм3/мин. с давлением воздуха турбокомпрессоры № 2 - 5,0 ата, турбокомпрессоры № 3, 4 - 5,3 ата; турбокомпрессор ст. № 5 состоит из турбины Т-30-90-1 и компрессора К-7000-41-1 производительностью 7000 нм3/мин. с давлением воздуха 5,3 ата.

Турбокомпрессоры ст. №№ 1, 10 состоят из турбины ВКВ-22-90-1 и компрессора К-3000-61-1 производительностью 3000 нм3/мин. с давлением воздуха 7,5 ата.

Турбокомпрессоры ст. №№ 7, 8 состоят из турбины К-9-35-1 и компрессора К-1500-62-5 производительностью 1500 нм3/мин с давлением воздуха 7,7 ата.

Электрокомпрессоры ст. №№ 9,11,12 состоят из компрессора К-1500-62-2 производительностью 1500 нм3/мин с давлением воздуха 7,5 ата, привод электродвигатель СТМ-9000-2.

Химический цех имеет в своем составе предочистку - пуск в 1967 г., фильтровальный зал - пуск в 1967 г., блок химобессоленной воды - пуск в 1971 г., склад химреагентов и химлабораторию.

Предочистка состоит из 4 осветлителей типа СНИИМПС-1А производительностью 400 т/ч каждый, в которых происходит предварительное осветление воды.

Фильтровальный зал, состоящий из 5 механических фильтров, 6 натрий-катионитовых фильтров 1 ступени и 4 натрий-катионитовых фильтров 2 ступени, 6 натрий-противоточные фильтры ,предназначен для получения химочищенной и подпиточной воды для нужд установок использования вторичных энергоресурсов и отопления комбината.

Производительность - 800 т/ч.

Блок химобессоленной воды, состоящий из водород-катионитовых фильтров 1 и 2 ступеней (1 ступень - 7 шт., 2 ступень - 4 шт.), анионитовых фильтров 1 и 2 ступеней (1 ступень - 5 шт., 2 ступень - 6 шт.) и декарбонизаторов (3 шт.), предназначен для получения химобессоленной воды для котлоагрегатов ПВС. Производительность блока химобессоленной воды 450 т/ч.

Электрический цех имеет в своем составе две распределительные подстанции: РП-26 и РП-18.

РП-26 включает в себя главное распределительное устройство ГРУ-10,5 кВт, имеющее четыре линии вводов по 10,5 кВт; открытую трансформаторную подстанцию, на которой установлено 4 понижающих трансформатора мощностью 10000 кВт и один мощностью 6300 кВт, питающих распределительное устройство главного корпуса, которое имеет для питания потребителей собственных нужд две ступени напряжения - 3,15 кВт и 0,4 кВт.

РП-18 предназначена для электроснабжения потребителей корпуса химводоочистки и склада химреагентов.

Для привода электрокомпрессоров компрессорного отделения установлено 3 синхронных электродвигателя мощностью 9000 кВт, имеющих три отдельных ввода напряжением 10,5 кВ для каждого электродвигателя.

1.2 Технологическая схема химического цеха

Исходная (сырая) вода подается на химводоочистку (ХВО) из реки Томь с добавлением воды из пруда-охладителя ЗС ТЭЦ, подогревается до 40°С в конденсаторах турбин ПВС и по двум водоводам подается на всас насосов сырой воды. Сырая вода содержит как растворенные вещества, так и примеси в виде более или менее размельченных частиц различных минералов и органических остатков. Из минералов в воде содержатся частицы глины и песок. Органические вещества обычно представлены гуматами - сложными соединениями, образовавшимися из растительных остатков в результате их окисления. Качество исходной воды за 2014 год представлено в таблице 1.

Таблица 1- Качество исходной воды за 2017 год

Исходная вода	Жесткость, мг-экв/кг	Щелочность, мг-экв/кг	Ca2+,мг/кг	Mg2+, мг/кг	Cl-, мг/кг	Солесодержание	SiO2,мг/кг ( общая/растворимая)	рН	Cu, мг/кг	Fe, мг/кг	NH3, мг/кг	NO3-, мг/кг	NO2-,, мг/кг
	11,7	1,68	28,4	44,7	36,7	141	11,5 2,94	88,31	0,084	01,47	0,26	11,9	1,02

Грубодисперсные частицы не могут находится в воде в устойчивом состоянии; они либо всплывают при их плотности, меньше плотности воды либо осаждаются. Взвешенные же частицы удалить из воды очень сложно.

Контроль за водоподготовкой и водно - химическим режимом ПВС осуществляется химической лабораторией цеха, которая включает в себя экспресс- лабораторию и дневную лабораторию

Предварительная очистка воды на ХВО ведется коагулированием. Коагулированием называется технологический процесс обработки воды реагентами, приводящими к коагуляции ее коллоидных примесей. Коагуляция физико-химический процесс слипания (укрупнение) коллоидных частиц, завершившийся выпадением их в осадок, удаляемый осаждением и фильтрованием. В качестве коагулянта на ПВС используется сернокислый алюминий (технический ГОСТ 12966-75), расход которого зависит от качества обрабатываемой воды и составляет 0,5-1,5 мг-экв/л. Приготовление коагулянта осуществляется в двух мешалках объемом 8 м3 каждая, представляющих собой цилиндрические емкости с коническим днищем.

В нижней части мешалок имеется барботажное кольцо с подводом воздуха для перемешивания раствора. Мешалки предназначены для приготовления реагентов определенной концентрации. Коагулянт подается на осветлители с помощью 8 насосов-дозаторов типа НД-400/10 производительностью 400 л/ч.

На ПВС для удаления грубодисперсных и коллоидных примесей из исходной воды применяют осветлители типа ЦНИИ МПС (4 шт.), объемом 900 м3 и производительностью 400 м3/ч каждый.

Осветлитель состоит из ступенчатого корпуса высотой 16000 мм и диаметром верхней части 12200 мм и оборудован:

а) отводящими и подводящими воду трубопроводами;

б) трубопроводами подачи реагентов;

в) трубопроводом дренажа, непрерывной продувки;

г) пробоотборными точками;

д) переливным трубопроводом.

Внутренняя часть осветлителя конструктивно разделена на пять зон:

Входная зона представляет собой конус с углом расхождения 80 и высотой 5360 мм, в который введены два трубопровода с соплами, для создания вращательного движения вводимой в осветлитель воды. Конус заканчивается горизонтально расположенной по сечению дырчатой перегородкой с отверстиями диаметром 430 мм, служащий для выравнивания потока воды. На высоте 1480 мм от начала входной зоны внутри осветлителя вмонтирован корпус шламонакопителя, имеющий цилиндрический корпус с коническим днищем и верхом, имеющим угол расхождения 80°. Высота шламонакопителя 7000 мм. В верхней части шламонакопителя на уровне начала корпуса имеется коллектор с отверстием диаметром 28 мм для отвода коагулированной воды, при работе осветлителя и для заполнения шламонакопителя при включении осветлителя в работу. На этом же уровне в корпус шламонакопителя врезано 5 трубок диаметром 325 мм, опущенные до середины шламонакопителей и доходящие в верх до уровня сливной трубы коагулированной воды в бак. В верхней части труб равномерно расположены пять шламоприемных окон для отвода шлама в накопитель. Нижний конус соединен с трубопроводом диаметром 100 мм для неприрывного вывода шлама из шламонакопителя.

Центральная зона представляет собой цилиндр с радиально расположенными смесительными решетками, в которых имеются отверстия 150 мм, служащими для уменьшения скорости движения воды и гашения вращательного движения потока.

Переходная зона выполнена в виде усеченного конуса с углом расхождения 30°, высотой 2260 мм с расположенными внутри шламоотводящими трубами. Переходная зона служит для снижения скорости потока воды за счет конструктивного расширения корпуса осветлителя.

Выходная зона имеет цилиндрическую форму диаметром 12200 мм, высотой 2740 мм, заканчивающейся дроссельной решеткой с отверстиями диаметром 10 мм по всему сечению. Над дроссельной решеткой смонтирован сборный желоб на расстоянии по диаметру 7800 мм, высотой 1000 мм. На боковых стенах желоба имеются отверстия диаметром 17 мм. Сборный желоб имеет уклон в сторону приемного стакана и отводящим трубопроводом, по нему вода сливается в бак коагулированной воды. На уровне сборного желоба смонтирована воронка с отводящим трубопроводом для сброса воды при переполнении осветлителя.

Грязевик расположен в нижней части осветлителя имеет цилиндрическую форму с коническим днищем трубопроводом. Высота грязевика 2400 мм, диаметр 1300 мм, имеет лаз для осмотра и ремонта. Грязевик предназначен для сбора тяжелого шлама и дренирования при выводе осветлителя в ремонт.

Механический фильтр представляет собой вертикальный цилиндрический резервуар со сферическим днищем и потолком. В потолочной части фильтра имеется лаз, предназначенный для осмотра фильтра и в боковой стенке - лаз для выгрузки волокна.

Для подвода и распределения фильтруемой воды в днище расположено нижнее распределительное устройство, которое состоит из коллектора с трубами в виде радиальных лучей, в которых имеются поперечные щели шириной 0,4 мм. Такая система дренажного устройства способствует равномерному распределению воды при входе по всему сечению фильтра и равномерному распределению воздуха и воды при промывке фильтрующего материала. Для поддержания волокнистой загрузки во взвешенном состоянии на расстоянии 2/3 от днища фильтра вмонтирован швеллерный потолок, крепящейся анкерными болтами к потолочной сфере, выполненный из швеллера № 80, в котором выполнены отверстия диаметром 20 мм. При отводе профильтрованной воды для ее равномерного распределения по всей площади поперечного сечения фильтра и предотвращения выноса волокна установлено верхнее распределительное устройство, выполненное в виде сферы с отверстиями диаметром 20 мм.

На фронте каждого фильтра расположены:

- манометры на входном и выходном трубопроводе, на трубопроводе воздуха;

- пробоотборные точки на входе и выходе, воздушник;

- трубопроводы коагулированной воды на промывку и заполнение фильтра;

- трубопровод воздуха для взрыхления.

Основным показателем качества процесса осветления на механических фильтрах является потеря напора воды и ее прозрачность. Разность давлений по манометрам на входе и выходе не должна превышать 0,5-0,7 кгс/см2. При превышении перепада более чем на 1 кгс/см2 , фильтр подвергается промывке и взрыхлению. Взрыхление производится сжатым воздухом снизу вверх с последующей промывкой водовоздушной смесью в том же направлении.

Вода после обработки механических фильтров называется осветленной.

Осветленная вода разделяется на два потока. Один поток - для приготовления химически очищенной воды, другой - для приготовления химически обессоленной воды.

Для приготовления химически очищенной воды на ПВС установлено 6 фильтров натрий-катионирования I ступени производительностью 100 м3/ч каждый и 4 фильтров натрий- катионирования II ступени производительностью 250 м3/ч каждый. Натрий-катионитовые противоточные фильтры 6, производительностью 250 м3/ч каждый.

Натрий-катионитные фильтры предназначены для умягчения (удаления из обрабатываемой воды катионов жесткости (кальций и магний)).

Умягчение воды осуществляется путем фильтрования через зернистый материал-катионит, имеющий в своем составе подвижные катионы натрия, способные замещаться катионами кальция и магния. Умягченная вода фильтруется последовательно через две ступени фильтров - первую и вторую ступень катионирования. На фильтрах I ступени происходит основное поглощение солей жесткости. На фильтрах II ступени происходит поглощение солей жесткости, проскочивших I ступень.

Na- катионитовый фильтр представляет собой вертикальный цилиндрический резервуар высотой 5000 мм (I ступень) или 3000 мм (II ступень) и диаметром 3000 мм. Верхнее распределительное устройство выполнено в виде радиально расположенных лучей с отверстиями диаметром 8-12 мм для равномерного подвода и распределения воды на фильтр, для подвода регенерационного раствора поваренной соли и для сбора промывочной воды при взрыхлении фильтра. Для отвода умягченной воды и ее равномерного распределения по площади поперечного сечения фильтра и водяного взрыхления фильтрующего катионита фильтр оборудован нижним распределительным трубчатым устройством с щелями 0,2 мм.

Днище фильтра и нижнее дренажное устройство залито бетоном (бетонная подушка).

Фильтрующий материал КУ-I загружен непосредственно на бетонную подушку. Крупность зерен КУ-I 0,2-2 мм, высота загрузки фильтров I ступени 2,0-2,5 м, температура воды, поступающей на катионит не должна превышать 40?С.

Фильтры Na-катионирования II ступени загружены катионитом марки КУ-2-8 , который представляет собой сферические зерна гелевой структуры желтого цвета. Крупность зерен КУ-2-8 0,3-1,25 мм, высота загрузки фильтров II ступени 1,0-1,5 м.

На фронте каждого фильтра расположены манометры на входе и выходе для измерения давления, пробоотборные точки на входе и выходе, воздушник.

Для каждого фильтра от общих коллекторов подведены подводящие и отводящие трубопроводы с арматурой. Для монтажа и ревизии дренажных систем фильтра и загрузки фильтров катионитом служат нижние и верхние люки.

Для гидроперегрузки катионитного материала служит специальный люк, расположенный в нижней части фильтра над бетонной подушкой.

Для умягчения осветленная вода подается на фильтр сверху вниз и распределяется через распределительное устройство по всему сечению фильтрующего материала. Остаточная жесткость умягченной воды на фильтрах II ступени не должна превышать 5 мкг-экв/л, на фильтрах I ступени 700 мкг-экв/л. Если жесткость превышает данные значения, то фильтры отключают на регенерацию.

Взрыхление катионитов в фильтрах осуществляют перед каждой регенерацией и производят ее осветленной водой. Взрыхление производят с коллектора потоком воды снизу вверх со скоростью для I ступени 11 м/ч (расход воды 75-80 м3/ч), для II ступени - 10 м/ч (70-75 м3/ч). Взрыхление производят до чистой воды, анализ которой берется с пробоотборных точек на фильтре и сравнивается по прозрачности. Промывочная вода фильтров I и II ступени сбрасывается в емкость шламовой насосной.

Регенерация катионита производится для восстановления способности последнего к обмену катионов жесткости, содержащихся в обрабатываемой воде, на ионы Na. Регенерация Na- катионитовых фильтров I и II ступени производится раствором поваренной соли, концентрацией 6-8 % с помощью водяного эжектора. Раствор подается сверху вниз со скоростью для I ступени 4-5 м/ч, для II ступени - 5-6 м/ч и расходом воды 45 м3/ч. Длительность регенерации установленной скорости 20-30 мин. Расход соли на одну регенерацию составляет 4 м3 - 26 % раствора в пересчете на 100 % NaCl - 1260 кг.

Расход соли на регенерацию зависит от высоты загрузки катионита и его обменной емкости. Плановый удельный расход по фильтрам натрий-катионирования I ступени 177 г/г-экв, по фильтрам нартий-катионирования II ступени - 340 г/г-экв.

Отмывку от продуктов регенерации производят в течении 1 часа через эжектор потоком воды сверху вниз со скоростью 4-5 м/ч. Сброс отмывочной воды после фильтров Na-катионирования I ступени и II ступени производится в емкость шламовой насосной и далее в багерную ЦГТС.

Далее химочищенная вода после Na-катионитовых фильтров направляется в два бака химочищенной воды объемом 300 м3 каждый (заменены в 1996 году). Из баков химочищенная вода четырьмя насосами типа 8 НД 8, производительностью 500 м3/ч направляется на деаэрационно-питательную установку, где из химочищенной воды удаляются растворенные в ней газы. Затем химочищенная вода подается потребителю.

Для приготовления химически обессоленной воды на ПВС предусмотрен блок обессоливания. Он работает по схеме двухступенчатого водород-катионирования и анионирования блочного типа.

Осветленная вода поступает на семь водород-катионитовых фильтров I ступени, загруженных катионитом марки КУ-I, производительностью 100 м3/ч каждый. Катионы жесткости кальция, магния, натрия и т.д. удаляется путем обмена их на катион водорода, содержащийся в ионообменной смоле. Водород - катионитовые фильтры первой ступени сгруппированы по 4 фильтра первой очереди и 3 фильтра второй очереди.

На нижнюю дренажную систему загружен фильтрующий материал - катионит КУ-1, высота загрузки 2,5 м для водород-катионитовых фильтров I ступени и 1,5 м для водород - катионитовых фильтров II ступени с рабочей фракцией 0,3 - 0,2 мм. Коэффициент набухания смолы - 2.

Водород-катионитовые фильтры I ступени служат для удаления основного количество катионов солей жесткости, а второй ступени - для более глубокого их удаления.

По мере работы фильтров кислотность воды при прохождении через фильтр падает. Поэтому Водород -катионитовые фильтры первой ступени отключаются на регенерацию при снижении кислотности фильтра на 0,2 мг-экв/л от установившейся в течении 3-х часов работы. Водород-катионитовые фильтры второй ступени отключают на регенерацию при снижении кислотности фильтра относительно вновь включенных фильтров и при одновременном повышении солесодержании на всех работающих анионитовых фильтров второй ступени.

Для восстановления работоспособности фильтров проводят их взрыхление и регенерацию. Операция взрыхления имеет цель устранить уплотнения слежавшейся массы катионита и тем самым увеличить площадь реагирования. Взрыхления катионита в фильтрах первой ступени производиться осветленной водой потоком снизу вверх со скоростью 14 м/с и расходом воды 100 м3/ч. Взрыхление проводится до чистой воды на сбросе и отсутствии мелочи в пробе.

Регенерация водород-катионитовых фильтров производиться раствором серной кислоты с концентрацией 1-1,5 % потоком сверху вниз со скоростью подачи регенерационного раствора 10 м/ч и расходом воды 70 м3/ч. Количество кислоты на регенерацию устанавливается индивидуально для каждого фильтра в зависимости от уровня загрузки и состояния смолы. 70 % расхода кислоты пропускается с концентрацией 1 %, оставшееся часть - с концентрацией 1,5 %. Раствор кислоты на регенерацию поступает из цистерны кислоты объемом 25 м3, установленная на отметке - 0,00 через 2 мерника диаметром 730 мм, высотой 2600 мм и объемом 1 м3 подается на всас двух насосов-дозаторов типа НД-1600/10 производительностью 1600 л/ч.

Вода после обработки в анионитовых фильтрах I ступени называется частично обессоленная. Частично обессоленная вода далее поступает в 3 декарбонизатора объемом 200 м3, в которых из воды удаляется угольная кислота, образовавшаяся при обработке фильтров водорд-катионирования I ступени путем продувки частицы воды воздухом.

В декарбонизаторе вода поступает в разделительную камеру, приемный стакан, переливается через слой керамических колец Рашига, делясь ими на мелкие струйки по всему сечению, навстречу потоку воды с нижней камеры вентилятором подается воздух в количестве 15 м3/м3 воды.

При прикосновении воды с воздухом происходит распад угольной кислоты на воду и углекислый газ, который вместе с воздухом отводиться через влагоотделитель в атмосферу. Из влагоотделителя капельки воды, уносимые воздухом смываются в баки частично обессоленной воды. Декарбонизационная вода собирается в нижней камере декарбонизатора и самотеком сливается в баки частично обессоленной воды.

Производительность декарбонизаторов 250 м3/ч. После декарбонизатора вода подается в два бака частично обессоленной воды емкостью 200 м3 каждый. Двумя насосами частично обессоленной воды типа 10Д-6, производительностью 400 м3/ч вода из баков подается на 4 H-катионитовых фильтров II ступени, загруженных катионитом марки КУ-1, производительность 200 м3/ч, с высотой загрузки 1,3 м. В фильтрах происходит удаление остаточного содержания солей жесткости после H-катионитовых фильтров I ступени. Далее вода поступает на 6 анионитовых фильтров II ступени, сгруппированных по три в каждой очереди и загруженных высоко основным анионитом марки АВ-17-8, производительностью 105 м3/ч, с высотой загрузки 1,5 м, где происходит удаление из воды анионов слабых кислот (кремневая, угольная).

После анионитовых фильтров химобессоленная вода подается в бак запаса деаэрацинно-питательной установки емкостью 500 м3. Из бака запаса химобессоленная вода тремя насосами химобессоленной воды подается в два деаэратора атмосферного типа, где происходит удаление из нее угольной кислоты и кислорода. Из аккумуляторных баков деаэраторов емкостью 100 м3 каждый, вода тремя насосами деаэрированной воды подается в деаэраторы высокого давления. На всас насосов деаэрированной воды также с мешалок аммиака двумя насосами-дозаторами типа НД 400/10, производительностью 400 л/ч подается раствор аммиака для связывания остаточного содержания угольной кислоты и создания pH в пределах 9,1±1,0. Аммиак поступает из бака запаса объемом 2 м3 насосом типа 1,5Х-6Д, производительностью 30 м3/ч на мерник объемом 0,3 м3, откуда аммиак поступает на 2 мешалки 0,3 м3.

Нейтрализация кислоты и щелочных вод является важнейшим экологическим вопросом в эксплуатации обессоливающей установки, которая проводится с целью предупреждения разрушения канализационных сооружений, систем трубопроводов и загрязнения водоемов.

В случае неполной нейтрализации кислых вод в фильтрах процесс продолжается в двух баках - нейтрализаторах объемом 220 м3 каждый путем подачи гашеной извести насосом из ячейки извести.

Из бака - нейтрализатора вода переливается в сборный бак засоленных вод объемом 200 м3 и дренажным насосом типа 3АХ-200 подается в багерную цеха гидротехнических сооружений.

На ПВС контролируется только рН сбрасываемых вод, так как сброс воды ведется на гидрозолоотвал.

Для нейтрализации кислых вод, поступающих в бак-нейтрализатор, проводится их известкование. Для гашения извести в химическом цехе установлена гасилка типа С-322, производительностью 1 т/ч, которая состоит из цилиндрической части резервуара со сливным лотком, подведенным к ячейке извести, крышки с приемным бункером, где имеется люк для промывки гасилки водой, шибера для выпуска известкового молока, люка для выгрузки недопала, кольцевого трубопровода равномерного подвода воды в гасилку, вертикального вала с лопастями внутри гасилки для перемешивания известкового молока, редуктора соединенного с электродвигателем, воздушника для выхода паров при гашении извести. Для сбора известкового молока смонтированы два железобетонных резервуара емкостью 27 м3 каждый. Из резервуаров известковое молоко подается двумя насосами типа АР-60М производительностью 23 м3/ч в бак-нейтрализатор.

Качество химически очищенной, химически обессоленной и котловой воды полностью соответствует требованиям ПТЭ.

1.3 Характеристика основного оборудования

Химический цех ПВС производит химически очищенную и химически обессоленную воду. Химически обессоленная вода в полном объеме потребляется ПВС для подпитки котлов, а химически очищенная вода потребляется другими цехами комбината (ККЦ-1,2, УСТК, ОКГ, теплосеть и др.).

Оборудование ХВО: осветлитель, баки коагулированной воды, насосы коагулированной воды, механические фильтры, Na-катионитовые фильтры 1 и 2 ступени, баки химически очищенной воды, насосы химически очищенной воды, деаэрационно-питательная установка, водород-катионитовые фильтры 1 и 2 ступени, анионитовые фильтры 1 и 2 ступени, декарбонизаторы, бак частично обессоленной воды, бак химобессоленой воды, насосы химобессоленой воды, деаэраторы атмосферного типа, насосы деаэрированной воды, деаэраторы высокого давления, питательные насосы.

1.4 Анализ работы оборудования и предложения по реконструкции

Водно-химический режим - это совокупность мероприятий, направленных на обеспечение надежной и безопасной работы котлов, энергетического оборудования и трубопроводов в течение расчетного ресурса без повреждения их элементов вследствие отложения накипи, шлама и коррозии металла.

Предотвращение образования отложений обеспечивается двумя методами: обработкой воды на натрий-катионовых фильтрах и коррекционной обработкой воды. В настоящее время для подпитки теплосети используется вода из р. Томь.

Перед использованием исходная вода обрабатывается в осветлителях с использованием коагулянта, проходит через механические фильтры, после чего умягчается на натрий-катионитовых фильтрах I и II ступеней, деаэрируется и подается в теплосеть.

При натрий-катионировании происходит наиболее полное удаление солей жесткости (кальция и магния), и частичное удаление солей натрия. Натрий-катионирование позволяет снизить только жесткость воды, щелочность воды сохраняется практически без изменения, и переходит в обработанную воду.

Наличие в воде щелочных соединений приводит к коррозии трубопроводов и барабанов котлов.

Ввод в схему получения химически очищенной воды водород-катионитовых фильтров, позволит снизить содержания в обрабатываемой воде солей натрия, а также значительно уменьшить карбонатную щелочность химически очищенной воды, что позволить снизить коррозию трубопроводов и уменьшить количество отложений в трубопроводе и уменьшить количество накипей в барабанах котлов.

В схему подготовки химически очищенной воды предлагается ввести три водород-катионитовых прямоточных фильтров I ступени с загрузкой смолой марки КУ-2-8 в водородной форме.

2. Специальная часть

2.1 Исходные данные

В цехе хиводоподготовки ПВС установлены Na- катионитовые фильтры I ступени и Na-катионитовые фильтры II ступени.

Технические характеристики предоставлены таблице 2.

Таблица 2 -Технические характеристики оборудования

№ п/п	Наименование оборудования	Тип оборудования	Кол-во, шт.	Технические характеристики
				Производительность, м3/час	Скорость фильтрования м3/час
1	Натрий-катионитовый фильтр I ступени	ФИПаI-3,0-0,6	6	125	17,3
2	Натрий-катионитовый фильтр II ступени	ФИПаII-2,6-0,6	4	250	30
3	Водород-катионитовый фильтр I ступени	ФИПаI-3,4-0,6	3	250	30

2.2 Расчет установленного оборудования ХВО

2.2.1 Расчет осветлителя

Площадь сечения зоны осветления FOC, м2, определяется по формуле

(1)

где Q - производительность осветлителя, т/ч, Q=400 т/ч;

Vt - условная скорость свободного осаждения взвеси, см/сек,

Vt =4,85 см/сек[1];

CО - объемная концентрация взвеси, г/л, CО=0,07 г/л.



Площадь сечения шламоуплотнителя W, м2, определяется по формуле

(2)

где B - удельная площадь шламоуплотнителя, м2, B=0,19 м2 [1].

Суммарная площадь основной части осветлителя и шламоуплотнителя FО, м2, определяется по формуле

(3)

Диаметр осветлителя Do, м, определяется по формуле

(4)

Высота контактной среды HС, см, определяется по формуле

(5)

где П - коэффициент прозрачности осветленной воды, П=1,40;

Lc - коэффициент контактной среды, Lc=0,85;

t - температура воды,0С, t = 300C.

Общая высота контактной среды в цилиндрической и конической частях осветлителя Нсl, см, определяется по формуле

(6)

где НВ - высота контактной среды в выходной зоне, м, НВ=1,25 м.

Общая высота осветлителя Нol, см, определяется по формуле

(7)

где НЗ - высота защитной зоны, см, НЗ =175 см;

НР - высота контактной среды, см, НР=100 см.

Высота конической зоны осветлителя НKl, см, определяется по формуле

(8)

где НВ - высота контактной среды, см, НВ=125 см.

НKl=397,8-125+100=372,8 см

Объем осветлителя Wo, м3, определяется по формуле

(9)

где Нц - высота верхней цилиндрической зоны, м, Нц=3 м.

Радиус действия шламоотводящей системы Rn, см, определяется по формуле

(10)

Rn=1,6•(0,85•0,07)•295=28,1 см

Количество шламоотводящих труб n, шт., определяется по формуле

(11)

К установке принимаем 1 шламоотводящую трубу.

Скорость движения воды в шламоотводящих окнах Vд, см/сек, определяется по формуле

(12)

где го - содержание твердой фазы в коагулированной взвеси, г/мл, го=0,07 г/мл.

Площадь окон в стенках шламоуплотнителя fш, м2, определяется по формуле

(13)

где go - расход воды через окна в стенке шламоуплотнителя, м3/час, go=14,2 м3/час [1].

Диаметр шламоотводной трубы dш, м, определяется по формуле

(14)

где fo - суммарная площадь окон в шламоотводящих трубах, м2, fo= 2,9 м2.

Диаметр участка шламоотводящей трубы , м, определяется по формуле

(15)

Ширина зазора между внутренней поверхностью стенки шламоуплотнителя и кожухом b3, см, определяется по формуле

(16)

Расчетная зона осадка шламоуплотнителя p1, г/см2, определяется по формуле

 (17)

Расход воды на удаление осадка gc, %, определяется по формуле

(18)

где г1 - плотность осадка, %, г1=0,09 % [1].

Высота слоя осадка h, см, определяется по формуле

(19)

Расход воды на удаление осадка gn, м3/сек, определяется по формуле

(20)

где in- время на удаление осадка, мин, i=5 мин.

м3/сек

2.2.2 Расчет механических фильтров

Суммарная площадь фильтрования F, м, определяется по формуле

 (21)

где Q - часовой расход воды, подаваемый на очистку, т/ч, Q=1200 т/ч;

Vап - скорость фильтрования, м/ч, Vап = 43 м/ч;

б - коэффициент, учитывающей расход осветленной воды на собственные нужды, б = 1,1.

м

Требуемое количество фильтров n, шт., определяется по формуле

(22)

где f - площадь свободного сечения, м, f = 9,07 м;

Принимаем к установке 3 механических двукамерных фильтра.

Расход воды на одну взрыхляющую промывку , м, определяется по формуле

(23)

где i - интенсивность взрыхления, л/(см), =12 л/(см);

tвзр - время взрыхления, ч, tвзр = 3 ч.

м

Среднечасовой расход воды на собственные нужды g, м3, определяется по формуле

(24)

где r - промывок каждого фильтра в сутки, раз, r =1 раз.

м3

Суммарный расход воды на собственные нужды , м, определяется по формуле

(25)

м

Общий суточный расход обрабатываемой воды с учетом собственных нужд Qотм, м/ч, определяется по формуле

(26)

Qотм=120+60=180 м3/ч

2.2.3 Расчёт Na- катионитовых фильтров I ступени

Нормальная скорость фильтрования wн, м/ч, определяется, по формуле

(27)

где QNa - производительность Na-катионитовых фильтров, м3/ч, QNa= 750 м3/ч;

a - количество работающих фильтров, шт., а=6 шт.;

fNa - площадь фильтрования Na-катионитового фильтра, м2, fNa=7,1 м2.

Максимальная скорость фильтрования wм, м/ч, определяется по формуле

(28)

где (a-1) - число работающих фильтров при регенерации одного из них.

Количество солей жесткости, удаляемое на Na-катионитовых фильтрах А, г-экв/сут, определяется по формуле

А=24•Жо•QNa (29)

где Жо - общая жесткость воды поступающей на Na-катионитовый фильтр,

г-экв/м3, Жо = 2,24 г-экв/м3.

А=24 •2,24•750=40320 г-экв/сут

Рабочая обменная способность катионита E,г-экв/м3, определяется по формуле

(30)

где бэ - коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита в зависимости от удельного расхода соли на регенерацию, бэ =0,67[1];

вNa - коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по Ca2+ и Ma2+ за счет частичного задержания катионов Na+ ,

вNa= 0,93[1];

Еп - полная обменная способность катионита, г-экв/м3, Еп=800 г-экв/м3[1];

q - удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3, q = 6 м3/м3.

Число регенераций каждого фильтра в сутки n, определяется по формуле

(31)

где Нсл - высота слоя катионита, м, Нсл = 2 м.

Расход 100%-ной поваренной соли на одну регенерацию фильтра Q, кг, определяется по формуле

(32)

где qc - удельный расход соли на регенерацию, г/г-экв, qc=120 г/г-экв.

Суточный расход технической соли на регенерацию фильтров Qт.с, кг/сут, определяется по формуле

 (33)

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра Qвзр, м3, определяется по формуле

(34)

где i - интенсивность взрыхляющей промывки фильтров, л/(с·м2), i=4 л/(с·м2);

tвзр - продолжительность взрыхляющей прмывки, мин, tвзр=60 мин.

Расход воды на приготовление регенерационного расвора соли Qр.р, м3, определяется по формуле

(35)

где b - концентрация регенерационного раствора, %, b=6 %;

pр.р - плотность регенерационного раствора, т/м3,pр.р=8 т/м3.

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации Qот, м3, определяется по формуле

(36)

где qот - удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3, qот=6м3/м3[1].

Расход воды на одну регенерацию Na -катионитового фильтра без использования отмывочной воды на взрыхление Qс.н, м3, определяется по формуле

Qс.н.=Qвзр+Qр.р+Qот (37)

Qс.н.=102,2+1,7+85,2=189,1 м3

Среднечасовой расход воды на собственные нужды Na-катионитных фильтров Q, м3/ч, определяется по формуле

(38)

Время пропуска регенерационного раствора через фильтр tр.р, мин, определяется по формуле

(39)

где wр.р - скорость пропуска регенерационного раствора, м/ч, wр.р=4 м/ч[1].

Время отмывки фильтра от продуктов регенерации tот, мин, определяется по формуле

(40)

где wот - скорость отмывки, м/ч, wот= 10 м/ч[1].

Время регенерации Na-катионитового фильтра , мин, определяется по формуле

(41)

где tвзр - время взрыхляющей промывки фильтра, мин, tвзр =60 мин[1].

Межрегенерационный период работы фильтра TNa, ч, определяется по формуле

(42)

Количество воды обработанной межрегенерационный период Qов, м3, определяется по формуле

(43)

2.2.4 Расчет Na-катионитовых фильтров II ступени

Нормальная скорость фильтрования wн, м/ч, определяется по формуле (27)

Максимальная скорость фильтрования wм, м/ч, определяется по формуле (28)

Количество солей жесткости, удаляемое на Na-катионитовых фильтрах А, г-экв/сут, определяется по формуле (29)

А=24 •2,24•1000=57600 г-экв/сут

Рабочая обменная способность катионита E, г-экв/м3, определяется по формуле (30)

Число регенераций каждого фильтра в сутки n, определяется по формуле (31)

Расход 100%-ной поваренной соли на одну регенерацию фильтра , кг, определяется по формуле (32)

Суточный расход технической соли на регенерацию фильтров Qт.с., кг/сут, определяется по формуле (33)

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра Qвзр, м3, определяется по формуле (34)



Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли Qр.р, м3, определяется по формуле (35)

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации Qот, м3, определяется по формуле (36)

Расход воды на одну регенерацию Na-катионитового фильтра без использования отмывочной воды на взрыхление Qс.н, м3, определяется по формуле (37)

Qс.н=102,2+9,9+85,2=197,2 м3

Среднечасовой расход воды на собственные нужды Na-катионитных фильтров , м3/ч, определяется по формуле (38)

Время пропуска регенерационного раствора через фильтр tр.р, мин, определяется по формуле (39)

Время отмывки фильтра от продуктов регенерации tот, мин, определяется по формуле (40)

Время регенерации Na-катионитового фильтра , мин, определяется по формуле (41)

Межрегенерационный период работы фильтра TNa, ч, определяется по формуле (42)

=9,1 ч

Количество воды обработанной межрегенерационный период Qов, м3, определяется по формуле (43)

2.3 Расчет оборудования после реконструкции

2.3.1 Расчёт Na- катионитовых фильтров I ступени

Нормальная скорость фильтрования wн, м/ч, определяется по формуле (27)

Максимальная скорость фильтрования wм, м/ч, определяется по формуле (28)

Количество солей жесткости, удаляемое на Na-катионитовых фильтрах А, г-экв/сут, определяется по формуле (29)

А=24 •2,24•750=40320 г-экв/сут

Рабочая обменная способность катионита E,г-экв/м3, определяется по формуле (30)

Число регенераций каждого фильтра в сутки n, определяется по формуле (31)

Расход 100%-ной поваренной соли на одну регенерацию фильтра Q, кг, определяется по формуле (32)

Суточный расход технической соли на регенерацию фильтров Qт.с, кг/сут, определяется по формуле (33)

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра Qвзр, м3, определяется по формуле (34)

Расход воды на приготовление регенерационного расвора соли Qр.р, м3, определяется по формуле (35)

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации Qот, м3, определяется по формуле (36)

Расход воды на одну регенерацию Na -катионитового фильтра без использования отмывочной воды на взрыхление Qс.н, м3, определяется по формуле (37)

Qс.н.=102,2+1,7+85,2=189,1 м3

Среднечасовой расход воды на собственные нужды Na-катионитных фильтров Q, м3/ч, определяется по формуле (38)

Время пропуска регенерационного раствора через фильтр tр.р, мин, определяется по формуле (39)

Время отмывки фильтра от продуктов регенерации tот, мин, определяется по формуле (40)

Время регенерации Na-катионитового фильтра мин, определяется по формуле (41)

Межрегенерационный период работы фильтра TNa, ч, определяется по формуле (42)

Количество воды обработанной межрегенерационный период Qов, м3 , определяется по формуле (43)

2.3.2 Расчет водород-катионитовых фильтров

Нормальная скорость фильтрования , м/ч, определяется по формуле

(44)

где - производительность водород фильтров, = 750 м/ч;

- площадь фильтрования водород-катионитного фильтра, =2,0 м;

- количество работающих фильтров, =3 шт.

м/ч

Максимальная скорость фильтрования , м/ч, определяется по формуле

 (45)

где (а-1) - число фильтров при регенерации одного из них.

м/ч

Количество солей жесткости, удаляемых на фильтрах в сутки , г-экв/сутки, определяется по формуле

(46)

где - количество солей жесткости, подлежащих удалению на фильтрах, =0,4 мг-экв/м3.

г-экв/сутки

Число регенераций каждого фильтра в сутки , определяется по формуле

(47)

где - высота слоя катионита, =1,8 м;

Ен- рабочая обменная способность при водород-катионировании,

Ен=1700 г-экв/м.

Рабочая обменная способность при водород-катионировании , г-экв/м, определяется по формуле

(48)

где - коэффициент эффективности регенераций водород-катионита, =0,71;

0,5 - доля умягчения отмывочных вод;

- удельный расход воды на отмывку катионита, м/м, =5 м/м;

- общее содержание в воде катоинов кальция, магния, натрия и калия, =1,93 г-экв/м3.

г-экв/м

Межрегенерационный период работы фильтра , ч, определяется по формуле

(49)

где - время регенерации водород - катионитного фильтра, ч, tрег= 2,5 ч.

Количество одновременно регенерирующих водород-катионитных фильтров , определяется по формуле

(50)

Расход серной кислоты на одну регенерацию водород-катионитного фильтра , кг, определяется по формуле

 (51)

где - удельный расход серной кислоты, =70 г/г-экв.

кг

Расход воды на приготовление регенерационного раствора кислоты на одну регенерацию , м, определяется по формуле

(52)

где - концентрация регенерационного раствора, =1,5 %;

- удельный вес регенерационного раствора серной кислоты, =1,013 т/м;

м

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации , м, определяется по формуле

(53)

где - удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3, =5 м3/м3.

м

Расход воды на собственные нужды , м, определяется по формуле

(54)

м

2.3.3 Расчет Na-катионитовых фильтров II ступени

Нормальная скорость фильтрования wн, м/ч, определяется по формуле (27)

Максимальная скорость фильтрования wм, м/ч, определяется по формуле (28)

Количество солей жесткости, удаляемое на Na-катионитовых фильтрах А, г-экв/сут, определяется по формуле (29)

А=24 •2,24•1000=57600 г-экв/сут

Рабочая обменная способность катионита E, г-экв/м3, определяется по формуле (30)

Число регенераций каждого фильтра в сутки n, определяется по формуле (31)

Расход 100%-ной поваренной соли на одну регенерацию фильтра , кг, определяется по формуле (32)

Суточный расход технической соли на регенерацию фильтров Qт.с., кг/сут, определяется по формуле (33)

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра Qвзр, м3, определяется по формуле (34)

Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли Qр.р, м3, определяется по формуле (35)

Расход воды на отмывку катионита от продуктов регенерации Qот, м3, определяется по формуле (36)

Расход воды на одну регенерацию Na-катионитового фильтра без использования отмывочной воды на взрыхление Qс.н, м3, определяется по формуле (37)

Qс.н=102,2+9,9+85,2=197,2 м3

Среднечасовой расход воды на собственные нужды Na-катионитных фильтров , м3/ч, определяется по формуле (38)

Время пропуска регенерационного раствора через фильтр tр.р, мин, определяется по формуле (39)

Время отмывки фильтра от продуктов регенерации tот, мин, определяется по формуле (40)

Время регенерации Na-катионитового фильтра , мин, определяется по формуле (41)

Межрегенерационный период работы фильтра TNa, ч, определяется по формуле (42)

=9,1 ч

Количество воды обработанной межрегенерационный период Qов, м3, определяется по формуле (43)

3. Организация производства

3.1 Организация труда на участке

Для расчета годового фонда времени работы одного производственного рабочего составляется баланс использования рабочего времени на год, структура которого приведена в таблице 3.

Таблица 3 - Плановый баланс рабочего времени на 2017 год

Показатели	Условное обозначение	Четырех бригадный график
Календарное время, сут.	Вк	365
Выходные дни, сут.	-	91
Праздничные дни, несовпадающие с с выходными, сут.	-	-
Номинальное время, сут.	Вн	274
Отпуск, сут.	-	29
Дни болезни, сут.	-	7
Дни выполнения государственных и общественных обязанностей, сут.	-	1
Фактическое время, сут.	Вф	237

Коэффициент списочности Ксп , определяется по формуле

(55)

Списочную численность Чсп, чел., определяется по формуле

(56)

где Чяв - явочная численность, чел.

чел.

Резерв на отпуск Р, чел., определяется по формуле

(57)

чел.

Штатное расписание рабочих участка ХВО, дающее представление о расстановке рабочих по разрядам и сменам, представлено в таблице 4.

Таблица 4 - Штатное расписание рабочих

Наименование профессии	Тарификация	Система оплаты труда	Количество рабочих, в т.ч.	Резерв на отпуск, чел.	Списочная численность, чел.
	Разряд	Часовая тарифная ставка, руб.		по сменам	всего
Бригадир	5	57,09	ПП	1	1	1	1	4	-	4
Аппаратчик	4	53,03	ПП	1	1	1	1	4	1	5
	3	45,96	ПП	2	2	2	2	8	1	9
ИТОГО				4	4	4	4	16	2	18

Для работающих на участке применяется железнодорожный график работы, продолжительность рабочей смены 12 часов.

3.2 Организация оплаты труда рабочих участка

Оплата труда рабочих участка производится по повременно-премиальной системе.

Начисление повременного заработка производится в целом за месяц умножением часовой тарифной ставки работника на количество отработанных часов в отчетном месяце.

Процент премии определяется в соответствии с Положением о премировании труда рабочих, которое приведено в виде в таблицы 5.

Таблица 5 - Положение о премировании

Наименование цеха и участка	Показатель премирования	Размер премии, %
Цех ХВО	Бесперебойное обеспечение потребителей химочищенной и химобессоленной водой.	35

Снижение размера производственной премии или ее полная не выплата производится в случаях:

- неисполнения требований технологических, рабочих и производственных инструкций, правил по охране труда и промышленной безопасности, охраны окружающей среды;

- некачественное изготовление продукции (производства работ);

- аварий и инцидентов, допущенных по вине рабочего;

- невыполнения сменных производственных заданий;

- нарушения правил внутреннего трудового распорядка, в том числе и за неисполнение обязанностей по сохранению собственности АО «ЕВРАЗ»;

- приписок и искажений в отчетности;

- других производственных упущений.

3.3 Организация ремонтных работ теплотехнического оборудования

Система ППР - это комплекс организационно-технических мероприятий по обслуживанию и ремонту энергетического оборудования, направленных на обеспечение безаварийной и экономической работы.

В этот комплекс входят: техническое обслуживание, текущие, средние и капитальные ремонты, осуществляемые периодически через нормативные сроки.

Техническое обслуживание - комплекс операций по поддержанию работоспособности или исправности энергетического оборудования в период между ремонтами.

Текущий ремонт - это ремонт, выполняемый для обеспечения или восстановления работоспособности энергетического оборудования и состоящей в замене и (или) восстановлении отдельных частей.

Средний ремонт - ремонт, выполняемый для восстановления исправности и частичного восстановления ресурса энергетического оборудования с заменой или восстановлением составных частей ограниченной номенклатуры.

Капитальный ремонт - ремонт, выполняемый для восстановления исправности и полного или близкого к полному восстановления ресурса энергетического оборудования с заменой или восстановлением любых его частей, включая базовые.

Периодичность ремонта - это интервал времени между ремонтами одного вида.

Ремонтный цикл - интервал времени между плановыми капитальными ремонтами.

Продолжительность ремонта - календарное время проведения одного ремонта данного вида.

Трудоемкость ремонта - трудозатраты на проведение одного ремонта данного вида в человеко-часах. Нормативы периодичности ремонта, продолжительности ремонта и трудоёмкости ремонта определены в соответствии со справочником «Система ТО и Р энергетического оборудования» и представлены в таблице 6.

Таблица 6 - Нормативы периодичности, продолжительности и трудоемкости

Наименование, тип, марка и краткая техническая характеристика оборудования	Периодичность ремонта (числитель) и продолжительность простоя в ремонте (знаменатель), ч.	Трудоемкость одного ремонта, чел.-ч.
	Текущийремонт	Капитальный ремонт	Текущий ремонт	Капитальный ремонт
Фильтр H-катионитовый первой ступени с высотой загрузки до 2 м диаметром, мм 1000.	8640/10	34560/32	15	48

На основании вышеприведенных данных составляем график планово-предупредительных ремонтов оборудования, приведенный в таблице 7.

Таблица 7 - График ремонта оборудования на 2017 г.

Наименование оборудования

Цех

Тип

Производительность, т/ч

Дата последнего кап. ремонта

Виды ремонтов

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

X

XI

XII

Фильтр H-катионитовый первой ступени с высотой загрузки до 2 м диаметром, мм 1000.

ПВС

ФИПа I-3,4-0,6

30

25.04.15

Т/15

4. Экономика производства

4.1 Расчет заработной платы рабочих участка за месяц

Составляем табель учета использования рабочего времени для рабочих участка ХВО, представленного в виде таблицы 6.

Оплата рабочих участка производится по повременно-премиальной системе.

Заработок рабочих по тарифу Зт, руб., определяется по формуле

(58)