Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Аннотация

В курсовом проекте необходимо осуществить проектирование реконструкции автомобильной дороги из III категории во II в Кулундинском районе Алтайского края на участке ПК 32+00 - ПК 38+00 с учетом исходных данных задания.

В курсовом проекте необходимо:

- запроектировать продольный профиль автомобильной дороги;

- запроектировать поперечные профили (через 100 м) автомобильной дороги;

- выполнить расчет усиления и при необходимости уширения проезжей части автомобильной дороги;

- определить объемы земляных работ;

- определить потребность в дорожно-строительных материалах.

Также в курсовом проекте требуется разработать технологию производства работ по реконструкции земляного полотна и дорожной одежды.

Выполнить графическую часть:

- продольный профиль, поперечные профили земляного полотна - лист формата А1;

- дорожная одежда при реконструкции дороги - лист формата А1;

- технологическая схема реконструкции земляного полотна или дорожной одежды - лист формата А1.



Содержание

• Введение
• 1. Анализ исходных данных района реконструкции
• 1.1 Климат в районе реконструкции
• 1.2 Рельеф местности и геологическое строение
• 1.3 Почвы и растительность
• 1.4 Инженерно-гидрологические условия
• 1.5 Дорожно-климатический график
• 1.6 Определение возможных сроков реконструкции
• 2. Проектирование плана трассы при реконструкции
• 2.1 Сбор расчетных нагрузок и характеристик дороги
• 2.2 Характер проложения трассы дороги
• 3. Определение руководящей отметки. Рассчет дорожной одежды
• 3.1 Назначение требуемой прочности конструкций дорожной одежды
• 3.2 Назначение варианта конструкции дорожной одежды
• 3.3 Определение расчетных характеристик грунта
• 3.4 Расчет конструкции дорожной одежды на усиление по критериям прочности
• 3.4.1 Расчет дорожной одежды по допустимому упругому прогибу
• 3.4.2 Расчет конструктивных слоев из монолитных материалов на растяжении при изгибе
• 3.5 Расчет конструкции дорожной одежды при уширении
• 3.5.1 Расчет дорожной одежды по допускаемому упругому прогибу
• 3.5.2 Расчет дорожной одежды на сдвигоустойчивость
• 4. Проектирование продольного и поперечных профилей дороги при реконструкции
• 4.1 Проектирование продольного профиля с учетом руководящей отметки
• 4.2 Проектирование поперечных профилей
• 4.3 Подсчет объемов земляных работ
• 5. Технология и организация работ при реконструкции земляного полотна
• 5.1 Последовательность работ при реконструкции земляного полотна
• 5.2 Технология и организация подготовительных работ при реконструкции земляного полотна
• 5.3 Технология и организация основных работ при реконструкции земляного полотна
• 5.4 Выбор комплекта машин для выполнения работ при реконструкции земляного полотна
• 5.5 Определение оптимальной длины захватки
• 5.6 Определение объемов работ, выполняемых на участках автомобильной дороги при уширении земляного полотна
• 5.7 Технологическая карта на производство работ по уширению земляного полотна в насыпи
• 5.8 Составление почасовых графиков работы машин по захваткам
• 5.9 Контроль качества и приемка работ при реконструкции земляного полотна
• 5.10 Охрана труда и техника безопасности при реконструкции земляного полотна
• 6. Технология и организация работ при реконструкции дорожной одежды
• 6.1 Последовательность работ при реконструкции дорожной одежды
• 6.2 Описание технологии при реконструкции дорожной одежды
• 6.3 Разработка технологической схемы потока
• 6.4 Контроль качества и приемка работ при реконструкции дорожной одежды
• 6.5 Охрана труда и техника безопасности при реконструкции дорожной одежды
• Заключения
• Список используемой литературы



Введение

В данном курсовом проекте, необходимо произвести реконструкцию автомобильной дороги из III дорожно-технической категории во II, на участке автомобильной дороги в Кулундинском районе Алтайского края.

Запроектировать продольный и поперечный профиль дороги, выполнить расчет усиления дорожной одежды, определить объемы земляных работ и потребность в материалах.

Реконструкция дороги - процесс перевода дороги на более высокую категорию, при котором происходит ее перестройка. Дорогу реконструируют или перестраивают в тех случаях, когда ее состояние уже не соответствует возросшей интенсивности, скорости и составу движения.

При реконструкции дороги изменяются ширина и конструкция проезжей части, земляного полотна, искусственных сооружений, а также производится улучшение трассы в плане и продольном профиле.

Во время выполнения работ целесообразно сохранить старую дорогу для местного движения, а новую дорогу строить по новому направлению или рядом со старой дорогой. Но во многих случаях стремятся совместить новую дорогу с существующей. Эти мероприятия обосновываются необходимостью хотя бы частичного использования земляного полотна и дорожной одежды старой дороги. При этом движение переводят на объездные дороги или пропускают по старой со значительным снижением скорости и неудобствами для проезжающих. На участках реконструируемых дорог, где устраивают новую дорожную одежду, проектирование дорожной одежды выполняют в соответствии с ОДН 218.1.052-2002. На реконструируемых участках, где сохраняют или используют старую дорожную одежду, проектирование ведут в соответствии с положениями специальных нормативных документов на основе детальных данных по конструкции существующей дорожной одежды, состоянию ее конструктивных слоев и оценке способности этих слоев выполнять свои функции.

1. Анализ исходных данных района реконструкции

Кулундинский район - расположен в западной части Алтайского края. Административный центр - село Кулунда, расположенный в 343 км от Барнаула.

1.1 Климат в районе реконструкции

Тип местности по влажности - 1. Средняя температура летом +18С; зима холодная со средней температурой -16.7С; среднегодовая температура +0,9 С; среднее количество осадков колеблется от 300 до 400 мм, а зимой около 130 мм; средняя дата образования устойчивого снежного покрова приходится на 25-30 ноября, а средняя дата разрушения устойчивого снежного покрова приходится на первую декаду апреля; самые жаркие месяца июль, август, а самые холодные январь, февраль.

1.2 Рельеф местности и геологическое строение

Рельеф - возвышенная равнина, расчлененная ложбинами, оврагами. На севере района преобладают равнинные ландшафты междуречий: черноземы южные, лугово-черноземные и луговые, пойменные часто засоленные, черноземы обыкновенные. Средний перепад высот 200-400 м.

По геологическому строению район относится к кайнозойской группе и четвертичной системе. Большая часть района относится к нижнему-среднему отделу, который представлен субаэральными отложениями (лессовидные су-глинки и супеси с горизонтами погребенных почв, пески, супеси, глины иногда с включением щебня). Меньшая часть района относится к среднему-верхнему отделу, который представлен аллювиально-озерными отложениями (пески, супеси, илы).

На северо-западе находится леса (ель, пихта, лиственница, береза)-кустарниково-лугоболотная степь; почвы - черноземы обыкновенные.

На северо-востоке находятся разнотравно-типчаково-ковыльные степи с черноземными и луговыми часто засоленными почвами.

На юге встречаются предгорные ландшафты холмисто-увалистые на скальном цоколе с лессово-суглинистым покровом, встречаются каменистые сопки. Район относится к предалтайской провинции; степные, луговостепные, лесостепные предгорья.

1.3 Почвы и растительность

На всей территории Кулундинского района почвы темно-каштановые, черноземы обыкновенные, имеются солонцы и солончаки.

Растут сосна, береза, осина, тополь, злаково-полынное разнотравье. Так же имеют большое распространение колочные леса. На территории района распространены разнотравно-злаковые, луговые степи в сочетание с березовыми, богаторазнотравно-ковыльные степи, а так же голофитные комплексы (полынно-типчаковые, лебедовые, сведовые, камфоросмовые комплексы).

1.4 Инженерно-гидрологические условия

На территории района имеется 25 озёр. Крупнейшие из них: Джира (залежи гипса), Щекулдук, Улькенкуль, Жиланды, Горькие Кильты, Каракуль, Большое Шкло. Все озера - это остатки древнего моря. В озёрах имеются запасы минеральных солей, соды, мирабилита - это придаёт лечебное свойство водам.

1.5 Дорожно-климатический график

Основой для назначения сроков производства работ должен служить дорожно-климатический график, составленный по климатическим данным применительно к конкретным видам дорожно-строительных работ. Данные взяты с метеорологической станции расположенной в г. Кулунда. Дорожно-климатический график представлен на рисунке 1.1.

Таблица 1.1

Средняя температура воздуха в градусах Цельсия

Месяц	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	Год
Средняя температура воздуха,С	-18,2	-16,8	-11,0	1,1	11,2	17,4	19,2	17,2	11,3	2,4	-8,3	-15,2	0,9

Примечание: Метеостанция находится непосредственно в Мамонтовском районе (с. Мамонтово).

Таблица 1.2

Глубина промерзания грунтов в сантиметрах

Месяц	XI	XII	I	II	III	IV	Макс.
Глубина промерзания	8	52	110	143	149	150	150

Примечание: Ближайшая метеостанция находится в с. Ребриха.

Таблица 1.3

Среднемесячное и годовое количество осадков в миллиметрах

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	Холодный период	Теплый период	Год
14	11	14	21	32	43	57	50	32	34	29	20	XII-III 78	IV-X 269	357

Примечание: Метеостанция находится непосредственно в Мамонтовском районе (с. Мамонтово).



Таблица 1.4

Высота снежного покрова по декадам в сантиметрах

Ноябрь	Декабрь	Январь	Февраль	Март	Апрель	Наибольшее за зиму
1	2	3	1	2	3	1	2	3	1	2	3	1	2	3	1	2	3	сред.	max	min
3	6	7	9	11	14	15	18	19	20	22	23	24	22	16	9	-	-	27	55	7

Примечание: Ближайшая метеостанция находится в с. Ребриха.

Таблица 1.5

Среднемесячная и годовая упругость водяного пара в мегабарах

Месяц	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII	Год
Абсолютная влажность, Мб	1,5	1,6	2,7	5,4	7,6	12	15,2	13,3	8,8	5,4	2,9	1,9	6,5

Примечание: Ближайшая метеостанция находится в с. Ребриха.

1.6 Определение возможных сроков реконструкции

Основой для определения сроков реконструкции, участка автомобильной дороги в Кулундинском районе является дорожно-климатический график.

Земляные работы можно производить не только в весенний, летний и осенний периоды, при необходимости их выполняют и зимой, но это обычно требует дополнительных затрат материальных ресурсов и труда на очистку от снега, на разрыхление замёрзших грунтов, на мероприятия по предотвращению промерзания.

Возможные сроки строительства земляного полотна Т_стр, дни, определяют по формуле:

, (1.1)



где Т-период времени между окончанием весенней распутицы и началом осенней распутицы, дни;

Т_Р - срок ремонта оборудования, дни;

Т_ПВ - количество праздничных и выходных дней, дни;

Т_орг - количество простоев по организационным причинам;

Т_М - количество простоев по метеоусловиям, дни.

Продолжительность весенней распутицы определяется по формуле:

(1.2)

, (1.3)

где - срок перехода температуры через 0⁰С;

, - начало и конец весенней распутицы;

h_пр - глубина промерзания грунта, см;

- коэффициент оттаивания грунта, принимается равным 1.2-6 см/сутки, для Алтайского края Мамонтовского района принимаем значение 3,2.

По формулам 1.2 и 1.3 вычисляем сроки весенней распутицы:

Весенняя распутица начинается 14 апреля и заканчивается 17 мая, продолжительность 33 дней. Период осенней распутицы лежит в промежутке от плюс 3 до минус 4⁰С, т.е. с 14 октября по 3 ноября.

По календарю определяем количество дней между окончанием весенней и началом осенней распутицы Т = 150.

Определим количество рабочих дней в строительном сезоне по формуле (1.3):

дней

Строительство земляного полотна производится с 3 мая по 28 октября, количество календарных дней 147, из них рабочих 107 дней.

Коэффициент сменности определяем по формуле:

, (1.4)

где Т₁ - количество дней с одной сменой;

Т₂ - количество дней с двумя сменами.

По календарю на 2016 год, в соответствии с длительностью светового дня назначаем производить работы в две смены 93 дней, в одну смену 54 дней. Исходя, из этого рассчитываем К_см по формуле (1.4):



2. Проектирование плана трассы при реконструкции

2.1 Сбор расчетных нагрузок и характеристик дороги

Существующая автомобильная дорога, расположенная в Кулун районе Алтайского края, относится к III технической категории. Район строительства соответствует IV дорожно-климатической зоне. Расчетная, перспективная интенсивность движения на 20-летнюю перспективу составляет 4054 авт./сутки.

Существующая дорожная одежда:

- асфальтобетон - 21 см.;

- гравийно-песчаная смесь - 54 см.

Расчетная статическая нагрузка на ось составляет 100 кН; среднее расчетное удельное давление на покрытие - 0,6 МПа; расчетный диаметр отпечатка колеса при кратковременном нагружении - 37 см.

Автомобильная дорога в плане запроектирована таким образом, что участки нового строительства отсутствуют, на всем протяжении производится реконструкция существующей дороги из III технической категории во II.

Среднесуточная интенсивность движения на полосу в расчетный период 1-го года эксплуатации, приведенная к расчетным автомобилям определяется по формуле:

(2.1)

Существующая интенсивность движения определяется по формуле:

(2.2)

Интенсивность движения на расчетный срок службы дороги определяется по формуле:

(2.3)

Для проектирования дорожной конструкции необходимо знать значения нагрузки, которую будет испытывать данная конструкция в наибольший неблагоприятный период года в конце ее срока службы.

Интенсивность движения автотранспорта определяем исходя из перспективной интенсивности грузового движения на 15-летнюю перспективу, равной 3745 авт/сут, согласно задания и из процентного соотношения марок автомобилей, проезжающих по данной дороге.

Каждое процентное соотношение типов автомобилей переведу к легковому автомобилю с помощью коэффициента приведения. Расчет перспективной интенсивности к легковому автомобилю представлен в таблице 2.1.

Таблица 2.1

Расчет перспективной интенсивности к легковому автомобилю

Вид автомобиля	% содержание автомобилей в парке	Количество автомобилей в парке	Коэффициент приведения к легковому автомобилю	Количество, приведенное к легковому автомобилю
Грузовые:	70	2837
УАЗ-451	5	142	1	142
ГАЗ-52	10	284	1,5	426
ГАЗ-САЗ-53Б	8	227	1,5	340
УРАЛ-4320	7	199	1,5	298
ЗИЛ-131	9	255	1,5	383
КамАЗ-5320	11	312	2,5	780
УРАЛ-377СН	4	113	2,5	284
ЗИЛ-130-76	2	57	2,0	113
ЗИЛ-ММЗ-554	3	85	2,0	170
ЗИЛ-133Г	2	57	2,5	142
КамАЗ-5511	4	113	2,5	284
МАЗ-503А	5	142	2,5	355
Автобусы:	10	405
ПАЗ-672	15	61	1,5	91
ЛАЗ-699Н	45	182	1,5	273
Икарус-280	40	162	2	324
Легковые:	20	811	1	811
	? = 5216

Расчетное число приложения нагрузки определяется по формуле:

(2.4)

где - приведенное к расчетной нагрузке среднесуточное число проездов всех колес, расположенных по одному борту расчетного автомобиля в пределах одной полосы проезжей части, ед/сут;

- коэффициент, учитывающий число полос движения и распределение движения по ним, определяется по таблице 3.2 [2]; для III категории автомобильной дороги ;

? общее число различных марок транспортных средств в составе транспортного потока, ;

? число проездов в сутки в обоих направлениях транспортных средств каждой марки;

? суммарный коэффициент приведения воздействия на дорожную одежду транспортных средств каждой марки к расчётной нагрузке, определяется по таблице П1.3 [2].

Число проездов в сутки в обоих направлениях транспортных средств каждой марки находим исходя из перспективной интенсивности грузового движения на 15-летнюю перспективу в соответствии с их соотношением в общем потоке транспортных средств. Суммарный коэффициент приведения воздействия на дорожную одежду транспортных средств каждой марки принимаем в зависимости от грузоподъёмности транспортных средств по таблице П1.3 [2].

По полученным показателям определяем интенсивность движения, полученный результат заносим в таблицу 2.2.

Таблица 2.2

Расчёт интенсивности движения

Марка а/м	%	Nm	Sm сум	Nm·Sm сум
Грузовые:	70	2837
УАЗ-451	5	142	0,005	0,71
ГАЗ-52	10	284	0,2	56,74
ГАЗ-САЗ-53Б	8	227	0,2	45,39
УРАЛ-4320	7	199	0,7	139,01
ЗИЛ-131	9	255	0,7	178,73
КамАЗ-5320	11	312	1,25	390,09
УРАЛ-377СН	4	113	0,7	79,44
ЗИЛ-130-76	2	57	0,7	39,72
ЗИЛ-ММЗ-554	3	85	0,2	17,02
ЗИЛ-133Г	2	57	0,7	39,72
КамАЗ-5511	4	113	1,25	141,85
МАЗ-503А	5	142	1,25	177,31
Автобусы:	10	405
ПАЗ-672	15	61	0,7	42,53
ЛАЗ-699Н	45	182	0,7	127,58
Икарус-280	40	162	0,7	113,40
Легковые:	20	811	0,005	4,06

Расчетное число приложения нагрузки определяем по формуле (2.4):

Среднесуточную интенсивность движения на полосу в расчетный период 1-го года эксплуатации, приведенную к расчетным автомобилям определяем по формуле (2.1):

Суммарное расчетное количество приложений расчетной нагрузки за срок службы определяется по формуле:

?N_р = 0,7·N_р·К_с•Т_рдг•K_n/q^(Тсл-1), (2.5)

где - приведенное к расчетной нагрузке среднесуточное число проездов всех колес, расположенных по одному борту расчетного автомобиля в пределах одной полосы проезжей части, ед/сут;

- коэффициент суммирования;

? показатель изменения интенсивности движения данного типа автомобилей по годам. Так как по заданию ежегодный рост интенсивности движения составляет 1,6%, то ;

? расчётный срок службы, определяется по таблице П6.2 [2]. Для II категории автомобильной дороги с капитальным типом дорожной одежды в IV дорожно-климатической зоне составляет 16 лет.

? расчётное число расчётных дней в году, соответствующих определённому состоянию деформируемости конструкции, определяется по таблице П 6.1 [2]. Для Западной Сибири . принимаем равным 150 дней;

? коэффициент, учитывающий вероятность отклонения суммарного движения от среднего ожидаемого, определяется по таблице 3.3 [2]. Для II категории автомобильной дороги с капитальным типом дорожной одежды .

Коэффициент суммирования определяется по формуле:

(2.6)

Суммарное расчетное количество приложений расчетной нагрузки за срок службы определяем по формуле (2.5):

?N_р = (0,7·877·18,07•150•1,49)/1,016^(16-1) = 1954014 ударов.

2.2 Характер проложения трассы дороги

Участок реконструируемой дороги находится в Третьяковском районе Алтайского края. Реконструкции подлежит участок дороги с ПК 32+00 по ПК 38+00. Трасса берет свое начало на ПК 32+00.

На ПК 35+52 располагается круглая водопропускная труба диаметром 1,0 м, длиной 15,5 м. На всем протяжение трассы располагается кабель МКТ-4 с левой стороны. С ПК 38+00 располагается неглубокая выемка.

План трассы представлен на рисунке 2.1.



3. Определение руководящей отметки. Расчет дорожной одежды

3.1 Назначение требуемой прочности конструкций дорожной одежды

В общем случае требуемый модуль упругости дорожных одежд и земляного полотна определяется по формуле:

(3.1)

где - параметр, зависящий от допускаемой вероятности повреждения покрытий, принимается по таблице 1 приложения 6 [3]. ;

- коэффициент относительной прочности дорожной одежды, принимается по таблице 2 приложения 6 [3]. ;

- региональный коэффициент; - для IV ДКЗ;

- коэффициент, учитывающий сопротивление конструктивных слоев дорожных одежд сдвигу и изгибу, принимается по таблице 3 приложения 6 [3].

Коэффициент зависит от фактической интенсивности дорожного движения . ( расчет приведен в п. 2.1 по формуле (2.4) = 584 авт./сут)

Принимаем коэффициент .

Для случая роста интенсивности движения во времени в соответствии с законом геометрической прогрессии:

(3.2)

где и - эмпирические коэффициенты, принимаемые для расчетной нагрузки. ; ;

- параметр, учитывающий суммарное число приложений расчетной нагрузки. - для усовершенствованных капитальных одежд;

- коэффициент, учитывающий продолжительность расчетного периода и агрессивность воздействия расчетных автомобилей в разных погодно-климатических условиях, принимается по таблицам 5.1 и 5.2 приложения 6[3] ;

- показатель роста интенсивности движения. ;

- расчетный период эксплуатации дорожной одежды, годы.

- среднесуточная интенсивность движения на полосу в расчетный период 1-го года эксплуатации, приведенная к расчетным автомобилям, авт./cyт.

Минимальный модуль упругости при росте интенсивности движения во времени определяем по формуле (4.2):

Требуемый модуль упругости дорожных одежд и земляного полотна определяем по формуле (4.1):

3.2 Назначение варианта конструкции дорожной одежды

Проектирование конструкции дорожной одежды начинаем с назначения варианта слоев усиления дорожной одежды.

Модуль упругости в существующих условиях составляет 116 МПа.

Для усиления принимаем следующие слои дорожной одежды:

1) Верхний слой асфальтобетон плотный мелкозернистый тип А марки I на битуме БНД 90/130, толщина слоя h = 6 см. Модуль упругости Е = 2400 МПа.

2) Средний слой покрытия- асфальтобетон пористый крупнозернистый марка I на битуме БНД 90/130 , толщина слоя h = 8 см. Модуль упругости Е = 1400 МПа.

3) Выравнивающий слой - холодный асфальтобетон Б_х толщиной h = х см. Модуль упругости Е = 1100 МПа.

3.3 Определение расчетных характеристик грунта

Расчётную влажность дисперстного грунта W_р (в долях от влажности на границе текучести W_т) определяют по формуле:

W_р = (W_таб+Д_1w- Д_2w)·(1+0,1t)- Д_3w(3.3)

где W_таб ? среднее многолетнее значение относительной (в долях от границы текучести) влажности грунта, наблюдавшееся в наиболее неблагоприятный (весенний) период года в рабочем слое земляного полотна, определяется в соответствии с таблицей П.2.1 [2], для IV дорожно-климатической зоны, 1-го типа местности по характеру увлажнения, для супеси легкой оно составляет 0,53;

Д_1w ? поправка на особенности рельефа территории, равна 0,03 для равнинных районов, принимается по таблице П.2.2 [2];

Д_2w ? поправка на конструктивные особенности проезжей части и обочин, равна 0,03 для IV дорожно-климатической зоны при наличии основания дорожной одежды из крупнообломочного грунта и песка, по таблице П.2.3 [2];

Д_3w ? поправка на влияние суммарной толщины стабильных слоев дорожной одежды, 0,0025 определяется по графику рис. П.2.1 [2];

T ? коэффициент нормированного отклонения, принимаемый в зависимости от требуемого уровня надежности в соответствии с таблицей П.4.2 [2], 1,32 при К_н = 0,90.

Найдем расчётную влажность дисперсного грунта в соответствии с формулой (4.9):

W_р = (0,53+0,03- 0,03)·(1+0,1•1,32)-0,0025 = 0,60, т.е W_р = 0,60W_т.

В зависимости от относительной влажности находим следующие характеристики грунта (супесь легкая - по заданию):

1) нормативное значение модуля упругости грунта по таблице П.2.5 [2] составляет 56 МПа;

2) нормативные значения сдвиговых характеристик глинистых грунтов в зависимости от расчетного числа приложений расчетной нагрузки:

сцепление грунта (), МПа при суммарном числе приложений нагрузки (N_p) = 1107495 ударов > 10⁶ по таблице П.2.4 [2] составляет = 0,005;

угол внутреннего трения (с), при суммарном числе приложений нагрузки (N_p) = 1107495 ударов > 10⁶ по таблице П.2.4 [2] составляет с = 12^о.

3.4 Расчет конструкции дорожной одежды на усиление по критериям прочности

3.4.1 Расчет дорожной одежды по допустимому упругому прогибу

Данные для расчёта варианта дорожной одежды по упругому прогибу принимаем по таблицам П.3.2, П.3.5 [2] и сводим в таблицу 3.1.

Таблица 3.1

Значения расчетных параметров варианта нежесткой дорожной одежды

№	Материал слоя	h слоя, см	Расчет по допустимому упруг. прогибу, Е, МПа (при t° = +10°)	Расчет по усл. сдвигоустойчи-вости, Е, МПа (при t° = +40°.)	Расчет на растяжение при изгибе
					Е, МПа	Ro, МПа		m
1	Асфальтобетон плотный мелкозернистый тип А марка I на битуме БНД 90/130	6	2400	550	3600	9,5	6,3	5,0
2	Асфальтобетон пористый крупнозернистый марка I на битуме БНД 90/130	8	1400	380	2200	7,8	7,6	4,0
3	Холодный асфальтобетон Вх	х	1300	1300	2600	4,9	10,3	3,0

Расчет выполняем в обратном порядке начиная с покрытия с известнымМПа и с неизвестной толщиной выравнивающего слоя усиления из щебня пропитанного вязким битумом, которую необходимо вычислить.

Расчет требуемой толщины выравнивающего слоя

При определении требуемой толщины выравнивающего слоя используем методику расчета конструкции по допускаемому упругому прогибу [2].

Модуль упругости на поверхности нижележащего слоя определяем с использованием номограммы [2], исходя из соотношений:

Е_общ/Е_в (3.4)

h_в/D (3.5)

где Е_общ ? модуль упругости на поверхности верхнего слоя рассматриваемой двухслойной системы, МПа;

Е_в? модуль упругости материала верхнего слоя рассматриваемой двухслойной системы, МПа;

h_в ? толщина верхнего слоя рассматриваемой двухслойной системы, см;

D - отпечаток колеса движущегося автомобиля, равный 37 см при нагрузке на ось 100 кН.

По номограмме находим отношение:

Е_н/Е_в(3.6)

где Е_н - модуль упругости материала нижнего слоя рассматриваемой двухслойной системы, МПа.

Зная Е_в и отношение (3.6), находим Е_н.

Для слоя, толщину которого необходимо определить, известны отношения (3.4) и (3.6). По номограмме [2] определяем отношение (3.5) и, зная модуль упругости материала выравнивающего слоя, находим его толщину, то есть h в выражении (3.5).

Определяем минимальную требуемую толщину выравнивающего слоя из щебня пропитанного вязким битумом.

Модуль упругости на поверхности дорожной одежды принимаем равным требуемому модулю упругости, рассчитанному в пункте (3.1), 378 МПа.

Расчет ведем послойно, начиная сверху.

1) определяем модуль упругости на поверхности слоя из пористого асфальтобетона:

Е_общ/Е_в = 373/2400 = 0,15;

h_в/D = 6/37 = 0,16;

по номограмме Е_н/Е_в = 0,14;

E_н = 0,14•2400 = 336 МПа.

2) определяем модуль упругости на поверхности слоя из холодного асфальтобетона:

Е_общ/Е_в = 336/1400 = 0,24;

h_в/D = 8/37 = 0,27;

по номограмме Е_н/Е_в = 0,17;

E_н = 0,17•1400 = 238 МПа.

3) определяем толщину слоя из холодного асфальтобетона:

Е_общ/Е_в = 238/1300 = 0,18;

Е_н/Е_в = 116/1300 = 0,10;

по номограмме Х = h_в/D = 0,42;

Х = h_в = 0,42•37 = 15,54 см.

Принимаем толщину слоя из холодного асфальтобетона Б_х равной 16 см.

На рисунке 3.1 представлен вариант конструкции усиления дорожной одежды.

Рисунок 3.1 - Вариант конструкции усиления дорожной одежды

3.4.2 Расчет конструктивных слоев из монолитных материалов на растяжении при изгибе

Приводим конструкцию дорожную одежду к двухслойной модели, где верхний слой - все асфальтобетонные слои, а нижний слой - часть конструкции, расположенная ниже асфальтобетонных слоев.

Модуль упругости нижнего слоя модели, в соответствии с пунктом (3.4.1), Е_н = 123 МПа.

Толщина верхнего слоя равна сумме толщин асфальтобетонных слоев.

h_в = 6+8+16 = 30 см.

Модуль упругости верхнего слоя модели вычисляют как средневзвешенный по формуле:

Е_в = ()/(), Мпа (3.7)

где n - число слоев дорожной одежды;

Е_i - модуль упругости i-го слоя;

h_i - толщина i-го слоя.

В соответствии с формулой (3.7) определяем модуль упругости верхнего слоя модели:

Е_в = (3600·6+2200·8+2600•16)/(6+8+16) = 2693 МПа.

Находим отношения Е_в/Е_н и h_в/D:

Е_в/Е_н = 2693/116 = 23,21;

h_в/D = 30/37 = 0,81.

По номограмме рисунок 3.4 [2] определяем растягивающие напряжения, у_r, от единичной нагрузки при расчетных диаметрах площадки, передающих нагрузку, у_r = 0,8 МПа.

Вычисляем растягивающее напряжение по формуле:

у_r = у_r·р·к_в,(3.8)

где у_r ? растягивающие напряжения от единичной нагрузки при расчетных площадки, передающих нагрузку, 0,8 МПа;

р - расчетное давление колеса, 0,6 МПа;

к_в ? коэффициент, учитывающий особенности напряженного состояния покрытия конструкции под спаренным колесом, 0,85.

В соответствии с формулой (3.8):

у_r = 0,8·0,6·0,85 = 0,41 МПа.

Прочность материала монолитного слоя при многократном растяжении при изгибе определяется по формуле:

R_N = R₀•к₁•к₂•(1-v_r•t)(3.9)

где R₀ ? нормативное значение предельного сопротивления растяжению при изгибе при расчетной низкой весенней температуре при однократном приложении нагрузки по таблице П.3.1 [2], для холодного асфальтобетона В_х R₀ = 4,9 МПа;

к₁ ? коэффициент, учитывающий снижение прочности вследствие усталостных явлений при многократном приложении нагрузки,

к₂ ? коэффициент, учитывающий снижение прочности во времени от воздействия погодно-климатических факторов, для холодного асфальтобетона Б_х по приложению 3, таблице 3.6 к₂ = 0,80 ;

v_r ? коэффициент вариации прочности на растяжение, П.4.1 [2], v_r = 0,10;

t ? коэффициент нормативного отклонения, в соответствии с таблицей П.4.2 [2], t = 1,71 при К_н = 0,85.

Коэффициент к₁ вычисляют по формуле:

к₁ = б / (3.10)

где ?N_р ? расчетное суммарное число приложений нагрузки за срок службы монолитного покрытия, (N_p) = 1954014 ударов;

m ? показатель степени, зависящий от свойств материала рассчитываемого монолитного слоя, по приложению 3 [2], для холодного асфальтобетона Б_х m = 3,0;

б ? коэффициент, учитывающий различие в реальном и лабораторном режимах растяжения повторной нагрузкой, а также вероятность совпадения во времени расчетной температуры покрытия и расчетного состояния грунта рабочего слоя по влажности, приложение 3, табл. П.3.1 [2], для холодного асфальтобетона Б_х б = 10,3.

В соответствии с формулой (3.10) вычисляем коэффициент к₁:

к₁ = 10,3/ = 0,15.

В соответствии с формулой (3.9) вычисляем R_N:

R_N = 4,9•0,15•0,80•(1-0,1•1,71) = 0,49 МПа.

Для того, чтобы монолитные слои не разрушались при изгибе под действием повторных кратковременных нагрузок, необходимо выполнение условия:

у_r < R_N/К_пр^тр (3.11)

Коэффициент прочности при расчете на сопротивление монолитных слоев разрушению при изгибе равен К_пр^тр = 1,00.

В соответствии с выражением (3.11) проверяем выполнение условия:

0,41 = у_r < R_N/К_пр^тр = 0,49, то есть условие сопротивления монолитных слоев усталостному разрушению от растяжения при изгибе выполняется.

3.5 Расчет конструкции дорожной одежды при уширении

Для уширения принимаем следующие слои дорожной одежды:

1) Верхний слой асфальтобетон плотный мелкозернистый тип А марки I на битуме БНД 90/130, толщина слоя h = 6 см. Модуль упругости Е = 2400 МПа.

2) Средний слой покрытия- асфальтобетон пористый крупнозернистый марка I на битуме БНД 90/130 , толщина слоя h = 8 см. Модуль упругости Е = 1400 МПа.

3) Выравнивающий слой - холодный асфальтобетон Б_х толщиной h = 16 см. Модуль упругости Е = 1300 МПа.

4) Щебеночно песчаная смесь С4 толщиной h = х см. Модуль упругости Е = 275 МПа.

3.5.1 Расчет дорожной одежды по допускаемому упругому прогибу

Данные для расчёта варианта дорожной одежды по упругому прогибу принимаем по таблицам П.3.2, П.3.5 [2] и сводим в таблицу 3.2.

Таблица 3.2

Значения расчетных параметров варианта нежесткой дорожной одежды

№	Материал слоя	h слоя, см	Расчет по допустимому упруг. прогибу, Е, МПа (при t° = +10°)	Расчет по усл. сдвигоустойчи-вости, Е, Па (при t° = +40°.)	Расчет на растяжение при изгибе
					Е, МПа	Ro, МПа		m
1	Асфальтобетон плотный мелкозернистый тип А марка I на битуме БНД 90/130	6	2400	550	3600	9,5	6,3	5,0
2	Асфальтобетон пористый крупнозернистый марка I на битуме БНД 90/130	8	1400	380	2200	7,8	7,6	4,0
3	Холодный асфальтобетон Бх	16	1100	1300	2600	4,9	10,8	3,0
5	ЩПС С4	х	275	275	275	-	-	-
6	Супесь легкая Wp = 0,60 Wт	-	56	56	56	-	-	-

Расчет требуемой толщины слоя основания из ЩПС С4

Определяем минимальную требуемую толщину слоя основания из щебня. Расчет производим аналогично пункту (3.4.1).

Модуль упругости на поверхности дорожной одежды принимаем равным требуемому модулю упругости, рассчитанному в пункте (3.1), 373 МПа.

Расчет ведем послойно, начиная сверху.

1) определяем модуль упругости на поверхности слоя из пористого асфальтобетона:

Е_общ/Е_в = 373/2400 = 0,15;

h_в/D = 6/37 = 0,16;

по номограмме Е_н/Е_в = 0,14;

E_н = 0,14•2400 = 336 МПа.

2) определяем модуль упругости на поверхности слоя из холодного асфальтобетона:

Е_общ/Е_в = 336/1400 = 0,24;

h_в/D = 8/37 = 0,27;

по номограмме Е_н/Е_в = 0,17;

E_н = 0,17•1400 = 238 МПа.

3) определяем модуль упругости на поверхности слоя основания ЩПС С4:

Е_общ/Е_в = 238/1300 = 0,18;

h_в/D = 16/37 = 0,43;

по номограмме Е_н/Е_в = 0,09;

E_н = 0,09•1300 = 117 МПа.

4) определяем толщину слоя основания из ЩПС С4:

Е_общ/Е_в = 117/275 = 0,43;

Е_н/Е_в = 56/275 = 0,20;

по номограмме Х = h_в/D = 0,72;

Х = h_в = 0,72•37 = 26,64 см.

Принимаем толщину слоя из ЩПС С4 равной 28 см.

На рисунке 3.2 представлен вариант уширения конструкции дорожной одежды.

Рисунок 3.2 - Вариант уширения дорожной одежды



3.5.2 Расчет дорожной одежды на сдвигоустойчивость

Дорожную одежду проектируют из расчета, чтобы под действием кратковременных или длительных нагрузок в подстилающем грунте или малосвязных (песчаных) слоях за весь срок службы не накапливались недопустимые остаточные деформации формоизменения. Недопустимые деформации сдвига в конструкции не будут накапливаться, если в грунте земляного полотна и в малосвязных слоях обеспечено условие:

Т ? Т_пр/К_пр^тр, (3.12)

где Т - расчетное активное напряжение сдвига (часть сдвигающего напряжения, непогашенная внутренним трением) в расчётной (наиболее опасной) точке конструкции от действующей временной нагрузки;

К_пр^тр - требуемое минимальное значение коэффициента прочности, определяемое с учетом заданного уровня надежности по таблице 3.1 [2], при К_н = 0,95 К_пр^тр = 1,00;

Т_пр - предельная величина активного напряжения сдвига, превышение которой вызывает нарушение прочности на сдвиг.

При расчете дорожной конструкции на прочность по условию сдвигоустойчивости грунта земляного полотна в качестве нижнего принимают грунт (с его характеристиками), а в качестве верхнего - всю дорожную одежду. Толщину верхнего слоя h_в принимают равной сумме толщин слоёв одежды _i.

h_в = 6+8+16+28 = 58 см

В соответствии с формулой (3.7) определяем модуль упругости верхнего слоя модели:

Е_в = (550·6+380·8+1300·16+275·28)/(6+8+16+28) = 600 МПа.

Действующие в грунте или в песчаном слое активные напряжения сдвига вычисляют по формуле:

Т = ф_н•р, Мпа (3.13)

где ф_н - удельное активное напряжение сдвига от единичной нагрузки, определяется с помощью номограмм [2];

р - расчетное давление колеса на покрытие, 0,6 МПа.

Угол внутреннего трения супеси легкой ц для расчетной относительной влажности W_р = 0,60W_т и при суммарном числе приложений нагрузки УN_р = 10⁶ составляет 12? согласно таблице П.2.4 [2].

Находим отношения h_в/D и Е_в/Е_н, где h_в = 58 см - толщина слоев дорожной одежды, Е_в = 600 МПа - модуль упругости верхнего слоя модели, Е_н = 56 МПа - модуль упругости грунта земляного полотна.

h_в/D = 58/37 = 1,57;

Е_в/Е_н = 600/56 = 10,7.

В соответствии с полученными данными находим ф_н по номограмме рисунок 3.2 [2]:

ф_н = 0,012

В соответствии с формулой (3.13) определяем действующие в грунте активные напряжения сдвига:

Т = 0,012·0,6 = 0,0072 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Т_пр в грунте рабочего слоя определяют по формуле:

Т_пр = с_Nк_?+0,1?г_ср•z_оп?tgц_ст, МПа(3.14)

где с_N - сцепление в грунте земляного полотна, 0,01 МПа для супеси легкой согласно таблице П.2.4 [2];

к_? - коэффициент, учитывающий особенности работы конструкции на границе песчаного слоя с нижним слоем несущего основания, 1,0 при супеси легкой [2];

г_ср - средневзвешенный удельный вес конструктивных слоев, расположенных выше проверяемого слоя, принимаем 0,002 кг/см³;

z_оп - глубина расположения поверхности слоя, проверяемого на сдвигоустойчивость, от верха конструкции, 58 см;

ц_ст - расчетная величина угла внутреннего трения материала проверяемого слоя при статическом действии нагрузки (N_p = 1), ц_ст = 36?

В соответствии с формулой (3.14) определяем предельное активное напряжение сдвига Т_пр в грунте рабочего слоя:

Т_пр = 0,01·1,0+0,1·0,002·58·tg36? = 0,018 МПа.

Требуемый коэффициент прочности составляет К_пр^тр = 1,00. В соответствии с неравенством (3.12) определяем, удовлетворяет ли дорожная одежда условию сдвигоустойчивости:

0,0072 = Т < Т_пр/К_пр^тр = 0,018, т.е. подобранная дорожная одежда отвечает условию сдвигоустойчивости в грунте земляного полотна, следовательно, в подстилающем слое основания сдвиг не возникает.

Конструкция дорожной одежды при усилении и уширении приведена на рисунке (3.3) соответственно.

реконструкция автомобильный дорожный полотно



4. Проектирование продольного и поперечных профилей дороги при реконструкции

4.1 Проектирование продольного профиля с учетом руководящей отметки

Продольный профиль автомобильной дороги дает представление об изменении рельефа местности по оси дороги и положении проектной линии относительно поверхности земли.

Продольный профиль проектируем в соответствии с требованиями [1] для дорог II категории, проходящих в равнинной местности. Проектная линия продольного профиля обычно представляется прямыми, сопряженными параболическими кривыми.

Расчетная скорость движения для определения параметров плана, продольного и поперечного профилей, а также других параметров, зависящих от скорости движения при пересеченном рельефе для II технической категории составляет 100 км/ч (принимаем по таблице 5.1 [1]).

Учитываем следующие предельно допустимые значения геометрических параметров элементов продольного профиля:

- наибольший продольный уклон - 50 ‰;

- наименьшее расстояние видимости

- для остановки автомобиля - 200 м;

- для встречного автомобиля - 350 м;

- при обгоне - 700 м;

- радиусы кривых в плане - не менее 600 м;

- радиусы кривых в продольном профиле:

- выпуклых - не менее 10000 м;

- вогнутых - не менее 3000 м.

На продольном профиле показан старый профиль дорожной одежды (черный), отметки которой взяты с плана трассы, прилагающегося к заданию.

После назначения конструкции новой дорожной одежды на профиле проводим линию поверхности назначенной дорожной одежды (красный). Красную линию проводим по обертывающей на толщину дорожной одежды, там, где разница между двумя соседними участками (алгебраическая разность уклонов) не превышает 5‰, которые соответствуют II технической категории.

Уклоны вычисляются по формуле:

i = (4.1)

где Н_i, Н_i-1 - соседние отметки запроектированной дорожной одежды, м;

- расстояние между соседними отметками, = 100м.

В таблице 4.1 представлена ведомость продольных уклонов с их разностью, по которой в дальнейшем будут приняты решения для построения продольного профиля на реконструируемом участке автомобильной дороги

Таблица 4.1

Ведомость продольных уклонов на реконструируемом участке автомобильной дороги

Участок	ПК	h Начало ПК	h Конца ПК	Уклон	Разность смежных уклонов
1	2	3	4	5	6
32+00-33+00	32+00	99,00	98,67	-6,6	0,6
	33+00	98,67	98,31	-7,2
33+00-34+00	33+00	98,67	98,31	-7,2	4,6
	34+00	98,31	98,28	-1,6
34+00-35+00	34+00	98,31	98,28	-1,6	0,8
	35+00	98,28	98,24	-0,8
35+50-36+00	35+00	98,28	98,24	-0,8	4,8
	36+00	98,24	98,02	4
36+00-37+00	36+00	98,24	98,02	4	2,4
	37+00	98,02	97,75	6,4
37+00-38+00	37+00	98,02	97,75	6,4	1,8
	38+00	97,75	97,51	4,8

Проектирование продольного профиля начинаем с начала трассы, то есть с ПК 32+00. В качестве руководящей отметки принимаем толщину усиления дорожной одежды, равную 0,30 м. На каждом пикете рабочая отметка не должна быть меньше руководящей отметки.

В результате расчёта разности смежных уклонов выяснилось, что их разность не превышает 5 ‰ на всем протяжении дороги, следовательно, очертания продольного профиля остаётся без изменения. Красная линия профиля поднимется на высоту рабочей отметки равную толщине усиления. Продольный профиль приведён на рисунке (4.1) Поперечники будем вычерчивать через 100 метров с ПК 32+00 по ПК 38+00.

Далее определяем проектные отметки оси дороги. Результаты заносим в таблицу 4.2.

Таблица 4.2

Проектные отметки продольного профиля

ПК	hПР, м	hСУЩ, м	Рабочие отметки, м
32+00	99,30	99,00	0,30
33+00	98,97	98,67	0,30
34+00	98,61	98,31	0,30
35+00	98,58	98,28	0,30
36+00	98,54	98,24	0,30
37+00	98,32	98,02	0,30
38+00	98,05	97,75	0,30

4.2 Проектирование поперечных профилей

Геометрические элементы поперечного профиля принимаем в соответствии с требованиями СП 34.13330.2012 «СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги» для дорог II категории. Учитываем следующие параметры:

- число полос движения - 2;

- ширина полосы движения - 3,75 м;

- ширина обочины - 3,75 м;

- ширина краевой полосы на обочине - 0,5 м;

Поперечный уклон проезжей части 20 промилле, поперечный уклон обочин 40 промилле.

Толщину каждого конструктивного слоя дорожной одежды принимаем в соответствии с произведенным расчетом.

Обочины на всю ширину и разделительная полоса укрепляются слоем ЩПС С-5 толщиной 30 см.

Конструкции дорожной одежды при усилении и уширении приведены на рисунке (3.3) соответственно.

Выбираем следующие типы поперечных профилей:

- тип 2 - насыпь высотой до 2,0 (3,0) м, заложение откосов 1:4;

- тип 8 - выемка глубиной до 1,0 м, заложение откосов 1:2.

Поперечные профили реконструкции дороги представлены на рисунках 4.2-4.8.

4.3 Подсчет объемов земляных работ

Объемы земляных работ необходимы для решения технологических операций, назначения дорожно-строительных машин и стоимости работ по реконструкции земляного полотна.

Необходимо определить объемы земляных работ на каждом участке, которые включают объем срезаемого и объем досыпаемого грунта.

Объем земляных работ определяется по формуле:

Объёмы находим по формуле:

V = (S₁+S₂)L/2, м³ (4.2)

где S₁, S₂ - площади в начале и конце участка, м²;

L - длина участка, м.

Длина участка составляет 50 м. Площади срезки и досыпки на каждом поперечнике определяются по чертежу поперечного профиля земляного полотна.

Для этого вычерчиваем в масштабе поперечный профиль земляного полотна. Площадь срезки и досыпки находим с помощью программы АutoСаD. В строке меню выбираем команду Сервис, далее Сведения, затем Площадь. С помощью курсора выбираем границы фигуры, площадь которой необходимо вычислить. На клавиатуре нажимаем клавишу Enter, на экране выводится значение площади данной фигуры.

Для уширения земляного полотна используем грунт - супесь легкую.

Коэффициент разрыхления определяется по формуле:

К_р = _нас/_ест (4.3)

где _нас - плотность насыпного грунта, кг/м³ (для супеси легкой _нас = 1595 кг/м³);

_ест - плотность грунта в естественном состоянии, кг/м³ (для супеси легкой _ест = 1405 кг/м³).

Коэффициент разрыхления равен:

К_р = 1595/1405 = 1,14

Коэффициент уплотнения для супеси легкой К_упл = 1,05.

Определяем объем земляных работ на участке ПК32+00 ПК33+00.

Площадь досыпаемого грунта:

S₁ = 2,81 + 2,81 = 5,62 м²;

S₂ = 3,24+3,24 = 6,48 м².

По формуле (4.2) рассчитываем объем досыпаемого грунта на данном участке:

Объем досыпаемого грунта с учетом коэффициента запаса на уплотнение равен:

V₁ = V_{досыпки}•1,1 = 605•1,1 = 665,5 м³.

Так же вычисляем объем грунта, который необходимо досыпать и вычисляем общий объем грунта на данном участке, он будет равен:

V_общ = 665,5.

Таким же образом проводим определение объемов земляных работ на других участках.

Результаты определения объемов земляных работ заносим в таблицу 4.3.

Таблица 4.3

Ведомость объемов земляных работ

Границы участка	Площадь срезки, м2	Объем срезки, м3	Объем срезки, м3 с учетом Кр = 1,14	Площадь досыпки, м2	Объем досыпки, м3	Объем досыпки, м3 с учетом Купл = 1,1	Суммарный объем земляных работ, м3 (4+7)
1	2	3	4	5	6	7	8
ПК 32+00	0,74	74	84,36	5,62	605	665,5	749,86
ПК 33+00	0,74			6,48
ПК 33+00	0,74	74	84,36	6,48	659	724,9	809,26
ПК 34+00	0,74			6,70
ПК 34+00	0,74	74	84,36	6,70	751	826,1	910,46
ПК 35+00	0,74			8,32
ПК 35+00	0,74	74	84,36	8,32	886	974,6	1058,96
ПК 36+00	0,74			9,4
ПК 36+00	0,74	192	218,88	9,4	617	678,7	897,58
ПК 37+00	3,1			2,94
ПК 37+00	3,1	484	551,76	2,94	294	323,4	875,16
ПК 38+00	6,58			2,94
Итого:		972,0	1108,08		3812	4193,2	5301,28



5. Технология и организация работ при реконструкции земляного полотна

5.1 Последовательность работ при реконструкции земляного полотна

В данном курсовом проекте производится реконструкция автомобильной дороги из III во II категорию при двустороннем уширении земляного полотна.

При реконструкции земляного полотна выполняют следующие операции:

- снятие растительного слоя с откосов существующей насыпи, с полосы уширения и с полосы отвода бульдозером;

- доуплотнение полосы уширения на ширину 12 м за 6 проходов по одному следу прицепным катком массой 15 т;

- доуплотнение полосы уширения на ширину 12 м за 6 проходов по одному следу самоходным катком на пневматических шинах массой 15-25 т;

- нарезка уступов высотой 0,5м на откосах существующей насыпи бульдозером (уступ устраивают с уклон в 50 ^о/_оо к оси дороги, т.к. песчаный грунт - супесь легкая);

- разработка грунта в карьере и транспортировка его в насыпь на расстояние 15,0 км;

- разравнивание слоя грунта высотой 0,25м бульдозером;

- увлажнение слоя грунта поливомоечной машиной до оптимальной влажности (W_опт. = 10%);

- послойное уплотнение слоя грунта за 6 проходов по одному катком (прицепной массой 15 т);

- послойное уплотнение грунта за 6 проходов по одному катком (самоходный на пневматических шинах массой 15-25 т;);

- планировка верха земляного полотна и откосов автогрейдером;

- окончательное уплотнение поверхности и откосов земляного полотна прицепным и самоходным катком на пневматических шинах массой 15-25 т;

- надвижка слоя растительного грунта толщиной 0,1м на откосы бульдозером;

Отсыпка насыпи ведется послойно до достижения требуемой высоты насыпи.

Для выемки:

- Срезка растительного грунта с откосов выемки и полосы отвода бульдозером;

- Разработка грунта выемки экскаватором с погрузкой в автосамосвалы;

- Планировка откосов выемки автогрейдером;

- Надвижка растительного слоя на откосы выемки бульдозером.

5.2 Технология и организация подготовительных работ при реконструкции земляного полотна

Подготовительные работы:

В состав основных подготовительных работ входят: создание геодезической разбивочной основы; перенос и переустройство воздушных и кабельных линий электропередачи, линий связи, различных трубопроводов, коллекторов и других коммуникаций, расчистка дорожной полосы и территорий, отведенных под карьеры и резервы, подготовка и усиление местных дорог, на которые планируется перевести движение с реконструируемой дороги, или строительство объездных дорог, а также строительство временных дорог к грунтовым карьерам и карьерам песчаных, гравийных и каменных материалов.

В состав дополнительных работ и мероприятий входят: снятие существующих знаков, ограждений, направляющих столбиков, столбов и мачт для осветительных фонарей; разборка и удаление павильонов на автобусных остановках; разборка укреплений откосов, водоотводных лотков и канав; разработка схем движения транспорта на участке реконструкции дороги и т.д.

Геодезической разбивочной основой на местности служат знаки, закрепляющие в плане вдоль дороги вершины углов поворотов и главные точки кривых, а также точки на прямых участках не реже чем через 1 км, и реперы вдоль дороги не реже чем через 2 км.

Основные знаки и реперы должны иметь надежную конструкцию в виде столбов или свай, установленных за границами полосы отвода в соответствии со специальными требованиями.

Работы по переносу и переустройству коммуникаций должны производиться по специальным проектам специализированными организациями по отдельному графику, согласованному с подрядной организацией, осуществляющей основные работы по реконструкции дороги.

До начала земляных работ расчищают дорожную полосу и площади, отведенные для карьеров, резервов, зданий и сооружений, от леса, кустарника, пней, порубочных остатков, крупных камней, строительного мусора и т.д.

Работы по расчистке дорожной полосы производят кусторезом или бульдозером в летнее время и в начале сухой осени, поскольку весной в резервах и водоотводных канавах имеется поверхностная вода.

Снятие растительного слоя:

После расчистки дорожной полосы на всей площади, где предусмотрены земляные работы, снимают плодородный слой почвы, на глубину, определенную проектом, и укладывают его в отвалы для последующего использования при восстановлении (рекультивация) нарушенных и малопродуктивных сельскохозяйственных земель, а также при благоустройстве площадок. Однако при реконструкции дорог необходимо обращать особое внимание на качество и состав плодородного слоя, снимаемого с поверхности дорожной полосы, непосредственно примыкающей к существующей дороге.