Проект системы отопления и вентиляции жилого трехэтажного здания в г. Архангельске

Размещено на http://www.allbest.ru

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЙ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

2.1 Расчет наружных ограждающих конструкций

2.2 Расчет перекрытия над последним этажом

2.2.1 Расчет перекрытия над последним этажом

2.3 Расчет перекрытия между жилым помещением и техническим подвалом

2.4 Теплотехнический расчет пустотной плиты перекрытия

2.5Теплотехнический расчет и выбор конструкции оконного проема (балконной двери)

3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ

3.1 Общие положения

3.2 Расчёт расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений

3.3 Тепловые потери помещений

4. РАСЧЕТ МОЩНОСТИ ОТОПИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ

5. ВЫБОР И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

7. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ И НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

8. Автоматизация. РАСЧЕТ И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ индивидуального ТЕПЛОВого ПУНКТА

8.1 Общие данные

8.2 Узел учёта тепловой энергии

8.3 Автоматизированный тепловой узел

8.4 Подбор регулирующего клапана для системы отопления

8.4.1 Подбор регулирующего клапана для системы горячего

8.4.2 Подбор насоса для системы отопления

8.4.3 Подбор насоса для системы горячего водоснабжения

8.4.4 Подбор балансировочного клапана

8.4.5 Подбор водомера холодной воды

8.4.6 Контрольно-измерительные приборы

9. ВЫБОР И КОНСТРУКЦИОННЫЕ РЕШЕНИЯ В СИСТЕМЕ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

10. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ЕСТЕСТВЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

11. СМЕТНЫЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

11.1 Сметы и сметообразование в строительстве

11.2 Выбор программного обеспечения в сметном деле

12. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ

12.1 Экологичность проекта

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ



ВВЕДЕНИЕ

Одной из важнейших задач по строительству зданий и сооружений является дальнейшее обеспечение экономии материальных и энергетических ресурсов, повышение производительности труда, а также улучшение качества проектно-сметной документации. Особое место в решении этих задач занимает сокращение расхода тепла на отопление зданий. Потери теплоты могут значительно возрасти за счет изменения температуры по высоте, вливания холодного воздуха через открываемые проемы и т.д.

Системы отопления представляют собой сложную совокупность последовательных процессов и используются для поддержания всех необходимых значений параметров внутреннего микроклимата в холодный период года. Теплоносителем для системы отопления может быть любая среда, обладающая хорошей способностью аккумулировать тепловую энергию и изменять теплотехнические свойства, подвижная, дешевая, не ухудшающая санитарные условия в помещениях, позволяющая регулировать отпуск теплоты.

При расчете теплопотерь на нагрев инфильтрующегося воздуха в общественных и жилых зданиях, оборудованных естественной вентиляцией, производится оценка влияния этих факторов. Вычисление тепло-гидравлического расчета системы отопления включает в себя расчет тепловой нагрузки системы отопления, расчет циркуляционного напора в системе отопления, гидравлический расчет (подбор экономичных диаметров теплопроводов системы отопления), а также расчет нагревательных приборов - определения необходимого количества секций радиатора.

Целью выпускной квалификационной работы является проектирование системы отопления и вентиляции в жилом трехэтажном здании в г. Архангельске.

Для реализации поставленной цели должны быть отобраны и подвергнуты изучению и анализузадачи по расчету основных показателей, применяемых для установки системы отопления и вентиляции.

Глубокое изучение поставленного вопроса, носит актуальный характер, поскольку является неотъемлемой составляющей повседневной жизни современного человека. Без грамотного проектирования систем отопления и вентиляции в жилом помещении не возможно полноценное существование человека.

здание помещение отопление вентиляция



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Проектируются системы отопления и вентиляции в жилом трехэтажном здании. Строительство ведется в городе Архангельске. Здание кирпичное, с высотой этажа 3 метра. Система отопления централизованная, с температурой теплоносителя 150-70 ^оС. Ввод в здание осуществляется через подвал, высота подвала 2 метра.

Продолжительность отопительного периода Z=253 сут.

Температура наружного воздуха t_н= -31 ^оС

Средняя температура отопительного периода t_н= -4,4 ^оС

Температура внутреннего воздуха жилой комнатыt_в= 20 ^оС

Температура внутреннего воздуха угловой жилой комнатыt_в= 22 ^оС

Температура внутреннего воздуха кухни t_в= 18^оС

Температура внутреннего воздуха лестничной клетки t_в= 16 ^оС



2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЙ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

2.1 Расчет наружных ограждающих конструкций

Согласно 6, расчету подлежат те ограждения, у которых перепад температур воздуха по обе стороны превышает 3С, так как при меньшем перепаде тепловой поток будет оказывать незначительное влияние на тепловую мощность системы отопления.

Необходимо рассчитать сопротивление теплопередачи для наружных стен жилого дома, распложенного в г. Архангельск.

Конструкция наружной стены приведена на рисунке 1.1

1.Штукатуркад =10мм

2.Кирпичная кладка д =250мм

3.УтеплительParocUNS 37z д =100мм, 50мм

4.Кирпич кладкад =120мм

Рисунок 1.1 - Конструкция наружной стены

Нормируемое значение сопротивления теплопередач ограждающих конструкций R_reg примем [6] в зависимости от градусов суток D_d района строительства. D_d находим по следующей формуле:

, , (2.1)

где t_int - температура внутреннего воздуха, ^оС;

t_ht - средняя температура наружного воздуха, ^оС;

Z_ht - продолжительность отопительного периода, сутки.

Вычислим по формуле (2.2) численное значение R_reg:

, , (2.2)

где D_d - градусо - сутки отопительного периода;

а, b -коэффициенты, значения которых следует принимать по данным для жилых зданий [6].

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции должно быть не менее требуемых сопротивлений теплопередаче R_о^тр, рассчитываемых дважды. Вначале R_о^тр находится из второго условия тепловой комфортности, которое определяет температуру охлажденной поверхности, допустимую для человека, находящегося у этой поверхности, а затем R_о^тр вычисляется исходя из условия энергосбережения. В качестве минимально возможного требуемого термического сопротивления выбирается наибольшее из этих значений.

Выполнение второго условия тепловой комфортности (для охлажденных поверхностей) обеспечивается заданием нормируемого перепада температур между внутренним воздухом и внутренней поверхностью ограждения t_н Сопротивление теплопередачи определяется по формуле (2.3):

, , (2.3)

где n - коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху n=1;

?t - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции,^оС [7] ?t=4;

б_in - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [7]б_int=8,7Вт/ м²*^оС;

t_int - температура внутреннего воздуха, ^оС;

t_ext - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, ^оС.

(2.3)

Принимаем для наружной стены численное значение R_reg большей и равной R_о=3,56 м²*^оС /Вт.

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (2.4):

, (2.4)



где R_si - сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, с последовательно расположенными однородными слоями;

R_sе - сопротивление теплоотдачи наружной поверхности стены.

, (2.5)

где б_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, б_int=8,7 Вт/м²*^оС.

, (2.6)

где R₁, R₂, R_n, R_al - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²*^оС /Вт.

, (2.7)

где б_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций для условий холодного периода,б_ext=23 Вт/м²*^оС.

Термическое сопротивление каждого из однородных слоев рассчитывается по следующим формулам:

, (2.8)

.

,

,

Вычисляем значение толщины теплоизоляции ParocUNS 37z,ГОСТ ЕН 822,ГОСТ ЕН 833, лут.= 0,037 Вт/(м^оС); с = 29 кг/м3.

.

,

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя ParocUNS 37z.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче для наружной стены :

.

Так как5,00 м²*^оС/Вт>4,18м²*^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

,. (2.9)

2.2 Расчет перекрытия над последним этажом

2.2.1 Расчет перекрытия над последним этажом

Пространство последнего этажа жилого помещения называется чердак. Именно сопротивление теплопередачи для перекрытия чердака нам нужно рассчитать.

Конструкция покрытия приведена на рисунке 2.2.



1.рубероид 3 слоя ₁=0.17(Вт/м^2оС);

2.утеплитель газобетон ₂=0.08(Вт/м^2оС)

3.рубероид 1 слой ₃=0.0015 (м), ₃=0.17(Вт/м^2оС);

4.ж/б плита ₄=0.22 (м), ₄=1,92(Вт/м^2оС);

5.цем. песч. р-р ₅=0.005 (м), ₅=0.93(Вт/м^2оС).

Рисунок 2.2 - Конструкция перекрытия

Нормируемое значение сопротивления теплопередач ограждающих конструкций R_reg примем по [6] в зависимости от градусов суток D_d района строительства. D_d находим по формуле(2.1):

.

Вычислим по формуле (2.2) численное значение R_reg:

Сопротивление теплопередачи определяется по формуле (2.3):

,.

где n - коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху [табл. 6, 2], n=0,9;

? t - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции,^оС[7], ?t=3;

б_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций [7], б_int=8,7Вт/ м²*^оС;

t_int - температура внутреннего воздуха, ^оС;

t_ext - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, ^оС.

Принимаем для покрытия численное значение R_reg большей и равной R_о=4,67 м²*^оС /Вт.

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (2.4).

Термическое сопротивление каждого из однородных слоев рассчитывается по следующей формуле (2.8).

Вычисляем значение толщины утеплителя ГазобетонD350 (2.10):

(2.10)

[м2 0С/Вт] - цементно-песчаная затирка

[м2 0С/Вт] - гидроизоляция рубероид (ГОСТ 10923-82)

[м2 0С/Вт] - железобетонная плита

RПП=0,144 [м2 0С/Вт]

Расчетная толщина теплоизоляционного слоя

=R_ут*=4.3*0,08=0,25

Принимаем в качестве расчётного толщину утеплителя .

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередачи:

Так как условие выполняется (), то значение коэффициента теплопередачи определяется по формуле (2.9).

,.

,.

2.3 Расчет перекрытия между жилым помещением и техническим подвалом

Тепловые потери через ограждающие конструкции принято называть основными. Они рассчитываются для каждого отапливаемого помещения в отдельности и складываются из теплопотерь через конструкции, у которых перепад температур воздуха по обе стороны превышает 3С.

Теплопотери через полы, расположенные на грунте, рассчитываются по формуле (2.3). В этом случае принимается , а коэффициент теплопередачи k вычисляется по особой методике - по зонам. Вся поверхность пола здания, расположенного на грунте, разбивается вдоль наружных стен на три условные зоны шириной 2 м; при этом участок первой зоны, примыкающий к наружному углу, учитывается дважды. Оставшаяся после разбивки на три зоны часть пола относится к четвертой зоне. Если уровень пола находится ниже уровня земли, то разбивка на зоны начинается от уровня земли, а из площади зон исключаются для отдельного расчета площади наружных стен и окон, выходящих в приямки.

Необходимо рассчитать сопротивление теплопередачи дляперекрытия между жилым помещением и техническим подвалом.

Вычислим по формуле (2.2) численное значение R_reg:

Термическое сопротивление теплоизоляционного слоя

R₁= [м^{2 0}С/Вт] - доски сосна вдоль волокон

R₂=[м^{2 0}С/Вт] - воздушная прослойка

R₃=[м^{2 0}С/Вт] - плита железобетонная

R_ПП=0,144 [м^{2 0}С/Вт]

Толщина теплоизоляционного слоя

= 0,23 м

Утеплитель - воздушная прослойка

R = 0,25 [м^{2 0}С/Вт]

Фактическое термическое сопротивление ограждающей конструкции

= 4,71 [м^{2 0}С/Вт]

Толщина перекрытия=0,40 м

Коэффициент теплоотдачи ограждающей конструкции

=0,212 [Вт/(м²⁰С)]

2.4 Теплотехнический расчет пустотной плиты перекрытия

Ниже представлен рисунок плиты перекрытия (2.3)

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 2.3 - плита перекрытия

Расчет I

Участок I

Общая длина участков:

L = B - an= = 1190 - 845,24 = 344,75 мм. = 0,344м.

Общая площадь:



F_I=L*1 = 0,344*1 = 0,344 м²

0,115 [м²⁰С/Вт],

где л_ЖБ= 1,92 [Вт/м ⁰С] - коэффициент теплопроводности железобетона

R_ВП = 0,15 [м²⁰С/Вт]

Участок II

, где = 0,0395

[м²⁰С/Вт]

Общее термическое сопротивление стенок и пустот:

R_II= R_ВП + 2R_СТ = 0,15 + 0,02*2 = 0,191 [м²⁰С/Вт]

Общая площадь участков II при расчетной длине 1 м

F_II = a*n*1 = 0,141*6 = 0,846м²

Среднее термическое сопротивление ограждения:

=0,16 [м²⁰С/Вт]

Расчет II

Условная толщина слоя 1 и слоя 3:

м.

Термическое сопротивление этих слоев:

=0,02057 [м²⁰С/Вт]

Термическое сопротивление 2-го слоя:

=0,15 [м²⁰С/Вт]

Термическое сопротивление всех 3-х слоев:

R_б = R₁ + R₂ + R₃ = 0,13557[м²⁰С/Вт]

Расчет III

Действительная величина термического сопротивления железобетонной пустотной плиты:

=0,144 [м²⁰С/Вт]

2.5 Теплотехнический расчет и выбор конструкции оконного проема (балконной двери)

ГСОП=(t_B-t_{ОТ. ПЕР})*Z_{ОТ. ПЕР.}

ГСОП=(20+4,4)*253=6173,2 =0,61



выбираем =0,68 [м^{2 0}С/Вт] для окон и балконных дверей

выбираем двухкамерный стеклопакет из стекла с мягким селективным покрытием (2.12):

[Вт/(м²⁰С)] (2.12)



3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЯ

3.1 Общие положения

Наружный воздух попадает в помещение через неплотности в ограждающих конструкциях вследствие перепада давлений воздуха снаружи и внутри здания. Перепад давлений воздуха возникает из - за разности удельных весов (температур) наружного и внутреннего (гравитационный напор) воздуха, действия ветра (ветровой напор) и работы вытяжной вентиляции, если она не компенсируется подогретым наружным воздухом.

При расчете теплопотерь на нагрев инфильтрующегося воздуха в общественных и жилых зданиях, оборудованных естественной вентиляцией, производится оценка влияния этих факторов. Для этого выбирается помещение первого этажа, оборудованное естественной вентиляцией, с наибольшей площадью остекления, и для него выполняется расчет теплопотерь на инфильтрацию. Вначале рассчитываются теплозатраты вследствие действия гравитационного и скоростного напоров воздуха, а затем - вследствие работы вентиляции. В качестве расчетной принимается наибольшая величина. Расчет других помещений выполняется по уже выбранной методике.

В проектировании системы отопления жилого дома для начала следует определить мощность системы отопления, необходимой для восполнения тепловых потерь через ограждающие конструкции.

В первую очередь необходимо произвести расчет тепловых потерь ограждающих конструкций здания.

Руководствуясь [2], находим тепловые потери здания, как сумму потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции или их части. Основные и добавочные потери теплоты следует определять, суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции с округлением до 10 Вт для помещений по формуле (3.1):

,, (3.1)

где к - коэффициент теплопроводности наружного ограждения, Вт/(м²*^оС);

F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

t_вн - расчетная температура внутреннего воздуха, ^оС;

t_ext-расчетная температура наружного воздуха, ^оС;

в - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые в соответствии с [2];

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по [2].

3.2 Расчёт расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений

После расчета теплопотерь через ограждающие конструкции приступают к расчету теплопотерь за счет инфильтрации, которая также может оказывать существенное влияние на тепловую мощность системы отопления.

В помещение холодный воздух поступает через неплотности наружных ограждений. Часть воздуха нагревается за счет охлаждения помещения и уходит в систему вентиляции.

Детальный расчет тепловых потерь на нагрев инфильтрующегося воздуха ведется в соответствии с [4]. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле (3.2):



,, (3.2)

где L - расход удаляемого воздуха, м³/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий -- удельный нормативный расход 3 м³/ч на 1 м² жилых помещений;

с_вн - плотность воздуха в помещении, рассчитывается по формуле (3.3):

,, (3.3)

с - удельная теплоемкость воздуха равна 1,49 кДж/(кг^оС).

3.3 Тепловые потери помещений

При вычислении потерь теплоты через ограждающие конструкции, площадь отдельных ограждений должна вычисляться с соблюдением правил обмера наружных ограждений. Такие правила учитывают сложность процесса теплопередачи через элементы ограждения и включают условные увеличения и уменьшения площадей, когда фактические теплопотери могут быть соответственно больше или меньше тепловых потерь, полученных по вышеуказанным формулам. Расчетные тепловые потери отдельного помещения определяются в соответствии с выражением (3.4).

,, (3.4)

Вспомогательные помещения (коридоры, ванные комнаты и тому подобное), как правило, расположены внутри квартиры и не имеют наружных стен - поэтому их тепловые потери вычисляют только для пола первого этажа этих помещений и потолка верхнего этажа и делят эти теплопотери между помещениями, которые сообщаются с данными вспомогательными помещениями.

Наружная стена лестничных клеток обычно принимается той же конструкции, что и в квартирах. Потолок лестничной клетки является конструктивно продолжением чердачного перекрытия. Добавочными являются теплопотери на открывание дверей.

Предварительно производится расчет сопротивления теплопередачи слоистых ограждающих конструкций, определение температур на внутренней поверхности стен и в углах. В качестве исходных данных задаются общие данные по объекту и данные по каждому ограждению помещений.

Все расчеты выполнены в соответствии СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» и свод правил к нему, СНиП 23-01-99 «Строительная климатология». Расчёт тепловых потерь произведён в удобной табличной форме в программе MicrosoftOfficeExcel 2016. Теплопотери для помещений вычисляют с точностью до 10 Вт.

Ниже в таблице 3.1 приведён расчёт тепловых потерь.

Таблица 3.1- Расчёт тепловых потерь помещений здания

№ помещения	Наименование помещения tв°С	Характеристика ограждения	Коэф. Теплопередачи ограждения k, Вт/м2°С	Расчётная разность температур, (tв-tн)n		Добавочные теплопотери Я		Теплопотери, Вт
		Наименование	Ориентировка по сторонам света	Размеры,м	Площадь, А, м2			Осн. теплопотери через ограждения, Q, Вт	На ориентировку по сторонам света	Прочие	Коэффициент (1+Я)	Через ограждения	На инфильтрацию	Помещение в целом
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
Первый этаж
101 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,7	35,5	0,279	53	525	0,15	0,05	1,2	631	110	1652
		НС	С	3,31х3,7	12,47	0,279	53	181	0,15	0,05	1,2	217	37
		НС	Ю	3,31х3,7	12,47	0,279	53	181	0,1	0,05	1,15	208	36
		ДО	С	1,47х1,6	2,58	1,47	53	201	0,15	0,05	1,2	241	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,58	1,47	53	201	0,1	0,05	1,15	231	40
		ПП	-	2,8х4,3	12,04	0,212	53	121	-	-	1	121	-
102 КК	18	НС	С	3 х3,7	11,1	0,279	49	151	0,1	0,05	1.15	174	30	473
		ДО	С	1,46 х1,47	2,1	1,47	49	154	0,1	0,05	1,15	177	31
		ПП	-	3 х4,3	12,9	0,212	49	120	-	-	1	120	-
		НС	С	3 х10,5	31,5	0,279	47	413	0,1	0,05	1,15	475	83
		ДБ	С	1,4 х2,3	3,2	1,47	47	225	0,1	0,05	1.15	256	44
102 ЛК1	16	ДО	С	1,46 х1,47	2,1	1,47	47	148	0,1	0,05	1,15	170	29	1322
		ДО	С	1,46 х1,47	2,1	1,47	47	148	0,1	0,05	1,15	170	29
		ПП	-	3х4,3	12,9	0,212	47	116	0,1	0,05	1,15	133	23
		ПЧ	-	3х4,3	12,9	0,212	47	115	-	-	1	115	-
103 КК	18	НС	С	3х3,7	11,1	0,279	49	151	0,1	0,05	1,15	174	30	473
		ДО	С	1,46х1,47	2,2	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
		ПП	-	3х4,3	12,9	0,212	49	121	-	-	1	121	-
104 ЖК	20	НС	С	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0,1	0,05	1,15	182	34	530
		ДО	С	1,46х1,76	2,6	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
		ПП	-	3х4,3	12,9	0,212	51	125	-	-	1	125	-
105 ЖК	20	НС	С	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0,1	0,05	1,15	182	34	530
		ДО	С	1,46х1,76	2,6	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
		ПП	-	3х4,3	12,9	0,212	51	125	-	-	1	125	-
		ПП	-	2,8 х4,3	12	0,212	51	98	0,15	0,05	1,2	117	20
106 КК	18	НС	С	3х3,7	11,1	0,279	49	151	0,1	0,05	1,15	174	30	473
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	30
		ПП		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
		НС	С	3х10,52	31,56	0,279	47	414	0,1	0,05	1,15	476	83
		ДБ	С	1,4х2,3	3,2246	1,47	47	223	0,1	0,05	1,15	256	38
ЛК2	16	ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	47	148	0,1	0,05	1,15	170	30	1322
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	47	148	0,1	0,05	1,15	170	30
		ПП		3х4,3	12,9	0,212	47	116	0,1	0,05	1,15	133	23
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	47	116			1	116	20
107 КК	18	НС	С	3х3,7	11,1	0,279	49	151	0,1	0,05	1,15	174	30	473
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	30
		ПП		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
108 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,7	35,594	0,279	53	527	0,15	0,05	1,2	632	110	1653
		НС	С	3,31х3,7	12,247	0,279	53	181	0,15	0,05	1,2	217	38
		НС	Ю	3,31х3,7	12,247	0,279	53	181	0,1	0,05	1,15	208	36
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,15	0,05	1,2	242	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,1	0,05	1,15	232	40
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	53	122			1	122	21
109 ЖК	20	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0	0,05	1,05	166	29	487
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
110 КК	18	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	49	151	0	0,05	1,05	159	28	434
		ДО	Ю	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	49	113			1	113	20
111 ЖК	20	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0	0,05	1,05	166	29	487
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
112 ЖК	20	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0	0,05	1,05	166	29	487
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
113 КК	18	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	49	151	0	0,05	1,05	159	28	434
		ДО	Ю	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	49	113			1	113	20
114 ЖК	20	НС	Ю	3х3,7	11,1	0,279	51	158	0	0,05	1,05	166	29	487
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПП		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
Второй этаж
201 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,3	31,746	0,279	53	469	0,15	0,05	1,2	563	98	1416
		НС	С	3,31х3,3	10,923	0,279	53	162	0,15	0,05	1,2	194	34
		НС	Ю	3,31х3,3	10,923	0,279	53	162	0,1	0,05	1,15	186	32
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,15	0,05	1,2	242	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,1	0,05	1,15	232	41
202 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	136	0,1	0,05	1,15	156	27	333
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
203 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	136	0,1	0,05	1,15	156	27	333
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
204 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	51	141	0,1	0,05	1,15	162	28	385
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
2ц205 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	51	141	0,1	0,05	1,15	162	28	385
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
206 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	136	0,1	0,05	1,15	156	27	333
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
207 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	136	0,1	0,05	1,15	156	27	333
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
208 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,3	31,746	0,279	53	469	0,15	0,05	1,2	563	98	1416
		НС	С	3,31х3,3	10,923	0,279	53	162	0,15	0,05	1,2	194	34
		НС	Ю	3,31х3,3	10,923	0,279	53	162	0,1	0,05	1,15	186	32
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,15	0,05	1,2	242	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,1	0,05	1,15	232	41
209 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	135	0	0,05	1,05	142	25	304
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
210 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	135	0	0,05	1,05	142	25	304
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
211 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	51	141	0	0,05	1,05	148	26	352
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
212 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	51	141	0	0,05	1,05	148	26	352
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
213 КК	18	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	135	0	0,05	1,05	142	25	304
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
214 ЖК	20	НС	С	3х3,3	9,9	0,279	49	135	0	0,05	1,05	142	25	304
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28

Третий этаж

301 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,52	33,8624	0,279	53	501	0,15	0,05	1,2	601	105	1601
		НС	С	3,31х3,52	11,6512	0,279	53	173	0,15	0,05	1,2	207	36
		НС	Ю	3,31х3,52	11,6512	0,279	53	172	0,1	0,05	1,15	198	35
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,15	0,05	1,2	242	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,1	0,05	1,15	232	41
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	53	122			1	122	21
302 КК	18	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	49	144	0,1	0,05	1,15	166	29	464
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
303 КК	18	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	49	144	0,1	0,05	1,15	166	29	464
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
304 ЖК	20	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0,1	0,05	1,15	173	30	521
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	51	125			1	125	29
305 ЖК	20	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0,1	0,05	1,15	173	30	521
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0,1	0,05	1,15	223	39
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	51	125			1	125	29
306 КК	18	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	49	144	0,1	0,05	1,15	166	29	464
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
307 КК	18	НС	С	3х3,52	10,56	0,279	49	144	0,1	0,05	1,15	166	29	464
		ДО	С	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	155	0,1	0,05	1,15	178	31
		ПЧ		3х4,3	12,9	0,212	49	121			1	121	21
308 ЖКУ	22	НС	З	9,62х3,52	33,8624	0,279	53	501	0,15	0,05	1,2	601	105	1601
		НС	С	3,31х3,52	11,6512	0,279	53	173	0,15	0,05	1,2	207	36
		НС	Ю	3,31х3,52	11,6512	0,279	53	172	0,1	0,05	1,15	198	35
		ДО	С	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,15	0,05	1,2	242	42
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	53	202	0,1	0,05	1,15	232	41
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	53	122			1	122	21
309 ЖК	20	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0	0,05	1,05	158	28	479
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
310 КК	18	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	49	145	0	0,05	1,05	152	27	426
		ДО	Ю	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	49	113			1	113	20
311 ЖК	20	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0	0,05	1,05	158	28	479
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
312 ЖК	20	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0	0,05	1,05	158	28	479
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20
313 КК	18	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	49	145	0	0,05	1,05	152	27	426
		ДО	Ю	1,46х1,47	2,1462	1,47	49	154	0	0,05	1,05	162	28
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	49	113			1	113	20
314 ЖК	20	НС	Ю	3х3,52	10,56	0,279	51	150	0	0,05	1,05	158	28	4789
		ДО	Ю	1,47х1,76	2,5872	1,47	51	194	0	0,05	1,05	204	36
		ПЧ		2,8х4,3	12,04	0,212	51	117			1	117	20

4. РАСЧЕТ МОЩНОСТИ ОТОПИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ОТОПЛЕНИЯЗДАНИЯ

При вычислении потерь теплоты через ограждающие конструкции, площадь отдельных ограждений должна вычисляться с соблюдением правил обмера наружных ограждений. Такие правила учитывают сложность процесса теплопередачи через элементы ограждения и включают условные увеличения и уменьшения площадей, когда фактические теплопотери могут быть соответственно больше или меньше тепловых потерь, полученных по вышеуказанным формулам. Теплопотери в помещениях здания определяется по формуле (4.1):

(4.1)

где - теплопотери через отдельные ограждения или их части, Вт.

где К - Коэффициент теплопередачи ограждения,

t_в - Расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

t_н - Расчетная зимняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, ⁰ С;

F - Площадь поверхности ограждения, м²;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

- добавочные теплопотери:

₁ - добавка на ориентацию вертикальных и наклонных ограждений по сторонам света.

₂ - добавка на обдувание ветром (для всех вертикальных и наклонных ограждений).Результаты расчетов приведены в приложении №1.



5. ВЫБОР И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Проектирование систем центрального отопления начинают с выбора типа системы отопления. На выбор системы влияют: назначение здания, его конструкция, параметры теплоносителя.

Конструирование системы выполняют на поэтажных планах, при этом исходят из того, что могут применяться как однотрубные, так и двухтрубные системы отопления. Для жилых, общественных и административно-бытовых зданий при температуре теплоносителя 95С рекомендуются двухтрубные системы, а 105С однотрубные. Двухтрубные системы устраивают, как правило, с нижней разводкой; допускается использовать такие системы с верхней разводкой только для малоэтажных зданий (один-два этажа), особенно при естественной циркуляции воды.

Вертикальные однотрубные системы рекомендуются для зданий, имеющих три этажа и более; при этом если в здании есть чердак или верхний технический этаж, то систему выполняют с верхней разводкой, а без них с нижней с прокладкой магистралей в подвале или в подпольных каналах.

Тепловой узел размещают в тепловом центре; если место теплового центра не указано в подходящем по площади помещении подвала; если же его нет - то в помещении первого этажа в центральной части здания.

Отопительные приборы выбирают в зависимости от давления в системе, качества теплоносителя, а также состава воздушной среды.

При повышенных санитарно-гигиенических требованиях к воздушной среде помещений используют приборы с гладкой поверхностью (стальные радиаторы, бетонные панели и т.д). При длительном пребывании людей применяют приборы конвективно-радиационного и конвективного типа (радиаторы, конвекторы). В производственных зданиях целесообразно использовать чугунные радиаторы, регистры из гладких или ребристых труб; в административно-бытовых - конвекторы без кожуха, в гражданских радиаторы и конвекторы с кожухом.

Затем на поэтажных планах производят расстановку отопительных приборов. Приборы размещают под окнами, у наружных стен и вблизи входных дверей. Причем желательно, чтобы под окнами длина приборов составляла не менее 50% длины проемов (75% в больницах и детских дошкольных учреждениях). Отопительные приборы в лестничных клетках, как правило, размещают на первом этаже; при этом необходимо помнить, что отопление лестничных клеток не следует проектировать для зданий, оборудуемых системами квартирного отопления, а также для зданий с любыми системам отопления в районах с расчетной температурой наружного воздуха в холодный период года минус 5С и выше.

Не допускается размещение приборов в отсеках тамбуров, имеющих наружные двери.

После расстановки отопительных приборов производят размещение стояков, подводок к приборам, магистралей.

Сначала выделяют стояки для отопления лестничных клеток; часть стояков размещают в наружных углах здания; намечают месторасположение главного стояка в системах с верхней разводкой. Количество стояков должно быть минимально возможным, при этом необходимо стремиться к симметричности системы.

Отопительные приборы лестничной клетки следует присоединять к отдельным ветвям или стоякам системы отопления по однотрубной проточной схеме. Приборы, расположенные в гардеробных, коридорах, уборных, умывальных комнатах, кладовых жилых зданий, а также в пределах одного помещения, разрешается присоединять «на сцепке» к приборам соседних помещений, однако необходимо учитывать, что длина подводок и «сцепки» не должна превышать 1,5 м; кроме того, нежелательно, чтобы подводка к прибору и «сцепка» проходили через капитальную стену. Как правило, отопительные приборы устанавливают с односторонней подводкой, но если число секций чугунных радиаторов более 20 шт., то надо предусматривать двухстороннюю подводку. Такая же подводка применяется и в том случае, когда число приборов на сцепке больше двух.

В целях регулирования теплоотдачи отопительных приборов в однотрубных системах отопления, на подводках устанавливают краны регулировочные проходные (КРП) или регулировочные трехходовые (КРТ), в двухтрубных: для малоэтажных зданий краны двойной регулировки (КДР), для многоэтажных КРП. На подводках к конвекторам типа КН эти краны, как правило, не ставят, так как регулирование их теплоотдачи осуществляется воздушными заслонками конвектора. Краны КРП, КРТ и КДР не устанавливаются также на подводках к приборам лестничных клеток. При наличии в помещении двух приборов, присоединенных к разным стоякам, допускается ставить один регулирующий кран у большого прибора.

Для отключения и слива воды из стояков служат проходные пробочные краны и тройники с пробкой; возможна также установка вместо тройников спускных кранов в начале и в конце стояков. Арматуру для отключения стояков малоэтажных зданий (один-три этажа) допускается не устанавливать, но при этом должна быть предусмотрена возможность отключения и слива воды из отдельных ветвей системы. На стояках лестничных клеток монтаж арматуры обязателен, независимо от числа этажей.

Удаление воздуха в системах отопления осуществляют: в системах с нижней разводкой - посредством воздушных кранов (кранов Маевского), устанавливаемых у приборов последнего этажа; в секционных радиаторах в радиаторных пробках в других приборах - в специальных патрубках; в системах с верхней разводкой с помощью воздухосборников и воздухоотводчиков, устанавливаемых в верхних точках.

При размещении разводящих магистралей необходимо предусматривать свободный доступ к ним для осмотра, ремонта и замены, а также минимальный уклон 0,002 в сторону к тепловому узлу системы. Разрешается не устраивать уклон при скорости движения воды более 0,25 м/с. Разводящие магистрали, проложенные в холодных подвалах, неотапливаемых технических этажах, чердаках и каналах, изолируются. При этом не допускается прокладка разводящих магистралей в проветриваемых подпольях и холодных чердаках при расчетной температуре минус 40 и ниже.

После выработки решений по конструкции системы приступают к нанесению на поэтажные планы элементов систем отопления и вычерчиванию аксонометрической схемы. При этом руководствуются следующими правилами. Планы и схемы систем выполняют в масштабе 1:100 или 1:200. Трубопроводы, расположенные друг над другом, на планах систем условно изображают параллельными линиями. Элементы систем отопления и теплоснабжения на планах систем указывают условными графическими обозначениями (см. приложение VI) и им присваивают обозначения, состоящие из марки и порядкового номера элемента в пределах марки (например, для стояков Ст1, Ст2, ГСт главный стояк).

Обозначение диаметра трубопровода наносят на полке линии-выноски. В случае, буквенно-цифрового обозначения трубопровода диаметр последнего указывают под полкой линии - выноски.

Для трубопроводов из стальных водогазопроводных труб записывают диаметр условного прохода, для трубопроводов из стальных электросварочных и других труб - наружный диаметр и толщину стенки.

На планах систем указывают:

координатные оси здания и расстояния между ними;

строительные конструкции и технологическое оборудование, влияющие на прокладку трубопроводов;

отметки чистых полов этажей и основных площадок;

размерные привязки установок систем, основных трубопроводов к строительным осям или элементам конструкций;

диаметры трубопроводов;

количество секций радиаторов, количество и длину ребристых труб, количество труб в регистре и длину регистра из гладких труб, а также аналогичные сведения по другим нагревательным приборам;

обозначения стояков систем отопления.

На схемах систем отопления указывают:

трубопроводы и их диаметры;

отметки уровня осей трубопроводов;

уклоны трубопроводов;

размеры горизонтальных участков трубопроводов (при наличии разрывов);

запорно-регулирующую арматуру;

стояки систем отопления и их обозначения;

нагревательные приборы;

контрольно-измерительные приборы и другие элементы систем.

При большой протяженности и сложном расположении трубопроводов на схемах допускается изображать их с разрывом в виде пунктирной линии. Места разрывов трубопроводов обозначают строчными буквами русского алфавита.

В здании запроектирована система отопления с нижней разводкой (прокладка подающих магистралей по подвалу), однотрубная (вода поступает, а прибор и отводится из него по одному стояку, приборы присоединены последовательно по теплоносителю), вертикальная. Система отопления централизованная. В качестве теплоносителя используется вода, со следующими параметрами:

- для системы отопления:

падающая магистраль - t = 95 С, обратная магистраль - t = 70 С;

- для тепловых сетей:

падающая магистраль - t = 150 С, обратная магистраль - t = 70 С.

Схема присоединения приборов - прямоточная - регулируемая со смещенным замыкающим участком. Направление движения воды в подающих и обратных магистралях попутное, т.е. движение воды в одном направлении.

В качестве отопительных приборов, используются радиаторы чугунные секционные, марка М-140-АО (размеры 582х96х140 мм, высота, ширина, глубина соответственно).

Удаление воздуха из системы происходит через кран Маевского, который установлен на каждом отопительном приборе верхнего этажа.

После конструирования приступают к гидравлическому расчету системы отопления.



6. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

Гидравлический расчет заключается в подборе по сортаменту диаметров трубопроводов системы отопления таким образом, чтобы в стояках и приборах системы протекало требуемое количество воды и скорость ее движения не превышала допустимую. При этом гидравлическое сопротивление системы должно соответствовать расчетному циркуляционному давлению в системе отопления.

Гидравлический расчет начинают с вычерчивания на форматном листе миллиметровки подробной аксонометрической схемы рассчитываемой ветви. На схему наносят трубопроводы, отопительные приборы, арматуру, воздухосборники, все изгибы труб. Затем выбирают основное циркуляционное кольцо.

Основным считают кольцо, в котором расчетное циркуляционное давление р_р , приходящееся на единицу длины кольца l, имеет наименьшее значение (6.1):

.(6.1)

В насосных вертикальных тупиковых однотрубных системах это кольцо через наиболее нагруженный стояк из удаленных от теплового пункта. Выбранное кольцо разбивают на участки. Участком принято называть часть трубопровода, в которой расход теплоносителя не меняется. Нумерацию участков рекомендуется начинать со смесительного устройства (элеватора) и заканчивать на последнем участке перед ним. После нумерации участков основного циркуляционного кольца нумеруют участки второстепенных колец, которые не входят в основное кольцо. Затем на схеме проставляют тепловые мощности отопительных приборов, тепловые нагрузки участков и их длины.

Тепловые мощности приборов определяют из расчетов тепловых потерь. Если в помещении установлен один отопительный прибор, то его мощность равна тепло потерям этого помещения, если несколько то частному от деления тепло потерь помещения на число приборов в этом помещении. Длины участков устанавливают по чертежам, тепловую нагрузку рассчитывают как сумму тепловых мощностей приборов, в которые через данный участок подается теплоноситель или из которых он отводится.

После этого приступают к расчету циркуляционного давления для создания циркуляции воды в системе отопления.

Расчет выполнен методом характеристик.

Основание для расчета - выполненная аксонометрическая схема системы отопления.

Потери давления на отдельном расчетном участке вычисляется как (6.2):

Р_уч = SG², (6.2)

где S - характеристика гидравлического сопротивления,

Для отдельных унифицированных узлов дана в справочнике а зависимости от используемого диаметра d;

G² - расход теплоносителя на участке, кг/ч;

Для нескольких участков, соединенных последовательно (6.3):

S = S_i, (6.3)

где S_i - характеристика гидравлического сопротивления на i-м участке,

Характеристика гидравлического сопротивления магистрального трубопровода вычисляется по формуле (6.4):

S = A(l/d + ), (6.4)

где А - удельное динамическое давление, , из справочных данных;

l - длина участка, м;

/d - приведенный коэффициент гидравлического трения, м^-1;

- сумма коэффициентов местного сопротивления на участке.

Результаты расчета приведены в таблице 6.2

Таблица 6.2 - Гидравлический расчет системы отопления жилого дома

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке Qyч, Вт	Расход воды на участке Gуч, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр участка d, мм	Удельное сопротивление на трение R, Па/м	Скорость теплоносителя v, м/с	Сумма коэфф метных сопротивл на уч Уо	Потеря давления на трение на участке Rl, Па/м	Потери давления на местные сопротивления Z, Па	Суммарные потери давления (Rl+Z
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Через стояк 1
1-1'	2334	356.61	11.4	25	22	0.173		250.8	14.1	264.9
1-2	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
1'-2'	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
2-2'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	3.96	300.36
2-3	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
2'-3'	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
3'-3	1321	201.84	11.4	20	28	0.165		319.2	4.89	324.09
3-4	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
3'-4'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
4-4'	1269	193.89	11.4	20	28	0.152		319.2	4.41	323.61
4-5	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
4'-5'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
5-5'	717	109.55	11.4	20	9	0.089		102.6	1.48	104.08
5-B	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
5'-B'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
B-A	13820	2111.56	4.5	40	75	0.438	3.00	337.5	283.8	621.3
B'-A'	13820	2111.56	4.5	40	75	0.438	3.00	337.5	283.8	621.3
А-ЭУ	26321	4021.59	20.2	50	70	0.502	4.00	1414	488	1902
А'-ЭУ'	26321	4021.59	20.2	50	70	0.502	4.00	1414	488	1902
										7420.08
Через стояк 2
2-2'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	3.96	300.36
2-3	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
2'-3'	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
3'-3	1321	201.84	11.4	20	28	0.165		319.2	4.89	324.09
3-4	9500	1451.50	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
3'-4'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
4-4'	1269	193.89	11.4	20	28	0.152		319.2	4.41	323.61
4-5	10769	1645.40	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
4'-5'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
5-5'	717	109.55	11.4	20	9	0.089		102.6	1.48	104.08
5-B	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
5'-B'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
										2019.84
Через стояк3
3'-3	1321	201.84	11.4	20	28	0.165		319.2	4.89	324.09
3-4	14424	2203.84	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
3'-4'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
4-4'	1269	193.89	11.4	20	28	0.152		319.2	4.41	323.61
4-5	15693	2397.73	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
4'-5'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
5-5'	717	109.55	11.4	20	9	0.089		102.6	1.48	104.08
5-B	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
5'-B'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
										1669.98
Через стояк4
4-4'	1269	193.89	11.4	20	28	0.152		319.2	4.41	323.61
4-5	19296	2948.24	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
4'-5'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
5-5'	717	109.55	11.4	20	9	0.089		102.6	1.48	104.08
5-B	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
5'-B'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
										1144.69
Через стояк5
5-5'	717	109.55	11.4	20	9	0.089		102.6	1.48	104.08
5-B	717	109.55	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
5'-B'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
										507.38
Через стояк 10
6-6'	2334	356.61	11.4	25	24	0.181		273.6	14.1	287.7
6-7	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
6'-7'	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
7'-7'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	3.96	311.76
7-8	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
7'-8'	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
8-8'	1321	201.84	11.4	20	28	0.165		319.2	4.89	324.09
8-9	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
8'-9'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
9-9'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
9-10	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
9-10'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
10-10'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
10-В	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
10'-В'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
	2390.58
Через стояк 9
7'-7'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	3.96	311.76
7-8	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
7'-8'	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
8-8'	1321	201.84	11.4	20	29	0.165		330.6	4.89	335.49
8-9	9500	1451.50	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
8'-9'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
9-9'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	4.41	312.21
9-10	10769	1645.40	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
9-10'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
10-10'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
10-В	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
10'-В'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
	2036.94
Через стояк 8
8-8'	1321	201.84	11.4	20	29	0.165		330.6	4.89	335.49
8-9	14424	2203.84	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
8'-9'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
9-9'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	4.41	312.21
9-10	15693	2397.73	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
9-10'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
10-10'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
10-В	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
10'-В'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
	1675.68
Через стояк 7
9-9'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	4.41	312.21
9-10	19296	2948.24	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
9-10'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
10-10'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
10-В	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
10'-В'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
	1138.99
Через стояк 7
10-10'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
10-В	717	109.55	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
10'-В'	6910	1055.78	3.5	32	40	0.289	1.50	140	61.65	201.65
	513.08
Через стояк 20
11-11'	2334	356.61	11.4	25	24	0.181		273.6	14.1	287.7
11-12	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
11'-12'	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
12-12'	1269	193.89	11.4	20	27	0.158		307.8	3.96	311.76
12-13	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
12'-13'	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
13-13'	1321	201.84	11.4	20	8	0.1		91.2	4.89	96.09
13-14	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14'-14'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14-14'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
14-15	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
14'-15'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
15-15'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
15-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
15'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
	2322.58
Через стояк 19
12-12'	1269	193.89	11.4	20	27	0.098		307.8	3.96	311.76
12-13	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
12'-13'	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
13-13'	1321	201.84	11.4	25	8	0.1		91.2	4.89	96.09
13-14	9500	1451.50	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14'-14'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14-14'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
14-15	10769	1645.40	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
14'-15'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
15-15'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
15-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
15'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										1946.14
Через стояк 18
13-13'	1321	201.84	11.4	25	8	0.1		91.2	4.89	96.09
13-14	14424	2203.84	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14'-14'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
14-14'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
14-15	15693	2397.73	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
14'-15'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
15-15'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
15-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
15'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										1584.88
Через стояк 17
14-14'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
14-15	19296	2948.24	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
14'-15'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
15-15'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
15-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
15'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										1287.59
Через стояк 16
15-15'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
15-В	717	109.55	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
15'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										673.08
Через стояк 11
16-16'	2334	356.61	11.4	25	22	0.173		250.8	14.1	264.9
16-17	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
16'-17'	2334	356.61	5.4	32	5.5	0.1	3.00	29.7	14.67	44.37
17'-17'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	3.96	300.36
17-18	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
17'-18'	3603	550.50	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
18-18'	1321	201.84	11.4	25	8	0.1		91.2	4.89	96.09
18-19	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
18'-19'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
19-19'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
19-20	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
19-20'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
20-20'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
20-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
20'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										2288.38
Через стояк 12
17'-17'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	3.96	300.36
17-18	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
17'-18'	8179	1249.67	0.6	32	12	0.152	1.50	7.2	17.55	24.75
18-18'	1321	201.84	11.4	25	8	0.1		91.2	4.89	96.09
18-19	9500	1451.50	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
18'-19'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
19-19'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
19-20	10769	1645.40	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
19-20'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
20-20'	717	109.55	11.4	20	9.5	0.086		108.3	1.48	109.78
20-В	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
20'-В'	6910	1055.78	5.5	32	40	0.289	1.50	220	61.65	281.65
										1934.74
Через стояк 13
18-18'	1321	201.84	11.4	25	8	0.1		91.2	4.89	96.09
18-19	14424	2203.84	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
18'-19'	4924	752.34	3.1	32	22	0.21	1.50	68.2	32.4	100.6
19-19'	1269	193.89	11.4	20	26	0.158		296.4	4.41	300.81
19-20	15693	2397.73	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
19-20'	6193	946.23	3.1	32	34	0.265	1.50	105.4	51.45	156.85
20-20'	717	109.55	11.4	20	9.5

Подобные документы

• Проектирование системы отопления многоквартирного дома в городе Бабаево

  Определение сопротивлений теплопередачи наружных ограждающих конструкций. Расчет тепловых потерь ограждающих конструкций здания. Гидравлический расчет системы отопления. Расчет нагреватальных приборов. Автоматизация индивидуального теплового пункта.
  
  дипломная работа [504,6 K], добавлен 20.03.2017
  

• Проектирование систем отопления и вентиляции производственного здания

  Расход воздуха для производственных помещений. Расчет системы водяного отопления. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Аэродинамический расчёт приточной механической системы вентиляции. Расчет воздухообмена в здании. Подбор, расчет калорифера.
  
  курсовая работа [419,4 K], добавлен 01.11.2012
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Разработка системы отопления, определение тепловых нагрузок. Гидравлический расчет водяного отопления. Подбор оборудования теплового пункта. Конструирование систем вентиляции, расчет воздухообменов.
  
  курсовая работа [277,4 K], добавлен 01.12.2010
  

• Отопление и вентиляция семиэтажного жилого здания

  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Определение теплопотерь помещений каждого помещения, здания в целом и тепловой мощности системы отопления. Гидравлический расчет трубопроводов. Расчет канальной системы естественной вытяжной вентиляции.
  
  курсовая работа [555,2 K], добавлен 06.10.2013
  

• Расчет мощности системы отопления и объема вентиляции производственного здания

  Расчет тепловых потерь промышленного здания. Удельный расход тепловой энергии. Общие теплопотери здания. Определение коэффициента теплопередачи ограждающих конструкций. Внутренние тепловыделения, теплопоступления от технологического оборудования.
  
  курсовая работа [902,9 K], добавлен 21.02.2013
  

• Отопление и вентиляция жилого здания

  Климатические характеристики района строительства. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Определение тепловой мощности системы отопления. Конструирование и расчет системы отопления и систем вентиляции. Расчет воздухообмена.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.12.2010
  

• Тепловой режим и теплотехнический расчет здания

  Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций, теплопотерь здания, нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления здания. Выполнение расчета тепловых нагрузок жилого дома. Требования к системам отопления и их эксплуатация.
  
  отчет по практике [608,3 K], добавлен 26.04.2014
  

• Отопление и вентиляция гражданского здания в г. Владивосток

  Тепловой режим и теплопотери помещений здания. Расчет термических сопротивлений ограждающих конструкций. Выбор системы отопления здания и параметров теплоносителя. Расчет нагревательных приборов и оборудования. Проектирование системы вентиляции здания.
  
  курсовая работа [753,8 K], добавлен 22.04.2019
  

• Проектирование системы отопления жилого здания

  Географическая и климатическая характеристика района строительства. Определение тепловой мощности системы отопления. Гидравлический расчет трубопровода и нагревательных приборов. Подбор водоструйного элеватора, аэродинамический расчет системы вентиляции.
  
  курсовая работа [95,6 K], добавлен 21.11.2010
  

• Отопление и вентиляция жилого четырехэтажного здания

  Тепловой режим здания, параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, тепловой баланс помещений. Выбор систем отопления и вентиляции, типа нагревательных приборов. Гидравлический расчет системы отопления.
  
  курсовая работа [354,1 K], добавлен 15.10.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам