Реконструкция производственного цеха "Втормет" в г. Гомеле

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Паспорт проекта

Введение

1. Результаты обследования конструкций производственного здания

1.1 Общая характеристика здания

1.2 Плиты покрытия

1.3 Колонны

1.4 Ограждающие конструкции

1.5 Стропильные фермы

1.6 Подкрановые балки

1.7 Физико-химический анализ железобетонных конструкций

1.7.1 Колонны

1.7.2 Стеновые панели

Выводы

2. Архитектурно-строительный раздел

2.1 Исходные данные для проектирования

2.1.1 Место расположения и особенности территории объекта реконструкции

2.1.2 Климатические и гидрогеологические условия

2.1.3 Особенности технологического процесса, протекающего в здании

2.1.4 Особенности микроклимата производственного здания

2.1.5 Перечень основных нормативных документов, используемых при реконструкции объекта

2.2 Объемно-планировочное и архитектурное решение здания

2.2.1 Основной корпус

2.2.2 Административно-бытовой корпус

2.3 Конструктивное решение зданий

2.3.1 Основной корпус

2.3.1.1 Фундаменты

2.3.1.2 Колонны

2.3.1.3 Фермы

2.3.1.4 Подкрановые балки

2.3.1.5 Стеновое ограждение

2.3.1.6 Покрытие

2.3.1.7 Полы

2.3.1.8 Отделка помещений

2.3.1.9 Наружная отделка

2.3.2 Административно-бытовой корпус

2.3.2.1 Фундаменты

2.3.2.2 Стены

2.3.2.3 Окна и двери

2.3.2.4 Лестница

2.3.2.5 Перекрытия

2.3.2.6 Полы

2.3.2.7 Покрытие

2.3.2.8 Отделка помещений

2.3.2.9 Наружная отделка

2.4 Физико-технические расчеты

2.4.1 Теплотехнический расчет административно-бытового корпуса

2.4.2 Расчет естественного освещения производственного корпуса

2.4.3 Расчет естественного освещения помещений административно-бытового корпуса

3. Расчетно-конструктивный раздел

3.1 Колонны

3.2 Ограждающие конструкции

3.2.1 Стеновое ограждение

3.3 Подкрановые балки

3.3.1 Общие сведения

4. Организация и технология реконструкции

4.1 Номенклатура работ

4.2 Ведомость объемов работ

4.3 Потребность в строительных конструкциях, деталях, полуфабрикатах, материалах

4.4 Методы производства строительно-монтажных работ

4.5 Трудоёмкость и затраты машино-смен и средств механизации на строительно-монтажных работах

4.6 Организационно-технологическая схема производства реконструкции

4.7 Календарный график и карточка-определитель работ

4.8 Потребность в рабочих кадрах, жилье и культурно-бытовом обслуживании рабочих

4.9 Выбор монтажных кранов

4.10 Объектный стройгенплан.

4.11 Технико-экономические показатели реконструкции

5. Экономика реконструкции

6. Охрана труда

6.1 Мероприятия по охране труда при выполнении демонтажных работ

6.2 Безопасность работ при эксплуатации строительных машин и механизмов. Устойчивость самоходных кранов

6.3 Охрана труда при эксплуатации подъемно-транспортных машин в период эксплуатации

7. Охрана окружающей среды

7.1 Анализ загрязнения окружающей среды производства

7.2 Расчет концентрации загрязняющих выбросов от автомобильного транспорта

8. Научно-исследовательский раздел

Список литературы

Паспорт проекта

Тема: "Реконструкция производственного цеха "Втормет" в г. Гомеле"

Основные технико-экономические показатели

Площадь застройки =4078,8 м²

Площадь занятая оборудованием =540 м²

Площадь под железнодорожной веткой = 203,28 м²

Площадь проездов =276,5 м²

Площади занятые под временные склады =1500 м²

Коэффициент застройки =0,25

Коэффициент использования территории =0,62

Ведение

В настоящее время остро стоит проблема нехватки сырья и его дороговизны в металлопромышленности.

Основным решением этой проблемы может стать вторичное использование металлического лома. И поэтому поддержание производства по переработке металлолома в работоспособном состоянии является важной задачей в этой области, поскольку изношенность оборудования и производственных зданий построенных во второй половине XX-го века довольно велика, и здания нуждаются в реконструкции и переоборудовании.

Как видно из результатов обследования производственного цеха "Втормет" расположенного в г. Гомеле по адресу ул. Пригородная 2. Отдельные конструкции находятся в предаварийном состоянии - это подкрановые балки и стеновые панели ограждения.

Выход из строя подкрановых балок может привести к остановке производства.

Целью данного проекта служит приведение конструкций в надлежащее состояние, которое даст возможность с полной отдачей использовать производственные мощности.

1. Результаты обследования конструкций производственного здания

1.1 Общая характеристика здания

Здание цеха построено ориентировочно в 1972 году.

В плане здание имеет размеры в осях 30 x 132 м и выполнено в смешанном каркасе.

Колонны железобетонные, ступенчатые двухветвевые, фермы металлические из спаренных уголков.

Здание имеет четыре температурных блока. Шаг колонн и ферм 6м. Наружные стены по продольным осям выполнены из поросиликатных панелей толщиной 200 мм с включением кладки из кирпича силикатного и керамического полнотелого. Торцевые части здания открытые.

Покрытие выполнено из ребристых железобетонных плит размером 3x6 м. Кровля рулонная.

Здание оборудовано четырьмя мостовыми кранами тяжелого режима работы. Грузоподъемность основного и вспомогательного крана 5 т. Высота подъема груза 12м. Пролет крана 28 м, рельс С 43. База крана 4200 мм.

Отметка уровня головки рельса при нивелировании - 9,100 м относительно уровня отмостки. В здании имеется двухпутная железнодорожная ветка для вывоза сырья.

Рабочие чертежи отсутствуют.

1.2 Плиты покрытия

Железобетонные ребристые плиты покрытия размерами 3x6 м обследовались визуально из цеха. В основном плиты находятся в удовлетворительном состоянии, за исключением плит, примыкающих к коньку в осях 7-10. Бетон швов между плитами по коньку отслоился, выпал и лежит на элементах верхнего пояса ферм и распорках, расположенных между фермами. Плиты в этих местах имеют высолы, так как долгое время подвергались замачиванию. Это же явилось условием появления трещин в полках плит, продольных и поперечных ребер, отслоения бетона и открытия арматуры, которая подверглась коррозии.

Кровля в настоящее время находится в удовлетворительном состоянии. Протечек кровли не наблюдается (рисунок 1.1, 1.2).

Рисунок 1.1 -- Фрагмент кровельного покрытия.

Рисунок 1.2 -- Фрагмент кровельного покрытия.

1.3 Колонны

Колонны цеха железобетонные двухветвевые с размерами 1500x500 мм ориентировочно по серии КЭ-01-52.

Класс бетона по прочности на сжатие согласно указанной серии -- В22,5.

По колоннам в середине каждого температурного блока имеются вертикальные связи, расположение которых представлено на рис.5.

Измеренная поверхностная прочность бетона колонн R=32-36 МПа, что соответствует классу бетона по прочности на сжатие В20.

Для оценки армирования были вскрыты 3 колонны.

Рабочая арматура колонн составляет 8022 AIII (8022 S 400). Защитный слой составляет 15ч-40 мм.

В результате визуального обследования с применением измерительных инструментов выявлены следующие дефекты и повреждения колонн:

- отслаивание защитного слоя (см. рис.1.3);

- оголение и коррозия рабочей арматуры (см. рис.1.3,1.4);

- на поверхности всех колонн выколы и раковины глубиной до 30 мм (см. рис.1.3-1.5);

- в нижней части колонн по периметру - горизонтальные трещины шириной раскрытия до 3 мм.

Нижняя часть всех колонн у основания находится в грунте, что приводит к их увлажнению атмосферными осадками (см. рис. 1.6).

Закладные детали для крепления стеновых панелей подверглись коррозии (см. рис. 1.7).

В местах расположения закладных деталей для крепления ограждающих конструкций выявлены сколы и трещины шириной раскрытия до 1 мм.

Рисунок 1.3 - Фрагмент колонны.

Рисунок 1.4 - Фрагмент колонны.

Рисунок 1.5 - Фрагмент колонны.

Рисунок 1.6 - Фрагмент колонны. Рисунок 1.7 - Фрагмент колонны.

1.4 Стены

Ограждения из поросиликатных стеновых панелей, высотой от 0,8 до 1,8 м, длиной 6 м, с включениями в отдельных местах по осям А-3-4, А-6-7, А-7-8 кладки из силикатного и керамического кирпича (см. рис. 1.8).

Рисунок 1.8 - Фрагмент стены по оси «А».

В результате визуального обследования обнаружены многочисленные глубоко раскрытые трещины шириной раскрытия до 15 мм и выбоины (см. рис. 1.9, 1.10).

Рисунок 1.9 - Дефекты стеновых панелей по оси «А»

Рисунок 1.10 - Дефекты стеновых панелей по оси «Б»

В вертикальных и горизонтальных стыках отсутствует раствор, что приводит к попаданию влаги и продуванию через стыки (см. рис. 1.11).

Рисунок 1.11 - Дефекты стыков панелей. Рисунок 1.12 - Фрагмент стеновой панели.

По оси «А» панели имеют сквозные трещины шириной раскрытия до 15 мм.

Выявлено: разрушение большинства панелей и замена части их кирпичной кладкой (см. рис. 1.8, 1.12).

К оси «А» примыкает железнодорожная ветка для вывоза сырья из цеха. Крановые нагрузки значительно превосходят расчетные, т.к. вагоны двигают по рельсам мостовыми кранами, что не учитывалось при расчете.

По оси «Б» панель в осях Б-13-14 отсутствует (см. рис. 1.13).

Рисунок 1.13- Отсутствие стеновой панели в осях Б-13-14.

Все закладные детали находятся в неудовлетворительном состоянии (коррозия, выход из проектного положения). Произошло выпирание и отпадение панелей от несущих конструкций в результате нарушения крепления, что привело к искривлению горизонтальных и вертикальных линий стен. Особенно это характерно для панелей по оси «А», где практически все панели находятся в неудовлетворительном состоянии.

1.5 Стропильные фермы

Двускатные стропильные фермы пролетом 30 м выполнены из парных уголков. Длина панели верхнего пояса составляет 3 м. Детальное обследование ферм не производилось в виду технической сложности и невозможности остановки технологического процесса. При визуальном осмотре видно, что на элементах ферм много пыли, так как цех открытый и технологический процесс создает много пыли, поднимающейся снизу, которая оседает на полках уголков. В местах прошлых протечек кровли (особенно по коньку) уголки покрыты продуктами коррозии. Защитное антикоррозионное покрытие местами нарушено. Коррозия составляет до 10%.

Опорные узлы ферм находятся в неудовлетворительном состоянии: опорные столики покрыты продуктами коррозии, опорные части ферм неплотно прилегают к колоннам, т.к. многие болты находятся в состоянии «разбалчива-ния» или отсутствуют.

Связи по верхним поясам ферм состоят из поперечных связевых ферм, расположенных в торцах температурных блоков и распорок.

Связи по нижним поясам ферм состоят из поперечных связевых ферм, располагаемых по крайним панелям верхнего пояса.

В осях 3-4, 14-15, 21-22 располагаются монорельсы, которые крепятся к верхнему поясу ферм и поэтому связевые фермы здесь отсутствуют.

Вертикальные связи между фермами располагаются по коньку ферм и в крайних панелях.

Узлы крепления связей к стропильным фермам на опорах выполнены как с помощью болтов, так и на сварке ввиду расцентровки отверстий узловых фасонок и связевых ферм. В этих узлах скопилось много пыли и грязи, что привело к разрушению антикоррозионной защиты металла и появлению коррозии.

Швы крепления элементов решетки связевых и стропильных ферм находятся в удовлетворительном состоянии.

1.6 Подкрановые балки

Подкрановые балки пролетом 6м представляют из себя сварные двутавры симметричного сечения. На рис. 18 приведен общий вид подкрановой балки. Пояса имеют размеры 250х12 мм, стенка- 620x6 мм. Стенка балки для обеспечения устойчивости укреплена поперечными ребрами жесткости 90х 10 мм с шагом 1500 мм. Опорное ребро имеет размеры 100x10 мм.

Соединение балок между собой осуществляется с помощью четырех болтов, расположенных в нижней половине опорных ребер (см. рис. 1.14).

Опорные ребра имеют значительные отклонения от вертикальной оси (до 20 мм).

Рисунок 1.14 - Узел крепления подкрановых балок между собой.

При визуальном обследовании подкрановых балок обнаружены вертикальные трещины в стенках балок, развивающиеся от верхней полки. В отдельных местах стенки балок в (местах обнаружения трещин) усилены накладками (см. рис. 1.15, 1.16).

Рисунок 1.15 -- Заделка трещин стенки подкрановой балки накладками.

Рисунок 1.16 - Заделка трещин стенки подкрановой балки накладками.

Сварные швы крепления поясов и стенки местами прерываются.

Стенки балок имеет местные выгибы, что видно визуально. Полка верхнего пояса имеет погибы до 10 мм.

Тормозная конструкция состоит из швеллера №27 и рифленого листа для прохода толщиной 10 мм. С нижней стороны лист подкрепляется поперечными ребрами жесткости из уголка 100x8 с шагом 730 мм ( см. рис. 1.17).

Рисунок 1.17 - Общий вид подкрановой балки с тормозными конструкциями.

Для крепления тормозного листа к верхнему поясу балки в листе вырезаны овальные отверстия, в которые пропущен гнутый стержень. При эксплуатации в этих листах появились значительные разрушения в виде разрывов и вырывов металла, значительных усталостных трещин, что создает аварийную ситуацию ( см. рис. 1.18, 1.19).

Особенно это наблюдается в тормозных листах по оси «Б» во всех пролетах.

Рисунок 1.18 - Дефекты в местах крепления тормозного листа к верхнему поясу подкрановой балки.

Рисунок 1.19 -- Дефекты в местах крепления тормозного листа к верхнему поясу подкрановой балки.

Узлы крепления подкрановых балок к колоннам осуществлены с помощью болтов (см. рис. 1.20). Под ребра подложена прокладка на закладную деталь колонны.

Рисунок 1.20 - Узел крепления подкрановой балки к колонне.

В этих местах имеются значительные разрушения поверхности опорной части колонн в виде сколов, отслоения бетона и коррозии закладных деталей. Все узлы покрыты грязью и пылью и подверглись коррозии (см. рис. 1.21).

Рисунок 1.21 - Фрагмент узла крепления подкрановой балки к колонне.

В местах опирания подкрановых балок на колонны величина зазора между нижними поясами балок и опорной частью колонн переменна (см. рис. 1.22).

Рисунок 1.22 - Фрагмент опирания подкрановой балки к колонне.

Болты крепления подкрановых балок отклонились во многих местах от проектного положения (см. рис. 1.20) из-за искривления положения вертикальных ребер балок.

Крановые рельсы имеют разрывы сечения, которые устранены путем установки накладок на болтах. В результате эксплуатации появился износ головок рельсов до 1 мм и выбоины на поверхности до 1 мм. Взаимные смещения торцов стыкуемых рельсов в плане и по высоте колеблются в пределах 1 ч- 5 мм.

При помощи измерительных приборов и инструментов определены расстояния между центрами рельсов в пролете и расстояния от разбивочной оси до оси головки рельса.

В табл. 1.1 приведены величина привязки оси рельса к разбивочной оси колонны «л» и величины отклонения от проектного положения.

Таблица 1.1 - Привязка оси рельса к колонне и отклонения от проектного положения.

№ попереч. оси	Ось «Б»	Ось «А»
	Привязка, л, мм	Отклонение, мм	Привязка, л, мм	Отклонение, мм
1	-	-	-	-
2	1014	+14	1015	+15
3	1004	+14	975	-25
4	1010	+10	977	-23
5	1020	+20	985	-15
6	995	-5	988	-12
7	992	-8	1020	+20
8	1020	+2	994	-6
9	1007	+7	1010	+10
10	994	-6	982	-18
11	994	-6	982	-18
12	1015	+15	996	-4
13	970	-30	1004	+4
14	992	-8	991	-9
15	1024	+24	996	-4
16	1012	+12	993	-7
17	985	-15	997	-3
18	990	-10	1004	+4
19	948	-52	1026	+26
20	980	-20	1024	+24
21	966	-34	1034	+34
22	972	-28	1010	+ 10

В табл. 1.2 приведена разность отметок головки рельса в пролете и на опоре в одном поперечном направлении.

Таблица 1.2 - Разность отметок головки рельса в пролетах и на опорах в одном поперечном направлении (мм).

№ поперечной оси	На опоре	В пролете	№ поперечной оси	На опоре	В пролете
1	-	-	13	16	13
2	9	7	14	18	19
3	7	6	15	23	22
4	16	17	16	21	23
5	11	9	17	9	11
6	13	14	18	18	19
7	6	3	19	19	22
8	9	8	20	15	13
9	17	18	21	16	18
10	3	2	22	17	13
11	8	7	23		18
12	15	18

Разность отметок головки рельса на соседних колоннах и в пролете приведена в табл. 1.3.

Таблица 1.3 - Разность отметок головки рельса на соседних колоннах и в пролете (через 6 м), мм.

№ точек	В пролете	№ попер, оси	На опоре
	Ось «А»	№ точек	Ось «Б»		Ось «А»	Ось «Б»
1-2	0	23-24	5	23-22	-	-
2-3	2	24-25	7	22-21	2	4
3-4	2	25-26	7	21-20	1	11
4-5	6	26-27	3	20-19	4	6
5-6	9	27-28	2	19-18	3	4
6-7	15	28-29	3	18-17	7	8
7-8	5	29-30	7	17-16	3	7
8-9	5	30-31	4	16-15	2	11
9-10	15	31-32	18	15-14	5	21
10-11	5	32-33	1	14-13	1	3
11-12	0	33-34	5	13-12	2	3
12-13	6	34-35	5	12-11	9	2
13-14	6	35-36	3	11-10	1	3
14-15	12	36-37	8	10-9	7	5
15-16	3	37-38	7	9-8	4	6
16-17	3	38-39	12	8-7	1	5
17-18	0	39-40	И	7-6	1	8
18-19	4	40-41	1	6-5	1	1
19-20	7	41-42	15	5-4	5	14
20-21	3	42-43	25	4-3	1	20
21-22	1	43-44	0	3-2	2	5

В табл. 1.4 приведены требования СНиП3.03.01-87на крановые пути и подкрановые балки и фактические данные, полученные в результате обследования.

Таблица 1.4 - Предельные отклонения по СНиП 3.03.01-87 и фактические величины.

Параметр	Предельные отклонения, мм.	Контроль
	СНиП 3.03.01-87	Фактическое значение
1. Смещение оси подкрановой балки с продольной разбивочной оси	5	5. ..34	Измерительный , по каждой опоре
2. Смещение опорного ребра балки с оси колонны	20	10. ..20	То же
3. Расстояние между осями рельсов одного пролета через 6 м	10	До 15	Измерительный, геодез. схема
4. Отклонение оси рельса от прямой на длине 40 м	15	До 15	То же
5. Разность отметок головок рельсов в одном поперечном разрезе: на опоре и в пролете	15 20	3...21 3...23	То же
6. Разность отметок на соседних колоннах.	10	1...21	То же
7. Взаимное смещение торцов стыкуемых рельсов в плане и по высоте.	2	1...5	Измерительный

1.7 Физико-химический анализ железобетонных конструкций

1.7.1 Колонны

Проведенными анализами установлены следующие показатели цементно-песчаного камня образцов бетона (глубина отбора образцов 10-40 мм): конструкция колонна ограждение балка

Образец №1 (высота отбора от уровня пола - 1,5 м) рН = 11,7; К= 16,0%.

Образец № 2 (высота отбора от уровня пола - 1,5 м) рН 11,52; К =16,3%.

Образец № 3 (высота отбора от уровня пола - 1,5 м) рН 11,56; К =16,8%.

В качестве вяжущего применен шлакопортландцемент.

Результаты анализа указывают на удовлетворительное состояние бетона и арматуры.

При таких показателях рН и К прочность образцов составляет в среднем R = 34 МПа, что ориентировочно соответствует классу бетона по прочности В20.

Образец № 4 (высота отбора от уровня пола - 0,5 м) рН 10,51; К= 17,3%.

Образец № 5 (высота отбора от уровня пола - 0,5 м) рН 10,89; К =18,0%.

Образец № 6 (высота отбора от уровня пола - 0,5 м) рН=11,34; К =16,7%.

Результаты анализа указывают на начало изменения прочностных свойств цементного камня и начало коррозии арматуры во влажной среде.

При таких показателях рН и К прочность образцов колеблется в пределах R = 24-31 МПа, что ориентировочно соответствует классу бетона по прочности В15-В20.

1.7.2 Стеновые панели

Проведенными анализами установлены следующие показатели цементно-песчаного камня образцов панелей (глубина отбора образцов 10-20 мм):

Образец № 1 рН = 9,40; К-32,0%.

Образец № 2 рН = 9,46; К = 31,0%.

Образец № 3 рН-9,53; К = 33,7%.

Образец № 4 рН = 9,62; К = 30,8%.

В качестве вяжущего использовалась известь и молотый песок.

Результаты анализа указывают на ускоренную деградацию бетона и коррозию арматурных сеток.

Поверхностная прочность бетона R = 5... 10 МПа, что соответствует классу бетона В 3,5.

Выводы

В результате обследования несущих конструкций здания установлено следующее:

1. Колонны железобетонные, двухветвевые ступенчатые, сечением 1500x500 мм, выполнены ориентировочно по серии КЭ-01-52.

Измеренная поверхностная прочность бетона колонн R = 32...36 МПа, что соответствует классу бетона по прочности на сжатие В20.

Рабочая арматура 8 0 22 AIII (80 S 400).

В результате обследования колонн выявлены следующие дефекты и повреждения:

* отслоение защитного слоя;

* оголение и коррозия арматуры;

* потеря сцепления арматуры с бетоном;

* закладные детали колонн для крепления подкрановых балок и стеновых панелей покрыты продуктами коррозии;

* в местах опирания подкрановых балок - отслоение бетона под закладными деталями по всему периметру.

Результаты физико-химического анализа образцов бетона, отобранных на высоте 0,5 м от уровня пола, указывают на начало изменения прочностных свойств цементного камня и начало коррозии арматуры во влажной среде.

Физический износ колонн составляет не менее 40 %.

2. Стеновое ограждение здания выполнено из поросиликатных стеновых панелей и кладки из керамического и силикатного кирпичей в местах разрушения панелей.

В результате визуального обследования обнаружено:

* отсутствие панелей в отдельных местах;

* многочисленные сквозные трещины шириной раскрытия до 15 мм;

* выкрашивание швов;

* выход закладных деталей крепления панелей из проектного положения;

* выпирание и отклонение панелей от колонн.

Наиболее повреждены панели - по оси «А» (кирпичная кладка местами разрушилась и выкрошилась, образовались сквозные отверстия).

Результаты физико-химического анализа образцов бетона стеновых панелей указывают на низкую прочность поробетона (R = 5... 10 МПа) и коррозию арматурных сеток. Капиллярно-пористая жидкость в таких бетонах обладает пониженной щелочностью (рН = 9,5... 11,0), что не обеспечивает поддержания стальной арматуры в пассивном состоянии уже с момента изготовления конструкции. Поэтому, по мере развития коррозии арматуры меняются прочностные свойства таких панелей, что сопровождается деформацией панелей, образованием сколов, трещин и других дефектов.

Стеновые панели находятся в неудовлетворительном состоянии. Физический износ стеновых панелей составляет более 40 %.

3. В результате визуального обследования выявлены многочисленные дефекты и повреждения подкрановых балок.

В процессе эксплуатации подкрановых балок в тяжелом режиме верхние пояса получили значительные погибы, произошло выпучивание стенок в пределах отсеков между ребрами жесткости, образовались трещины в стенках, развивающиеся от верхнего сжатого пояса к нижнему растянутому. Частично трещины устранены путем приваривания в этих местах пластин. Опорные ребра балок имеют отклонения от вертикали на величину до 10 мм.

Болты крепления подкрановых балок отклонились от проектного положения.

Тормозные листы, подкрепленные ребрами жесткости, в местах соединения с подкрановыми балками имеют значительные повреждения (глубокие трещины, отрыв металла).

Узлы крепления подкрановых балок находятся в неудовлетворительном состоянии (выявлены отклонения опорных ребер балки от оси колонн, отклонения осей болтов от проектного положения, коррозия прокладок).

Крановые рельсы имеют разрывы по сечению, износ головки.

Состояние подкрановых балок - неудовлетворительное (предаварийное). Физический износ подкрановых балок составляет более 60 %.

4. В результате визуального обследования дефектов и повреждений стропильных ферм и связей не обнаружено.

Фермы и связи находятся в удовлетворительном состоянии. Физический износ стропильных ферм и связей составляет не более 30 %

2. Архитектурно-строительный раздел

2.1 Исходные данные для проектирования

2.1.1 Место расположения и особенности территории объекта реконструкции

Объект реконструкции (производственный цех РПУП "Гомельвтормет") расположен в северо-западной части г. Гомеля, на территории РПУП "Гомельвтормет", по ул. Пригородной, 2 (далее территория организации).

Территория организации составляет 30 000 м², на ней расположены: задание АБК, здания ремонтных мастерских, временные открытые стоянки транспортных средств, гараж на два автомобиля, навесы для временного складирования, складские и технические сооружения, организованы площадки временного складирования сырья, часть территории занимают лиственные насаждения (береза) и пустырь. По территории организации проложены асфальтовые дороги, обеспечивающие нормальное движение транспортных потоков. Рельеф территории организации спокойный, колебания отметок поверхности земли составляет от 135,20 до 136,50.

Таблица 2.1 - Характеристика территории объекта реконструкции

Климатический район	II - Б
Значение нормативного давления снегового покрова	70 кг/м2
Значение нормативного ветрового давления	23 кг/м2
Среднее количество атмосферных осадков	721 мм
Максимальное количество осадков в сутки	90 мм
Преобладающее направление ветра	ЮЗ
Глубина сезонного промерзания	121см
Необходимость сноса строений	Нет

2.1.2 Климатические и гидрогеологические условия

Климатические данные приведены в таблицах 2.2,2.3 и 2.4

Таблица 2.2 - Климатические условия

Пункт строительст-ва	Клима-тичес-кий Район	Средняя температу- ра наиболее холодных суток, tн С	Средняя температу-ра наиболее холодной пятидневки, tн С	Влаж-ностная зона	Продолжитель-ность периода со среднесуточной температурой ниже 0С
Гомель	2Б	-30	-26	Нормальная	129

Таблица 2.3 - Скорость и повторяемость ветра в январе

Направление	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Средняя скорость ветра по направлениям, м/с	5,6	4,7	5	4,4	4,6	4,8	5,5	5,3
Повторяемость ветра по направлениям, %	8	10	6	14	16	20	15	11

Таблица 2.4 - Скорость и повторяемость ветра в июле

Направление	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Средняя скорость ветра по направлениям, м/с	4,3	3,8	2,7	2,6	3,1	3,5	4	4,3
Повторяемость ветра по направлениям, %	14	10	6	6	9	13	20	22

Рисунок 2.1. Розы ветров

Таблица 2.5 - Температура и влажность наружного воздуха по месяцам

Месяцы года	Январь	Февраль	Март	Апрель	Май	Июнь	Июль	Август	Сентябрь	Октябрь	Ноябрь	Декабрь
Средняя температура наружного воздуха tн, С	-6,9	-6,3	-1,8	6,3	13,7	16,9	18,6	17,4	12,5	6,4	0,6	-4,3
Средняя относительная влажность наружного воздуха н, %	84	82	89	70	65	69	71	73	77	81	86	87

Гидрогеологические условия:

- объект расположен в климатической зоне, где нормативная глубина сезонного промерзания 1,21 м (письмо БРИЗ БЕЛУГКС от 01.10.98);

- в геоморфологическом отношении участок расположен на плоской озерно-аллювиальной равнине позерского возраста, осложненной заболоченными понижениями;

- условия поверхностного стока удовлетворительные;

- неблагоприятные физико-геологические процессы не установлены.

В геологическом строении участка принимают участие:

- озерно-аллювиальные отложения (1,а III pz) позерского горизонта;

- моренные отложения (g II d) днепровского горизонта.

Озерно-аллювиальные отложения представлены песками мелкими и пылеватыми, супесями пластической консистенции. Цвет отложений желтый. Мощность отложений: от 3,00 до 3,10 м.

Моренные отложения представлены супесями пластической консистенции красно-бурого цвета мощностью от 4,40 до 4,50 м.

На озерно-аллювиальных отложениях развиты насыпные грунты мощностью 0,50 - 0,60 м, представленные строительным мусором и бетонной плитой.

На территории предприятия вскрыто два типа подземных вод:

- грунтовые воды вскрыты на глубине 1,50-1,70 м, что соответствует абсолютным отметкам 134,50-134,70 м. Источник питания - атмосферные осадки;

- воды спорадического распространения, приуроченные к прослоям водонасыщенных песков различной мощности в толще глинистых грунтов, встречены на различных глубинах. Безнапорные. Статический уровень устанавливается на абсолютных отметках 131,90-132,10 м.

В период обильного выпадения осадков и весеннего снеготаяния, возможен подъем уровня подземных вод на 1,0 м и образование грунтовых вод типа "верховодка" на кровле глинистых грунтов.

По данным химических анализов грунтовые воды обладают средней степенью агрессивного воздействия к бетону класса W4, слабоагрессивны к бетону класса W6. К бетону класса W8 - воды не агрессивны.

Анализ результатов исследований с учетом возраста, генезиса, номенклатурного вида и состояния грунтов в сочетании с данными зондирования позволяет выделить 6 инженерно-геологических элементов (ИГЭ) :

озерно-аллювиальные отложения - 1,а III pz.

ИГЭ-1. супеси пластичные.

ИГЭ-2. песок пылеватый средней прочности.

ИГЭ-3. песок мелкий средней прочности.

моренные отложения - g II d.

ИГЭ-4. супеси средней прочности.

ИГЭ-5. супеси прочные.

ИГЭ-6. супеси очень прочные.

ИГЭ-1. Супеси пылеватые залегают в виде слоя мощностью 1.00-1.10м в интервале 0.50-1. 70м.

В естественных условиях имеют пластичную консистенцию с показателем текучести i₁=0.30. Коэффициент пористости по данным лабораторных исследований колеблется в пределах 0.68-0.71 (Е=0.69). Р_д колеблется от 3.76 до 5.56 МПа; среднее значение - 4.68 МПа;

Нормативные значения прочностных характеристик приняты по данным лабораторных испытаний на срез, деформационных характеристик - на основании СНиП 2.02.01-83 при е=0.69.

ИГЭ-2. Песок пылеватый залегает в виде слоя мощностью 0.90-1.10м в интервале 1.50-2.80м. В естественных условиях находится в водонасыщенном состоянии. Р_д колеблется от 3.14 до 5.64 МПа; среднее значение - 4.47Мпа, что характеризует песок пылеватый как грунт средней прочности сложения. Коэффициент фильтрации колеблется в пределах 1.40-1.60 (среднее значение-1.50) м/сутки.

ИГЭ-3. Песок мелкий залегает в виде слоя мощностью 0.80-1.10м в интервале 2.50-3.60м.

В естественных условиях находится в водонасыщенном состоянии. Р_д колеблется от 3.14 до 5.64Мпа; среднее значение - 4.61Мпа, что характеризует песок мелкий как грунт средней прочности сложения. Коэффициент фильтрации колеблется в пределах 3.00-3.20 (среднее значение- 3.10) м/сутки.

Нормативные значения плотности грунтов ИГЭ 2-3 получены расчетным путем при полном водонасыщении. Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик приняты на основании таблиц 4.20 и 4.26 (11) соответственно с учетом результатов зондирования.

ИГЭ-4. Супеси средней прочности залегают в виде слоя мощностью 0.90-1.Юм в интервале 4.10-5.30м.

В естественных условиях имеют пластичную консистенцию с показателем текучести 11=0.76. Коэффициент пористости по данным лабораторных исследований колеблется в пределах 0.42-0.46 (Е=0.44). Р_д колеблется от 1.94 до 2.58Мпа; среднее значение - 2.43Мпа.

Нормативные значения прочностных характеристик приняты по данным лабораторных испытаний на срез, деформационных характеристик с учетом результатов зондирования.

ИГЭ-5. Супеси прочные залегают в виде слоя мощностью 0.60-1.10м в интервале 3.50-6.40м.

В естественных условиях имеют пластичную консистенцию с показателем текучести i₁=0.45. Коэффициент пористости по данным лабораторных исследований колеблется в пределах 0.39-0.41 (Е=0.40). Р_д колеблется от 3.14 до 7.74Мпа; среднее значение - 5.09Мпа.

ИГЭ-6. Супеси очень прочные залегают в виде слоя мощностью 1.60-2.10 м в интервале 5.90-8.00 м.

В естественных условиях имеют пластичную консистенцию с показателем текучести i₁=0.50. Коэффициент пористости по данным лабораторных исследований колеблется в пределах 0.34-0.35 (Е=0.34). Р_д колеблется от 9.03 до 12.90Мпа; среднее значение - 10.08 МПа.

По результатам изысканий участок характеризуется второй категорией сложности инженерно-геологических условий, согласно приложения Я) СНБ 1.02.01-96 "Инженерные изыскания для строительства".

В пределах глубины исследований развиты отложения трёх генетических подгрупп (техногенной, озёрно-аллювиальной и ледниковой), представленных двумя литологическими типами (пески, супеси) .

Инженерно-геологические условия участка условно благоприятны для строительства. Осложняющими факторами являются наличие подземных вод и пылеватых супесей, обладающих низкими значениями показателей прочностных и деформационных характеристик, на глубине заложения фундаментов.[1]

2.1.3 Особенности технологического процесса протекающего в здании

Технологический процесс представляет собой резку лома "ножницами" и погрузка его в вагоны.

Технологический процесс заключается в следующем: разгрузка металлолома происходит непосредственно на грунтовое основание в зонах временного складирования сырья, далее выполняется забор металлолома мостовыми кранами с использованием захватного механизма с последующей транспортировкой сырья в зону подачи станка типа "ножницы", потом осуществляется погрузка металлического лома, прошедшего обработку на станке, в грузовые вагоны (железнодорожная ветка проходит непосредственно по территории здания).

Особенностью технологического процесса является малая точность работ, отсутствие выделения загрязняющих веществ, использование железнодорожного транспорта на территории производственного здания, использование мостовых кранов при погрузочно-разгрузочных работах, а также использование ножниц для резки лома

2.1.4 Особенности микроклимата производственного здания

Особенностью микроклимата производственного здания является работа на открытом воздухе и все сопутствующие этому условия: низкие температуры в холодный период года, и высокие в горячий, влажность, атмосферные осадки и т.п.

Это обусловлено особенностями конструктивного решения здания, а также технологическим процессом. Особенностями конструктивного решения здания являются: отсутствие торцевых фасадов (открытые), отсутствие остекления в продольных осях здания. В ходе технологического процесса не происходит выбросов загрязняющих веществ в атмосферу, вследствие чего, нет необходимости в установке воздухоочистительного оборудования.

2.1.5 Перечень основных нормативных документов используемых при реконструкции объекта

СНиП II-6-74 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования" М: Стройиздат, 1976 г;

СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования" М: Стройиздат, 1982 г;

СНиП 2-4-79 "Естественное и искусственное освещение. Нормы проектирования" М: Стройиздат, 1980 г;

СНБ 2.04.01-97 "Строительная теплотехника": Минск, 1997г.

СНиП 3.03.01 - 87. Несущие и ограждающие конструкции. Госстрой СССР - М.: БРР ЦИТП. 1991 - 192 с;

СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика": М, Стройиздат, 1983 г.

Типовые строительные конструкции и узлы. Серия 1.426.2-7. Балки подкрановые стальные, под мостовые опорные краны. Выпуск 3;

ГОСТ 24379.0-80 "Болты фундаментные. Общие технические условия".

2.2 Объемно-планировочное и архитектурное решение здания

2.2.1 Основной корпус

Здание цеха построено ориентировочно в 1972 году.

В плане здание имеет размеры в осях 30 х 132 м и выполнено в смешанном каркасе.

Здание имеет четыре температурных блока, один пролет. Шаг колонн и ферм 6 м. Торцевые части здания открытые, отсутствует остекление в продольных осях здания.

Здание оборудовано четырьмя мостовыми кранами тяжелого режима работы. Грузоподъемность крана 5 т.

Рабочие чертежи отсутствуют.

2.2.2 Административно-бытовой корпус

Административно-бытовой корпус стоит отдельно от производственного здания. Размеры в плане 12,6х36,4 м, здание двухэтажное, высота 6,18 м.

В правой части здания располагается котельная.

На первом этаже располагаются: контора весовщика, складское помещение, раздевалки женская и две мужских, две душевые, трансформаторная, электрощитовая, подсобные помещения, склад.

На втором этаже располагаются: комната приема пищи и отдыха, кабинет главного энергетика, кабинет механика, кабинет начальника, кабинет экономиста, кабинет снабженца, комната совещаний, кабинет зам. начальника цеха, кабинет механика ремонтного цеха, кабинет мастера, складские помещения, комната кладовщицы, туалеты.

Рабочие чертежи отсутствуют.

2.3 Конструктивное решение зданий

2.3.1 Основной корпус

2.3.1.1 Фундаменты

Фундаменты, на естественном основании, отдельно стоящие, под сборные железобетонные двухветвевые колонны. В связи с отсутствием проекта и чертежей на данное здание, конкретный тип фундамента установить не удалось.

2.3.1.2 Колонны

Колонны сборные железобетонные двухветвевые ориентировочно серии КЭ-01-52. Колонны расставлены с шагом 6м. Они имеют размеры 1500х1500, по результатам проведенного обследования было принято решение о восстановлении защитного слоя бетона и антикоррозионной обработке оголенной арматуры (конкретные составы смесей и условия их применения описаны в расчетно-конструктивном разделе).

2.3.1.3 Фермы

Фермы металлически из спаренных уголков пролетом 30 м. Серия ферм неизвестна. На основании результатов полученных во время проведения обследования, было принято решение об очистке стропильных ферм и их окраске.

2.3.1.4 Подкрановые балки

Подкрановые балки пролетом 6 м представляют из себя сварные двутавры симметричного сечения. Пояса имеют размеры 250 х 12 мм, стенка- 620 x 6 мм. Стенка балки для обеспечения устойчивости укреплена поперечными ребрами жесткости 90х 10 мм с шагом 1500 мм. Опорное ребро имеет размеры 100x10 мм. Ориентировочно - балка выполнена по индивидуальному проекту.

Соединение балок между собой осуществляется с помощью четырех болтов, расположенных в нижней половине опорных ребер.

На основании результатов обследования проведенного в производственном здании (см. раздел 1 данной пояснительной записки), было принято решение о полной замене подкрановых конструкций с усилением узла опирания балок на колонны (расчет приведен в расчетно-конструктивном разделе данной пояснительной записки).

2.3.1.5 Стеновое ограждение

Наружные стены по продольным осям выполнены из поросиликатных панелей толщиной 200 мм с включением кладки из кирпича силикатного и керамического полнотелого.

Торцевые части здания открытые.

Гидроизоляция приземной части стен выполнена по всему периметру здания, из двух слоёв рубероида на битумной мастике.

Световые проёмы выполнены в виде лент. Заполнение оконных проёмов в продольных осях отсутствует.

На основании обследования проведенного НИЛ Кафедры "Строительные конструкции основания и фундаменты" (см. раздел 1 пояснительной записки данного дипломного проекта), было принято решение о замене ограждающих конструкций, стеновых панелей и карнизного узла, в связи с их аварийным состоянием.

Первый вариант решения карнизного узла (его расчет будет приведен в расчетно-конструктивном разделе). Выполняется карнизный узел из стальных спаренных уголков 50/4, соединенных фасонками, крепление узла к раме осуществляется через флажки, привариваемые к швеллеру([22) используемому в качестве стойки фермы. Далее, данный узел обшивается стеновым металопрофилем через швеллера ([12).

Преимущества данного решения: простота монтажа, малые затраты на само изделие, его транспортировку, использование подъемных механизмов малой мощности. Данное решение карнизного узла позволит улучшить архитектурный облик здания.

Второй вариант решения карнизного узла - это использование железобетонного элемента.

Недостатки данного решения: крепление данного элемента более проблематично, явная дороговизна данного решения (стоимость элемента, его транспортировка, необходимость использования кранов большей грузоподъемности), трудности в эксплуатации, проблематичность замены.

Стеновые панели заменяем стеновым металопрофилем, который крепим самонарезающимися шурупами к прогонам из швеллеров ([14). Прогоны крепятся сваркой к закладным деталям колонн с использованием подпорных элементов из уголков 50/4 (расчет данного решения будет приведен в расчетно-конструктивном разделе). При этом на высоту 1,2 м от отмостки выводится стенка из кирпича керамического на цементно-песчаном растворе, ширина стенки 380 мм. Опирание стенки осуществляем на фундаментную балку, через горизонтальную гидроизоляцию.

Преимущества данного решения: включение в стеновое ограждение кирпичной стены высотой 1,2 м, позволит обеспечить защиту стенового металопрофиля от коррозии вследствие увлажнения в период эксплуатации (атмосферные осадки: дождь, снег), что позволит в итоге сэкономить деньги на ремонте; простота монтажа, малые затраты на элементы решения, их транспортировку, использование подъемных механизмов малой мощности. Также решение о применении стенового металопрофиля позволит улучшить архитектурный облик здания.

Альтернативное решение может состоять в монтаже стеновых панелей из легкого бетона. Данное решение является более дорогостоящим, чем предыдущее, вследствие затрат на транспортировку большегрузными транспортными средствами, монтаж стеновых панелей кранами с большей грузоподъемностью. Также данное решение нецелесообразно в плане трудности замены данных элементов.

Также одним из вариантов может быть рассмотрена установка стеновой панели вместо кирпичной стенки. Данное решение привлекательно из-за возможного уменьшения сроков строительства цокольной части здания. Но его осуществление, осложняется близостью железнодорожных путей, в частности, тупиковая ветка проходит на расстоянии 10 м от производственного цеха, а действующая ветка на расстоянии от 15 до 7,5 м. Использование кранов в данной зоне нежелательно, из-за необходимости получения специальных разрешений на выполнение работ вблизи железнодорожных путей, и необходимости соблюдения специальных мер техники безопасности и обеспечения дополнительного контроля за ходом выполнения работ. Поэтому данное решение отклоняется.

Следующее архитектурное решение по реконструкции производственного здания, заключается в монтаже стенового металопрофиля на фронтон фермы (расчет данного решения будет приведен в расчетно-конструктивном разделе). Крепление стенового металопрофиля к стальной ферме осуществляется с использованием уголков 75/5.

Данное решение позволит защитить металлические фермы от воздействия атмосферных осадков, а также улучшить архитектурный облик самого здания.

2.3.1.6 Покрытие

В состав ограждающей части покрытия входят: несущий настил, выполненный из ребристых железобетонных плит покрытия размером 3x6 м. Кровля рулонная. Водосток неорганизованный.

По результатам обследования, было установлено, что кровельное покрытие в ремонте не нуждается.

2.3.1.7 Полы

Полы в производственном здании земляные, т.к. движение грузового автотранспорта происходит непосредственно внутри здания, где также выполняется и выгрузка металлолома непосредственно на пол.

Полы находятся в удовлетворительном состоянии и в ремонте не нуждаются.

2.3.1.8 Отделка помещений

Стены цеха и колонны окрашены клеевыми составами светло-бежевого цвета, потолки -белого цвета. Металлические конструкции покрыты кремний - органической эмалью ККО-81 чёрного цвета. Технологическое оборудование покрыто кремний - органической эмалью ККО-81 зелёного цвета.

Так как будет выполнена замена стеновых панелей на металлопрофиль стеновой, то нет необходимости выполнять отделку внутренних поверхностей ограждающих конструкций. Производим только окраску колонн после их восстановления и окраску стропильных ферм после их очистки.

2.3.1.9 Наружная отделка

Наружная отделка не выполнялась

Нет необходимости и выполнении наружной отделки стенового ограждения, выполняется только оштукатуривание с последующей окраской цокольной стенки из кирпича керамического.

2.4.2 Административно-бытовой корпус

2.4.2.1 Фундаменты

Фундаменты ленточные. В связи с отсутствием проекта и чертежей на данное здание, конкретное решение фундамента установить не удалось.

2.4.2.2 Стены

Стены выполнены из кирпича керамического полнотелого на цементно-песчаном растворе, толщина несущих стен 380 мм, стен не несущих 270 мм, перегородок 140 мм.

Так как данное решение стенового ограждения не удовлетворяет современным требованиям по теплоизоляции общественных помещений, то принимаем следующее решение стен: наружные стены из керамического полнотелого кирпича плотностью =1600 кг/м³ на цементно-песчаном растворе. Снаружи утепленные плитами полистирольными теплоизоляционными, оштукатуренные цементно-песчаным раствором (=10 мм), а изнутри известково-песчаная штукатурка (=20 мм).

Толщина утеплителя назначается исходя из теплотехнического расчета.

2.4.2.3 Окна и двери

Окна с двойным остеклением в деревянном переплете. Двери деревянные.

Окна и двери находятся в удовлетворительном состоянии.

2.4.2.5 Лестница

Лестничная клетка имеет размеры в плане 6700*2630 мм. Лестницы выполнены из укрупненных сборных железобетонных элементов, площадок и маршей. Лестничные марши ЛМ 30.11, лестничные площадки ЛПР 22-12 и ЛПР 22-12В (верхняя площадка).

Ограждение лестницы: звенья ограждения маршей МОЛ28, звенья ограждения цокольного марша МОЛ28-1. Ограждение верхней площадки лестничной клетки МОП22, ограждение лестничной клетки МО12.

Лестница находится в удовлетворительном состоянии и в ремонте не нуждается.

2.4.2.6 Перекрытия

Перекрытие выполнено из ребристых плит перекрытия высотой 350 мм. Основные типоразмеры плит 6х1.5, 4.8х1.5, 6.8х1.5.

По результатам визуального обследования, плиты покрытия находятся в удовлетворительном состоянии.

2.4.2.7Полы

Конструктивное решение пола в наибольшей мере связано с конкретными условиями. Для бытовых и административных помещений необходимы не шумные, водонепроницаемые полы.

Конструкция пола 1-го этажа:

- доски 30 мм;

- лаги 50 мм;

- пергамин 2 слоя;

- бетонная подготовка 100 мм;

- уплотненный грунт.

Конструкция пола 2-го этажа:

- линолеум 5 мм;

- цементно-песчаная стяжка 15 мм;

- слой легкого бетона 60 мм;

- ж/б плита 350 мм.

По результатам визуального осмотра полы находятся в удовлетворительном состоянии.

2.4.2.8 Покрытие

В состав ограждающей части покрытия входят: несущий настил, выполненный из ребристых железобетонных плит покрытия размерами: 6х1.5, 4.8х1.5, 6.8х1.5 м. Кровля рулонная. Водосток неорганизованный.

По результатам визуального осмотра кровельное ограждение находится в удовлетворительном состоянии.

2.4.2.9 Отделка помещений

Внутренняя отделка АБК состоит из оштукатуренной поверхности, затем покрытой лакокрасочными материалами, также отделка выполнена с применением пластиковых отделочных материалов.

2.4.2.10 Наружная отделка

Характерной чертой здания является простота архитектурных форм. Фасад АБК выполнен с учётом требований технологии и исходит из композиционно-художественного замысла всего архитектурного ансамбля.

2.5 Физико-технические расчеты

2.5.1 Теплотехнический расчет административно-бытового корпуса

На основании изменившихся норм по теплотехнике и ужесточения требований к конструкциям в данной области, было принято решение, о проведении утепления наружного стенового ограждения.

Выполним теплотехнический расчёт стенового ограждения исходя из условия:

R_т,экон.- экономически целесообразное сопротивление теплопередаче ограждения. Не определяем в силу неопределённости цен на энергоресурсы и строительные материалы.

Принимаем сопротивление теплопередачи стены по СНБ "Строительная теплотехника" таблица 5.1:

R_т=R_т,норм=2 м²?С/ Вт

Принимаем следующее решение компоновки стенового ограждения:

Рисунок 2.2. Утепление наружной стены, где: 1-цементно-песчаный раствор, 2-утеплитель-плиты полистирольные теплоизоляционные, 3-кирпич керамический рядовой эффективный утолщенный ГОСТ 530-80, 4-известково-песчаная штукатурка.

Принятая конструкция стены имеет сопротивление теплопередаче R_т,норм=2,040 м²?С/ Вт, что отвечает требованиям.

Таблица 2.6 - Характерстики стенового ограждения

№ п/п	Наименования слоёв	г, кг/м3	д, м	л, Вт/ м2?С	S, Вт/ м2?С
1	Цементно-песчаная стяжка	1800	0,01	0,93	11,09
2	Плиты пенополистирольные	300	0,14	0,10	1,56
3	Кирпичная кладка	1600	0,38	0,78	8,48
4	Известково-песчаная штукатурка	1600	0,02	0,81	9,76

Проверяем соответствие требованию R_т ? R_т,тр

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждения R_т,тр определяем по формуле:

t_в=18^oC

t_в=6^oC

n=1

_в=8.7

Тепловая инерция:

Д=УR_i*S_i=(0,01/1800)11,09+(0,14/0,1)1,56+(0,38/0,76)8,48+(0,02/0,81)9,76=6,6

R_т,тр- требуемое сопротивление теплопередаче.

где n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. (по таблице 5.3[2]).n=1;

t_в- расчётная температура внутреннего воздуха, ?С; t_в=18 ?С;

t_н- расчётная зимняя температура наружного воздуха, ?С, в зависимости от тепловой инерци ограждения; t_н=-31?С;

Дt_в- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции; Дt_в=6?С;

б_в- коэффициент теплопередачи внутренней поверхности; б_в=8,7 Вт/м²?С;

R_т,тр=1(18-(-31))/(8,76)=0,94 м²?С/ Вт < R_т=R_т,норм=3 м²?С/Вт

Новая конструкция стенового ограждения отвечает современным требованиям теплотехники.

2.5.2 Расчет естественного освещения производственного здания

Расчет естественного освещения производственного здания выполняем с использованием программы "Svet" V 2.0.3. Описание данной программы, а также изложение принципов её работы приведено в 8 разделе пояснительной записки данного дипломного проекта.

2.5.3 Расчет естественного освещения помещений административно-бытового корпуса

По полученным результатам можно сделать вывод, что существующих оконных проемов достаточно для освещения обследованных помещений.

3. Расчетно-конструктивный раздел

3.1 Колонны

Выполним проверочный колонны расчет в соответствии с фактическими нагрузками.

Для дальнейшей эксплуатации колонн необходимо выполнить следующий комплекс мероприятий:

А) при ширине раскрытия трещин свыше 1 мм или оголениях арматуры

Удалить расколотый коррозионными трещинами или повреждённый размораживанием слой бетона и тщательно очистить оголившуюся арматуру от ржавчины и слабо сцепившегося с ней бетона с помощью металлических щеток (или любым другим механическим методом).

Очищенную арматуру покрыть слоем специального состава, приготовленного на основе эпоксидной смолы ЭД-20 или ЭД-22 (состав №1 или №2), толщиной не менее 1 мм. Раствор на основе эпоксидной смолы рекомендуется наносить на арматуру в два слоя с перерывом в 8 часов, а восстановление защитного слоя производить не ранее 1 часа и не позднее 3 часов после нанесения второго слоя, когда раствор с эпоксидной смолой загустел, но еще не схватился.

На покрытые, указанным выше способом, защитной обмазкой оголенные арматурные стержни нанести рекомендуемый ниже раствор (№3 или №4) для восстановления защитного слоя. Перед нанесением раствора старый бетон должен быть увлажнен. Водоцементное отношение не должно превышать 0,45. Раствор следует приготавливать в небольших объемах из-за быстрого схватывания.

Рецептура защитных обмазок арматуры

СОСТАВ № 1

1.Эпоксидная смола ЭД-20 или ЭД-22 - 1 в.ч.

2.Отвердитель - 0,2 в.ч.

3.Пластификатор (дибутилфталат) - 0,1 в.ч.

4.Наполнитель (цемент М500) - 1 в.ч.

СОСТАВ № 2

1.Эпоксидный лак ЭП-55 или ЭП-141 - 1 в.ч.

2.Отвердитель - 0,1 в.ч.

3.Пластификатор (дибутилфталат) - 0,1 в.ч.

4.Наполнитель (цемент) - 1 в.ч.

Рецептура растворов для восстановления защитного слоя бетона

СОСТАВ № 3