Архитектура зданий и сооружений

, Вт/м².^оС

0,568

18. Кратность воздухообмена здания за отопительный период при удельной норме воздухообмена (Пример №1.1.20*)

, ч^-1

0,48

19. Удельные бытовые тепловыделения в здании (Пример №1.1.21)

, Вт/м²

15,6

20. Тарифная цена тепловой энергии для проектируемого здания

-

-

-

21. Удельная цена отопительного оборудования и подключения к тепловой сети в районе строительства

-

-

-

22. Удельная прибыль от экономии энергетической единицы

-

-

-

6. Удельные характеристики

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Нормируемое значение показателя	Расчетное проектное значение показателя
23. Удельная теплозащитная характеристика здания (Пример №1.1.19*)	, Вт/м3.оС	0,156	0,155
24. Удельная вентиляционная характеристика здания (Пример №1.1.20*)	, Вт/м3.оС		0,15
25. Удельная характеристика бытовых тепловыделений здания (Пример №1.1.21*)	, Вт/м3.оС		0,212
26. Удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации (Пример №1.1.22*)	, Вт/м3.оС		0,013

7. Коэффициенты

Показатель	Обозначение показателя	Нормативное значение показателя	Расчетное проектное значение показателя
27. Коэффициент эффективности авторегулирования отопления (Пример №1.1.23*)			0,95
28. Коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление (Пример №1.1.23*)			0,1
29. Коэффициент эффективности рекуператора			-
30. Коэффициент, учитывающий снижение использования теплопоступлений в период превышения их над теплопотерями (Пример №1.1.23*)			0,84
31. Коэффициент учета дополнительных теплопотерь (Пример №1.1.23*)			1,13

8. Комплексные показатели расхода тепловой энергии

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Значение показателя
32. Расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период (Пример №1.1.23*)	, Вт/м3.оС	0,128
33. Нормируемая удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период (Пример №1.1.23*)	, Вт/м3.оС	0,319
34. Класс энергосбережения (Пример №1.1.23*)		А
35. Соответствует ли проект здания нормативному требованию по теплозащите

9. Энергетически нагрузки здания

Показатель	Обозначение	Единица измерения	Значение показателя
36. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период (Пример №1.1.24*)		кВт.ч/м2.год	46,2
37. Расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период (Пример №1.1.24*)		кВт.ч/год	359321
38. Общие теплопотери здания за отопительный период (Пример №1.1.24*)		кВт.ч/год	140360

Задание №1.2.1(26) для самостоятельного решения

Определить уровень звукового давления L для всех перечисленных процессов, если величина замеренного звукового давления для каждого процесса составила р (по варианту). Величина порога слышимости по звуковому давлению р_о = 2·10 ^-5 Па.

Таблица вариантов к заданию №1.2.1(26)

Процесс	Звуковое давление р, Па, варианты
	четные	нечетные
1. Еле понятный разговор соседей	0,0009	0,0015
2. Шум в магазине	0,04	0,05
3. Уличный шум при интенсивном движении	0,11	0,18
4. Шум отбойного молотка	1,7	2,3
5. Сигнал машины скорой помощи	6,5	7,8
6. Шум реактивного двигателя при взлете	23	27
7. Рок концерт в 10 м от сцены	30	35

По (1.2.4) находим L:

1.Еле понятный разговор соседей

дБ.

2. Шум в магазине

дБ.

3. Уличный шум при интенсивном движении

дБ.

4. Шум отбойного молотка

дБ.

5. Сигнал машины скорой помощи

дБ.

6. Шум реактивного двигателя при взлете

дБ.

7. Рок концерт в 10 м от сцены

дБ.

Задание №1.2.2(27) для самостоятельного решения

Рассчитать ожидаемый уровень шума у фасада здания для следующих условий: здание 12-этажное, расположено параллельно 4-полосной магистрали, разделенной пешеходной аллеей, на расстоянии l₁ (по варианту) от оси ближайшего полотна и l₂ (по варианту) от оси ближайшего полотна в противоположном направлении; продольный уклон проезжей части - по варианту; покрытие - асфальтобетон; интенсивность движения Q (по варианту) транспортных единицы в час; доля грузового и общественного транспорта r (по варианту); средняя скорость транспортного потока V = 45 км/ч; ширина улицы (между фасадами зданий) В (по варианту).

Таблица вариантов к заданию №1.2.2(27)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
l1 , м	10	20
l2 , м	40	60
продольный уклон, %	4	6
Q , транспортных единиц в час	3000	1500
r, %	35	40
B , м	80	90

1. Для того, чтобы по (1.2.5)

рассчитать шумовую характеристику потока L_А.экв.п, движущегося в правую сторону (ближнюю к фасаду), найдем предварительно поправки и .

Поправка, учитывающая вид покрытия проезжей части улицы, для асфальтобетона = 0.

Поправку, учитывающую продольный уклон улицы, определяем по табл.1.2.2 - для продольного уклона 2% и доли грузового автотранспорта 45% = 1,5 дБА.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.2.6. К примеру № 1.2.27

Теперь по (1.2.5) находим L_А.экв.п:

= 10lg3000 + 13,3lg45 + 4lg(1 + 35) + 0 + 1,5 + 15 = 10·3,48 + 13,3·1,65 + 4·1,56 + 0 + 1,5 + 15 = 80 дБА.

2. Для расчета по (1.2.6) эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта, движущегося в правую сторону , непосредственно для расчетной точки фасада

, дБА,

найдем предварительно значения поправок и .

Поправку на снижение уровня шума в зависимости от расстояния от оси ближайшей полосы движения транспорта до расчетной точки найдем по графику рис.1.2.5 для линии 1 (двухполосное в одну сторону движение) и расстояния l₁ = 10 м - = 0 дБА.

Поправку , учитывающую влияние отраженного звука, найдем по табл.1.2.3 для отношения h/В = 12/80 = 0,15, получаем = 1,75 дБА.

Теперь по (1.2.6) можем найти значение эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта, движущегося в правую сторону, непосредственно для расчетной точки фасада

= 80 - 0 + 1,75 = 78,25 ?78,3 дБА.

3. Для того, чтобы по (1.2.5)

рассчитать шумовую характеристику потока L_А.экв.л, движущегося в левую сторону (дальнего от фасада), найдем предварительно поправки и .

Поправка, учитывающая вид покрытия проезжей части улицы - для асфальтобетона = 0.

Поправку, учитывающую продольный уклон улицы, определяем по табл.1.2.2 - для продольного уклона 2% и доли грузового автотранспорта 35% = 1,4 дБА.

Теперь по (1.2.5) находим L_А.экв.л:

 = 10lg3000 + 13,3lg45 + 4lg(1 + 35) + 0 + 1,4 + 15 = 10·3,48 + 13,3·1,65 + 4·1,56 + 0 + 1,4 + 15 = 79 дБА.

4. Для расчета по (1.2.6) эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта, движущегося в левую сторону , непосредственно для расчетной точки фасада

, дБА,

найдем предварительно значения поправок и .

Поправку на снижение уровня шума в зависимости от расстояния от оси ближайшей полосы движения транспорта до расчетной точки найдем по графику рис.1.2.5 для линии 1 (двухполосное в одну сторону движение) и расстояния l₁ = 40 м - = 5 дБА.

Поправку , учитывающую влияние отраженного звука, найдем по табл.1.2.3 для отношения h/В = 12/80 = 0,15, получаем = 1,75 дБА.

Теперь по (1.2.6) можем найти значение эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта, движущегося в левую сторону, непосредственно для расчетной точки фасада

= 79 - 5 + 1,75 = 75,75 ? 75,8 дБА.

5. Энергетическим суммированием по (1.2.7) находим значение эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта непосредственно для расчетной точки фасада в целом:

=10 lg(10^0,1·78,3 + 10^0,1·75,8) = 80,2 ? 80 дБА

Задание №1.2.3(28) для самостоятельного решения

Рассчитать ожидаемый уровень шума у фасада здания для следующих условий: жилой дом расположен на расстоянии l = 150 м от ближайшего железнодорожного пути; застройка односторонняя; интенсивность движения составов в дневное время суток - 14 пригородных электропоездов в час, 4 пассажирских поезда и 2 товарных состава; в ночное время суток - 6 пригородных электропоездов, 4 пассажирских поезда и 2 товарных состава; средняя скорость движения пригородных поездов - 55 км/ч, пассажирских - 60 км/ч и грузовых составов - 50 км/ч; рельсы уложены по железобетонным шпалам, открытых стыков рельс на рассматриваемом участке пути нет.

Таблица вариантов к заданию №1.2.3(28)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
l , м	100	200
пригородных поездов (днем/ночью), ед/ч	16/8	18/10
пассажирских поездов (днем/ночью), ед/ч	6/6	6/10
грузовых составов (днем/ночью), ед/ч	4/4	6/6

1. Определяем шумовые характеристики потока железнодорожных поездов отдельно для каждого вида по (1.2.8) - (1.2.10):

* Для пригородных поездов при = 0 (бесстыковые пути на железобетонных шпалах) днем:

дБА,

ночью:

дБА;

* для пассажирских поездов днем и ночью:

дБА;

* для грузовых поездов днем и ночью

дБА.

2. Определяем шумовую характеристику всего потока поездов энергетическим суммированием по (1.2.7) эквивалентных уровней звука отдельных составляющих потока:

днем:

ночью:

3. Определяем по (1.2.11) ожидаемое значение эквивалентного уровня звука непосредственно у фасада здания L_Аэкв.ф , имея в виду, что по рис.1.2.7 для потока поездов на расстоянии 100 м = 7 дБА, и по табл.1.2.3 для односторонней застройки= 1,7 дБА :

днем:

дБА,

ночью:

дБА,

4. Определяем по (1.2.12) - (1.2.14) максимальные уровни звука на расстоянии 25 м от оси ближайшего пути с учетом = 0:

для пригородных поездов:

дБА,

для пассажирских поездов

дБА,

для грузовых поездов

дБА .

5. По аналогии с (1.2.6) или (1.2.11) получаем ожидаемые значения максимальных уровней звука у фасада здания с учетом поправок графика рис.1.2.7 и табл.1.2.3:

для пригородных поездов ( и ):

дБА,

для пассажирских поездов ( и ):

дБА,

для грузовых составов ( и ):

дБА.

Таким образом, определяющим является максимальный уровень шума от грузовых поездов равный 73,8 дБА.

Задание №1.2.4(29) для самостоятельного решения

Построить частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой из тяжелого бетона плотностью г = 2300 кг/м³ и толщиной h по варианту.

Таблица вариантов к заданию №1.2.4(29)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	100	150

Таблица 1.2.8

Среднегеометрическая частота 1/3 октавной полосы	Границы 1/3 октавной полосы		Среднегеометрическая частота 1/3 октавной полосы	Границы 1/3 октавной полосы
50	45 - 56		630	562 - 707
63	57 - 70		800	708 - 890
80	71 - 88		1000	891 - 1122
	89 - 111		1250	1123 - 1414
125	112 - 140		1600	1415 - 1782
160	141 - 176		2000	1783 - 2244
200	177 - 222		2500	2245 - 2828
250	223 - 280		3150	2829 - 3563
315	281 - 353		4000	3564 - 4489
400	354 - 445		8000	4490 - 5657
500	446 - 561

Построение частотной характеристики проводим на рис.1.2.10, следуя рис.1.2.9.

1. Находим частоту f_в , соответствующую точке В, по табл.1.2.7 :

Гц,

и так как частота 290 попадает в диапазон 281 - 353 третьоктавной полосы табл.1.2.8, относим ее к среднегеометрической частоте f_в = 315 Гц.

2. Определяем поверхностную плотность ограждения

кг/м² .

3. По (1.2.17) определяем ординату точки В, имея в виду, что в нашем случае К = 1 (плотность более 1800 кг/м³) и поэтому эквивалентная поверхностная плотность m_э численно равна m:

, дБ.

4. Из точки графика В налево проводим горизонтальный отрезок ВА, вправо от точки В отрезок с наклоном 6 дБ на октаву вверх до пересечения с линией 65 дБ, где фиксируем точку С, от которой дальше проводим вправо горизонтальную линию (по ординате 65 дБ) до границы нормируемого диапазона частот, где фиксируем точку D.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.2.10. Построение частотной характеристики изоляции к примеру №1.2.4(29)

5. В результате получаем ломанную линию АВСD, соответствующую частотной характеристике бетонной стенки толщиной 100 мм., которую записываем в табличном виде (табл.П2.29).

Таблица П2.29

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	47	47	47	47	47	47	50	52	54	56	58	60	62	64	65	65

В данном конкретном случае, при расчете простенькой однослойной конструкции, ее частотную характеристику можно определить и более простым путем: получив расчетом абсциссу и ординату точки В (290 Гц и 47 дБ), и зная, что наклон линии вверх должен быть 6 дБ на октаву или 2 дБ на треть октавы, начинаем с каждой третьоктавы после 290 Гц прибавлять по 2 дБ ( для 315 > 47 + 2 = 48, для 400 > 48 +2 = 50 и т.д.) и так до 65 дБ, по достижении 65 дБ (если хватит нормируемого диапазона частот) все остальные значения R будут равны 65. Однако, во-первых, не для всех конструкций удается ограничиться одной линией, а, во-вторых, сам график, как будет показано ниже, понадобится для последующих расчетных шагов.

Задание №1.2.5(30) для самостоятельного решения

Построить частотную характеристику изоляции воздушного шума несущей частью перекрытия из железобетонных многопустотных плит шириной b = 1,4 м, толщиной h по варианту из тяжелого бетона плотностью г = 2500 кг/м³, с шестью круглыми пустотами диаметром d по варианту.

Таблица вариантов к заданию №1.2.5(30)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	220	250
d, мм	150	160

1. Найдем приведенную толщину плиты

м.

2. Момент инерции плиты с пустотами i найдем как разность моментов инерции прямоугольного сечения i^* и шести круглых пустот i^**:

момент инерции плиты прямоугольного сечения без учета пустот i^*

м⁴;

момент инерции шести круглых пустот i^**

м⁴ ;

момент инерции плиты с пустотами i:

м⁴ .

3. По (1.2.19) определяем коэффициент К :

.

4. Средняя плотность плиты с учетом пустотности г_ср составляет:

кг/м³ .

5. Находим частоту f_в , соответствующую точке В для бетона плотностью плиты 1640кг/м³ , по табл.1.2.7 (упрощенной интерполяцией) :

Гц,

и так как частота 132 попадает в диапазон 112 - 140 третьоктавной полосы табл.1.2.8, относим ее к среднегеометрической частоте f_в = 125 Гц.

6. Определяем по (1.2.20) эквивалентную поверхностную плотность ограждения m_э :

, кг/м²,

7. По (1.2.17) определяем ординату точки В (рис.1.2.10):

, дБ.



Рис.1.2.10. Построение частотной характеристики изоляции к примеру №1.2.5(30)

8. Из точки В налево проводим горизонтальный отрезок ВА, вправо от точки В отрезок с наклоном 6 дБ на октаву вверх до пересечения с линией 65 дБ, где фиксируем точку С, от которой дальше проводим вправо горизонтальную линию (по ординате 65 дБ) до границы нормируемого диапазона частот, где фиксируем точку D.

9. В результате получаем ломанную линию АВСD, соответствующую частотной характеристике перекрытия из железобетонных многопустотных плит шириной b = 1,4 м, толщиной h = 220 мм из тяжелого бетона плотностью г = 2500 кг/м³ , с шестью круглыми пустотами d =150 мм, которую записываем в табличном виде (табл.П2.5(30)).

Таблица П2.5(30)

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	2825
R, дБ	39	39	40	42	44	46	48	50	52	54	56	58	60	62	64	65

Задание №1.2.6(31) для самостоятельного решения

Рассчитать частотную характеристику металлического витража, остекленного одним силикатным стеклом толщиной по варианту.

Таблица вариантов к заданию №1.2.6(31)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	8	12

1. Пользуясь табл.1.2.10, находим координаты точек В и С для стекла силикатного толщиной h = 8 мм (п.3):

f_В = 6000 : 8 = 750, принимаем 800 Гц, R_В = 35 дБ;

f _С = 12000 : 8 = 1500, принимаем 1600 Гц, R_С = 29 дБ.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.2.11. Построение частотной характеристики изоляции тонкостенной конструкции

Таблица 1.2.10 Координаты точек В и С для тонкостенных кострукций

Материалы	Плотность, кг/м3	fB, Гц	fC, Гц	RB ,дБ	RC, дБ
1. Сталь	7800	6000/h	12000/h	40	32
2. Алюминиевые сплавы	2500-2700	6000/h	12000/h	32	22
3. Стекло силикатное	2500	6000/h	12000/h	35	29
4. Стекло органическое	1200	17000/h	34000/h	37	30
5. Асбоцементные листы	2100 1800 1600	9000/h 9000/h 10000/h	18000/h 18000/h 20000/h	35 34 34	29 28 28
6. Гипсокартонные листы	1100 850	19000/h 19000/h	38000/h 38000/h	36 34	30 28
7. Древесно-стружечная плита (ДСП)	850 650	13000/h 13500/h	26000/h 27000/h	32 30,5	27 26
8. Твердая ДВП	1100	19000/h	38000/h	35	29

2. Фиксируем на графике (рис.1.2.12) точки В (800 Гц, 35 дБ) и С (1600 Гц, 29 дБ), влево от В вниз проводим линию ВА с наклоном 4,5 дБ/окт, вправо от точки С линию СА вверх с наклоном 7,5 дБ/окт.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1.2.12 Построение частотной характеристики изоляции к примеру №1.2.6(31)

3. В результате получаем ломанную линию АВСD, соответствующую частотной характеристике металлического витража, остекленного одним силикатным стеклом толщиной 10 мм, которую записываем в табличном виде (табл.к П2.6(31)).

Таблица к П2.6(31)

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	19,8	21,5	23,2	24,9	26,6	28,3	30	31,7	33,3	35	33	31	29	31,5	34	36,5

Задание №1.2.7(32) для самостоятельного решения

Рассчитать частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h по варианту, плотностью г = 1100 кг/м³ (поверхностная плотность m по варианту) по деревянному каркасу, воздушный промежуток между листами d = 50 мм.

Таблица вариантов к заданию №1.2.7(32)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	8	12

Таблица 1.2.11 Поправка

mобщ /m1	, дБ		mобщ /m1	, дБ
1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 2,0 2,2 2,3 2,5	2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0		2,7 2,9 3,1 3,4 3,7 4,0 4,3 4,6 5,0	6,5 7,0 7,5 8,0 8,5 9,0 9,5 10,0 10,5
Здесь mобщ - сумма поверхностных плотностей листов, m1 - поверхностная плотность листа, обращенного в помещение

Таблица 1.2.12 Значения величины Н

Толщина воздушного промежутка d, мм	Величина Н, дБ
15 - 25 50 100 150 200	22 24 26 27 28

1. Строим частотную характеристику звукоизоляции для одного гипсокартонного листа (рис.1.2.14) по аналогии с предыдущим разделом п.1.2.3.2.3.

Пользуясь табл.1.2.10, находим координаты точек В и С для гипсокартонных листов г = 1100 кг/м₃ (п.6) для толщины d = 10 мм:

f_В = 19000 : 8 = 2375, принимаем 2500 Гц, R_В = 36 дБ;

f _С = 38000 : 8 = 4750, принимаем 8000 Гц, R_С = 30 дБ

и фиксируем их на графике. Влево вниз проводим линию ВА с наклоном 4,5 дБ/окт, вправо вверх от точки С проводим линию СD с наклоном 7,5 дБ/окт. Точки В и С соединяем между собой, в результате получаем вспомогательную ломаную линию АВС. Попутно можно отметить, что точка С выходит за пределы нормируемого диапазона частот (3150 Гц), но построению графика это не помешает.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.2.14. Построение частотной характеристики изоляции тонкостенной двухслойной конструкции

Далее строим вспомогательную линию А₁В₁С₁D₁ путем прибавления к ординатам линии АВСD поправки на увеличение поверхностной плотности по табл.1.2.11, т.е. вся ломаная линия АВСD приподнимается на величину поправки .

В нашем случае, поскольку рассматривается конструкция из двух одинаковых по толщине и материалу листов m₁ = m₂ > (m_общ= m₁ + m₂)/m₁ = 2 и по табл.1.2.11 = 4,5 дБ, ломаная линия АВСD приподнимается на величину поправки = 4,5 дБ, становясь линией А₁В₁С₁D₁.

2. По (1.2.22) определяем частоту резонанса конструкции f_Р , округляя ее до ближайшей третьоктавной:

, Гц .

Находим значение 0,8f_Р = 0,8·125 = 100 Гц и фиксируем его на графике точкой Е ( R_В1 = R_В + 4,5 = 36 + 4,5 = 40,5; R_E = R_B1 - 14·(4.5:3) = 40,5 - 21 = 19,5 дБ). На частоте f_р звукоизоляцию принимаем на 4 дБ ниже линии A₁B₁C₁D₁ (точка F на рисунке, R_F = R_B1 - 13·(4,5:3) - 4 = 40,5 - 19,5 - 4 = 16,5 дБ ).

3. На частоте 8f_р (три октавы выше частоты резонанса, 2³ = 8) находим точку К с ординатой R_К = R_F + Н (R_F - значение R, соответствующее точке F), которую соединяем с точкой F. Величину Н = 24 дБ принимаем по табл.1.2.12 для d = 50 мм , тогда R_K = R_F + 24 = 16,5 +24 = 40,5 дБ) От точки К проводим отрезок KL с наклоном вверх 4,5 дБ на октаву до найденной ранее частоты f_В (параллельно участку А₁В₁ вспомогательной линии A₁B₁C₁D₁), при этом R_L = R_K + 4,5 = 40,5 + 4,5 = 45 дБ.

Превышение отрезка KL над вспомогательной кривой A₁B₁C₁D₁ представляет собой поправку на влияние воздушного шума промежутка (в диапазоне выше 8f_р) и равно= R_L - R_B1 = 45 - 40,5 = 4,5 дБ.

4. От точки L до частоты 1,25f_В (до следующей третьоктавной полосы) проводим горизонтальный отрезок LМ. На частоте f_С находим точку N путем прибавления к значению вспомогательной линии A₁B₁C₁D₁ поправки (т.е. R_N = R_C1 + ДR₂ = 30 + 4,5 + 4,5 = 39 дБ) и соединяем с точкой М. Далее проводим отрезок NP с наклоном вверх 7,5 дБ на октаву.

5. Ломаная линия A₁EFKLMNP представляет собой частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h = 8 мм, плотностью г = 1100 кг/м³ (поверхностная плотность m = 11 кг/м²) по деревянному каркасу с воздушным промежутком между листами d = 50 мм.

Частотную характеристику записываем в табличном виде (табл. к П2.7(32)).

Таблица к П2.7(32)

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	19,5	16,5	19	22,0	24,5	27	30	32,5	35,5	38	40,5	41,5	43	44	45	45

Задание №1.2.8(33) для самостоятельного решения

Рассчитать частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов)

толщиной h по варианту, плотностью г = 1100 кг/м³ по деревянному каркасу, воздушный промежуток между листами d = 50 мм заполнен минераловатными плитами г = 80 кг/м³.

Таблица вариантов к заданию №1.2.8(33)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	8	12

1. Строим частотную характеристику звукоизоляции для одного гипсокартонного листа (рис.1.2.15) по аналогии с предыдущим разделом п.1.2.3.2.3.

Пользуясь табл.1.2.10, находим координаты точек В и С для гипсокартонных листов г = 1100 кг/м₃ (п.6) для толщины d = 8 мм:

f_В = 19000 : 8 = 2375, принимаем 2500 Гц, R_В = 36 дБ;

f _С = 38000 : 8 = 4750, принимаем 8000 Гц, R_С = 30 дБ

и фиксируем их на графике. Влево вниз от точки В проводим линию ВА с наклоном 4,5 дБ/окт, вправо вверх от точки С проводим линию СD с наклоном 7,5 дБ/окт. Точки В и С соединяем между собой, в результате получаем вспомогательную ломаную линию АВС.

Общая поверхностная плотность ограждения включает в себя две обшивки с m₁ = m₂ = г · h = 1100 · 0,01 = 11 кг/м² и заполнение 80 · 0,05 = 4 кг/м², m_общ = 2 · 11 + 4 = 26 кг/м². Тогда m_общ /m₁ = 26 / 11 = 2,36 и по табл.1.2.11 находим ДR₁ = 5,5 дБ.

Строим вспомогательную линию А₁В₁С₁, приподняв ее на 5,5 дБ выше линии АВС ( в предыдущей задаче поднимали на 4,5 дБ).

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.2.15. Построение частотной характеристики изоляции тонкостенной двухслойной конструкции с заполнением

Определяем по (1.2.21) частоту резонанса конструкции

, Гц.

На частоте 0,8f_р = 100 Гц отмечаем точку Е с ординатой R_Е = 14,5 +5,5 = 22 дБ, на частоте f_р = 125 Гц - точку F с ординатой R_F = 16 + 5,5 - 4 = 17,5 дБ.

На частоте 8f_р = 1000 Гц отмечаем точку К с ординатой R_К = R_F + Н = 17,5 + 24 = 41,5 дБ и соединяем ее с точкой F. Далее до частоты f_В = 2000 Гц проводим отрезок КL с наклоном вверх 4,5 дБ/окт (R_L = R_K + 4,5 = 41,5 + 4,5 = 46 дБ), до следующей третьоктавной полосы 2500 Гц горизонтальный отрезок LM. На частоте f_С = 4000 Гц отмечаем точку N с ординатой R_N = R_C1 + ДR₂ = R_C + ДR₁ + ДR₂ = 30 + 5,5 + 4,5 = 40 дБ.

Линия EFKLMN (пунктиром) является частотной характеристикой изоляции воздушного шума перегородкой с незаполненным воздушным промежутком.

На частоте 1,6f_р = 200 Гц отмечаем точку Q ординатой R_Q = 24 + 5 = 29 дБ (по табл.1.2.13 поправка ДR₃ = 5 дБ) и соединяем ее с точкой F. Далее строим частотную характеристику параллельно линии FKLMN, прибавляя к ее значениям поправку ДR₃ = 5 дБ.

Полученная ломаная линия A₁EFQK₁L₁M₁N₁P₁ представляет собой частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h = 8 мм, плотностью г = 1100 кг/м³ по деревянному каркасу и воздушный промежуток между листами которой d = 50 мм заполнен минераловатными плитами г = 80 кг/м³. В табличном виде характеристика представлена в табл.к П2.8(33).

Таблица к П2.8(33)

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	22	17,5	23	29	31,5	34	36,5	39	41	43,5	46	47	48	49,5	50,5	50,5

Задание №1.2.9(34) для самостоятельного решения

Определить индекс изоляции воздушного шума R_w стенкой из тяжелого бетона плотностью г = 2300 кг/м³ и толщиной h=100 мм по Заданию №1.2.4(29), проектируемой в качестве внутриквартирной перегородки без дверей между комнатами, и оценить соответствие его нормативному.

Составляем таблицу частотных характеристик, состоящую на первом этапе из пяти строк (табл.П2.9(34)):

- частоты от 100 до 3150 Гц;

- значения R_оц оценочной кривой (табл.1.2.1);

- значения R рассматриваемой кривой (из Примера №1.2.4(29));

- неблагоприятные отклонения ДR (вниз от оценочной кривой);

- сумма неблагоприятных отклонений УДR.

Таблица 1.2.1 Значения нормативных спектров изоляции воздушного шума R, приведенного уровня ударного шума L_n и эталонного спектра шума транспортного потока L_p (табл.4 СП 51.13330.2011)

№	Показатель	Среднегеометрические частоты третьоктавных полос, Гц
		100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
1	Изоляция воздушного шума R, дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
2	Приведенный уровень ударного шума Ln, дБ	62	62	62	62	62	62	61	60	59	58	57	54	51	48	45	42
3	Скорректированный уровень звукового давления эталонного спектра, Lp , дБ	55	55	56	59	60	61	62	63	64	66	67	66	65	64	62	60

Значения R рассматриваемой кривой (из Примера №1.2.4(29) Таблица П2.29

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	47	47	47	47	47	47	50	52	54	56	58	60	62	64	65	65

Сводим значения в одну таблицу

Таблица к П2.9(34)

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы f, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
R, дБ	47	47	47	47	47	47	50	52	54	56	58	60	62	64	65	65
ДR							1
УДR	1 << 32

Из таблицы видно, что значение УДR = 73 дБ значительно меньше допустимых 32 дБ. Смещаем оценочную кривую на 4 дБ вверх (табл.к П2.9(34*)), получая новые значения R_оц* и повторяем расчет, соответственно получая новые значения ДR* и УДR*

Таблица к П2.9(34*)

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
Rоц*,дБ	37	40	43	46	49	52	56	56	57	58	59	60	60	60	60	60
R, дБ	47	47	47	47	47	47	50	52	54	56	58	60	62	64	65	65
ДR							1
УДR	1 << 32
ДR*					2	5	6	4	3	2	1
УДR*	23 < 32

Новый расчет показал, что при смещении оценочной кривой на 4 дБ сумма неблагоприятных отклонений составила 23 дБ, но она не максимально приблизилась к контрольному значению 32 дБ . Смещаем оценочную кривую на 4 дБ вверх (табл.к П2.9(34**)), получая новые значения R_оц* и повторяем расчет, соответственно получая новые значения ДR* и УДR*

Таблица к П2.9(34**)

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
Rоц*,дБ	37	40	43	46	49	52	56	56	57	58	59	60	60	60	60	60
Rоц**,дБ	41	44	47	50	53	56	60	60	61	62	63	64	64	64	64	64
R, дБ	47	47	47	47	47	47	50	52	54	56	58	60	62	64	65	65
ДR							1
УДR	1 << 32
ДR*					2	5	6	4	3	2	1
УДR*	23 < 32
ДR**				3	6	9	10	8	7	6	5	4	2
УДR**	60>>32

Новый расчет показал, что при смещении оценочной кривой на 4 дБ сумма неблагоприятных отклонений составила 60 дБ, она значительно превышает к контрольное значение 32 дБ. Следовательно, необходимо вернуться к предыдущей итерации (табл.к П2.9(34*)).

За индекс изоляции рассматриваемой конструкции принимается ордината смещенной оценочной кривой со среднегеометрической частотой 500 Гц, т.е 56 дБ.

Таким образом, индекс изоляции воздушного шума стенкой из тяжелого бетона плотностью г = 2300 кг/м³ и толщиной h =125 мм составил R_w = 56 дБ.

Сравниваем величину индекса конструкции R_w = 56 дБ с требуемым нормативным значением индекса для межкомнатных перегородок без дверей (п.10 табл.1.2.5) , равным = 43 дБ и, поскольку R_w = 56 дБ > = 43 дБ, делаем вывод, что стенка из тяжелого бетона плотностью г = 2300 кг/м³ и толщиной h =125 мм, проектируемая в качестве внутриквартирной перегородки без дверей между комнатами, нормативным требованиям по звукоизоляции удовлетворяет.

Задание №1.2.10(35) для самостоятельного решения

Определить индекс изоляции воздушного шума R_w стенкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h=8мм по Заданию №1.2.8(33), плотностью г = 1100 кг/м³ по деревянному каркасу с воздушным промежутком между листами d = 50 мм, заполненным минераловатными плитами г = 80 кг/м³, проектируемой в качестве перегородки между кабинетами разных фирм офисного помещения, и оценить соответствие его нормативному (п.22 табл.1.2.5).

Составляем таблицу частотных характеристик, состоящую на первом этапе из пяти строк (табл. к П2.10(35)):

- частоты от 100 до 3150 Гц;

- значения R_оц оценочной кривой (табл.1.2.1);

- значения R рассматриваемой кривой (из Примера №1.2.8(33));>

- неблагоприятные отклонения ДR (вниз от оценочной кривой);

- сумма неблагоприятных отклонений УДR.

Таблица к П2.8(33)

f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
R, дБ	22	17,5	23	29	31,5	34	36,5	39	41	43,5	46	47	48	49,5	50,5	50,5

Таблица к П2.10(35)

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы f, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
R, дБ	22	17,5	23	29	31,5	34	36,5	39	41	43,5	46	47	48	49,5	50,5	50,5
ДR	11	18,5	16	13	13,5	14	14,5	13	12	10,5	9	8	8	6,5	5,5	5,5
УДR	178,5>>32

Из таблицы видно, что значение УДR значительно превышает допустимые 32 дБ. Смещаем оценочную кривую на 10 дБ вниз (табл.к П2.10(35)*), получая новые значения R_оц* и повторяем расчет, соответственно получая новые значения ДR* и УДR* .

Таблица к П2.10(35)*

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
Rоц*,дБ	23	26	29	32	35	38	41	42	43	44	45	46	46	46	46	46
R, дБ	22	17,5	23	29	31,5	34	36,5	39	41	43,5	46	47	48	49,5	50,5	50,5
ДR	11	18,5	16	13	13,5	14	14,5	13	12	10,5	9	8	8	6,5	5,5	5,5
УДR	178,5>>32
ДR*	1	8,5	6	3	3,5	4	4,5	3	2	0,5
УДR*	36>32

Из таблицы видно, что значение УДR незначительно превышает допустимые 32 дБ. Смещаем оценочную кривую на 1 дБ вниз (табл.к П2.10(35)**), получая новые значения R_оц** и повторяем расчет, соответственно получая новые значения ДR** и УДR* .

Таблица к П2.10(35)*

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Rоц,дБ	33	36	39	42	45	48	51	52	53	54	55	56	56	56	56	56
Rоц*,дБ	23	26	29	32	35	38	41	42	43	44	45	46	46	46	46	46
Rоц**,дБ	22	25	28	31	34	37	40	41	42	43	44	45	45	45	45	45
R, дБ	22	17,5	23	29	31,5	34	36,5	39	41	43,5	46	47	48	49,5	50,5	50,5
ДR	11	18,5	16	13	13,5	14	14,5	13	12	10,5	9	8	8	6,5	5,5	5,5
УДR	178,5>>32
ДR*	1	8,5	6	3	3,5	4	4,5	3	2	0,5
УДR*	36>32
ДR**		7,5	5	2	2,5	3	3,5	2	1
УДR**	26,5<32

Новый расчет показал, что при смещении оценочной кривой на 11 дБ сумма неблагоприятных отклонений составила 26,5 дБ, максимально приблизившись к контрольному значению 32 дБ и не превышая его. За индекс изоляции рассматриваемой конструкции принимается ордината смещенной оценочной кривой со среднегеометрической частотой 500 Гц, т.е 41 дБ.

За индекс изоляции рассматриваемой конструкции принимается ордината смещенной оценочной кривой со среднегеометрической частотой 500 Гц, т.е 41 дБ.

Таким образом, индекс изоляции воздушного шума R_w стенкой, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h = 8 мм, плотностью г = 1100 кг/м³ по деревянному каркасу с воздушным промежутком между листами d = 50 мм, заполненным минераловатными плитами г = 80 кг/м³ составляет R_w = 41 дБ.

Сравниваем величину индекса изоляции конструкции R_w = 41 дБ с требуемым нормативным значением индекса для перегородок между кабинетами разных фирм офисного помещения (п.22 табл.1.2.5) , равным = 48 дБ и, поскольку R_w = 41 дБ <= 48 дБ, делаем вывод, что стенка, из двух листов сухой гипсовой штукатурки (гипсокартонных листов) толщиной h = 8 мм, плотностью г = 1100 кг/м³ по деревянному каркасу с воздушным промежутком между листами d = 50 мм, заполненным минераловатными плитами г = 80 кг/м³ , проектируемая в качестве перегородки между кабинетами разных фирм офисного помещения, нормативным требованиям по звукоизоляции не удовлетворяет.

Задание №1.2.11(36) для самостоятельного решения

Рассчитать индекс приведенного уровня ударного шума под междуэтажным перекрытием жилого дома (перекрытия между помещениями квартир) L_nw. Перекрытие состоит из железобетонных несущих плит шириной b = 1,4 м, толщиной h по варианту из тяжелого бетона плотностью г = 2500 кг/м³, с шестью круглыми пустотами диаметром d_пс = 140 мм, звукоизоляционного слоя из материала Пенотерм толщиной d_Пт = 12 мм в необжатом состоянии, гипсоволокнистых листов плотностью г_гв = 1100 кг/м³ общей толщиной h_гб = 20 мм и паркета на битумной мастике плотностью г_пк = 700 кг/м³ толщиной h_пк = 15 мм. Полезная нагрузка 2000 Па.

Таблица вариантов к заданию №1.2.11(36)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , мм	220	250

Таблица 1.2.16 Индексы приведенного уровня ударного шума под перекрытием L_nw (извлечение из табл.17 СП 23-103-2003

Конструкция пола	fо , Гц	Индексы приведенного уровня ударного шума под перекрытием Lnw при индексе для несущей плиты перекрытия Lnw0
		86	84	82	80	78	76	74
2. Покрытие пола на сборных плитах с m = 30 кг/м2 по звукоизоляционному слою с ЕД = 3·105 - 10·105	100 125 160 200 250	60 64 68 70 72	58 62 66 68 70	56 60 64 66 68	54 58 62 64 66	52 56 60 62 64	51 55 59 61 63	50 54 58 60 62

1. Находим приведенную толщину плиты перекрытия h_пр и определяем ее поверхностную плотность m₁:

- приведенная толщина плиты найдется по формуле

м;

- поверхностная плотность плиты m₁ :

кг/м²;

- при поверхностной плотности m₁ = 385 кг/м² определяем по табл.1.2.14 величину индекса приведенного уровня ударного шума для несущей плиты перекрытия с пустотами L_nw0 = 77,3?77 дБ.

2. Для расчета частоты собственных колебаний пола f_о найдем предварительно:

- поверхностную плотность звукоизоляционного слоя m₂:

m₂ = Уг_i·h_i = 1100·0,02 + 700·0,015 = 32,5 кг/м² ;

- по табл.1.2.15 (п.7) для Пенотерма при нагрузке 2000 Па находим значения динамического модуля упругости E_Д = 6,6·10⁵ Па и относительного сжатия материала е = 0,1;

- теперь, зная Е_Д = 6,6·10⁵ Па, е = 0,1 и m₂ = 32,5 кг/м² , можем по (1.2.24) рассчитать частоту собственных колебаний пола f_о:

Гц.

3. По найденным значениям L_nw0 = 77 дБ и f_o = 219 Гц по табл.1.2.16 (п.2) определяем для покрытия пола на сборных плитах с m = 30 кг/м² по звукоизоляционному слою с Е_Д = 3·10⁵ - 10·10⁵ величину индекса приведенного уровня ударного шума под перекрытием L_nw = 62 дБ.

В соответствии с табл.1.2.5 (п.1 и 2) требуемый приведенный уровень ударного шума перекрытий для перекрытий между помещениями квартир составляет 60 дБ, и так как условие L_nw = 62 дБ < = 60 дБ не выполняется, предлагаемая конструкция пола требованиям звукоизоляции не удовлетворяет.

Попробуем заменить звукоизоляционный материал Пенотерм на Парколаг (той же толщиной 12 мм), как на материал с меньшим динамическим модулем упругости.

Для Парколага (табл.1.2.15) при нагрузке 2000 Па Е_Д = 2,6·10⁵ Па и е = 0,1.

Частота собственных колебаний f_o при этом будет:

Гц.

По найденным значениям L_nw0 = 77 дБ и f_o = 138 Гц по табл.1.2.16 (п.2) определяем для покрытия пола на сборных плитах с m = 30 кг/м² по звукоизоляционному слою с Е_Д = 3·10⁵ - 10·10⁵ величину индекса приведенного уровня ударного шума под перекрытием L_nw = 57 дБ. При таком значении L_nw условие L_nw = 57 дБ < = 60 дБ выполняется и предлагаемая конструкция пола признается удовлетворяющей требованиям по звукоизоляции.

Задание №1.2.12(37) для самостоятельного решения

Определить возможность применения окон одинарных со стеклопакетом со звукоизоляцией R_Атран = 25 дБ (п.1 табл.1.2.17) для установки на фасаде 12-этажного жилого дома, выходящего на улицу с транспортным (автомобильным) потоком согласно условиям Задания №1.2.2(27). При необходимости подобрать тип окна по табл.1.2.17.

Таблица 1.2.17 Звукоизоляция окон и глухих остекленных витражей

№	Конструкция окна	Фромула остекления (толщина стекол и воздушных промежутков в мм)	Количество уплотня- ющих прокладок в притворе	RАтран, дБА
Окна деревянные
1	Одинарное со стеклопакетом ОСП	3 + 12 +3	1	25
9	Раздельное со стеклопакетом и стеклом 0,3	3 + 16 + 3 + 57 + 3	3	32
13	Дерево-алюминиевый оконный блок спаренный	5 + 70 + 5	2	31
Окна повышенной звукоизоляции
23	Окно раздельное 2 РШ (МНИИТЭП)	5 + 129 + 5	2	36
24	Окно раздельное со стеклопакетом и стеклом (МНИИТЭП)	6 + 8 + 4 + 117 + 6	2	41
25	Окно алюминиевое со стеклопакетом и стеклом	4 + 20 + 4 + 150 + 4	2	39

1. Значение эквивалентного уровня шума от автомобильного транспорта для расчетной точки фасада по итогам решения Примера №1.2.2(27) составляет (для дневного периода):

L_А.экв.ф = 80 дБА.

Если для ночного периода принять уровень шума на 20% меньше, то L_А.экв.ф для ночного времени составит L_А.экв.ф = 80 - 0,2·80 = 64 дБА

2. Предельно допустимый уровень звука (эквивалентный уровень звука) для жилых комнат квартир согласно п.9 табл.1.2.6 (п.9 табл.1 СП 51.13330.2011) составляет:

- для периода с 7.00 до 23.00 - L_Аэкв = 40 дБА;

- для периода с 23.00 до 7.00 - L_Аэкв = 30 дБА.

3. Устанавливаем по (1.2.27) величину требуемого снижения внешнего шума окном здания ДL_Атран :

для дневного периода

ДL_Атран = - L_Аэкв = 80 - 40 = 40 дБА;

для ночного

ДL_Атран = - L_Аэкв = 64 - 30 = 34 дБА.

4. Требуемую звукоизоляцию наружного ограждения (окна) определяем в зависимости от требуемого снижения внешнего шума ДL_Атран по (1.2.29):

для дневного периода

дБА;

для ночного периода

дБА.

5. Предложенные по условию окна одинарные со стеклопакетом со звукоизоляцией R_Атран = 25 дБ не соответствуют требованиям звукоизоляции и в данных условиях не могут быть применены.

Из перечисленных в табл.1.2.17 типов окон требованиям звукоизоляции при ожидаемом уровне шума 80 дБА соответствуют окна типа по п.п.23,24 и 25.

Задание №1.2.13(38) для самостоятельного решения

Определить возможность применения окна, частотная характеристика которого известна (таблица - по варианту), для установки на фасаде жилого дома, расположенного на расстоянии 150 м от ближайшего железнодорожного пути согласно условиям Задания №1.2.3(28). При необходимости подобрать тип окна по табл.1.2.17.

Для четных вариантов

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы f, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Ri, дБ	25	26	24	23	27	30	31	33	36	38	40	40	41	41	39	39

Для нечетных вариантов

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы f, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Ri, дБ	22	23	21	20	24	27	28	30	33	35	37	37	38	38	36	36

1. По итогу решения Примера №1.2.3(28) максимальный уровень шума от поездов (грузовых) составил L_А.max.ф = 73,8 ? 74 дБА.

2. Максимальный уровень звука L_А.max. для жилых комнат квартир согласно п.9 табл.2.6 (п.9 табл.1 СП 51.13330.2011) для периода с 23.00 до 7.00 составляет 45 дБА, который и принимаем для дальнейшего расчета.

3. Устанавливаем по (1.2.27) величину требуемого снижения внешнего шума окном здания ДL_Атран :

ДL_Атран = - L_Аmax = 74 - 45 = 29 дБА.

4. Требуемую звукоизоляцию наружного ограждения (окна) определяем в зависимости от требуемого снижения внешнего шума ДL_Атран по (1.2.29):

дБА.

5. Для определения по (1.2.26) звукоизоляции окна R_Атран предварительно рассчитаем на основе (1.2.25) по известной частотной характеристике изоляции воздушного шума окном уровень звука, условно «проходящего» через окно шума У(L_i - R_i). Расчет ведем в таблице П2.13(38) путем сопоставления частотной характеристики с уровнем давления эталонного спектра L_i (табл.1.2.1).

Таблица к П2.13(38)

Пара-метры	Среднегеометрическая частота третьоктавной полосы f, Гц
f, Гц	100	125	160	200	250	315	400	500	630	800	1000	1250	1600	2000	2500	3150
Li, дБ	55	55	56	59	60	61	62	63	64	66	67	66	65	64	62	60
Ri, дБ	25	26	24	23	27	30	31	33	36	38	40	40	41	41	39	39
Li - Ri дБ	30	29	32	36	33	31	31	30	28	28	27	26	24	23	23	21
Ранж	23 - 2 шт; 28 - 2 шт; 31 - 2 шт; остальные по 1

Рассчитываем по (1.2.25) значение У(L_i - R_i):

По (1.2.26) находим звукоизоляцию окна R_Атран:

дБА.

6. Предложенный по условию тип окна со звукоизоляцией R_Атран = 33 дБА превышает требуемую звукоизоляцию наружного ограждения = 21дБА и может быть принят для условий проекта. При возможности выбора можно было бы ограничиться окном «одинарным со стеклопакетом ОСП» со звукоизоляцией= 25дБА (п.1 табл.1.2.17).

Задание №1.2.14(39) для самостоятельного решения

Рассчитать снижение уровня шума зданием, являющимся экраном для расчетных точек РТ₁ и РТ₂, где допустимый уровень шума = 40 дБА. Уровень транспортного шума от дороги у источника шума L_Аэкв = 54 дБА. Здание шириной k₂ = 14 м, высотой h_эф (по варианту) и длиной f (по варианту) отстоит от дальней полосы дороги на k₁ = 30 м. Обе расчетные точки находятся на расстоянии k₃ = 23 м от здания на высоте h_РТ = 2 м от уровня планировки, точка РТ₁ - на расстоянии f₁ = 12 м от дальнего торца здания, расчетная точка РТ₂ равноудалена от обоих торцов здания (рис.1.2.17).

Таблица вариантов к заданию №1.2.14(39)

Параметры	Для вариантов
	четных	нечетных
h , м	24	26
f, м	96	124

1. Вычерчиваем в масштабе по размерам условия задачи разрез и план ситуации с тем, чтобы требующиеся для решения величины можно было брать непосредственно из чертежа.

2. Снятые с чертежа расстояния a, b и c соответственно равны: a = 49 м, b = 40 м и c = 67 м. Находим разность д между длиной пути звукового луча от источника шума ИШ до расчетной точки РТ поверх защитного экрана (а + b) и длиной прямого пути с по (1.2.30):

д = (a + b) - c = (49 + 40) - 67 = 22 м.



Рис.1.2.17. К Примеру №1.2.14(393).

По табл.1.2.18 определяем снижение уровня шума экраном Д. Для д = 22 м величина Дсоставляет 24 дБА.

4. Ведем расчет для расчетной точки РТ₁.

Определяем углы б₁ и б₂ при принятой длине экрана f = 96 м для расчетной точки РТ₁: б₁ = 28^o и б₂ = 62^o (углы легко вычислить при известных k₃ = 23 м и f₁ = 12 м: tgб₁ = f₁/k₃ = 12/23 = 0,52 > б₁ = 28^o; tg б₂ = f₂/k₃ = (f -f₁)/k₃ = (96 - 12)/23 = 3,65 > б₂ = 75^o).