конструкция стены удовлетворяет требованиям СП 50.13330.2012 в отношении защиты от переувлажнения.

Задание №1.1.13 для самостоятельного решения

Проверить в отношении защиты от переувлажнения конструкцию многослойной стены жилого здания, рассмотренную в Задании №1.1.6, но с расположением теплоизоляционного слоя ближе к внутренней поверхности. За плоскость конденсации принять наружную плоскость утеплителя (обращенную к наружной поверхности стены).

- Конструкция стены жилого здания состоит из трех слоев (от внутреннего к наружному): два слоя керамзитобетона на керамзитовом песке плотностью 1400 кг/м3 толщиной д1 = 0,10 м и д3 = 0,25 м, и между ними слой утеплителя из пенополистирола плотностью 30-35 кг/м3 толщиной д2 = 0,1м.

- Район строительства - г.Тверь.

- Температура воздуха внутри помещений 20°С.

- Влажностный режим помещений - нормальный, относительная влажность воздуха внутри помещений

- Условия эксплуатации - Б.

Соберем исходные расчетные данные:

- Керамзитобетон:

Коэффициент теплопроводности керамзитобетона плотностью 1400 кг/м³ при условиях эксплуатации А - (табл.1.1.7);

Паропроницаемость 0,098 мг/м.ч.Па (табл.1.1.7).

- Пенополистирол:

Коэффициент теплопроводности пенополистирола плотностью = 30-35 кг/м³ при условиях эксплуатации А - (табл.1.1.7);

Паропроницаемость = 0,05 мг/м.ч.Па (табл.1.1.7).

- Максимальная упругость водяного пара при 20°С (табл.1.1.12) =2338 Па.

- Сопротивление теплопередаче от внутренней поверхности стены в воздух .

П.п. 1.1 - 1.6 останутся без изменения теми же, что и в Задании №1.1.11, запишем их результаты:

1.1. = 5,57м².ч.Па/мг.

1.2. .

1.3. ^оС.

1.4. Па.

1.5. гПа = 364 Па.

1.6. Принмаем за плоскость конденсации наружную поверхность утеплителя.

1.7. Построим по (1.1.10) температурное поле по сечению конструкции для условий t_в = 20^оС и температуры наружного воздуха, соответствующей средней температуре периода с отрицательными температурами t_н.отр = - 6,58^оС (рис.1.1.10):

:

^оС;

^оС;

^оС ^оС;

^оС.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.1.10. К примеру №1.1.13

Таким образом, положение плоскости увлажнения определено и расположена она на расстоянии 0,1 + 0,1 = 0,20 м от внутренней поверхности стены и на расстоянии 0,25 м от наружной.

2. Найдем величину сопротивления паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения

м².ч.Па/мг

3. Для определения требуемого сопротивления паропроницанию (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период) по (1.1.44)

найдем соответствующие параметры.

3.1. Парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха (Па) при расчетных температуре и относительной влажности воздуха в помещении е_в = 1403 Па (п.1.4 настоящего расчета).

3.2. Для определения по (1.1.46) величины парциального давления насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период

найдем неизвестные Е_i и z_i.

3.2.1.Продолжительность зимнего периода (месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5^о С) по табл.п.1.3 н.р. = 3 мес.

3.2.2.Средняя температура зимнего периода t_зимн:

^оС.

3.2.3. Температура в плоскости влагонакопления при t_н = t_зимн = - 8,83^оС по (1.1.10):

^оС.

3.2.4. Парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения при температуре -4,54^оС по табл.1.1.12 составляет Е₁ = 417Па.

3.2.5.Продолжительность весенне-осеннего периода (месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5^о С) по табл.п.1.3 н.р. = 4 мес.

3.2.6.Средняя температура весенне-осеннего периода t_{весн-осн}:

^оС.

3.2.7. Температура в плоскости влагонакопления при t_н = t_{весн-осн} = 0,43^оС по (1.1.10):

^оС.

3.2.8. Парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения при температуре 3,34^оС по табл.1.1.12 составляет Е₂ = 777Па.

3.2.9. Продолжительность летнего периода (месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5^о С) по табл.п.1.3 н.р. = 5 мес.

3.2.10.Средняя температура летнего периода t_летн:

^оС.

3.2.11. Температура в плоскости влагонакопления при t_н = t_летн = 14,04^оС по (1.1.10):

^оС.

3.2.12. Парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения при температуре 14,93^оС по табл.1.1.12 составляет Е₃

= 1698Па.

3.2.13. Теперь можем по (1.1.46) найти величину парциального давления насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период

Па.

3.3. Найдем по (1.1.38) величину сопротивления паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью максимального увлажнения R_пн :

м².ч.Па/мг.

3.4. Рассчитаем по табл.п.1.3.н.р. среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период е_н :

3.5. Теперь по (1.1.44) можем рассчитать требуемое сопротивления паропроницанию (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период)

м².ч.Па/мг.

4. Для определения требуемого сопротивления паропроницанию(из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха) по (1.1.45)

, м².ч.Па/мг,

найдем соответствующие параметры.

4.1 Продолжительность периода влагонакопления z_о (сут), принимаемая равной периоду с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха в соответствии с таблицей п.1.3.н.р. z_о = 31+28+31= 90 сут.

4.2. Средняя температура наружного воздуха периода влагонакопления (месяцы со средними отрицательными температурами наружного воздуха) t_вн :

^оС.

4.3. Температура в плоскости влагонакопления ф_вн при t_н = t_вн = -6,58^оС

^оС.

4.4. Парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения при ф_вн = -3,36^оС по табл.1.1.12 составляет Е_о = 462Па.

4.5. Плотность материала увлажняемого слоя с_w = 30*35 кг/м³.

4.6. Толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции д_w = 0,1м.

4.7. Предельно допустимое приращение влажности в материале увлажняемого слоя Дw (% по массе) за период влагонакопления по табл.1.1.15 для пенополистирола Дw = 25%.

4.8. Теперь можем рассчитать по (1.1.45) требуемое сопротивление паропроницанию(из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха):

4.9. И так как сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения = 3,02 м².ч.Па/мг превышает величину требуемого сопротивления паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период = 2,88 м².ч.Па/мг , а так же больше требуемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха= 1,97 м².ч.Па/мг:

R_n = 3,02 м².ч.Па/мг > = 2,88 м².ч.Па/мг;

R_n = 3,02 м².ч.Па/мг > = 1,97 м².ч.Па/мг,

конструкция стены удовлетворяет требованиям СП 50.13330.2012 в отношении защиты от переувлажнения.

Рассчитаем по (1.1.41) массу влаги М, которая накопится в конструкции в течение года за период со среднемесячными отрицательными температурами:

г/м².

Если допустить, что вся масса конденсата скапливается в теплоизоляционном слое, где расположена плоскость нулевой температуры, то влажность его w составит:

или 17%,

что не превышает предельно допустимую величину приращения влажности, равную 25%.

Приведенные расчеты показывают, что наилучшими по температурно-влажностному режиму являются однородные ограждающие конструкции. В многослойных конструкциях решающим является расположение слоев. Расположение массивных плотных слоев с наружной стороны приводит, во-первых, к тому, что плотные слои оказываются целиком в зоне отрицательных температур, и, во-вторых, к их намоканию и последующему разрушению. Устройство пароизоляции с внутренней стороны утеплителя может сохранить конструкцию сухой, но не лишит других ее недостатков (пониженной тепловой инерции, мостиков холода и т.п.).

Задание №1.1.14 для самостоятельного решения

Проверить соответствие конструкции трехслойной железобетонной стеновой панели требованиям на теплоустойчивость в летних условиях. Панель включает: внутренний слой - железобетон ₁ (); средний слой - пенополистирол () и наружный слой - железобетон (). Строительство ведется в городе по варианту.

Таблица вариантов к заданию №1.1.14

	Номер варианта
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	0
Город	Барнаул	Благо- вещенск	Астра- хань	Волго- град	Красно- дар	Красно- ярск	Новоси- бирск	Ростов на Дону	Став- рополь	Челя- бинск
,м	0,065	0,1	0,05	0,1	0,075	0,065	0,1	0,05	0,1	0,075
,м	0,135	0,1	0,1	0,1	0,05	0,135	0,1	0,1	0,1	0,05
,м	0,1	0,1	0,1	0,05	0,075	0,1	0,1	0,1	0,05	0,075

1. Фиксируем климатические данные для г. Ростов-на Дону.

- Средняя месячная температура наружного воздуха за июль по табл.5.1 СП 131 (или табл.1.1.20): - = 23,2⁰С;

- Максимальная амплитуда температуры наружного воздуха в июле - принимаемая согласно табл.6.1 СП 131 (или табл.1.1.20) = 19С;

- Максимальное и среднее значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) и , принимаемые согласно Приложению Г СП 23-101-2004 для 46⁰ с.ш. (или табл.1.20): =752 Вт/м² и =182 Вт/м².

- Минимальная из средних скоростей ветра за июль , принимаемая по табл.4.1. СП 131 (или табл.1.1.19): = 0,6м/сек

2. Подбираем характеристики теплоусвоения примененных материалов.

- Расчетный коэффициент теплоусвоения для железобетона s₁ = s₃ по табл1.1.7: s₁ = s₃ = 17,98 Вт/м².⁰С;

- Расчетный коэффициент теплоусвоения для пенополистирола по табл.1.1.7: s₂ = 0,38 Вт/м².⁰С;

- Коэффициент поглощения солнечной радиации наружной железобетонной поверхностью принимаем по табл.1.1.21: .

3. Рассчитываем термические сопротивления теплопередаче каждого слоя (нумерация слоев от внутреннего):

м²/Вт.⁰С; м²/Вт.⁰С;

= 0,052 м²/Вт.⁰С.

4. Рассчитываем по (1.1.50) и (1.1.51) тепловую инерцию каждого слоя и панели в целом:

; < 1;

<1;

.

5. Рассчитаем по (1.1.54) и (1.1.55) коэффициенты теплоусвоения наружных поверхностей каждого слоя, начиная с внутреннего:

- для внутреннего железобетонного слоя:

Вт/м²?°С;

- для среднего слоя из пенополистирола, имеющего D > 1, коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя принимается равным коэффициенту теплоусвоения материала:

Вт/м²?°С;

- для наружного железобетонного слоя:

Вт/м²?°С.

6. Найдем по (1.1.58) коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ?_н ограждающей конструкции по летним условиям для = 4,3м/сек:

= 1,16(5 + 10) = 14,79 Вт/м²??С.

7. Найдем по (1.1.57) коэффициент затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции:

8. Найдем по (1.1.60) нормируемую амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции:

= 2,5 - 0,1(23,2 - 21) = 2,28 ⁰С.

9. Найдем по (1.1.59) расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха :

= = 36,48 ⁰С.

10. Амплитуда колебаний температуры на внутренней поверхности стеновой панели определится по формуле (1.1.34):

⁰С.

11. Так как фактическая амплитуда колебаний температуры на внутренней поверхности меньше нормируемой :

= 0,62⁰ С?=36,48⁰С,

рассматриваемая конструкция удовлетворяет требованиям по теплоустойчивости.

Задание №1.1.15* для самостоятельного решения

Проверить на соответствие нормативным требованиям по теплоусвоению конструкцию пола над подвалом в жилом здании, состоящую из слоев: поливинилхлоридный линолеум толщиной , = 1600 кг/м³, =0,33 Вт/м.⁰С, s₁= 7,52 Вт/м²?°С; стекловолокно толщиной , = 85 кг/м³, =0,046 Вт/м.⁰С, s₂ = 0,51 Вт/м²?°С; пароизоляция - битумная мастика = 0,001 м, =1000 кг/м³, =0,17 Вт/м.⁰С, s₃= 4,56 Вт/м²?°С; железобетонная плита толщиной , =2500 кг/м³, = 1,92, s₄ = 17,98 Вт/м²?°С. При необходимости добавить в конструкцию пола слой из пенобетона толщиной = 0,1 м, укладываемый на плиту перекрытия.

Таблица вариантов к заданию №1.1.15*

	Варианты
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	0
,м	0,001	0,0015	0,002
,м	0,0015	0,002	0,0025
,м	0,10	0,11	0,12	0,13	0,14	0,15	0,16	0,17	0,18	0,19

1. По (1.1.51) определяем тепловую инерцию слоев пола:

0,006·7,52 = 0,046;

;

;

.

2. Определяем показатели теплоусвоения поверхности пола.

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев

D₁+D₂+D₃ = 0,046 + 0,028 + 0,027 = 0,101 < 0,5 ,

но суммарная тепловая инерция четырех слоев

0,101 + 1,59 = 1,691 > 0,5,

то в соответствии с (1.1.66) и (1.1.67) показатель теплоусвоения поверхности пола определяем последовательно с учетом четырех слоев конструкции пола с помощью формул (1.1.68) и (1.1.69), начиная с третьего:

Вт/м²?°С;

Вт/м²?°С;

Вт/м²?°С.

Значение показателя теплоусвоения поверхности пола для жилых зданий согласно СП 50 не должно превышать = 12 Вт/м²?°С (табл.1.1.21). И, таким образом, условие (1.1.70) не выполняется

Вт/м²?°С = = 12 Вт/м²?°С,

и рассматриваемая конструкция пола в отношении теплоусвоения не удовлетворяет нормативным требованиям.

Включим в конструкцию пола теплоизоляционный слой из пенобетона (он станет четвертым слоем) толщиной (кг/м³, Вт/м?°С, s₄ = 2,19 Вт/м²?°С), укладываемый на плиту перекрытия, который в новой конструкции станет пятым слоем.

Для слоя из пенобетона

и .

Так как суммарная тепловая инерция первых трех слоев

D₁+D₂+D₃ = 0,046 + 0,028 + 0,027 = 0,101 < 0,5,

но суммарная тепловая инерция даже четырех слоев

D₁+D₂+D₃+D₄ = 0,046 + 0,028 + 0,027+1,56 = 1,661 > 0,5,

то в соответствии с (1.1.66) и (1.1.67) показатель теплоусвоения поверхности пола определится с учетом пяти слоев конструкции пола.

По (1.1.68) и (1.1.69) определим показатель теплоусвоения поверхности четвертого, третьего, второго и первого слоев пола:

Таким образом, устройство по плите перекрытия слоя из пенобетона толщиной 100 мм позволило уменьшить значение показателя теплоусвоения поверхности пола с 13,44 до 2,8 Вт/м²?°С , что уже не выходит за пределы нормативных требований:

Вт/м²?°С < = 12 Вт/м²?°С

Общее термическое сопротивление конструкции над подвалом:

R_под = 0,006 + 0,054 + 0,0059 + 0,089 +0,715= 0,864м².^оС/Вт _.

Задание №1.1.16* для самостоятельного решения

Проверить в отношении воздухопроницаемости конструкцию многослойной стены девятиэтажного (высота этажа - 3 м) жилого здания, рассмотренную в Задании №1.1.6.

- Конструкция стены состоит из трех слоев: два слоя керамзитобетона на керамзитовом песке плотностью 1400 кг/м³ толщиной д₁ = 0,25 м и д₃ = 0,10 м, и между ними слой утеплителя из пенополистирола плотностью 30-35 кг/м³ толщиной д₂ = 0,1м.

- Район строительства - г.Тверь.

- Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Расчетная высота здания Н = 9 ·3 м = 27 м.

Для г. Тверь согласно табл.1.1.9 средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 t_н = - 29^оС.

Максимальная из средних скоростей по румбам за январь определенная по табл.1.1.22

= 6,2 м/сек.

1. Вычисляем по (1.1.77) удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха:

;

Н/м³;

Н/м³.

2. Определяем по (1.1.76) расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности стены :

Па.

3. Находим сопротивления воздухопроницаемости слоев, составляющих конструкцию, пользуясь данными табл.1.1.23

* Для слоя керамзитобетона д₁ = 0,25 м R₁ = 390 м².ч.Па/кг;

* Для слоя керамзитобетона д₃ = 0,10 м R₃ = (390 : 0,25)·0,1 = 156 м².ч.Па/кг;

* Для слоя пенополистирола д₂ = 0,10 м R₂ = 80 м².ч.Па/кг.

4. Рассчитываем фактическое сопротивление воздухопроницанию конструкции в целом:

= R₁+ R₂ + R₃ = 390 + 80 +156 = 626 м².ч.Па/кг.

5. По табл.1.1.24 определяем нормируемую поперечную воздухопроницаемость для наружных стен жилых зданий = 0,5 кг/м².ч.

6. Величину нормируемого сопротивления воздухопроницанию находим по (1.1.79)

м².ч.Па/кг.

7.Сопоставляя полученные расчетом значения и , видим, что

=626 м².ч.Па/кг > =71,26 м².ч.Па/кг

и, таким образом, рассматриваемая конструкция наружной стены, фактическое сопротивление воздухопроницанию которой превышает величину нормативного сопротивления, удовлетворяет требованиям СП 50 по воздухопроницаемости.

Задание №1.1.17* для самостоятельного решения

Определить соответствие требованиям воздухопроницаемости оконные блоки в пластмассовых переплетах с двухкамерными стеклопакетами в жилом доме с количеством этажей по варианту (высота этажа - 3 м). Согласно сертификату воздухопроницаемость окна при равна G_c , показатель режима фильтрации n = 0,55. Здание строится в городе по варианту.

Таблица вариантов к заданию №1.1.17*

	Варианты
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	0
Города	Влади- восток	Брянск	Влади- мир	Орел	Екате-ринбург	Архан- гельск	Курск	Тверь	Челя- бинск	Омск
Gc	4,0	4,25	2,5	3,5	3,75	4,0	4,5	4,0	3,5	2,5
Количество этажей	12	10	14	18	21	14	19	16	20	18

Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Расчетная высота здания Н = 16 ·3 м = 48 м.

Для г. Тверь согласно табл.1.9 средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 t_н = - 29^оС.

Максимальная из средних скоростей по румбам за январь определенная по табл.1.1.22

= 6,2 м/сек.

1. Вычисляем по (1.1.77) удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха:

;

Н/м³;

Н/м³.

2. Определяем по (1.1.76) расчетную разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности стены :

Па.

3. Фактическое сопротивление воздухопроницаемости выбранного типа оконного блока R_и.о, определяем по формуле (1.1.81):

, м².ч/кг.

4. По табл.1.1.24 определяем нормируемую поперечную воздухопроницаемость для оконных блоков в пластмассовыми переплетами в жилых зданиях = 5 кг/м².ч.

5. Величину нормируемого сопротивления оконного блока воздухопроницанию , определяем по формуле (1.1.80):

, м².ч/кг,

6.Сопоставляя полученные расчетом значения R_и.о и , видим, что

R_и.о = 0,81 м².ч.Па/кг > = 0,58 м².ч.Па/кг

и, таким образом, рассматриваемая конструкция оконного блока, фактическое сопротивление воздухопроницанию которого превышает величину нормативного сопротивления, удовлетворяет требованиям СП 50 по воздухопроницаемости.

Задание №1.1.18* для самостоятельного решения

Определить соответствие требованиям по термическому сопротивлению оконного блока в переплете из ПХВ с двухкамерными стеклопакетами с одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом в жилом доме - по Заданию №1.1.17. Здание строится в городе по варианту. При необходимости выбрать другой тип окна.

Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Для г. Тверь согласно табл.1.1.9

* средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ? 8^оС - t_от= - 3^оС;

* продолжительность отопительного периода z_оп = 218 сут.

1. По (1.1.31) рассчитываем количество градусо-суток отопительного периода ГСОП:

ГСОП = (t_в - t_от)z_от = (20 - (- 3))·218 = 3706 ^оС.сут.

2. По формуле (т.10) табл.1.1.10 рассчитываем базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции (с учетом а = 0,00005 и b = 0,3 для окон при ГСОП от 6 до 8 тыс ^оС.сут/год) :

.

3. По табл.1.1.26 (а, п.12) двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла с мягким селективным покрытием имеет величину термического сопротивления R_о = 0,68 м².^оС/Вт и по (б, п.7) R_о = 0,64 м².^оС/Вт и, таким образом, двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла с мягким селективным покрытием удовлетворяет, как нормативным требованиям по термическому сопротивлению, так и по воздухопроницаемости.

Задание №1.1.19* для самостоятельного решения

Рассчитать удельную теплозащитную характеристику девятиэтажного четырехсекционного жилого здания k_об (рис.1.1.13), проектируемого для строительства в городе по варианту Задания №1.1.6* со следующими исходными данными:

- высота здания - 27 м;

- длина здания по фасаду (по наружным поверхностям наружных стен) - 72,9 м;

- ширина здания по торцу (по наружным поверхностям наружных стен) - 12,9 м;

- чердак холодный, вентилируемый;

- все наружные стены принять одинаковыми по конструкции в соответствии с решением Задания №1.1.6*.

1. Из Примера №1.1.6* перепишем климатические параметры г. Тверь:

- средняя температура отопительного периода, равная средней температуре воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ? 8^оС - t_от= - 3^оС;

- продолжительность отопительного периода z_от = 218 сут;

- температура внутреннего воздуха t_в = 20^оС;

- величина

ГСОП = (t_в - t_от)z_от = (20 - (- 3))·218 = 5014 ^оС.сут.

Рассчитаем предварительно параметры, которые потребуются для расчета удельной теплозащитной характеристики здания k_об по (1.1.84).

2. Найдем коэффициенты n_t,i, учитывающие отличие внутренней или наружной температуры у конструкций от принятых в расчете ГСОП. К таким конструкциям относятся ограждения лестнично-лифтового узла (ЛЛУ) и подвала.

2.1. Температуру внутреннего воздуха ЛЛУ примем 18^оС, тогда по (1.1.85)

.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1.1.13. Схематический план типового этажа к Примеру №1.1.19*

2.2. Подвальные помещения не отапливаются, поэтому они не входят в отапливаемый объем здания. Но поскольку в этих помещениях расположены ИТП (индивидуальный тепловой пункт) и разводка труб отопления, то в среднем за отопительный период температура воздуха в подвале составляет t_под = 8^оС, при этом по (1.1.85):

.

3. Опишем ограждающие конструкции здания с целью получения расчетных величин их площадей А и приведенных сопротивлений R.

3.1. Окна принимаем размером 1,3 м·1,5м. Площадь одного окна - 1,95 м². На каждом этаже (рис.1.1.13) имеем 32 оконных проема, на девяти этажах - 288 шт, общей площадью А_ок:

А_ок = 1,95 м² · 288 шт = 561,6 м².

По результатам решения Примера №1.1.18* принятый двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете из стекла с мягким селективным покрытием имеет величину термического сопротивления R = 0,64 м².^оС/Вт.

Приведенное сопротивление теплопередаче (с учетом теплотехнических неоднородностей) получим, приняв коэффициент приведения ? 0,85, и тогда R_ок= 0,85 · 0,64 = 0,544 м².^оС/Вт (к расчетным величинам термических сопротивлений всех ограждающих конструкций можно будет вернуться после анализа общих теплозащитных характеристик здания).

А_ок = 561,6 м² _;

R_ок = 0,544 м².^оС/Вт _.

* 3.2. Площадь стен, приходящаяся на ЛЛУ - А_ллу = 4 · 3 · 27 =324 м².

По результатам решения Примера №1.1.6* термическое сопротивление наружной стены составляет R_ст = 3,197 м².^оС/Вт. Приняв коэффициент приведения 0,85, получим величину приведенного сопротивления теплопередаче 0,85 · 3,197 = 2,72 м².^оС/Вт.

А_ллу = 324 м²_ ;

R_ллу = 2,72 м².^оС/Вт _.

* 3.3. Общая площадь наружных стен А_ст.общ (два торца и два фасада) составляет (рис. 1.1.13)

А_ст.общ = 2 · 12,9 · 27 + 2 · 72,9 · 27 = 4633 м²_.

Площадь наружных стен за вычетом площади оконных проемов и площади стен, приходящейся на ЛЛУ составит:

А_ст1 = А_ст.общ - А_ок - А_ллу = 4633 - 561,6 - 324 = 3747,4 м².

По результатам решения Примера №1.1.6* термическое сопротивление наружной стены составляет R_ст = 3,179 м².^оС/Вт. Приняв коэффициент приведения 0,85, получим величину приведенного сопротивления теплопередаче 0,85 · 3,179 = 2,72 м².^оС/Вт.

Коэффициент остекленности фасада f = 561,6 : 4633 = 0,12_.

А_ст1 = 3747,4 м² _;

R_cт1 = 2,72м².^оС/Вт _.

* 3.4. Площадь чердачного перекрытия А_ч = 12 · 72 = 864 м².

По результатам решения Примера №1.1.7* термическое сопротивление чердачного перекрытия составляет R = 4,46 м².^оС/Вт. Приняв коэффициент приведения 0,85, получим величину приведенного сопротивления теплопередаче R_ч = 0,85 · 4,46 = 3,79 м².^оС/Вт.

А_ч = 864 м² _;

R_ч = 3,79 м².^оС/Вт _.

* 3.5. Площадь перекрытия над подвалом А_под = 12 · 72 = 864 м².

По результатам решения Примера №1.1.15* термическое сопротивление перекрытия над подвалом составляет R = 0,864 м².^оС/Вт. Приняв коэффициент приведения 0,85, получим величину приведенного сопротивления теплопередаче R_под = 0,85 · 0,864 = 0,734 м².^оС/Вт.

А_под = 864 м² _;

R_под = 0,734 м².^оС/Вт . _;

* 3.6. Площадь входной двери в секцию = 1,4 · 2,4 = 3,36 м². Площадь четырех входных дверей А_вх.дв = 4 · 3,36 = 13,44 м².

По рекомендации последнего абзаца п.7.2. СП 50 (Воздухопроницаемость и теплосопротивление окон и балконных дверей) термическое сопротивления входных дверей должно быть не менее 60% от нормируемого термического сопротивления стен зданий. Принимаем R_вх.дв = 0,6 · 3,179 · 0,85 = 1,62 м².^оС/Вт, где 0,85 - коэффициент приведения.

А_вх.дв = 13,44 м² _;

R_вх.дв = 1,62 м².^оС/Вт _.

4. Отапливаемый объем здания V_от определяется по внутреннему обмеру наружных стен и высоте здания:

V_от = 12 · 72 · 27 = 23328 м³ _.

5. По (1.1.84) рассчитываем удельную теплозащитную характеристику здания k_об:

,_

6. Вносим поэлементно результаты расчетов в таблицу по форме табл.**

Наименование фрагмента	nt,j	Аф,i		nt,j· Аф,i/	%
Окна	-	561,6	0,544	1032	29
Стены ЛЛУ	0,9	324	2,72	107	3
Стены фасадов	-	3747,4	2,72	1378	38
Перекрытие чердачное	-	864	3,79	228	6
Перекрытие над подвалом	0,45	864	0,13	836	23
Входные двери	-	13,44	1,62	22	1
Сумма	-	6374 _	-	3603	100

7. Для ГСОП = 6431 ^оС.сут/год и отапливаемого объема здания V_от = 23328 м³ найдем по (5.5) табл.1.1 нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания :

Вт/м³.^оС _.

Полученная расчетом величина удельной теплозащитной характеристики k_об = 0,155Вт/м³.^оС не превышает предельную величину нормируемого значения удельной теплозащитной характеристики здания = 0,179 Вт/м³.^оС .

8. По (1.1.86) рассчитаем общий коэффициент теплопередачи здания К_общ

м².^оС/Вт.

9. По (1.1.87) рассчитываем коэффициент компактности здания К_комп

м^-1 _;

Задание №1.1.20* для самостоятельного решения

Рассчитать удельную вентиляционную характеристику k_вент девятиэтажного четырехсекционного жилого здания (рис.1.1.13), проектируемого для строительства в городе по варианту Задания №1.6* с учетом исходных данных Заданий №1.1.6*, 1.1.7*, 1.1.15*, 1.1.18*, 1.1.19* и дополнительно:

- количество квартир в здании = 72 кв;

- площадь жилых помещений в здании А_ж ? 5400 м²;

- жилая площадь, приходящаяся на одну квартиру ? 75 м²/кв;

- общая площадь, приходящаяся на одного человека ? 25 м²/чел;

- расчетное число жителей в здании m = 4 чел/кв · 72 кв ? 288 чел.

Рассчитаем предварительно параметры, которые потребуются для расчета удельной вентиляционной характеристики здания k_вент по (1.1.88).

1. Найдем среднюю кратность воздухообмена здания за отопительный период n_в, суммарно состоящую из средней кратности воздухообмена жилой части здания за отопительный период n_в1 и средней кратности воздухообмена ЛЛУ за отопительный период n_ллу .

1.1. Найдем среднюю кратность воздухообмена жилой части здания за отопительный период n_в1 по той части (1.1.90), которая относится к вентиляции жилой зоны и, имея в виду, что здесь в расчет принимается лишь левая часть числителя в виде L_вент :

.

- Количество приточного воздуха в здание L_вент принимаем по принципу нормирования и из расчета большего из значений (расшифровка к (1.1.90)):

L_вент1 = 30 · m = 30 · 288 = 8640 м³/ч;

L_вент2 = 0,35 · h_эт · А_ж = 0 ,35 · 2,8 · 5400 = 5292 м³/ч;

принимаем L_вент = 8640 м³/ч.

- Рассчитаем среднюю кратность воздухообмена жилой части здания за отопительный период n_в1:

ч^-1,

где V_от = 23328 м³ принято по п.4 расчета Примера №1.1.18*.

1.2. Среднюю кратность воздухообмена ЛЛУ за отопительный период n_ллу примем равной 10% от средней кратности воздухообмена жилой части здания за отопительный период:

n_ллу = 0,1 n_в1 = 0,1 · 0,436 = 0,0436 ч^-1.

1.3. Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период n_в определится суммой средней кратности воздухообмена жилой части здания за отопительный период n_в1 и средней кратности воздухообмена ЛЛУ за отопительный период n_ллу :

n_в = n_в1 + n_ллу = 0,436 + 0,0436 = 0,48 ч^-1_.

1.4. Удельную вентиляционную характеристику здания k_вент найдем по (1.1.88)

, Вт/м³.^оС _,

где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг.^оС;

- средняя плотность приточного воздуха за отопительный период

, кг/м³.

Задание №1.1.21* для самостоятельного решения

Рассчитать удельную характеристику бытовых тепловыделений k_быт девятиэтажного четырехсекционного жилого здания, проектируемого для строительства в городе по варианту Задания №1.1.6* с учетом исходных данных Заданий №1.1.6*, 1.1.7*, 1.1.15*, 1.1.18*, 1.1.19* и 1.1.20*.

1. Для расчета удельной характеристики бытовых тепловыделений здания k_быт по (1.1.94) потребуется определить величину бытовых тепловыделений на 1 м² площади жилых помещений q_быт.

В соответствии с примечаниями к (1.1.94), при расчетной заселенности квартир более 20 м² общей площади на человека и менее 45 м² общей площади на человека величина k_быт определяется интерполяцией между 17 и 10 Вт/м².

Найдем интерполяцией k_быт25:

Вт/м² _.

2. Найдем по (1.1.94) удельную характеристику бытовых тепловыделений здания k_быт :

, Вт/м³.^оС_ .

Задание №1..22* для самостоятельного решения

Рассчитать удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации k_рад девятиэтажного четырехсекционного жилого здания, проектируемого для строительства в городе по варианту Примера №1.1.6* и с учетом исходных данных Примеров №.1.6*, 1.1.18*, 1.1.19* .

Здание ориентировано главным фасадом на запад, дворовым - на восток.

Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Для г. Тверь согласно табл.1.1.9

* средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ? 8^оС - t_от= - 3^оС;

* продолжительность отопительного периода z_оп = 218 сут.

ГСОП=5014 ^оС.сут

1. Для расчета по (1.1.95) удельной характеристики теплопоступлений в здание от солнечной радиации k_рад следует предварительно рассчитать по (1.1.96) величину теплопоступлений через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода для двух фасадов здания, ориентированных по направлениям запад - восток, по формуле

,

где - коэффициент, учитывающий затенение светового проема окна, определяемый по табл.1.1.26 и равный для выбранного ранее оконного блока в переплете из ПХВ с двухкамерными стеклопакетами с одним стеклом с низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом = 0,80;

- коэффициент относительного проникания солнечной радиации для выбранного оконного блока, равный (табл.1.1.26) = 0,48.

Площадь светопроемов фасадов здания, ориентированных на запад А_ок1 = 280,8 м² _ (Пример №1.1.19*).

Площадь светопроемов фасадов здания, ориентированных на восток А_ок2 = 280,8 м² _ (Пример №1.1.19*)

Среднюю за отопительный период величину солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности I₁ и I₂ найдем упрощенным способом, так как рекомендуемая СП 50.13330.2012 ссылка (п.Г.6) на СП 23-101-2004, отсылает (п.В.1), в свою очередь, еще дальше - к «Научно-прикладному справочнику по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. 1989 - 1998» и «Справочному пособию к СНиП Строительная климатология.1990».

Воспользуемся данными СП.131.13330 табл.9.1 «Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на вертикальную поверхность при безоблачном небе», к которым для перехода от «безоблачного неба» к действительным условиям облачности применим понижающий коэффициент к_бо = 0,55. Извлечения из табл.9.1. СП 131 для зимних месяцев приведены в табл.1.1.27.

Таблица 1.1.27. Суммарная солнечная радиация (прямая и рассеянная) на вертикальную поверхность при безоблачном небе, кВт.ч/м²

Ориентация	Географическая широта, град. с.ш.
	40	44	48	52	56	60	64	68
В - З	январь
	65	55	48	40	29	19	11	-
	февраль
	75	69	63	58	52	43	35	-
	март
	108	108	106	101	91	86	78
	апрель
	120	121	123	128	133	138	135	136
	октябрь
	93	88	79	73	66	58	49	-
	ноябрь
	66	61	53	46	39	30	22	-
	декабрь
	58	50	41	34	26	18	12	-

Соберем для г. Тверь, находящегося примерно на 46 град. с.ш., солнечную радиацию при безоблачном небе за зимние месяцы, имея в виду, что значения радиации для ориентации на восток и запад одинаковы:

= = 51,5 + 66 + 45,5 = 163 кВт.ч/м² · 3,64 = 593 МДж/м²,

где 3,64 - коэффициент перехода от «кВт.ч» к «МДж» (1 кВт.ч = 3,64 МДж).

C учетом коэффициента перехода от «безоблачного неба» к «действительной облачности» к_бо = 0,55 радиации I₁ и I₂ составят:

I₁ = I₂ = 593 · 0,55 = 326 МДж/м².год.

 По (1.1.96) рассчитаем величину теплопоступлений через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода :

МДж.

2. По (1.1.95) рассчитаем удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации k_рад :

_, Вт/м³.^оС _.

Задание №1.1.23* для самостоятельного решения

Рассчитать удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию девятиэтажного четырехсекционного жилого здания, проектируемого для строительства в городе по варианту Задания №1.1.6 с учетом исходных данных и результатов решений Заданий №№ 1.1.6* и 1.1.19* - 1.1.22*. Соотнести расчетную характеристику с нормативной и установить класс энергетической эффективности проекта здания.

При расчете принять:

- коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления = 0,95;

- коэффициент, учитывающий организацию учета теплопотребления, до получения статистических данных, =0,1;

- коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы =1,13.

Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Для г. Тверь согласно табл.1.1.9

* средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ? 8^оС - t_от= - 3^оС;

* продолжительность отопительного периода z_оп = 218 сут.

*ГСОП=5014 ^оС.сут

1. Удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания определяем по (1.1.82):

, Вт/м³.^оС.

2. Зафиксируем значения параметров, входящих в формулу (1.1.82):

* k_об = 0,155 Вт/м³.^оС, по результатам расчетов Примера № 1.1.19*;

* k_вент = 0,15 Вт/м³.^оС, по результатам расчетов Примера № 1.1.20*;

* k_быт = 0,212 Вт/м³.^оС, по результатам расчетов Примера № 1.1.21*;

* k_рад = 0, 013 Вт/м³.^оС, по результатам расчетов Примера № 1.1.22*;

* = 0,95, по условию;

* = 0,1, по условию;

* = 1,13, по условию;

* - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций, определяем по (1.1.83):

= 0,7 + 0,000025(ГСОП - 1000) = 0,7 + 0,000025(5014 - 1000) = 0,8

3. Рассчитываем удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания :

_

4. Нормируемая удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию для жилых многоквартирных 8-9 этажных зданий в соответствии с табл.1.1.2 (табл.14 СП 50.13330.2012) составляет = 0,319 Вт/м³.^оС _.

Сопоставляя полученную расчетом удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания с нормируемой, видим, что

= 0,128 Вт/м³.^оС < = 0,319 Вт/м³.^оС

и, поскольку величина отклонения расчетного (фактического) значения удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания от нормируемого составляет около 40% (0,128 : 0,319 = 0,4), то в соответствии с табл.1.1.3 проектируемое здание может быть отнесено к классу энергетической эффективности «очень высокий или А».

Задание №1.1.24* для самостоятельного решения

Рассчитать общий расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период , теплопотери за отопительный период и удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период q девятиэтажного четырехсекционного жилого здания, проектируемого для строительства в городе по варианту Задания №1.1.6* с учетом исходных данных и результатов решений Примеров №№ 1.1.6* и 1.1.19* - 1.1.23*.

Температура воздуха внутри помещений t_в = 20°С.

Для г. Тверь согласно табл.1.1.9

* средняя температура воздуха периода со средней суточной температурой воздуха ? 8^оС - t_от= - 3^оС;

* продолжительность отопительного периода z_оп = 218 сут.

*ГСОП=5014 ^оС.сут

1. Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период определяем по (1.1.97):

кВт.ч/год _.

2. Общие теплопотери здания за отопительный период определяем по (1.1.98):

кВт.ч/год

3. Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период q определяем по (1.1.99):

, кВт.ч/м².год. _

где А_от - сумма площадей этажей здания, измеренная в пределах внутренних поверхностей наружных стен - А_от = 9 эт·12м·72м _.

Задание №1.1.25 для самостоятельного решения

Составить энергетический паспорт проекта девятиэтажного четырехсекционного жилого дома, строящегося в городе по варианту Задания №1.1.6. Исходные данные для составления Энергетического паспорта принять по решениям Заданий № 1.1.6, 1.1.7, 1.1.15, 1.1.18 - 1.1.24.

Энергетический паспорт здания

1. Общая информация

Дата заполнения (число, месяц, год)
Адрес здания	г. Тверь
Разработчик проекта
Адрес и телефон разработчика
Шифр проекта
Назначение здания, серия	Жилой дом
Этажность, количество секций	16 этажей, 4 секции
Количество квартир	72
Расчетное количество жителей (служащих)	288
Размещение в застройке	Отдельностоящее
Конструктивное решение	Панельное

2. Расчетные условия

Расчетный параметр	Обозначение параметра	Единица измерения	Расчетное значение
1. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования теплозащиты (Пример №1.1.6*)			минус 29
2. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период (Пример №1.1.6*)			минус 3
3. Продолжительность отопительного периода (Пример №1.1.6*)		сут/год	218
4. Градусо-сутки отопительного периода (Пример №1.1.6*)	ГСОП	оС.сут/год	5014
5. Расчетная температура внутреннего воздуха для проектирования теплозащиты (Пример №1.1.6*)			20
6. Расчетная температура чердака			-
7. Расчетная температура техподполья			-

3. Показатели геометрические

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Расчетное проектное значение	Фактическое значение
8. Сумма площадей здания (Пример №1.1.24*)	Аот, м2	7776
9. Площадь жилых помещений (Пример №1.1.20*)	Аж, м2	5400
10. Расчетная площадь (для общественных зданий)	Ар, м2	-
11. Отапливаемый объем (Пример №1.1.19*)	Vот, м2	23328
12. Коэффициент остекленности фасада (Пример №1.1.19*)	f	0,12
13. Показатель компактности здания (Пример №1.1.19*)	Ккомп	0,273
14. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, в том числе (Пример №1.1.19*)	, м2	6374
- фасадов (Пример №1.1.19*)	Аст1	3747,4
- входных дверей (Пример №1.1.19*)	Адв	13,44
- покрытий (совмещенных) (Пример №1.1.19*)	Ачерд	864
- перекрытий над подвалом (Пример №1.1.19*)	Аподв	864
- окон и балконных дверей (Пример №1.1.19*)	Аок	561,6
- стен ЛЛУ (Пример №1.1.19*)	Аллу	324
- окон по сторонам света
З (Пример №1.1.22*)	Аок1	280,8
В (Пример №1.1.22*)	Аок2	280,8

4. Показатели теплотехнические

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Нормируемое Значение показателя	Расчетное проектное значение/приведенное · 0,85	Фактическое значение
16. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений, в том числе:	, м2.оС/Вт
- трехслойной стены (Примеры №1.1.6 и 1.1.19*)		3,65	3,197/2,72
- стен ЛЛУ (Примеры №1.1.6 и 1.1.19*)		3,65	3,197/2,72
- окон и балконных дверей (Примеры №1.1.18* и 1.1.19*)		0,62	0,64/ 0,544
- входных дверей (Пример № 1.1.19*)		2,23	1,91/1,62
- покрытий (совмещенных) (Примеры №1.1.7 и 1.1.19*)		4,79	4,46/3,79
- перекрытий над подвалом (Примеры №1.1.15 и 1.1.19*)		0,72	0,864/0,734

5. Показатели вспомогательные

Показатель	Обозначение показателя и единица измерения	Нормируемое значение показателя	Расчетное проектное значение показателя
17. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания (kоб / Ккомп= 0,155:0,273=0,568)

Подобные документы

• Теплотехнический расчет внешней несущей стены

  Общий вид конструкции стены. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия, определение нормированного сопротивления теплопередачи. Коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающих конструкций, расчет сопротивления паропроницанию в них.
  
  контрольная работа [769,0 K], добавлен 10.01.2012
  

• Отопление и вентиляция жилого дома

  Расчет отопления жилого здания. Теплотехнический расчет коэффициента теплопередачи: наружной стены, чердачного перекрытия, наружных дверей. Теплопотери через ограждающие конструкции здания. Нагрузка и расход воды в стояках. Подбор водоструйного элеватора.
  
  курсовая работа [60,4 K], добавлен 17.07.2010
  

• Индивидуальный жилой дом

  Объемно-планировочные решения. Фундаменты, наружные и внутренние стены. Перегородки, перекрытия, полы, покрытие, окна и двери. Теплотехнический расчет наружной кирпичной стены и чердачного перекрытия. Защита строительных конструкций дома от разрушений.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 23.01.2015
  

• Проектирование наружных ограждений

  Теплотехнический расчет наружных стен, чердачного перекрытия, перекрытий над неотапливаемыми подвалами. Проверка конструкции наружной стены в части наружного угла. Воздушный режим эксплуатации наружных ограждений. Теплоусвоение поверхности полов.
  
  курсовая работа [288,3 K], добавлен 14.11.2014
  

• Теплотехнический расчет наружных ограждений

  Расчет чердачного перекрытия, наружной стены, перекрытия над подвалом. Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче окон и прозрачной части дверей балкона. Определение потерь теплоты помещениями здания. Ведомость гидравлического расчета.
  
  курсовая работа [320,7 K], добавлен 11.12.2011
  

• Расчет наружной стены здания и его фундамента

  Теплотехнический расчет наружной стены административного корпуса. Определение толщины наружной кирпичной стены. Объемно-планировочные, конструктивные и архитектурно-художественные решения. Расчет и проектирование фундамента под колонну среднего ряда.
  
  контрольная работа [21,9 K], добавлен 07.01.2011
  

• Строительная теплотехника

  Подбор толщины утепляющего слоя для чердачного перекрытия из штучных материалов в жилом здании. Определение возможности образования конденсата на внутренней поверхности ограждающей конструкции. Подбор утеплителя для наружной стены жилого здания.
  
  лабораторная работа [100,1 K], добавлен 20.06.2011
  

• Теплотехнический расчет ограждающих конструкций двухэтажного жилого дома в г. Казань

  Определение коэффициента термического сопротивления для различных строительных конструкций. Теплотехнический расчет стены, пола, потолка, дверей, световых проемов. Проверка внутренних поверхностей наружных ограждений на возможность конденсации и влаги.
  
  курсовая работа [675,9 K], добавлен 19.06.2014
  

• Расчет и конструирование системы отопления и системы вентиляции для трехэтажного жилого здания

  Выбор расчетных параметров внутреннего и наружного воздуха. Определение сопротивления теплопередаче наружной стены, перекрытия. Расчет тепловлажностного режима наружной стены, вентиляционной системы для удаления воздуха из квартиры верхнего этажа.
  
  курсовая работа [731,1 K], добавлен 20.06.2015
  

• Разработка проекта 70-ти квартирного жилого дома

  Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет наружной стены, ограждающих конструкций и чердачного перекрытия. Инженерно-геологические условия строительной площадки. Выбор типа фундамента и определение глубины заложения.
  
  дипломная работа [837,1 K], добавлен 07.10.2016
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам