Жилой комплекс на 44 квартиры

Размещено на http://www.allbest.ru/

Проектирование и строительство

Жилой комплекс на 44 квартиры

Введение

2010 год для строителей России был юбилейным -55 летие установления профессионального праздника «Для Строителей». К юбилею строители нашего Кузбасса пришли с хорошими трудовыми показателями: ежегодно в области строительство жилья увеличивается 10-15%.

Территория Кузбасса -это большая строительная площадка, где трудятся 75 тысяч строителей, что составляет 6,3% всех работающих в Кузбассе. Сегодня в строительном комплексе работают 2,5 тысяч крупных и малых строительных предприятий. За последние 5 лет введено в эксплуатацию 11 шахт, 14 разрезов, 4 обогатительных фабрики, 36 школ, 15 больниц, 40 поликлиник, построено 3,6 млн. м2 жилья, 48 тысяч семей улучшили свои жилищные условия.

2012 году запланировано сдать 650м2 жилья.

Сегодня жилые дома Кузбасса -это комфортабельные квартиры, удовлетворяющие самых требовательных заказчиков. Жилые дома строятся различных объемов, планировочных решений, конструктивных типов и схем: это монолитные каркасные и бескаркасные, системы «Куб 2,5», кирпичные здания. Для повышения комфортности трудятся проектировщики, архитекторы, дизайнеры, создавая квартиры -сказки, применяя новейшие строительные технологии, материалы и изделия.

В области давно действует региональная программа «Жилище», которая сочетается сегодня с федеральной программой «Жилье», например 2007 год был объявлен в Кузбассе «Годом Жилья».

Нам, выпускникам колледжа, хочется внести свой вклад в развитие жилищного строительства в городе Кемерово, пока, что своим авторским дипломным проектом «Жилой комплекс на 44 квартиры».

В проекте мы выполнили наше видение жилого дома, удобства планировки квартир, оригинальности объема здания, сочетание жилого фонда и магазинов, расположенных на первом этаже, гараже в подвальной части здания.

В проекте применены новые строительные технологии, материалы, которые продлят сроки службы зданию, повысят теплотехнические, эксплуатационные и эстетические показатели.

1. Архитектурно-строительный раздел

1.1Общая часть

Дипломный проект «Жилой комплекс на 44 квартиры.» разработан в соответствие с заданием на дипломное проектирование, на основе действующих нормативной, справочной, технической документации.

1.1.1Район строительства

Дипломный проект разработан для строительства в г. Новокузнецк, с расчетной температурой наружного воздуха минус 37-39оС, преобладающими ветрами Юго-Западными, Юго-Восточными. Зона строительства по влажности- сухая, III ветровой район с нормативным скоростным напором ветра над поверхностью земли до 10м?с -0,38мПа, нормативная снеговая нагрузка 2,5кН?м2. Глубина промерзания грунтов - 2,20м. Максимальный уровень грунтовых вод на глубине -10,84м. Грунтовые воды не обладают агрессивными свойствами по отношению к бетонам любых классов. Грунты: суглинок бурый, и элювиально- делювиальный, лессовый тугопластичный в единичных случаях текучепластичный, водонасыщеный.

1.1.2 Генплан

Площадка для размещения проектируемого здания размерами в плане 292,0х222,0м расположена на территории жилой застройки Ленинского района. Здание на участке ориентировано в соответствии с розой ветров

Подъезд к проектируемому зданию осуществляется с главной дороги шириной 16м, ширина проезда дороги во двор 6м.

Для шумо -и пылезащиты вдоль основной автомобильной дороги предусмотрены посадки лиственных деревьев

На участке кроме проектируемого жилого дома расположено еще три жилых здания.

На территории жилых домов располагаются:

- детская площадка (ясельного возраста);

- футбольная коробка;

- детская площадка;

- зона отдыха;

- площадка для выгула собак;

- трансформаторная будка;

- гостевая открытая стоянка для автотранспорта;

- две автомобильные стоянки общего пользования со стороны магазина общей площадью.

Площадки освещены светильниками, спортивные площадки ограждены по периметру сеткой на высоту 3,5м.

В проекте предусмотрены благоустройство и озеленение территории.

Проезды, стоянки и баскетбольная площадка, отмостка асфальтируются, пешеходные дорожки в зонах отдыха и детской площадки выполнены из фигурной тротуарной плитки в различном цветовом исполнение и по всей длине ограждаются бордюрным камнем. Покрытие площадки для детей, футбольной площадки принято песчаное.

Озеленение выполнено из лиственных, хвойных пород деревьев и кустарников, высаженных рядовой и групповой посадкой. Предусмотрены клумбы различной формы. Свободная территория разбита под газоны. Для отдыха в озелененной зоне поставлены скамейки.

Для улучшения выразительности двора предусмотрен деревянный мостик, проходящий над декоративным озером, расположенным в центре двора.

Санитарные и противопожарные нормы проектирования соблюдены.

Технико-экономические показатели генплана

Таблица 1.1

Показатели	Единицы измерения	Количество
Площадь участка Площадь застройки Площадь асфальтовых дорог Площадь тротуаров Площадь зеленых насаждений Процент застройки Процент озеленения	м2 м2 м2 м2 м2 % %	64824,00 14288,00 5664,00 3026,00 41846,00 22 64,5

1.1.3Объемно-планировочное решение

Проектируемое здание сложной формы, имеет размеры в осях 37,2х43.8м. Здание запроектировано высотой 41,4м., высота нулевого этажа 3,0м., высота первого этажа 4,2м., высота этажей со второго по двенадцатый 3,0м.

Нулевой этаж предусмотрен для подземного гаража, на первом этаже -торговые предприятия, второй- двенадцатый этажи -размещены жилые квартиры общей площадью 728388,38м2

На нулевом этаже на отметке -3,000м запроектирован подземный гараж с боксами для личных автомобилей и открытые стоянки для автомобилей. Из гаража предусмотрен грузоподъемный лифт для жителей дома.

Первый этаж разбит на пять блоков, в которых запроектированы: магазин бытовой техники общей площадью 199,03м2, супермаркет общей площадью 300,26м2 тепловой узел. В магазине и в супермаркете располагаются торговые залы, складские помещения, комнаты отдыха для персонала, комнаты личной гигиены и уборочные, раздевалки, санузлы для персонала и посетителей.

Жилой дом запроектирован односекционный точечный, в центре которого располагается лестнично- лифтовый блок. Вокруг блока размещены четыре квартиры, состоящие из двух спален, общей комнаты, детской комнаты, кабинета, кухни, спортзала, двух санузлов, ванной, сауны. Жилая площадь квартиры составляет 4526,72м2, общая площадь-16554,29м2. Входы в квартиры расположены на площадке лифтового холла, которые соединяются с лестничной клеткой трудносгораемой дверью.

В осях 4 - 9 находится лестнично-лифтовый блок. Лестнично-лифтовый блок начинается в подвале и заканчивается на 12 этаже. Выход на крышу осуществляется через двери, находящиеся в микро-чердаке . Эвакуационные мероприятия предусмотрены в соответствии со СНиП II-2.01.02.85. по лестнично-лифтовому узлу. Дополнительно для эвакуации предусмотрена стальная эвакуационная лестница, расположенная на балконах.

Показатели освещённости квартир и отдельных комнат соответствуют СНиП II-4-79 « Естественное и искусственное освещение».

1.2 Архитектурно-конструктивное решение

В проектируемом здании конструктивная схема нулевого и первого этажа принята с неполным каркасом, а с 2 по12 этаж принята бескаркасная схема. Конструктивная схема здания решена с несущими продольными и поперечными внутренними и наружными стенами, при опирании перекрытия из сборного железобетона по двум сторонам с анкеровкой плит.

Для обеспечения пространственной жесткости здания кладка несущих кирпичных стен армируется сетками, укладываемыми через 6 рядов кладки, в местах пересечения и примыкания стен, углах стен, простенков. В уровне междуэтажных перекрытий устраивают армированный бетонный пояс из бетона В25. Плиты перекрытия анкерятся с несущими стенами металлическими связями, швы заполняются цементно-песчанным раствором марки100. Ветровые нагрузки воспринимает лифтовая шахта.

1.2.1 Фундаменты

Основанием под фундамент служат посадочные грунты: суглинок бурый, элювиально-делювиальный, лессовый тугопластичный, в единичных случаях текучепластичный водонасыщеный, на отметке -18,000м расположен галечник, поэтому фундамент принят свайный с монолитным ростверком.

По характеру работы приняты сваи-стойки. Сваи приняты составные железобетонные с цанговым стыком, квадратного сечения 300х300мм. Длина одной составной сваи 10м, класс бетона сваи В25. Марка сваи С10-30Ц ТУ-67-982-88.

Отметка низа монолитного ростверка -4,600м, высота ростверка 90см.,класс бетона В25. В ростверке принят пространственный арматурный каркас. Ширина ростверка под наружные стены 60см, под внутренние 50см.

По ростверку укладываются фундаментные стеновые блоки по серии 1.116-1 марок ФС5; ФС5-8; ФС6;ФС6-8 на цементно - песчаном растворе М100 с перевязкой швов.

В местах заезда и выезда из подземного гаража принят ленточный фундамент. Отметка подошвы ленточного фундамента -5,020. Блок-подушка принята ФЛ 12-12, фундаментные стеновые блоки приняты ФС6; ФС6-8. Блок -подушки укладываются на песчаную основу толщиной 100мм.

Гидроизоляция вертикальная принята системы «ПЕНЕТРОН». Применение материала «ПЕНИТРОН» позволяет предотвратить проникновение воды сквозь тело бетона даже при наличии высокого гидростатического давления. Применение материала позволяет защитить бетон от воздействия агрессивных сред: кислот, сточных и грунтовых вод. Применение «ПЕНЕТРОНА» позволяет повысить показатели водонепроницаемости, прочности, морозостойкости бетона, которые сохраняются даже при наличии высокого градационного воздействия.

1.2.2 Кирпичные столбы

На нулевом и первом этажах по конструктивной необходимости приняты кирпичные столбы сечением 640х640мм, выложенные по четырехрядной системе перевязки. Для обеспечения несущей способности кирпичных столбов принимаем армирование в виде металлических прямоугольных или зигзагообразных сеток не реже чем через 5 рядов кладки.

1.2.3 Прогоны

На кирпичные столбы под перекрытия укладываются прогоны монолитного исполнения из бетона класса В30 с пространственным арматурным каркасом. Сечение прогонов 400х400мм.

1.2.4 Стены и перегородки

Наружные несущие стены выкладываются толщиной 640мм из полнотелого глиняного кирпича пластичного формования марки 100, ГОСТ 530-80 и принятыми размерами 250х120х65мм. Координационные оси стен смещены от внутренней грани на 200мм.

Внутренние несущие стены выполнены толщиной 380 мм из полнотелого глиняного кирпича пластичного формования марки 100,ГОСТ 530-8. Координационные оси стен совпадают по центру с привязкой 190мм и 190мм.

Кирпич укладывают на цементно-песчаный раствор марки 75. Толщина вертикальных швов в кладке принимается 10мм, а горизонтальные - толщиной 10…15мм. Лицевые швы расшивают выпуклой расшивкой, тем самым, уменьшая воздухонепроницаемость.

Кладка стен ведется по шестирядной системе перевязки, простенки выкладываются по трехрядной системе перевязки.

С целью повышения несущей способности каменных конструкций кладку армируют путем укладки металлических сеток в горизонтальные швы. Для армирования используют сварные или вязаные сетки с прямоугольным или зигзагообразным расположением проволок, диаметр проволоки не должен превышать 6мм. В простенках сетки укладываются не реже чем через 5 рядов кладки. Для облегчения контроля укладки сеток, концы сеток отдельных проволок должны выступать на 2...3мм на одну из внутренних поверхностей кладки.

В качестве перегородок приняты гипсовые плиты фирмы КНАУФ, размерами 900х80х300мм. Перегородки такого типа применяются как для влажных, так и для сухих помещений. Перегородки обладают высокой паро- и газонепроницаемостью, отвечают требованиям противопожарной безопасности, имеют показатели по тепло- и звукоизоляции.

Устройство перегородок из гипсовых плит производится после окончания работ по монтажу несущих и ограждающих конструкций здания и до устройства чистого пола. Для повышения звукоизоляции применяется звукоизоляционная эластичная прокладка (пробка p50кг/м3, битумированный войлок p300кг/м3 ДВП низкой плотности). Плиты укладываются «в разбежку», для обеспечения конструкции наибольшей жесткости. Смещение вертикальных стыков не менее 100мм. В качестве монтажного клея при укладке гипсовых плит и при приклеивании эластичных прокладок к ограждающим конструкциям применяется шпатлевка КНАУФ-Фугенфюллер. Наружные углы защищают угловым перфорированным профилем от механического воздействия. Внутренние углы крепят армирующей лентой. Зазор между потолком и плитой верхнего ряда толщиной 10-30мм заполняется шпатлевкой. В санузлах, ванных комнатах поверхность перегородок необходимо покрыть гидроизоляционной мастикой КНАУФ-Флэхендихт.

Утепление наружных стен производится по системе вентилируемых фасадов URSA. Преимущество этих фасадов в быстром монтаже, отсутствии мокрых процессов, что дает возможность проводить монтажные работы в любое время года, возможность провести локальный ремонт быстро с минимальными затратами, минимальное увеличение нагрузки на фундамент, длительный срок службы, не требуется обновления и подкрашивания.

Теплоизоляционные плиты URSA марки П-20 толщиной 119мм; Rотр=3,43м2; плотность-26кг/м3; теплопроводность при t25о±5оС, 0,039 Вт/(м * к).

Плиты утеплителя фиксируются специальными полимерными дюбелями (ДС). Для защиты теплоизоляции от возможного проникновения влаги применяется специальная гидроветрозащитная паропроницаемая пленка. Благодаря паропроницаемым свойствам пленки, она не препятствует выходу водяных паров из слоев конструкции. Не допускается соприкосновения облицовочных плит с теплоизолирующим материалом, т.к. это препятствует свободной циркуляции воздуха. Воздушный зазор должен составлять не менее 40мм.

Вертикальный каркас представляет собой стальной несущий профиль, на который монтируются металлические облицовочные кассеты «Аргента 200», марки МК-3, размер кассеты 1110х725мм прямоугольной формы, сталь оцинкованная толщиной 8мм с полимерным покрытием; плотность стали - 9,6кг/м2 , теплопроводность-0,41 Вт/(м х к)

1.2.5 Перекрытие

Плиты перекрытия приняты железобетонные многопустотные экструзионные безопалубочного формования по серии АГП -34-КЖИ шифр 3570, марки ПБ 42-6,0-15К7*, шириной 1,2м толщиной 220 мм с пределом огнестойкости 0,75 часа, бетон класса В30. Арматурой в плите является напряженные канаты класса К7(стальной спиральный семипроволочный канат наружным диаметром 15мм). Плиты опираются по двум сторонам, площадь операния составляет 120 мм . Плиты перекрытия соединяются с несущими стенами при помощи анкеров и стержней диаметром 10мм класса А1 и с шагом не менее 2,4 м.. Анкера закладываются в швы между плитами, либо в специальные отверстия, просверливаемые в верхней полке плит, после чего в плитах отверстия и швы между плитами заделываются цементно-песчаным раствором М100.

Кроме того, приняты железобетонные плиты перекрытия с круглыми пустотами толщиной 220мм серии 1.141-1, марок ПК60-12-6, ПК60-15-6,. Плиты формуются из бетона класса В15, армируются в растянутой зоне высокопрочной проволокой периодического профиля диаметром 5мм с высаженными анкерами головками, по контурным плоскостям- стальными каркасами из сварных сеток. Плита рассчитана на поверхностную нагрузку 6кН/м2 без учета собственной массы. Глубина операния плит на кирпичные стены 120мм. Анкеровку плит выполняют из круглой арматурной стали диаметром 6мм. Перед заделкой арматуры в кирпичную кладку, анкера плотно подтягиваются к строповочным петлям. После установки они накрываются для защиты от коррозии слоем цементно-песчанного раствора 30мм.

1.2.6 Лестнично-лифтовый блок

Лестничные марши приняты сборные железобетонные заводского изготовления. Междуэтажные и этажные площадки приняты монолитные. Покрытие площадок принято из керамической плитки. Лестница двух маршевая по серии 1.252.1-4 вып. 1 марка 2ЛМФ 39.11.17-5 с размерами ступеней 150х300мм, ширина марша 1,2м. Высота ограждений маршей 900мм. Ограждения устраиваются из стальных звеньев, привариваемых к закладным элементам в боковой плоскости марша. Поручень выполняется из древесины твердых пород.

1.2.7 Крыша, кровля, водоотвод

В проектируемом здании крыша принята плоская, вентилируемая по конструктивному решению с микрочердаком. На железобетонную плиту покрытия толщиной 220мм уложена пароизоляция - Унифлекс ТКП. После пароизоляции предусмотрен воздушный зазор толщиной 500мм. На несущие стены опирается плита покрытия толщиной 220мм, на неё уложен слой из минераловатных теплоизоляционных плит URSA, выравнивающая армированная цементно-песчанная стяжка М100, толщиной 20мм, кровельный материал Унифлекс ТКП-битумно-полимерный материал с основой из нетканого полиэфирного полотна (полиэстера).

Этот материал эффективно защищает крышу от атмосферных осадков, долговечный и эластичный. Унифлекс состоит из двух слоев: нижний слой Унифлекс ЭПП- покрыт с обеих сторон легкоопловляемой пленкой, а верхний слой Унифлекс ЭКП с мелкозернистой гравийной посыпкой, защищающей от перегрева на солнце и придает кровле красивый законченный вид.

Унифлекс наплавляется с помощью пропановой горелки, в местах примыкания кровли к парапету, водоприемным воронкам при укладке кровли добавляются дополнительные слои кровельного материала.

Кровля выполнена с уклоном i =0,02.

Водоотвод предусмотрен внутренний организованный через 12 водоприемных воронок, выходит в ливневую канализацию.

1.2.8 Окна, двери

В проектируемом здании приняты окна деревянные, двустворчатые из сосны, плотностью 500кг/м3,выпускаемые Новосибирской фабрикой «Большевик». Окна состоят из стеклопакета и раздельного переплета марки

ОРУ 15-15А, по ТУ 5361-070-00249544798 с коэффициентом сопротивления теплопередачи 0,652. Такой стеклопакет состоит из двух стекол с прослойкой из сухого воздуха и обрамляемой рамки из резины или пластмассы.

К стенам оконные блоки крепят шурупами в специально установленные пробки. Окна выставляют по уровню. Швы между окном и проемом заполняют монтажной пеной с последующей затиркой цементно-песчаным раствором сухих смесей. Откосы закрываются панелью. Открывающиеся переплеты имеют защитную маскитную сетку.

Двери приняты ООО «Большевик», выполненные из натурального дерева. Внутриквартирные двери по ТУ 5361-07700249567-98 с размерами ДО 21-7; ДГ21-7; ДГ 21-9; входные в квартиры по ТУ 5361-07700249567-98 с размерами ДГ21-12. Полотно дверей выполнено с филенкой. Остекление дверей принято из закаленного матового стекла толщиной 3мм.

Входные двери в здание приняты металлические с полимерным покрытием, на двери установлена защитная сигнализация. Ворота в подземный гараж приняты жалюзийные «Рольставни».

1.3 Экспликация полов

Таблица1.3

№ помещения	Тип пола по проекту	Схема пола	Элементы пола и их толщина	Площадь пола, м2
1	2	3	4	5
кухня-столовая ,душевая, постирочная	1		1.Керамическая плитка - 7мм 2.Клей для плитки - 8мм 3.Гидроизоляция смесью «Флехендихт» и по контору помещения оклейка изолирующей лентой «Викар ЛБ» 4.Тепло, звукоизоляционная система КНАУФ - 20мм 5.Один слой полиэтиленовой пленки ТС-0,300 ГОСТ10354-82* 6.Стяжка из цементно-песчанного раствора М-150 - 30мм 7.Ж.б. плита перекрытия - 220мм	1336.7
ванна, туалеты.	2		1.Керамическая плитка - 7мм 2.Клей для плитки - 8мм 3. Стяжка из цементно-песчанного раствора-20мм 4.Нагревательные маты 5.Выравнивающая цементно-песчанная стяжка-40мм 6.Ж.б. плита перекрытия - 220мм	481,8
детская комната.	3		1.Ковровое покрытие - 5мм 2.Стяжка из цементно-песчанного раствора-20мм 3. Нагревательные маты 4.Выравнивающая цементно-песчанная стяжка-40мм 5.Ж.б. плита перекрытия - 220мм	537,68
спальни,кабинеты, общая комната.	4		1.Паркетная доска - 14мм 2.Стяжка из цементно-песчанного раствора-20мм 3. Нагревательные маты 4.Выравнивающая цементно-песчанная стяжка-40мм 5.Ж.б. плита перекрытия - 220мм	2943,6
гостиная, коридор.	5		1.Ламинат-14мм. 2.Звукоизолирующее покрытие-25мм. 3.Один слой полиэтиленовой плёнки ТС-300 ГОСТ10354-82*. 4.Тепло, звукоизоляционная система КНАУФ-20мм. 5.Ж.б. плита перекрытия-220мм.	3407,8
Кладовая, спортивный зал.	6		1.Ленолиум-5мм. 2.Один слой полиэтиленовой плёнки ТС-300 ГОСТ10354-82*. 3.Тепло, звукоизоляционная система КНАУФ-20мм. 4.Ж.б. плита перекрытия-220мм.	491,04
Боксы, открытые автостоянки	7		1.Упрочняющее покрытие «АШФОРД Формула» 2.Бетон В 15.- 10мм. 3.Щебень-100мм. 4.Уплотненный грунт.	773,78
Супермаркет,магазин бытовой техники.	8		1.Покрытие для пола «ЭСКАРД ПЛАНО» -2мм. 2.Мастика 3. «Неопор»j=800кг/м3 4.Ж.б. плита перекрытия-220мм	499,29
Уборочная, комната личной гигиены, сан. узлы	9		1.Керамическая плитка - 7мм 2.Клей для плитки - 8мм 3. «Неопор»j=800кг/м3,М100-20мм. 5.Два слой полиэтиленовой пленки ТС-0,300 ГОСТ10354-82* 4.Ж.б. плита перекрытия-220мм.	31,09
Тепловой узел, склад, комната отдыха, коридоры	10		1.Ленолиум-5мм 2. «Неопор»j=800кг/м3 3.Ж.б. плита перекрытия-220мм.	289,01
Сауна	11		1.Древесно-волокнистая плита-30мм. 2.Клеящая мастика-2мм. 3.Монолитная стяжка-35мм. 4. , Звукоизоляционный слои-25мм. 5.Ж.б. плита перекрытия-220мм.	194,48

1.4 Спецификация сборных элементов

Таблица 1.4

Марка позиц.	Обозначение	Наименование	Колличество	Мас-са,кг	Примеча ние
		Фундаменты
ФЛ12-24	ГОСТ 13580-85	ФЛ12-24	21	780
ФС4	Серия 1.116-1	ФС4	80	1960
ФС4-8	Серия 1.116-1	ФС4-8	40	1360
ФС6	Серия 1.116-1	ФС6	52	970
ФС6-8	Серия 1.116-1	ФС6-8	120	1300
		Плиты перекрытия и покрытия
ПБ40-6-15К7	Шифр3570 АГП 34-КЖИ	ПБ40-6-15К7	56	1580
ПК30.15-6	Серии1.1411, вып.61	ПК30.15-6	112	1490
ПК30-12-6	Серии1.1411, вып.60	ПК30-12-6	784	1080
ПК60-15-6	Серии 1.141-1, вып.63	ПК60-15-6	56	2800
ПБ42-6-15К7	Шифр3570 АГП 34-КЖИ	ПБ42-6-15К7	896	1670
ПБ40-6-12К7	Шифр3570 АГП 34-КЖИ	ПБ40-6-12К7	392	1500
		Лестницы
	серии 1.252.1-4 вып. 1	2ЛМФ 39.14.17-5	27	1290

1.6 Спецификация окон и дверей

Таблица 1.5

Марка позиции	Обозначение	Наименование	Коли- во	Мас-са	Примечание
ОРУ15-15А ДО21-7 ДГ21-9 ДГ21-12 ДГ21-7	ТУ 5361-070-00249544798 ТУ 5361-07700249567-98 ТУ 5361-07700249567-98 ТУ 5361-07700249567-98 ТУ 5361-07700249567-98	Окна раздельно утепленные Двери балконные остекленные Двери внутренние Двери внутренние Двери внутренние	308 176 224 47 365

1.7 Спецификация перемычек

Таблица 1.6

Марка пози ции	Обозначение	Наименование	Кол-во на этаж	Примечание
			0	1	тип	Итого
ПР1	ГОСТ 948-84	2ПБ22-3			80	880
ПР2	ГОСТ 948-84	2ПБ16-3			60	660
ПР3	ГОСТ 948-84	1ПБ10-1	9	8	32	379
ПР4	ГОСТ 948-84	1ПБ8-1		15	36	411
ПР5	ГОСТ 948-84	1ПБ13-1		10	16	176
ПР6	ГОСТ 948-84	3ПБ21-8		20		20
ПР7	ГОСТ 948-84	5ПБ31-27	4	4		8
ПР8	ГОСТ 948-84	5ПБ30-27	6			6
ПР9	ГОСТ 948-84	2ПБ17-2	8			8

1.8 Инженерное оборудование

1.8.1 Отопление

Здание подключено к городской системе отопления Ленинского района. Система отопления принята однотрубная, с верхней разводкой, подводящей магистрали по техническому этажу. Выпуск воздуха системы осуществляется через воздушные краны на стоянках и проточные воздуха - сборные.

В процессе эксплуатации системы необходимо проверять наличие и

работу арматуры, контрольно-измерительных приборов, насосов, исправность изоляции, соответствии системы проектным решениям.

Для регулирования температуры воздуха в помещении установлены радиаторные терморегуляторы.

1.8.2 Вентиляция

В здание приточно-вытяжная вентиляция с естественным (в квартирах) воздухооттоком через окна и вентиляционные шахты, проходящие в кладке стен. В магазине предусмотрена вентиляция с естественным воздуха оттоком через вентиляционные шахты и с принудительным воздухооттоком по вентиляционным каналам.

1.8.3 Водоснабжение

Здание подключено к городской сети водоснабжения Ленинского района. В помещениях водоснабжение идет по пластиковым трубам, крепятся к стенам при помощи пластиковых хомутов.

1.8.4 Канализация

Здание подключено к городской сети водоснабжения Ленинского района. В квартирах канализация проводится при помощи пластиковых труб, эксплуатационно-технические характеристики которых лучше чугунных, трубы крепятся к стенам при помощи пластиковых хомутов.

1.8.5 Электроснабжение

Здание подключено к городской сети электроснабжения Ленинского района. Электрооборудование: лампа накаливания от сети 220 В., 380 В. с электроплитами.

1.8.6 Мусоропровод

Мусоропровод принят с мусорокамерами в техподполье, рассчитанными на применение контейнеров для мусороудаления.

1.8.7 Лифты

Приняты грузопассажирские лифты грузоподъемностью 500кг, скорость 1,4м ?с, размер кабины 1.7х 1,9м, лифтовая шахта размером 2,0х 2,0м.

1.8.8 Средства связи

В здании запроектированы: радиоузел, телевизионная антенна (с разводкой на все квартиры), а так же телефонизация всех квартир, телефоны - автоматы имеются так же возле входа в подъезд.

1.9 Технико-экономические показатели

Таблица 1.7

Наименование показателя	Единицы измерения	Колличес- тво
жилая площадь	м2	4526,72
полезная площадь	м2	12027,57
площадь застройки	м2	14288,00
строительный объем: подземной части надземной части	м3 м3	4888,08 62893,29
число квартир 6-ти комнатных	шт	44
подсобная площадь	м2	5186,48
рабочая площадь	м2	1273,07

2. Расчетно -конструктивный раздел

2.1 Расчет предварительно напряженной пустотной плиты перекрытия,Вн=1,2 ПК 60-12

2.1.1 Основные элементы и размеры

Плита пустотная с круглыми пустотами диаметром 159мм. Высота плиты h=22см, номинальная ширина плиты Вн=1,2м, ширина швов между плитами аш=10мм.

Конструктивная ширина плиты

Вк=Вн-аш

Наименьшее расстояние между отверстиями 26мм.

Определяем требуемое число отверстий:

n=1190/(159+26)= 6,4 отверстий

Принимаем 6 отверстий

Ширина крайних ребер

Х=(1190-6х159-5х26)/2=53мм

При боковых срезах по 15мм минимальная толщина крайних ребер

53-15=38мм>26мм

Условия соблюдаются

Конструктивная длина плиты

lо=5980-2(180/2)=5880мм

2.1.2 Расчетная схема и расчетное сечение плиты

Плита работает как свободно опертая балка на двух опорах, загруженная равномерно распределенной нагрузкой.

Расчетное сечение-тавровое высотой 220мм с толщиной полки

hf=30,3мм

Длина верхней полки тавра

Bf=1190-2х15=1160мм

Ширина ребра

B=1190-2х15-159х6=206мм

Рабочая высота сечения

h0=h-a, принимаем а=30мм

h0=220-30=190мм

2.1.3 Нагрузка на 1метр длины плиты перекрытия

Конструкция пола

паркетные щиты-14мм

цементно-песчанная стяжка-20мм

нагревательные маты

теплоизоляционный слой-бетон неопор-40мм

ж/б плита -220мм

Таблица 2.1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м	?f	Расчетная нагрузка, Н/м2	Примеча-ние
Постоянная: 1.паркетная доска t=0,014, ?=3300 2.цементно-песчанная стяжка t=0,02 ?=9000 3.Нагревательные маты t=0,002 ?=14,000 4. теплоизо ляционный слой-бетон неопор t=0,04; ?=14,000Н/м 5.ж/б плита 6.перегородка	01014х33000=462 0,02х9000=180 0,02х14000=28 0,04х1400=560 3000 500	1,2 1,3 1,2 1,3 1,1 1,1	462х1,2=554,4 18х1,3=23,4 28х1,2=33,6 560х1,3=72,8 3000х1,1=3300 500х1,1=550
Итого постоянная нагрузка	gn=4064		g=5400
Временная В том числе длительная Кратковременная	Vn=1500 Vne=300 Vnsn=1500	1,3 1,3 1,3	Vn =1500*1,3=1950 Vne =300*1,3=390 Vnsn =1500*1,3=1950
Постоянная нагрузка В том числе длительная Кратковременная	Qn2gn+Vn=4064+ +1500=5564 4064+300=4364 1500		Q=g+V= =5400+1950=7350

Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине плиты В4 = 1,2 мм с учетом коэффициента надежности по назначению здания

n = 1

Постоянная:

g = 5400*1.2*1 = 6480 H/M = 6.480 kH/M

Полная:

g + = 7350*1.2*1 = 8820 H/M = 8.820 kH/M

Временная:

V = 1950*1.2*1 = 2.340kH/M

Нормативная нагрузка на один метр длины плиты

Постоянная:

4064*1,2*1 = 4876,8 Н/М = 4,8768 kH/M

Постоянная:

gn + n = 5564*1.2*1 = 6676.8 H/M = 6.677 kH/M

Постоянная и длительная:

4364*1,2*1 = 5236,8 Н/М = 5,237kH/M

2.1.4 Усиления от нормативных расчетных нагрузок

М = ((g + )*l0)/8;

M = (8.820*5.882)/8 = 38.12 kH*M

Q = ((g + )*l0)/2;

Q = (8.820*5.88)/2 = 25.93 kH

От нормативной полной нагрузки

Mn = ((gn + n)*l02)/8;

Mn = (6.677*5.882)/8 = 28.86 kH*M

Qn = ((gn + n)*l0)/2;

Qn = (6.677*5.88)/2 = 19.63 kH

От нормативно постоянной и длительной нагрузки

Mn = (5,273*5.882)/8 = 22.79 kH*M

2.1.5 Характеристики прочности бетона и арматуры

Бетон тяжелый, класс В 30 расчетное сопротивление бетона осевому сжатию

Rb = 17 MПа таблица 13[2]

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению

Rbt = 1.2 MПа таблица 13[2]

Нормативное сопротивление осевому растяжению

Rbt, ser = 1.8 MПа таблица 12[2]

Коэффициент условия работы бетона

b2 = 0.9 таблица 15[2]

Нормативный модуль упругости бетона

Eb = 29*103 MПа таблица 18[2]

Предварительно напряженная арматура - канаты

Нормативное сопротивление

Rsn = 1295 MПа таблица 20[2]

Расчетное сопротивление

Rs = 1080 MПа таблица 23[2]

Модуль упругости арматурных канатов

Es = 18*104 MПа таблица 29*[2]

Предварительное напряжение канатов равно:

sp = 0.75*Rsn = 0.75*1295 = 971.25МПа

sp + P Rsn, пункт 1.23[2]

sp - P 0.3 Rsn, пункт 1.23[2]

При механическом способе напряжения канатов

P = 0.05 sp

1) 971.25 + 0.05 * 971.25 = 1019.8 МПа < Rsn = 1295 МПа

2) 971.25 - 0.05 * 971.25 = 922.7 МПа > 0.3 * Rsn = 0.3 * 1295 = 388.5 МПа

Условия выполняются.

Значение предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности напряжения арматуры

sp = 1 sp

sp - при механическом способе напряжение принимается равным 0,1

sp = 1 - 0,1 = 0,9

При проверки по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимают

sp = sp * sp

Расчет прочности плиты:

sp = 1 + sp

sp = 1 + 0,1 = 1,1

Предварительное напряжение с учетом точности напряжения

sp = sp * sp

sp = 0,9 * 971,25 = 874,125 МПа

2.1.6 Расчет прочности плиты по сечению нормальному продольной оси

Расчетный изгибаемый момент от полной нагрузки M = 38.12 kH*м

Сечение тавровое с полной в сжатой зоне

/Т.Н. Цай том2,стр.87/

Вычисляем А0 :

А0 =Н/?b2*Rb*b,f*h02

A0=38,12*105/0,9*17*102*116*192 =0,059

?=0,06 Таблица 3,1[3]

?=0,97 Таблица 3,1[3]

х= ?*h0=0,6*19=11,4см<h'f =3,05см

Следовательно нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.

Характеристика сжатой зоны

= 0,85 - 0,008 Rb

= 0,85 - 0,008*0.9*17 = 0.728

Граничная высота сжатой зоны

К = . (1+(SR/SC,U)*(1- (/1,1))) формула 25 2, где

SR+400-SP -для канатов

SP =1080+400-874,125=606нпа

SC,U=500Мпа, т.к. в21

К=0,728/(1+(606/500)*(1-0,728/1,1))=0,517

Коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление напряжения арматуры выше условного предела текучести определяют по формуле

Т.Н.Цайтом2,стр.88/

s6=-(-1) *(2 /( R)-1) формула 27 2

s6=1,15-(1,15-1)*(2*0,06/0,517-1)=1,2651,15

Принимаем s6= =1,15

Вычисляем площадь сечения напрягаемой арматуры - покатов

/Т.Н. Цай том2,стр.88/

Аsp=М/(s6*Rs*h0)

Аsp=(38,12*105)/(1,15*1080*102*0,967*19)=1,67см2

Принимаем конструктивно:

415к7 с Аsp=5,66см2

2.1.7 Расчет прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси

Расчетная поперечная сила

Qmax=25,93кН

Влияние усиления обжатия

N=P2=480кН

Определяем коэффициент, учитывающий влияние продольных сил

n=0,1N/(b2*Rbt*b*h0)0,5

n=(0,1*430*103)/(0,9*1,2*102*20,6*19)=1,0170,5

Принимаем n=0,5

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по условию

/В.Н.Байков,стр668/

Qmax2,5b2*Rbt*b*h0

Qmax=25,93*103H2,5*0,9*1,2*102*20,6*19=105,678*103H

Условие удовлетворяется.

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по второму условию.

Q(b4*(1+n)* Rbt*b2*b*h02)/c

C этой целью вычисляем

q1=q+V/2

q1=6,480+2,340/2=7,650kH/м=76,50H/см

Проверяют условие:

/В.Н.Байков,стр668/

q10,16*b4(1+n)* b2* Rbt*b,

b4=1,5 для тяжелого бетона

q1=76,50H/см0,16*1,5(1+0,5)*0,9*1,2*102*20,6=800,9H/см

Условие соблюдается, принимаем:

С=2,5*h0=2,5*19=47,5см

Q=Qmax-q1*C

Q=25,93*103-76,50*47,5=22296,25H

Q=22296,25 (1,5*(1+0,5)*0,9*1,2*102*20,6*192)/47,5=38044,08H

Условие соблюдается, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.

На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливают конструктивно 5Вр1 с шагом S=h/2=220/2=110мм.

Принимаем S=100мм.

В средней части пролета поперечная арматура не ставится.

2.1.8 Расчет по второй группе предельных состояний

а)геометрические характеристики приведенного сечения:

Определяем площадь приведенного сечения:

Аred=A+d*Asp. Где

А-площадь сечения бетона:

?=Аs/Eb

?=18*104/29*104=6,2

Ared=116*3,05+20,6*18,95+6,2*5,66=779,26см2

Статистический момент приведенного сечения:

/В.Н.Байков,стр668/

Sred=?Ai * yi, где

Ai- площадь i-той части сечения;

Yi-расстояние от центра тяжести i-той части сечения до оси I-I

Sred=116*3,05*(22-(3,05/2))+20,6*18,95*(18,95/2)+6,2*5,66*3=11048,09см3

Расстояние от нижней грани до центра тяжести:

?0= Sred/Аred=11048.09/779.26=7.8cм

Момент инерции приводимого сечения:

Ired =?[Ii+Ai*(y0-yi)], где

Ii- момент инерции i-той части сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести этой части сечения.

Ired=[(116*3,053/12)+116*3,05*(7,8- (3,05/2)2)]+[((20,6*18,95)3/12)+20,6*18,95*(14,2-(18,95/2)2]+

+[6,2*5,66(14,2-3)2]=39004,5см4

Момент сопротивления сечения по нижней зоне:

/В.Н.Байков,стр668/ Wred= Ired /y0=39004,5/14,2=2746,8см3

Момент сопротивления сечения по верхней зоне:

Wred= Ired/h-y0=39004,5/22-14,2=5000,5см3

Расстояние от ядровой точки наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести:

/В.Н.Байков,стр668/

r=?n(Wred/ Ired)

?n=0,85

r=0,85*(2746,8/779,26)=3,5см

То же наименее удаленной от растянутой зоны (нижней)

/В.Н.Байков,стр668/

Rinf=3,5см,

здесь ?n=1,6-(?вр/Rb,Ser)=1,6-0,75=0,85

?вр/Rb,Ser=0,75

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:

/В.Н.Байков,стр669/

Wре=?*Wred

?=1,75-для таврового сечения с полкой в сжатой зоне

Wре=1,75*2746,8=4806,9см3

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатии.

Wре=4806,9см3

б) Потери предварительного напряжения арматуры.

Коэффициент точности натяжения арматуры принимают ?sp=1

Потери от релаксации напряжение в арматуре при механическом способе натяжения

?1=(0,22*(?sp/ Rb,Ser))-0,1)*971,25=63,13МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами.

?2=0, т.к при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилие обжатия

P1=Asp(?sp -?1)

P1=5,66(971,25-63,13)*100=513995Н=514кН

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести сечения

?ор=14,2-3=11,2см

Напряжение в бетоне при обжатии:

?вр =(Рi/ Ared)+(Р1*?ор,*y0/ Ired)

?вр=(514*103/779,26)+(514*103*11,2*14,2/29004,5)=2755Н/см2=27,55МПа

Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия

?вр/Rвр?0,75

Rвр= ?вр/0,75=27,55/0,75=36,73>0,5В30=0,5*30=15МПа

Принимаем Rвр=36,73МПа

Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия (без учета момента от веса плиты).

?вр=Р1/ Ared+(Р1?ор2)/ Ired

?вр=514*103/779,26+(514*103*11,22)/39004,5=2312Н/см2=23,12МПа

1) Потери от быстронатекающей ползучести

?=0,25+0,25*Rвр?0,8

?=0,25+0,025*36,73=1,168>0,8

Вычисляем отношения

?6=0,85*40* ?вр/ Rвр

?6=0,85*40* ?вр/ Rвр=20,4МПа

Первые потери: /В.Н.Байков,стр669/

? los=?1+?6

?los=63,13+20,4=83,53МПа

С учетом ?los1 напряжение /В.Н.Байков,стр669/

?вр=(Р/ Ared)+(P*?op, *y0)/ Ired

P=Asp(?sp-?los1)

P=5,66(971,45*83,53)*100=502449Н=502,45кН

?вр=(502,45*103)/779,26+(502,45*103*11,2*14,2)/39004,5=2693Н/см2=

=26,93МПа

?вр/Rвр=26,93/36,73=0,73<0,75

3) Потери от усадки бетона:

?8=35МПа

4) Потери от ползучести бетона /В.Н. Байков, стр.670/

?9=150*(?*?вр/Rвр)

?=0,85 -для бетона подвергнутого теплового тепловой обработке

?9=150*0,85*0,73=93,075МПа

Вторые потери: /В.Н. Байков, стр.670/

? los2=?8+?9=35+93,075=128,075МПа

Полные потери /В.Н. Байков, стр.670/

? los= ? los+ ? los2=83,53+28,075=211,6МПа

Усилие обжатия с учетом полных потерь /В.Н. Байков, стр.670/

Р2=Аsp(?sp-?los)

P2=5,66(971,25-211,6)*100=429961Н=430кН

в) Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси. Расчет выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.

Для элементов третей категории трещиностойкости применяют значение коэффициента надежности по нагрузке.

?f=1

Mn=28,86кН*м

По формуле М?Мere

Вычисляем момент образования трещин по приближенному способу ядровых моментов по формуле.

Мere=Rbt*Wp?+Mrp

Определяем ядровой момент усилия обжатия:

При ?sn=0,9

Мrp=P2(?op+r)

Мrp=0,9*1,8*100*4806,9+5688900=6467617,8Н*см=64,676кН*м

Поскольку М=38,12кН*м<Мere=64,676 трещины в растянутой зоне не образуются.

2.1.9 Конструирование плиты

Напрягаемая арматура в плите ставится в виде арматурных канатов независимо от числа отверстий.

Приняты канаты диаметром 15К7 с требуемой площадью арматуры

Аsp=5,66см2

Принятые канаты ставят через 2 отверстия в ребра

В соответствие для верхней полки принимают сварную сдандартную сетку из арматурной проволоки класса ВрI

По низу плиты сетку укладывают отдельными участками у торцов и по середине.

Сетки изготавливают из арматурной проволоки класса ВрI диаметром 4мм; и диаметром 5мм.

Так как плита воспринимает равномерную нагрузку и поперечная сила Q=25,93кН будет иметь только у торцов плиты, а в середине она будет равна нулю, каркасы с поперечными стержнями ставят по торцам плиты на участке

Плита не имеет монтажных петель для ее подъема. Строповка плиты при подъеме производится специальной фракционной траверсой.

2.2 Расчет железобетонной сваи

2.2.1 Исходные данные

Стены выполнены из кирпичной кладки удельным весом ?=18кН/м3

Междуэтажные перекрытия из многопустотных железобетонных плит. Вес 1м2 железобетонной плиты 2,8кН.

Кровля плоская.

Район строительства г.Кемерово.

Грузовая площадь

А=1*2,38=2,38м2

2,38 -половина расстояния в чистоте между наружной и внутренней стеной.

2.2.2 Сбор нагрузок на 1м длины ростверка

Таблица 2.3

Нагрузки	Нормативная нагрузка	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка
	На ед. площади, кН/м^2	От грузовой площади, кН
Постоянная нагрузка
два слоя наплавляе- мой кровли	0,1	0,238	1,3	0,30
цементно -песчаный раствор t=0,02м ?=16кН/м3	0,32	0,76	1,3	0,53
теплоизоляционные плиты t=0,1м, ?=0,8кН/м3	0,08	0,19	1,2	0,23
пароизоляция «Унифлекс»	0,05	0,12	1,3	0,15
железобетонная плита покрытия	2,8	6,66	1,1	7,33
от плит междуэтаж- ных перекрытий	2,8	73,3	1,1	86,63
от перегородок	0,5	14,28	1,1	15,7
от пола на 12 эта- жах	0,2	5,71	1,2	68,5
от кирпичной кладки стен		341,5	1,1	375,6
Итого Временные: от пола от перекрытий	1,5	41,2	1,3	493,38 2,4*2,38=5,71 53,56
Итого				552,27кН

2.2.3 Определение несущей способности

Нижний конец сваи расположен на глубине 22,1м.

Расчетное давление на основание под нижнем концом сваи на глубине 22,1м составляет:

R=1,38мПа

Грунты -суглинки

IL=0,8 е=0,75

Сопротивление грунта по боковой поверхности на глубине 11м,

соответствующей середине длины сваи f=8кПа

Несущая способность висячей сваи

Fd=?c(?CR*R*A+U*??cf*fi*hi)

?c =1

?CR=1

?cf =1

A=0,3*0,3=0,09м2

периметр сваи U=4*0,3=1,2м

Fd=1(1*1830*0,09+1,2*8,22)=375,7кН

2.2.4 Определяем нагрузку, которую может выдерживать свая с учетом коэффициента надежности ?к.

Коэффициент надежности принимается равным ?к=1,4, так как несущая способность сваи определяется расчетом:

Р=Fd/?к=375,7/1,4=268,38кН

Несущая способность висячих свай по грунту обычно меньше несущей способности по материалу, поэтому Рmin=P=268,35кН

Принимаем шаг свай, приняв однородное расположение свай в ростверке =1,3м.

2.2.5 Определяем несущая способность сваи по материалу

Несущая способность висячей железобетонной сваи от эксплуатационных нагрузок определяется по формуле:

P = ?[Rsc*Asc + Rb*?b2*b*h]

b*h -размеры сечения сваи

b*h=30*30см

Сечение рабочей арматуры:

416III c Аsc=8,04см2

Rsc=365мПа

?b2=0,9

Бетон тяжелый класса В25

Rb=14.5мПа

P = 1*[365*8,04 + 1,45*0,9*30*30] = 1468 кН > N = 552,27 кН

Значит прочность сваи обеспечена.

2.2.6 Расчет по II-ой группе предельных состояний

Для свайных фундаментов из висячих свай необходимо еще и выполнить основные требования расчета по второй группе предельных состояний (по деформации).

Расчет осадки свайного фундамента из висячих свай производят как для условного фундамента.

Определение размеров условного фундамента:

Подошва свайного фундамента находится на уровне нижнего конца сваи.

Ширина подошвы определяется углом внутреннего трения.

Угол внутреннего трения для суглинков ?II=180

Распространения давления идет под углом ?/4=180/4=4,50

При длине сваи 20000мм на уровне низа сваи давление будет распределяться в каждую сторону от грани сваи на 20000*sin?/4=20000*sin4,50=20000*0,0785=1570мм

Ширина основания условного фундамента:

by=300+2*1570=3440мм=3,44м

Площадь подошвы условного массива:

Fy=by*?

?=1м

Fy=3,44*1=3,44м2

Собственный вес условного массива свайного фундамента.

NgII = H*Fy*?m

NgII = 22,1*3,44*20=1376кН

Среднее давление под подошвой условного фундамента

Р=(NII+Nf)/Fy

где, NII=N/1,2=552,27/1,2=460,225кН

Nf=V*?m*?f

Nf=0,6*1*2,1*20*1,1=27,72кН

Р=(1376+27,72)/3,44=408,06кН/м2

По таблице 4.5 для суглинков, на который опирается подошва условного фундамента, имеющего угол внутреннего трения ?II=180, находим значение безразмерных коэффициентов:

Му=0,43

Мq=2,73

Mc=-5,31

Му, Мq, Mc - коэффициенты определяются в зависимости от угла внутреннего трения по таблице 4.5 (Берлинов

Так как грунты однородные

?II=?=19,5кН/м3

Приведенная глубина заложения пожошвы условного фундамента от отметки пола в подвале:

d1 = hs +hcf /?II

d1=3,00+0,5*25/19,5=3,64м

Находим значения коэффициентов условий работы:

?с1=1,1

? с2=1,0

?с1 и ? с2- коэффициенты условий работы, принимаемве по тблице 4.4 (Берлинов).

Определяем расчетное сопротивление грунта основания несущего слоя над подошвой условного фундамента:

R= ((?с1*? с2)/К)*[My*Кz*by*?II + Mq* d1*?II + (Mq - 1)*db*?II + Mc*cII]);

К - коэффициент К = 1,1приняn по таблицам 11.5 и 11.6 (Сетков).

Kz - коэффициент принимаемый равным 1

by - ширина подошвы фундамента = 3,44м.

?II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м^3.

?II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м^3.

сII - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента =20кПа.

d1 - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня ланировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала

R = ((1,1*1/1,1)*[0,43*1*3,44*19,5 + 2,73*3,64*19,5 + (2,73 - 1)*1,8*19,5 + +5,31*20]) = 418,92мПа

Основное требование расчета по второй группе предельных состояний выполняется, т.к.

Р = 408,06мПа < R = 418,59мПа.

2.3 Расчет ростверка

2.3.1 Исходные данные:

Задаемся материалами: принимаем бетон тяжелый, при твердении подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, класс прочности на сжатии В50, ?b2=0.,9; арматура стержневая горячекатаная класса АIII, поперечная класса АI.

Выписываем прочностные и деформационные характеристики материалов.

Rb=11,5 мПа

Rbt=0,9 мПа

Еb=24*103 мПа

Rs=365мПа

Rsw=175мПа

Еs=21*104мПа

Сечение ростверка прямоугольное 600х600мм

Нагрузка на 1погонный метр ростверка:

постоянная g=493,38кН/м

временная V=59,27кН/м

полная нагрузка q=g+V=493,38+59,27=552,65кН/м

жилой здание плита свая генплан

2.3.2 Расчетная схема и расчетные усилия

Расчет ростверка на действия изгибающих моментов и поперечных сил производится по схеме неразрезной балки, загруженной колонной нагрузкой.

Изгибающие моменты в ростверке и конечную силу на грани сваи определяют:

Мon=(q*?02)/12

Mкр=(q*?02)/24

Q=( q**?0)/2

где, Мon , Mкр,-соответственно опорный и пролетный моменты, кН*м

Q -поперечная сила, кН

?0 -расстояние между гранями свай, то есть расчетный пролет.

q -полная расчетная нагрузка, кН/м

?0=L-d

где, d -сечение сваи

?0=1300-300=1000мм=1м

Мon=(q*?02)/12=(552,65*12)/12=46,05кН*м

Mкр=(q*?02)/24=(552,65*12)/24=23,02кН*м

Q=( q**?0)/2=(552,65*1)/2=276,3кН

2.3.3 Расчет прочности ростверка по нормальному сечению.

Сечение на промежуточной опоре.

Мon=46,05кН*м

А0=М0n/?b2*Rb* b*h02

h0=h-a -принимаем а=5см

h0=90-5=85см

А0=46,05*105/(0,9*1*102*60*852)=0,01

По А0 находим ?=0,995

Аs=M/Rs * ? *h0

As=46,05*105/365*102*0,995*85=1,49см2

По сортаменту принимаем:

212 АIII c As=2,26см2

Сечение в среднем пролете

Мкр=23,02кН*м

А0=М/ ?b2*Rb* b*h02

А0=23,02*105/0,9*11,5*102*60*852=0,005=0,01

По А0 находим ?=0,995

Аs= М/ Rs* ?*h0

As=23,02*105/365*102*0.995*85=0.75см2

По сортаменту принимаем :

212 АIII c As=2,26см2

2.3.4 Расчет прочности ростверка по касательному сечению

Диаметр поперечных стержней устанавливают по условию сварки.

При ds=12мм, dsw=6мм класса АI/

Ширина поперечных стержней принят 200мм.

Число каркасов:

Аsw=2*0,283=0,566см2

Вычисляем qsw=Rsw*Asw/S

qsw=175*102*0,566/20=495,25Н/см

Определяем Qb,min=?b3(1+?f+?n)*Rbt*?b2*b*h0

?f=0; ?n=0; ?b3=0,6

Qb,min=0,6(1+0+0)*0,9*0,9*102*60*85=247860Н

Проверяем выполнение условия:

Q? Qb,min

Q=276.3kH> Qb,min=247,86kH,

условие не выполняется, следовательно, необходимо продолжить расчет.

Находим длину проекции опасной наклонной трещины на горизонтальную ось.

?b2=2 для тяжелого бетона

С0?2h0=2*85=170см

для дальнейших расчетов принимаем С0=170см

Определяем поперечное усилие, воспринимаемое бетононом:

Qb=?b2*(1+ ?f+?n)*Rbt*?b2*b*h02

Qb=(2(1+0+0)*0,9*0,9*102*60*852)/170=413100H

Проверим, больше или меньше поперечная сила поперечного усилия, которое воспринимается бетоном:

Q? Qb,

Q=276,3kH> Qb,=413,1kH

Условие выполняется, следовательно, прочность по наклонной трещине обеспечена.

2.3.5 Проверяем выполнение условие прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.

Q=?0,3?wt*?bi*Rb*?b2*b*h0

где, ?wt=1+5*?*µw?1,3

? =Еs/Eb

?=21*104/24*103=8,75

µw=Аsw/b*S=0,566/60*20=0,0065

?bi=1-?*Rb*?b2

?=0,01

?bi=1-0,01*11,5*0,=0,897

?wt=1+5*8,75*0,0065=1,26<1,3

Q=276,3кН<0,3*1,26*0,897*11,5*102*0,9*60*85=1785759Н=1786кН

Условие выполняется, прочность по касательной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

3. Технологический раздел

3.1 Технологическая карта на земляные работы

3.1.1 Область применения

Технологическая карта разработана на земляные работы «Жилого комплекса на 44 квартиры».

В состав карты входят следующие работы:

- предварительная планировка площадки;

- разработка грунта экскаватором;

- обратная засыпка и уплотнение.

Работы ведутся в одну и две смены. Работает бригада из 2х человек: машинист 6р-1; землекоп 3р-1.

Технологическая карта разработана в соответствии с действующими строительными нормами и правилами.

Основная цель разработки технологической карты - добиться снижения себестоимости работ за счет повышения производительности труда; при помощи механизации основных работ экскаватора ЭО4321, бульдозера ДЗ130 и электрической трамбовки с башмаками.

3.1.2 Подсчет объемов работ

Планировка площадки:

Sпл=l*b=37,2*3*43,8*3=14664,08м2

Срезка растительного слоя:

Vср=Sпл*0,2=14664,08*0,2=2932,8 м3

Разработка котлована:

А1=37,2+0,9+1=39,1м

А2=А1+h

h =2,5м

А2=39,1+2,5=41,6м

В1=43,8+0,9+1=45,7м

В2=В1+ h=45,7+2,5=48,2м

Vк=А1+А2 *В1+В2 * h=39,1+41,6*45,7+48,2 *2,5=4736,08м3

Обратная засыпка:

Vобр=15%*Vк=15%*4736,08=710,4м3

Площадь уплотнения:

Sуп= lср*Р*n;

Lср=d/ h=1,25/2,5=0,5м;

d =h*m=2,5*0,5=1,25м;

n= h/0,3=2,5/0,3=8,3м;

Sуп=0,5*162*8,3=672,3м2

3.1.3 Калькуляция трудовых затрат и заработной платы

Таблица 3.1

№п/п	Обоснование	Наименование работ	Объем работ	Норма времени	Трудозатраты	Расценки, руб	Сумма з/пл,руб	Состав звена
			Ед.из	Кол-во	Чел.-час	Маш.-час	Чел-дн.	Маш.-см
1	Е2-1-5	Срезка растительного слоя бульдозером ДЗ130	1000м2	14,7	-	1,8	-	26, 46	1-91	28,1	Машин 6р-1
2	Е2-1-35	Предварительная планировка площадки бульдозером ДЗ130	1000м2	14,7	-	0,29	-	4,26	0-30,7	4.56	Машин 6р-1
3	Е2-1-8	Разработка грунта экскаватором обратная лопата V=0,65 с погрузкой в транспорт ЭО4321	100м3	47,4	2	2	94,8	94,8	2-12	100,49	Машин 6р-1
4	Е2-1-8	То же на вымет	100м3	7,1	1,8	1,8	12,78	12, 78	1-91	13, 56	Машин 6р-1
5	Е2-1-31	Обратная засыпка бульдозером ДЗ130	100м3	7,1	-	0,43	-	3,05	0-45,6	3,24	Машин 6р-1
6	Е2-1-59	Уплотнение грунта электрической трамбовкой с башмаками	100м2	6,7	1,9	-	12,8	-	1-33	8,91	Землекоп 3р-1

3.1.4 Расчет комплексной бригады

Nкпл=Qпл/(к*t)

где, Qпл - плановые трудозатраты

t- продолжительность работ

k- процент перевыполнения норм

Nкпл=32/(1,02*16)?2человека

Принимаем: машинист 6р-1; землекоп 3р-1.

3.1.5 Указание по производству работ

Сначала рассчитать территорию: пересадить зелёные насаждения, выкорчевать пни, очистить площадку от кустарников, снести ненужные строения, снять плодородный слой почвы.

Строительную площадку оградить либо обозначить соответствующими знаками или надписями. Затем произвести отвод поверхностных и грунтовых вод.

В случаях сильного обводнения площадки грунтовыми водами обеспечить открытый или закрытый дренаж.

После этого создать геодезическую разбивочную основу, за, сохранностью которой в процессе строительства должна следить строительная организация.

Планировку площадки бульдозером ДЗ130 производить послойным способом: выемку разработать слоями на величину снимаемой стружки за один проход бульдозера последовательно по всей ширине выемки.

Разбивку котлована начать с выноса и закрепления по местности знаками основных рабочих осей (главные оси здания).

После этого установить обноску вокруг будущего котлована на расстоянии 2-Зм от его бровки параллельно основным разбивочным осям, начиная от них, разметить все остальные оси здания.

Осушить водо-Установку производить сверху вниз по мере разработки выемки на глубину не более 0,5м, а их разборку снизу вверх по мере обратной засыпки выемки.

Перед допуском рабочих в котлованы или траншеи глубиной более 1,3м проверить устойчивость откосов или крепления стен.

Погрузку грунта на автосамосвалы производить со стороны заднего или бокового борта

При разработке выемок в грунте экскаватором с обратной лопатой высоту забоя определить с таким расчетом, чтобы в процессе работы не образовывались "козырьки" из грунта.

Одностороннюю засыпку пазух фундаментов производить после осуществления мероприятий, обеспечивающих устойчивость конструкции, при принятых условиях, способах и порядке засыпки.

3.1.6 Указания по технике безопасности и охране труда

1. До начала производства земляных работ в местах расположения действующих подземных коммуникаций разработать и согласовать с организациями, эксплуатирующими эти коммуникации, мероприятия по безопасным условиям труда, а расположение подземных коммуникаций на местности обозначить соответствующими знаками или надписями.

2. Производство земляных работ в зоне залегания действующих подземных коммуникаций осуществлять под непосредственным руководством прораба или мастера, а в охранной зоне кабелей, находящихся под напряжением, или действующего газопровода, кроме того, под наблюдением работников электро- или газового хозяйства.Грунт около электрических кабелей и подземных коммуникаций разрабатывать вручную лопатой, без резких ударов и под наблюдением мастера или производителей работ.

3. Котлованы и траншеи, разрабатываемые на улицах, проездах, во дворах населённых пунктов, а также, где происходит движение людей или транспорта, ограждать защитным ограждением с учётом требований ГОСТ 23407-78. На ограждении установить предупредительные надписи и знаки, а в ночное время -- сигнальное освещение.

4.Грунт, извлечённый из котлована или траншеи, размещать на расстоянии не менее 0,5м от бровки выемки.

5. Валуны и камни, а также отслоения грунта, обнаруженные на откосах, удалить.

6. Перед допуском рабочих в котлованы или траншеи глубиной более 1,3м проверить устойчивость откосов или крепления стен.

7. Погрузку грунта на автосамосвалы производить со стороны заднего или бокового борта.

8. При разработке выемок в грунте экскаватором с обратной лопатой высоту забоя определить с таким расчетом, чтобы в процессе работы не образовывались "козырьки" из грунта.