Содержание

• Введение
• 1. Характеристика природных условий, места строительства и потребителей тепла
• 2 Определение тепловых потоков
• 4 Расчет расходов теплоносителей в тепловых сетях
• 5 Выбор оптимального направления трассы сети и ее описание
• 6 Составление расчетной схемы тепловой сети. Предварительный гидравлический расчет магистрали и ее ответвлений.
• 7 Проверочный гидравлический расчет тепловой сети
• 8 Построение пьезометрического графика. Выбор схемы присоединения абонентов к тепловым сетям
• 9 Описание источника теплоснабжения. Подбор сетевых и подпиточных насосов.
• 10 Расчет трубопроводов тепловой сети на компенсацию температурных удлинений. Выбор компенсаторов.
• 11 Выбор типа подвижных и неподвижных опор. Расчет нагрузок на неподвижные опоры.
• 12. Выбор конструкций тепловых сетей
• 13. Расчет толщины теплоизоляционного слоя трубопроводов тепловых сетей. Определение потерь тепла в тепловых сетях
• 14 Автоматизация и контроль в тепловых сетях.
• 15 Мероприятия по технике безопасности и охране окружающей среды
• Специальная часть проекта
• Технико-экономический расчет системы теплоснабжения
• Заключение
• Список использованной литературы
• Введение
• Теплоэнергетика является важнейшей отраслью народного хозяйства, играющей огромную роль в создании материально-технической базы развития страны.
• Важной составной частью систем централизованного теплоснабжения являются тепловые сети, предназначенные для транспортирования и распределения теплоносителя. Связывая источник тепла с большим числом потребителей, тепловые сети должны обеспечить согласованную работу всех звеньев систем теплоснабжения. Соблюдение этого требования достигается не только рациональным проектированием и строительством тепловых сетей, но и также и правильной эксплуатацией, поддержания соответствующих режимов, организацией контроля и профилактических мероприятий.
• Тепловые сети являются весьма дорогостоящими сооружениями, на их строительство и эксплуатацию затрачиваются значительные средства. В связи с повышением требований к чистоте воздушного бассейна городов и поселков крупные тепловые станции стали сооружать за пределами городской черты на значительном расстоянии от районов теплового потребления. Это вызывает необходимость строительство протяженных магистралей, что в свою очередь требует увеличения капитальных затрат. Бесперебойная и экономичная работа систем централизованного теплоснабжения зависит главным образом от качества строительства тепловых сетей и от того, на сколько правильно осуществляется их техническая эксплуатация.
• Основным фактором снижения стоимости строительства тепловых сетей является применение новых эффективных конструкций и материалов, прогрессивных методов строительства. Отечественная практика строительства тепловых сетей и научные разработки последних лет выявили целый ряд новых высокоэффективных индустриальных конструкций теплопроводов и способов их прокладки.
• В данном дипломном проекте мне предстоит охарактеризовать условия и места строительства теплопровода и потребителей тепла, определить расход тепла, выбрать способ регулирования тепловой нагрузки, выбрать оптимальное направление трассы сети, составить расчетную схему теплосети, провести гидравлический расчет проектируемой теплосети, выбрать компенсаторы, опоры, строительные конструкции, рассчитать теплоизоляционный слой и определить потери тепла в тепловых сетях.
• В специальной части проекта необходимо охарактеризовать камеры тепловых сетей, а в экономической части определить срок окупаемости капитальных вложений в строительство теплосети.

1. Характеристика природных условий, места строительства и потребителей тепла

Строительство теплосети осуществляется в городе Красноярске. Теплосеть рассчитывается для отопления и горячего водоснабжения четырех жилых микрорайонов. Необходимо провести прямой и обратный трубопровод для отопления и горячего водоснабжения от котельной и до теплопунктов в данных микрорайонах.

Для заданного района строительства принимаем следующие климатические данные:

1. Расчетная температура наружного воздуха для отопления - 40С.

2. Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции - 24С.

3. Продолжительность отопительного периода 230 дней.

4. Скорость ветра в январе 5,7 м/с.

Источником тепла является котельная, от которой и будет осуществляться транспортировка теплоносителя до теплопунктов. Теплоноситель - вода.

2 Определение тепловых потоков

2.1 Определим объемы всех зданий по микрорайонам, расположенных в районе строительства. Результаты сводятся в таблицу 1.

Таблица 1 - Объемы зданий

Потребители тепла	Длина здания А, м	Ширина здания В, м	Высота здания H = nh, м	Объем здания по наружному обмеру V = ABH, м3
I микрорайон	9-этажный жилой дом	45	15	9*3=27	18225
	5-этажный жилой дом	84	16	5*3=15	20160
	2-этажный жилой дом	42	15	2*3=6	3780
	детский сад	45	20	1*3,5=3,5	3150
	магазин	40	20	2*4=8	6400
II микрорайон	8-этажный жилой дом	98	14	3*8=24	32928
	5-этажный жилой дом	70	16	5*3=15	16800
	4-этажный жилой дом	56	16	4*3=12	10752
	2-этажный жилой дом	42	15	2*3=6	3780
	магазин	25	18	2*4=8	3600
IIIмикрорайон	9-этажный жилой дом	45	15	9*3=27	18225
	5-этажный жилой дом	56	15	5*3=15	12600
	административное здание	100	15	4*3,5=14	21000
	школа	70	15	3*3,5=10,5	11025
IVмикрорайон	8-этажный жилой дом	56	14	8*3=24	18816
	4-этажный жилой дом	84	15	4*3=12	15120
	3-этажный жилой дом	60	20	3*3=9	10800
	больница	65	13	2*4=8	6760
	детский сад	65	15	2*3,5=7	6825

2.2 Отопление

Расчетная часовая тепловая нагрузка отопления отдельного здания определяется по укрупненным показателям:

, ккал/ч (кДж/ч), [1] стр.3 (1)

где - поправочный коэффициент, учитывающий отличие расчетной температуры наружного воздуха (- 40С) для проектирования отопления в местности, где расположено здание от - 30С, при которой определено соответствующее значение q₀. = 0,90;

V - объем здания по наружному обмеру;

q₀ - удельная отопительная характеристика здания при t_Н.Р = - 30С, принимается по приложениям [4];

t_В.Р - расчетная температура воздуха в отапливаемом здании;

t_Н.Р.О - расчетная температура наружного воздуха = - 40С;

k_И.Р - расчетный коэффициент инфильтрации, определяется по формуле:

, [1] стр.4 (2)

где g - ускорение свободного падения = 9,8 м/с²;

Н - высота здания;

w_Р - расчетная для данной местности скорость ветра в отопительный сезон = 10,3 м/с.

Определим Q_О.Р для всех потребителей, результаты сводятся в таблицу 2.

Таблица 2 - Тепловая нагрузка отопления

Потребители тепла	Тепловая нагрузка здания, ккал/ч	Количество зданий, шт	Общая тепловая нагрузка, ккал/ч
I микрорайон	9-этажный жилой дом	643677,414	3	1931032,244
	5-этажный жилой дом	718011,7	2	1436023,4
	2-этажный жилой дом	105489,87	4	421959,48
	детский сад	69294,09	2	138588,12
	магазин	123156,25	3	369468,76
	Всего	-	14	4297072,004
II микрорайон	8-этажный жилой дом	960144,92	3	2880434,76
	5-этажный жилой дом	36632,5	3	1098997,5
	4-этажный жилой дом	239722,98	4	958891,91
	2-этажный жилой дом	105489,87	5	527449,35
	магазин	79771,66	1	79771,66
	Всего	-	16	5545545,18
IIIмикрорайон	9-этажный жилой дом	643677,414	2	1287354,82
	5-этажный жилой дом	274749,38	4	1098997,5
	административное здание	395263,41	2	790526,82
	школа	212953,54	1	212953,54
	Всего	-	9	3389832,68
IVмикрорайон	8-этажный жилой дом	615836,39	5	3079181,95
	4-этажный жилой дом	328239,11	2	656478,22
	3-этажный жилой дом	239679,18	3	719037,54
	больница	141909,59	2	283819,18
	детский сад	135120,63	1	135120,63
	Всего	-	13	4873637,52

2.3 Приточная вентиляция

Расчетная часовая тепловая нагрузка приточной вентиляции общественных зданий определяется по укрупненным показателям:

, ккал/ч (кДж/ч), [1] стр.4 (3)

где q_B - удельная вентиляционная характеристика здания;

t_Н.Р.В - расчетная температура наружного воздуха = t_Н.Р.О.

Определим Q_В.Р для всех общественных зданий, результаты сводятся в таблицу 3.

Таблица 3 - Тепловая нагрузка приточной вентиляции

Потребители тепла	Тепловая нагрузка здания, ккал/ч	Количество зданий, шт	Общая тепловая нагрузка, ккал/ч
I микрорайон	детский сад	20058,8	2	40117,6
	магазин	29856,06	3	89568,2
	Всего	-	5	129685,8
II микрорайон	магазин	16794,03	1	16794,03
	Всего	-	1	16794,03
IIIмикрорайон	административное здание	222335,7	2	444761,3
	школа	45171,96	1	45171,96
	Всего	-	3	489933,3
IVмикрорайон	больница	110374,12	2	220748,25
	детский сад	31793,08	1	31793,08
	Всего	-	3	252541,3

2.4 Горячее водоснабжение

Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения потребителей тепловой энергии определяется по формуле:

, ккал/ч, [1] стр.4 (4)

где а - норма расхода горячей воды потребителями;

т - количество жителей, рабочих мест и т.д.;

с - удельная теплоемкость воды = 1 ккал/(кг*С);

t_Х.З - температура холодной водопроводной воды = 5С.

Максимальная нагрузка горячего водоснабжения:

, ккал/ч. [1] стр.4 (5)

Средний тепловой поток на горячее водоснабжение в неотопительный (летний) период:

, ккал/ч, [1] стр.5 (6)

где t_Х.Л - температура холодной водопроводной воды в неотопительный период = 15С;

= 0,8 для жилищно-коммунального сектора.

Результаты вычислений сводим в таблицу 4.

Таблица 4 - Тепловая нагрузки на горячее водоснабжение

Потребители тепла	Тепловая нагрузка на горячее водоснабжение
	QГ.СР, ккал/ч	QГ.max, ккал/ч	QЛГ.СР, ккал/ч
I микрорайон	9-этажный жилой дом	56250	135000	36000
	5-этажный жилой дом	81250	195000	52000
	2-этажный жилой дом	13750	33000	8800
	детский сад	2187,5	5250	1400
	магазин	3750	9000	2400
	Всего	157187,5	377250	100600
II микрорайон	8-этажный жилой дом	175000	420000	112000
	5-этажный жилой дом	76250	183000	48800
	4-этажный жилой дом	39000	93600	24960
	2-этажный жилой дом	16250	39000	10400
	магазин	3400	8160	2176
	Всего	309900	743760	198336
IIIмикрорайон	9-этажный жилой дом	62500	150000	40000
	5-этажный жилой дом	72500	174000	46400
	административное здание	4229,17	10150,01	2706,669
	школа	10000	24000	6400
	Всего	149229,2	358150	95506,67
IVмикрорайон	8-этажный жилой дом	95000	228000	60800
	4-этажный жилой дом	55000	132000	35200
	3-этажный жилой дом	28750	69000	18400
	больница	93750	225000	60000
	детский сад	6927,08	16624,99	4433,331
	Всего	279427,1	670625	178833,3

4 Расчет расходов теплоносителей в тепловых сетях

Расчетные расходы теплоносителя (воды) определяют в зависимости от назначения тепловой сети, вида системы теплоснабжения, применяемого графика температур, а также схемы включения подогревателей горячего водоснабжения при закрытых системах теплоснабжения.

Для водяных тепловых сетей следует предусматривать, как правило, качественное регулирование отпуска теплоты по нагрузке отопления или по совмещенной нагрузке отопления и горячего теплоснабжения согласно графику изменения температуры воды в зависимости от температуры наружного воздуха.

При центральном качественном регулировании в системах теплоснабжения с преобладающей (более 65%) жилищно-коммунальной нагрузкой следует принимать регулирования по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, а при тепловой нагрузке жилищно-коммунального сектора менее 65% от суммарной тепловой нагрузки и доли средней нагрузки горячего водоснабжения менее 15% от расчетной нагрузки отопления - регулирования по нагрузке отопления (пункт 4.6 СНиП-2.04.07-86. тепловые сети).

В обоих случаях центральное качественное регулирования отпуска теплоты ограничивается наименьшими температурами воды в подающем трубопроводе, необходимыми для подогрева воды, поступающие в системы горячего теплоснабжения потребителей.

При закрытой системе теплоснабжения системы горячего водоснабжения потребителей присоединяются к двухтрубным водяным сетям через водонагреватели. Водонагреватели в зависимости от величины отношения максимального расхода теплоты на горячее водоснабжения к максимальному часовому расходу теплоты на отопление присоединяется следующим образом: при по двухступенчатым последовательной и смешанной схемам в зависимости от принятого режима регулирования отпуска теплоты в тепловых сетях; при по параллельной схеме. По этой же схеме присоединяются мелкие потребители с нагрузкой (детские учреждения, предприятия общественного питания и т.п.).

Расчетный расход сетевой воды для определения диаметра труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании определяется отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения с последующим суммированием этих расходов воды.

4.1 Регулирование отпуска теплоты

В системах теплоснабжения при отношении может применяться центральное качественное регулирование отпуска теплоты по отопительной нагрузке. При этом в закрытых системах водоподогреватели для горячего водоснабжения должны присоединяться по двухступенчатой смешанной или параллельной схемам в зависимости от отношения и типа регуляторов.

Центральное качественное регулирование отпуска теплоты по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения применяется, если . При этом в закрытых системах водоподогреватели горячего теплоснабжения могут присоединяться по параллельной или двухступенчатым схемам. Выбор схемы зависит от отношения и вида регуляторов воды или теплоты на отопление. Согласно расчетным данным (табл. 5) необходимо выбрать способ регулирования и построить температурный график.

, поэтому выбираем центральное качественное регулирование отпуска теплоты по отопительной нагрузке.

Построение графика центрального качественного регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке основано на определении зависимости температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях от температуры наружного воздуха.

Температуру воды в подающей и обратной магистралях в течение отопительного периода, то есть в диапазоне температур наружного воздуха от + 8С до t_Н.Р.О, рассчитываем по формуле:

, С [1] стр.7 (6)

, С [1] стр.7 (7)

где t - температурный напор нагревательного прибора при расчетной температуре воды в отопительной системе, С:

, [1] стр.7 (8)

где ₃ - температура воды в подающей (после смесительного устройства0 линии системы отопления = 150С;

₂ - температура воды в обратной линии системы отопления = 70С;

- расчетный перепад температур воды в тепловой сети: = ₁ - ₂, С;

- расчетный перепад температур воды в местной системе отопления:

= ₃ - ₂, С. [1] стр.7 (9)

Задаваясь различными значениями t_Н в пределах от + 8С до t_Н.Р.О, определяем _1.0 и _2.0.

Таблица 6 - расчет температуры воды в подающем и обратном трубопроводе

tН, С Температура сетевой воды, С	+ 8	+ 5	0	- 5	- 10	- 15	- 20	- 25	tН.Р.0
1.0	80,82	96,95	122,91	148,04	172,57	196,62	220,28	243,60	312,00
2.0	52,03	59,52	71,08	81,82	91,95	101,60	110,86	119,79	145,00

Рисунок 1 - График температур воды в подающей и обратной магистралях при центральном регулировании по отопительной нагрузке.

4.2 Расчетный расход воды на отопление

кг/с, [1] стр.10 (10)

где Q_О.Р - расчетная тепловая нагрузка отопления, ккал/ч;

₁, ₂ - температура воды в подающем и обратном трубопроводе, С;

с - удельная теплоемкость воды = 1 ккал/(кг*С ).

4.3 Расчетный расход воды на вентиляцию

кг/с, [1] стр.10 (11)

где Q_В.Р - расчетная тепловая нагрузка отопления, ккал/ч.

4.4 Расчетный расход воды на ГВС

1. Средний расход сетевой воды:

кг/с. [1] стр.10 (12)

где - температура воды в подающем трубопроводе в точке излома графика температур = 70С;

- температура воды после водоподогревателя горячего водоснабжения в точке излома графика температур, принять = 30С.

Максимальный расход сетевой воды:

кг/с. [1] стр.11 (13)

4.5 Суммарный расчетный расход сетевой воды

кг/с, [1] стр.11 (14)

Результаты вычислений сводим в таблицу 7.

Таблица 7 - Расчетный расход сетевой воды

Потребители тепла	Расчетный расход сетевой воды	количество потребителей N	Суммарный расход воды Gd = Gd* N, кг/с
	на отопление	на вентиляцию	на ГВС	суммарный
	GO.max, кг/с	GВ.max, кг/с	GГ.СР, кг/с	GГ.max, кг/с	Gd, кг/с
I микрорайон	9-этажный жилой дом	2,235	-	0,391	0,938	3,172	3	9,517
	5-этажный жилой дом	2,493	-	0,564	1,354	3,847	2	7,695
	2-этажный жилой дом	0,366	-	0,095	0,229	0,595	4	2,382
	детский сад	0,241	0,070	0,015	0,036	0,347	2	0,693
	магазин	0,428	0,104	0,026	0,063	0,594	3	1,781
Итого по микрорайону 1: =	22,069
II микрорайон	8-этажный жилой дом	3,334	-	1,215	2,917	6,251	3	18,752
	5-этажный жилой дом	0,127	-	0,530	1,271	1,398	3	4,194
	4-этажный жилой дом	0,832	-	0,271	0,650	1,482	4	5,929
	2-этажный жилой дом	0,366	-	0,113	0,271	0,637	5	3,186
	магазин	0,277	0,058	0,024	0,057	0,392	1	0,392
Итого по микрорайону 2: =	32,453
Продолжение таблицы 7 - Расчетный расход сетевой воды
Потребители тепла	Расчетный расход сетевой воды	количество потребителей N	Суммарный расход воды Gd = Gd* N, кг/с
	на отопление	на вентиляцию	на ГВС	суммарный
	GO.max, кг/с	GВ.max, кг/с	GГ.СР, кг/с	GГ.max, кг/с	Gd, кг/с
III микрорайон	9-этажный жилой дом	2,235	-	0,434	1,042	3,277	2	6,553
	5-этажный жилой дом	0,954	-	0,503	1,208	2,162	4	8,649
	административное здание	1,372	0,772	0,029	0,070	2,215	2	4,430
	школа	0,739	0,157	0,069	0,167	1,063	1	1,063
Итого по микрорайону 3: =	20,695
IVмикрорайон	8-этажный жилой дом	2,138	0,000	0,660	1,583	3,722	5	18,608
	4-этажный жилой дом	1,140	0,000	0,382	0,917	2,056	2	4,113
	3-этажный жилой дом	0,832	0,000	0,200	0,479	1,311	3	3,934
	больница	0,493	0,383	0,651	1,563	2,438	2	4,877
	детский сад	0,469	0,110	0,048	0,115	0,695	1	0,695
Итого по микрорайону 4: =	32,227
Итого по всем микрорайонам	107,444

5 Выбор оптимального направления трассы сети и ее описание

Проектирование тепловых сетей начинается с выбора трассы и способа их прокладки. Проектирование трасс магистральных тепловых сетей должно увязываться с условиями, как существующей застройки города, так и перспективами его дальнейшего развития.

Для проектирования тепловых сетей необходимы исходные данные, определяющие топографические условия местности, характер планировки и застройки городских районов, размещение наземных и подземных инженерных сооружений и коммуникаций, характеристику свойств грунтов и глубину их залегания, режим и физико-химические свойства подземных вод и др. Получение этих данных является задачей инженерных изысканий.

Трасса тепломагистрали, наносимая на топографический план, выбирается по кратчайшему направлению между начальной (ТЭЦ, котельная) и конечной (потребитель) ее точками с учетом обхода труднопроходимых территорий и различных препятствий. Трасса тепловых сетей в городах и других населенных пунктах должна предусматриваться в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красным линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы зеленых насаждений, а внутри микрорайонов и кварталов - вне проезжей части дорог. Трасса тепловых сетей, проходящая по площадкам предприятий, должна предусматриваться вне проезжей части дорог в специально отведенных технических полосах, совместно с трассой технологических трубопроводов. При выборе трассы теплопроводов необходимо учитывать экономичность и надежность тепловых сетей. Наиболее экономичной является тупиковая схема.

С целью повышения надежности работы тепловых сетей целесообразно устраивать блокировочные перемычки, которые рассчитываются на пропуск аварийного расхода воды, принимаемого равным 70-75 % расчетного. При диаметре магистралей до 500 мм перемычки можно не устраивать.

Принимаемые расстояния трассы тепловых сетей до других сооружений и параллельно проложенных коммуникаций должны обеспечить сохранность этих сооружений и коммуникаций как при строительстве, так и в период эксплуатации.

Пересечение тепловыми сетями естественных препятствий и инженерных коммуникаций должно выполняться под углом 90°, а при обосновании - под меньшим углом, но не менее 45°. Подробные указания по выбору трассы на территории промышленных предприятий приведены в СНиП «Тепловые сети».

При выборе трассы предусматривается один ввод тепловых сетей в каждый участок предприятия. В местах ответвлений к кварталам или зданиям предусматривают тепловую камеру. Подключать рядом расположенные кварталы целесообразно из одной тепловой камеры.

По результатам расчета и исходным данным начертить расчетную схему тепловой сети.

За расчетную магистраль принять наиболее напряженное и нагруженное направление на трассе тепловой сети, соединяющее источник теплоты с дальними потребителями.

6 Составление расчетной схемы тепловой сети. Предварительный гидравлический расчет магистрали и ее ответвлений

Таблица 8 - Расчетные данные для гидравлического расчета трубопроводов

№ участка	G	dH x s, мм	dBH, мм	, м/с	h, кгс/м2*м	RЛ = h*9,81, Па/м
	кг/с	т/ч
l1	0-а	107,444	386,798	325х8	309	1,51	7,95	77,99
l2	а-б	75,217	270,781	325х8	309	1,08	4,1	40,221
l3	б-в	54,522	196,279	273х8	257	1,12	5,52	54,151
l4	в-I	32,453	116,831	194х6	182	1,34	12,2	119,68
l5	a-IV	32,227	116,017	194х6	182	1,34	12,2	119,68
l6	б-III	20,695	74,502	152х4,5	143	1,37	17,6	172,66
l7	в-II	22,069	79,4484	152х4,5	143	1,45	19,4	190,31

Для обеспечения надежной работы тепловой сети определяем место установки неподвижных опор, компенсаторов, тепловых камер и запорной арматуры.

Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах. На участках между тепловыми камерами размещают неподвижные опоры, расстояние между которыми зависит от диаметра теплопровода, типа компенсатора и способа прокладки тепловых сетей. Данная теплосеть проложена подземным канальным способом, а значит опоры используются только неподвижные.

На участке главной магистрали теплосети 0 - в ставим сальниковые компенсаторы на расстоянии не менее 100 м друг от друга. На ответвлениях к микрорайонам - П - образные компенсаторы на расстоянии 80 м друг от друга. Запорную арматуру устанавливаем для отключения ответвлений от магистрали.

7 Проверочный гидравлический расчет тепловой сети

7.1 Режим движения теплоносителя

Для определения режима движения необходимо сравнить значение критерия Рейнольдса Re с его предельным значением Re':

, , [1] стр.27 (14)

где G - расход теплоносителя, кг/с;

d_ВН - внутренний диаметр трубопровода, м;

- средняя плотность теплоносителя на рассчитываемом участке тепловой сети; выбрать по средней температуре ; = 110С; = 951 кг/м³;

v - кинематическая вязкость = 0,271*10^-6 м²/с;

k_э - эквивалентная шероховатость = 0,5 мм.

Таблица 9 - Определение режима движения теплоносителя

№ участка	Re	Re'	Режим движения теплоносителя
l1	0-а	1717845	351024000	не турбулентное
l2	а-б	1202591	351024000	не турбулентное
l3	б-в	1048091	291952000	не турбулентное
l4	в-I	880935	206752000	не турбулентное
l5	a-IV	874800	206752000	не турбулентное
l6	б-III	714973	162448000	не турбулентное
l7	в-II	762442	162448000	не турбулентное

7.2 Коэффициент гидравлического трения

Для области квадратичного закона (при Re Re'):

; [1] стр.27 (16)

для любых значений критерия Рейнольдса (приближенно):

. [1] стр.27 (17)

Рассчитаем для всех участков тепловой сети.

7.3 Сумма коэффициентов местных сопротивлений на рассчитываемом участке тепловой сети

= n_Зо_З + n_Ко_К + n_РАЗо_РАЗ, [1] стр.27 (18)

где n_З - количество задвижек; n_К - количество компенсаторов; n_РАЗ - количество разветвлений;

о_З, о_К, о_РАЗ - коэффициенты местных сопротивлений, принимаем по таблице коэффициентов местных сопротивлений в трубопроводах тепловых сетей.

7.4 Эквивалентная длина местных сопротивлений

, м. [1] стр.28 (19)

7.5 Приведенная длина трубопровода

l' = l + l_Э, м. [1] стр.28 (30)

7.6 Потери давления в трубопроводах на трение и в местных сопротивлениях

Р = R_Лl', Па. [1] стр.28 (31)

7.7 Действительное падение напора для воды

, м. [1] стр.28 (32)

7.8 Располагаемый напор в начале участка тепловой сети

Н = Н_i ± 2H, м.

Результаты всех вычислений сводим в таблицу гидравлического расчета тепловой сети.

По итогам вычислений определяем напор сетевого насоса:

Н_НАС = Н_АБ + Н, м [1] стр.28 (33)

Н_НАС = 107,013 м.

8 Построение пьезометрического графика. Выбор схемы присоединения абонентов к тепловым сетям

Графики давления строятся после гидравлического расчета сетей. Графики разрабатываются для основной расчетной магистрали и характерных ответвлений. На координатную сетку в выбранном масштабе наносят профиль поверхности земли по трассе (развертка) от источника теплоты (начало координат) до наиболее удаленного потребителя. За нулевую отметку принимают уровень пола источника теплоты или уровень поверхности земли в начальной точки расчетной схемы. При построении профиля следует учитывать, что 1м = 0,01МПа.

На поверхности земли отмечают начало и конец каждого участка, условно принимая, что отметки прокладки трубопровода совпадают с отметками земли.

Линии давления теплоносителя вычерчивают в статистическом и динамическом режимах. Статистическое давление - это давление необходимое для заполнения системы водой перед запуском циркуляционных насосов. Величина статистического давления выбирается исходя из следующих условий: а) линия статистического давления должна проходить в не менее чем на 5м (50КПа) выше перекрытия верхнего этажа зданий, стоящих на самой высокой отметки, присоединенных по зависимой схеме; б) линия должна находиться на уровне не превышающем 0,6 МПа (60м) над полом первого этажа зданий, расположенных на самых низких отметках, для предотвращения разрыва нагревательных приборов.

Заполнение системой осуществляется из обратного трубопровода городских тепловых сетей через регулятор подпитки. Если давление в обратном трубопроводе городских тепловых сетей ниже статистического давления, то для заполнения системы используется подпиточный насос. В статистическом режиме система наполнена теплоносителем и находиться под давлением, создаваемым подпиточным насосом (регулятором подпитки). Сетевые (циркуляционные) насосы не работают. Линия статистического давления - горизонтальная, поскольку отсутствуют потери давления в системе.

При динамическом режиме теплоноситель движется за счет разности давления, создаваемого циркуляционными насосами. Для подбора циркуляционных насосов необходимо знать потери давления в подающем теплопроводе, в обратном теплопроводе и в местных тепловых пунктов. Для этого строят линию давления в динамическом режиме.

Линию динамического давления начинают строить с линии падения давления в обратном трубопроводе. Линия строиться по результатам гидравлического расчета подающего трубопровода, так как потери давления в подающем и обратном трубопроводе одинаково.

После построения и корректировки линии потерь давления в обратном трубопроводе на график наносятся линии, отражающая потери давления в наиболее удаленном местном теплопункте.

Линия потерь давления в подающем трубопроводе строится от наиболее удаленного теплопункта к источнику теплоты. Эта линия имеет вид зеркального отражения линий потерь давления в обратном трубопроводе. После построения графика давления основной магистрали строятся графики давления боковых ответвлений. Эти графики строятся по результатам гидравлического расчета боковых ответвлений.

График давлений для основной магистрали и боковых ответвлений строятся на одной координатной сетке.

Линии статистического давления принимаем равной 16 кгс.

9. Описание источника теплоснабжения. Подбор сетевых и подпиточных насосов.

Системы централизованного теплоснабжения характеризуются сочетанием трех основных звеньев: теплоисточников, тепловых сетей и местных систем теплоиспользования (теплопотребления) отдельных зданий или сооружений. В теплоисточниках осуществляется получение теплоты за счет сжигания различных видов органического топлива. Такие теплоисточники называются котельными. В случае использования в теплоисточниках теплоты, выделяемой при распаде радиоактивных элементов, они называются атомными станциями теплоснабжения (ACT). В отдельных системах теплоснабжения используются в качестве вспомогательных возобновляемые источники теплоты -- геотермальная энергия, энергия солнечного излучения и т. п.

Если теплоисточник расположен вместе с теплоприемниками в одном здании, то трубопроводы для подачи теплоносителя к теплоприемникам, проходящие внутри здания, рассматриваются как элемент системы местного теплоснабжения. В системах централизованного теплоснабжения теплоисточники располагаются в отдельно стоящих зданиях, а транспорт теплоты от них осуществляется по трубопроводам тепловых сетей, к которым присоединены системы теплоиспользования отдельных зданий.

Масштабы систем централизованного теплоснабжения могут изменяться в широких пределах: от небольших, обслуживающих несколько соседних зданий, до крупнейших, охватывающих ряд промышленных районов и даже город в целом. Независимо от масштаба эти системы по контингенту обслуживаемых потребителей подразделяются на коммунальные, промышленные и общегородские. Для осуществления транспортировки теплоносителя к потребителям, в котельной устанавливаются сетевые и подпиточные насосы. Так как наш общий напор составляет 107,013 м, мы выбираем насос марки ЦНС(Г)180-120

Подача м³/ч - 180.

Напор м - 120.

Мощность насоса кВт -- 75.

Частота вращения об/мин - 1500.

Рисунок 2 - схема охлаждения подшипников: а - в дренаж; б - от трубопровода.

Сетевой насос типа ЦНС(Г)180-120 горизонтальный спирального типа, в котором рабочие колеса выполнены с односторонним выходом.

В двух противоположных торцовых сторонах корпуса насоса имеются цилиндрические отверстия, являющиеся гнездами сальникового уплотнения. Сальниковое уплотнение насоса состоит из отдельных колец, изготовленных из хлопчатобумажного пропитанного шнура. Между, кольцами набивки со стороны всасывания предусмотрена "кольцевая камера, к которой подводится вода для гидравлического затвора с целью предотвращения подсоса воздуха.

Набитый сальник зажимается буксой.

К вспомогательным устройствам относятся трубопроводы системы охлаждения корпусов подшипников, а также контрольно-измерительные приборы. Для подсоединения трубопроводов в корпусе подшипника имеются сгоны труб 3/8", по которым подается холодная вода от водопровода или другого источника давления 1--2 кгс/м².

Расход воды для охлаждения подшипников одного насоса составляет около 1 м³/ч. На подводящих линиях рекомендуется установить регулирующие вентили, на сливных трубопроводах -- воронки для' визуального наблюдения протекания охлаждающей воды. По манометру контролируется давление в напорном патрубке, по мановакуумметру -- во всасывающем.

Вспомогательные трубопроводы заводом не поставляются.

Теперь подберем к нашим параметрам подпиточный насос. Он предназначен для подпитки тепловой сети. Нам подойдет тип насоса ЦНСГ38-105:

Подача м³/ч - 38

Напор м/ст - 105.

Допустимая высота всасывания м/ст - 6.

Мощность насоса кВт - 18,5.

КПД - 78%.

Частота вращения об/мин - 3000.

Насос состоит из приводной и проточной частей.

Приводная часть состоит из опорного кронштейна, в котором на шарикоподшипниках установлен вал насоса. Подшипники закрыты крышками.

Проточная часть состоит из спирального корпуса, который крепится к фланцу опорного кронштейна, рабочего колеса, насаженного на конец вала, и всасывающего патрубка, присоединенного к спиральному корпусу.

Спиральный корпус служит для преобразования кинетической энергии жидкости после рабочего колеса в энергию давления. Насосы поставляются с напорным патрубком, направленным вверх, но по условиям монтажа его можно повернуть на 90, 180 и 270°. В бобышках корпуса необходимо просверлить два отверстия (одно вверху, другое -- внизу), независимо от расположения напорного патрубка с последующей нарезкой в них резьбы для выпуска воздуха из полости насоса перед пуском и сливом воды после останова насоса. На напорном патрубке спирального корпуса предусмотрено резьбовое отверстие для присоединения манометра, заглушаемое при поставке пробкой.

Рабочее колесо служит для передачи механической энергии электродвигателя потоку жидкости. Оно выполнено из двух дисков, соединенных лопатками. Передний диск имеет входное отверстие, задний-- разгрузочное отверстие для выравнивания осевого усилия.

Рабочее колесо имеет уплотняющие пояски, которые в паре с задними кольцами, запрессованными в спиральном корпусе и всасывающем патрубке, образуют уплотнение, служащее для уменьшения перетока жидкости из области высокого в область низкого давления. На валу насоса для предотвращения самоотвинчивания рабочее колесо крепится гайкой, имеющей левую резьбу. Всасывающий патрубок служит для подвода перекачиваемой жидкости к рабочему колесу. Он крепится к спиральному корпусу и является крышкой последнего. На фланце патрубка имеется резьбовое отверстие для присоединения мановакуумметра, заглушаемое при поставке пробкой.

10. Расчет трубопроводов тепловой сети на компенсацию температурных удлинений. Выбор компенсаторов

Тепловые удлинения трубопроводов при температуре теплоносителя от 50 °С и выше должны восприниматься специальными компенсирующими устройствами, предохраняющими трубопровод от возникновения недопустимых деформаций и напряжений. Выбор способа компенсации зависит от параметров теплоносителя, способа прокладки тепловых сетей и других местных условий.

Компенсация тепловых удлинений трубопроводов за счет использования поворотов трассы (самокомпенсация) может применяться при всех способах прокладки тепловых сетей независимо от диаметров трубопроводов и параметров теплоносителя при величине угла до 120°. При величине угла более 120°, а также в том случае, когда по расчету на прочность поворот трубопроводов не может быть использован для самокомпенсации, трубопроводы в точке поворота крепят неподвижными опорами.

Для обеспечения правильной работы компенсаторов и самокомпенсаций трубопроводы делят неподвижными опорами на участки, не зависящие один от другого в отношении теплового удлинения. На каждом участке трубопровода, ограниченном двумя смежными неподвижными опорами, предусматривается установка компенсатора или самокомпенсация.

При расчете труб на компенсацию тепловых удлинений приняты следующие допущения:

- неподвижные опоры считаются абсолютно жесткими;

- сопротивление сил трения подвижных опор при тепловом удлинении трубопровода не учитывается.

Естественная компенсация, или самокомпенсация, наиболее надежна в эксплуатации, поэтому находит широкое применение на практике. Естественная компенсация температурных удлинений достигается на поворотах и изгибах трассы за счет гибкости самих труб. Преимуществами ее над другими видами компенсации являются: простота устройства, надежность, отсутствие необхо димости в надзоре и уходе, разгруженность неподвижных опор от усилий внутреннего давления. Для устройства естественной компенсации не требуется дополнительного расхода труб и специальных строительных конструкций. Недостатком естественной компенсации является поперечное перемещение деформируемых участков трубопровода.

Определим полные тепловые удлинения участка трубопровода

Для безаварийной работы тепловых сетей необходимо, чтобы компенсирующие устройства были рассчитаны на максимальные удлинения трубопроводов. Поэтому при расчете удлинений температуру теплоносителя принимают максимальной, а температуру окружающей среды - минимальной. Полное тепловое удлинение участка трубопровода

l = бLt, мм, [6] Стр.28 (34)

где б - коэффициент линейного расширения стали, мм/(м-град);

L - расстояние между неподвижными опорами, м;

t - расчетный перепад температур, принимаемый как разность между рабочей температурой теплоносителя и расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления.

l = 1,23*10^-2 *20*149 = 36,65 мм.

l = 1,23* 10^-2 * 16* 149 = 29,32 мм.

l = 1,23*10^-2 *25*149 = 45,81 мм.

Аналогично находим l для других участков.

Силы упругой деформации, возникающие в трубопроводе при компенсации теплового удлинения, определяются по формулам:

, кгс; , Н; [6] Стр.28 (35)

, кгс; , Н;

где Е - модуль упругости трубной стали, кгс/см²;

I - момент инерции поперечного сечения стенки трубы, см;

l - длина меньшего и большего участка трубопровода, м;

t - расчетная разность температур, °С;

А, В -- вспомогательные безразмерные коэффициенты.

Для упрощения определения силы упругой деформации (Р_х, P_v) в таблице 8 дана вспомогательная величина для различных диаметров трубопроводов.

Таблица 11

Наружный диаметр трубы dH, мм	32	45	57	76	89	108	133	159	194	219	273	325	377	426	426
Толщина стенки трубы s, мм	2,5	2,5.	3,5	3,5	3,5'	4	4	4,5	5	6	7	8	9	7	10
	0,0106	0,0181	0,0506	0,126	0,206	0,425	0,809	1,56	3.18	5,47	12,4	24	42,3	48,5	67,9

В процессе работы тепловой сети появляются напряжения в трубопроводе, которые создают для предприятия неудобства. Для уменьшения напряжений, возникающих при нагреве трубопровода, применяются осевые и радиальные стальные компенсаторы (сальниковые, П- и S-образные и другие). Широкое применение нашли П-образные компенсаторы. Для увеличения компенсирующей способности П-образных компенсаторов и уменьшения изгибающего компенсационного напряжения в рабочем состоянии трубопровода для участков трубопроводов с гибкими компенсаторами производят предварительную растяжку трубопровода в холодном состоянии при монтаже.

Предварительную растяжку производят:

- при температуре теплоносителя до 400 °С включительно на 50 % от полного теплового удлинения компенсируемого участка трубопровода;

- при температуре теплоносителя выше 400 °С на 100 % полного теплового удлинения компенсируемого участка трубопровода.

Расчетное тепловое удлинение трубопровода

, мм [6] Стр.37 (36)

где е - коэффициент, учитывающий величину предварительной растяжки компенсаторов, возможную неточность расчета и релаксацию компенсационных напряжений;

l - полное тепловое удлинение участка трубопровода, мм.

1 участок х = 119 мм

По приложению при х = 119 мм выбираем вылет компенсатора Н = 3,8 м, тогда плечо компенсатора В = 6 м.

Для нахождения силы упругой деформации проводим горизонталь Н = 3,8 м, ее пересечение с В = 5 (Р_к) даст точку, опустив перпендикуляр из которой до цифровых значений Р_к, получим результат Р_к - 0,98 тс = 98 кгс = 9800 Н.

Рисунок 3 - П-образный компенсатор

7 участок х = 0,5*270 = 135 мм,

Н = 2,5, В = 9,7, Р_к - 0,57 тс = 57 кгс = 5700 Н.

Остальные участки просчитываем аналогично.

11. Выбор типа подвижных и неподвижных опор. Расчет нагрузок на неподвижные опоры

Определение вертикальной и горизонтальной нагрузки на неподвижную опору.

Определение вертикальной нагрузки

Нагрузки, действующие на неподвижные опоры, подразделяются на вертикальные и горизонтальные. К вертикальным нагрузкам относятся весовые (Р_в) и компенсационные (Р_к), если трубопровод расположен в вертикальной плоскости).

Р_в -ql, H, [1] Стр.37 (37)

где q - вес 1 м трубопровода (вес трубы, изоляционной конструкции и воды);

q = q_тр + q_из + q_в Н/м;

l - пролет между подвижными опорами, м.

1 участок: Р_в= 1217*13,0 = 15821 Н

7 участок: Р_в= 843*11,6 = 9778,8 Н

Аналогично рассчитаем другие участки трубопроводов.

Если неподвижная опора располагается в узле трубопроводов, то необходимо учитывать дополнительную нагрузку от арматуры и сальниковых компенсаторов.

В дипломном проекте необходимо определить нагрузки на 2-3 неподвижные опоры (согласно заданию руководителя). Для заданных опор определить вертикальную нагрузку.

Горизонтальные нагрузки на неподвижные опоры более многообразны. Они возникают под влиянием следующих сил:

- силы упругой деформации гибких компенсаторов или самокомпенсации при их растяжке в холодном состоянии или при тепловом удлинении трубопроводов;

- силы внутреннего давления при использовании неуравновешенных сальниковых компенсаторов;

- силы трения в сальниковых компенсаторах при тепловом удлинении трубопровода;

- силы трения в подвижных опорах при тепловом удлинении трубопроводов, прокладываемых в каналах и наземно;

- силы трения трубопровода о грунт при бесканальной прокладке.

Сила трения в подвижных опорах.

, Н [1] Стр.38 (38)

где м - коэффициент трения скольжения; принять для скользящих опор м = 0,3 - сталь по стали; м = 0,6 - сталь по бетону; для катковых, роликовых, шариковых и подвесных опор м = 0,1;

q - вес 1 м трубопровода, Н/м;

L₁ - длина трубопровода от неподвижной опоры до компенсатора или от неподвижной опоры до поворота (при самокомпенсации), м.

1 участок: = 0,3*1217*130 = 47463 Н

7 участок: = 0,3*843*120 = 30348 Н

Сила внутреннего давления

, Н [1] Стр.38 (39)

где Р_раб - рабочее давление теплоносителя, Па;

f₁ и f₂ - большее и меньшее сечение трубы, м .

На поворотах труб на 90° и при закрытых задвижках f₂ = 0.

1 участок: Р_вд= 1,6*(58 - 0) = 92,8 Н

7 участок: Р_вд= 1,6*(40 - 0) = 64 Н

Таблица 12

Наименование нагрузок	Фактор, вызывающий появление силы	Наименование силы	Обозначение силы	1 Участок	7 Участок
Вертикальные	Вес трубопровода	Силы веса	Р	15821	9778, 8
Горизонтальные	Температурное удлинение трубопроводов	Силы трения в подвижных опорах		47463	30348
		Силы упругой деформации при П- образных компенсаторах	Рк	9800	5700
	Внутреннее давление		РВД	92,5	64

На каждую неподвижную опору осевые усилия действуют слева и справа. В зависимости от направления реакций усилия частично уравновешиваются или суммируются.

Неподвижные опоры, воспринимающие частично уравновешенные горизонтальные осевые усилия, называются разгруженными (промежуточными). Они размещены между смежными прямолинейными участками трубопроводов. Неразгруженные (концевые) опоры размещены на поворотах трубопроводов или перед заглушкой и воспринимают горизонтальные усилия, действующие с одной стороны.

При расчете нагрузок необходимо рассматривать все возможные режимы работы трубопровода от холодного до рабочего состояния.

При определении горизонтальной осевой нагрузки на опору для каждого режима работы трубопровода силы, действующие на неподвижную опору в одном направлении, складываются, а затем из большей суммы сил вычитают меньшую, при этом, учитывая возможные отклонения от расчетных величин, силы трения и силы упругой деформации вычитают с коэффициентом 0,7, чем обеспечивается некоторый запас в расчетной нагрузке на неподвижную опору. При равенстве суммы сил, действующих на опору с обеих сторон, в качестве расчетной принимается одна из сумм с коэффициентом 0,3.

12. Выбор конструкций тепловых сетей

В настоящее время большинство строящихся теплопроводов прокладывают в непроходных железобетонных каналах. Наиболее совершенно конструкция из железобетонного канала типа МКЛ, разработанная Мосинжпроектом для труб диаметром 50 - 1400 мм. От предыдущих конструкций она отличается тем, что корытообразную часть устанавливают сверху, после того как на днище канала уже выполнены монтажно-сварочные и изоляционные работы. Эта конструкция вошла в каталог унифицированных индустриальных изделий в г. Москве.

Неподвижная опора, рассчитанная на горизонтальное усилие от двух труб 300 кН, выполнена из сборных железобетонных деталей: двух продольных ригелей, одного поперечного опорного ригеля и четырех фундаментов, соединенных попарно.

На опорах трубопроводы закрепляются хомутами, охватывающими трубы, и косынками в нижней части труб, которые упираются в металлическую раму из швеллеров. Эта рама прикрепляется к железобетонным ригелям приваркой к закладным деталям.

Прокладка трубопроводов на низких опорах нашла широкое применение при строительстве тепловых сетей на не спланированной территории районов новой застройки городов. Переход пересеченной или заболоченной местности, а также мелких рек целесообразнее осуществлять таким способом с использованием несущей способности труб.

Одним из основных условий повышения долговечности и надежности подземных тепловых сетей является защита их от затопления грунтовыми и поверхностными водами. Затопление сетей приводит к разрушению изоляции, развитию наружной коррозии трубопроводов, а также к резкому увеличению тепловых потерь. Поэтому при строительстве подземные тепловые сети желательно располагать выше уровня грунтовых вод. Если же практически это неосуществимо, то при прокладке тепловых сетей ниже максимального уровня стояния грунтовых вод следует предусматривать искусственное понижение грунтовых вод - попутный дренаж, а для наружных поверхностей строительных конструкций - обмазочную битумную изоляцию.

Для тепловых сетей, как правило, применяются горизонтальные дренажи. При не высоком уровне грунтовых вод и небольшом дебите применяют упрощенную конструкцию в виде дренирующего основания под каналом из крупного песка или гравия. Дренажное устройство прокладывают вдоль трассы тепловых сетей по одну или по обе стороны от нее. Односторонние дренажи располагают со стороны притока грунтовых вод. Основное требование к дренажу заключается в том, чтобы уровень грунтовых вод при работе дренажа был ниже дна канала или нижней отметки изоляционной конструкции теплопровода при бесканальной прокладки. Для этого заглубление верха дренажных труб принимают не менее 300 мм от дна канала. Выбор конструкции дренажа зависит от условий прокладки теплосетей: уровня и направления движения грунтовых вод, уклона трассы тепловых сетей, характера строения грунта и др.

Для попутного дренажа в основном применяется асбестоцементные трубы с муфтами, керамические канализационные раструбные трубы, а также готовые трубофильтры. Применяются также бетонные, железобетонные, пластмассовые и другие трубы.

Устройство попутного дренажа значительно удорожает стоимость строительства тепловых сетей в целом. Однако опыт эксплуатации показывает, что при наличии попутного дренажа тепловые сети достаточно надежно защищены от затопления грунтовыми и поверхностными водами, что, безусловно, оказывает влияние на надежность и долговечность работы теплопроводов.

13. Расчет толщины теплоизоляционного слоя трубопроводов тепловых сетей. Определение потерь тепла в тепловых сетях

В современных системах централизованного теплоснабжения при транспортировке теплоносителя возможны потери теплоты в окружающую среду. Чтобы их снизить, очень важно при проектировании правильно подобрать теплоизоляционный материал с требуемой толщиной слоя изоляции и материал для покровного слоя тепловой изоляции.

Для трубопроводов тепловых сетей, включая арматуру, фланцевые соединения и компенсаторы, тепловую изоляцию необходимо предусматривать независимо от температуры теплоносителя и способов прокладки.

Теплоизоляционные конструкции следует предусматривать из следующих элементов:

- теплоизоляционного слоя;

- армирующих и крепежных деталей;

- пароизоляционного слоя;

- покровного слоя.

Защитное покрытие изолируемой поверхности от коррозии не входит в состав теплоизоляционной конструкции. Необходимость устройства пароизоляционного слоя при температуре от 12 до 20 °С определяется расчетом.

Для теплоизоляционного слоя оборудования и трубопроводов с положительными температурами содержащихся в них веществ для всех способов прокладок, кроме бесканальной, следует применять материалы и изделия со средней плотностью не более 400 кг/м и теплопроводностью не более 0,07 Вт/(м°С). Допускается применение шнуров асбестовых для изоляции трубопроводов условным проходом до 50 мм включительно.

Для изоляции поверхностей с температурой выше 400 °С в качестве первого слоя допускается применение изделий с теплопроводностью более 0,07 Вт/(м-°С).

Для теплоизоляционного слоя оборудования и трубопроводов с отрицательными температурами следует применять теплоизоляционные материалы и изделия со средней плотностью не более 200 кг/м и расчетной теплопроводностью в конструкции не более 0,07 Вт/(м°С).

Теплоизоляционные конструкции следует предусматривать из материалов, обеспечивающих:

- тепловой поток через изолированные поверхности оборудования и трубопроводов согласно заданному технологическому режиму или нормированной плотности теплового потока;

- исключение выделения в процессе эксплуатации вредных, пожароопасных и взрывоопасных, неприятно пахнущих веществ в количествах, превышающих предельно допустимые концентрации;

- исключение выделения в процессе эксплуатация болезнетворных бактерий, вирусов и грибков}

Съемные теплоизоляционные конструкции должны применяться для изоляции люков, фланцевых соединений, арматуры, сальниковых и сильфонных компенсаторов трубопроводов, а также в местах измерений и проверки состояния изолируемых поверхностей.

Расчет толщины теплоизоляционного слоя производится:

- по нормированной плотности теплового потока;

- по заданной величине теплового потока;

- по температуре на поверхности изоляции;

- по заданному снижению (повышению) температуры теплоносителя и др.

В дипломном проекте приведен расчет толщины слоя изоляции по нормированной плотности теплового потока для цилиндрических объектов диаметром менее двух метров. Толщина теплоизоляционного слоя.