Размещено на http://www.allbest.ru/



• Содержание
• Введение
• 1. Характеристика объекта реконструкции
• 2. Расчет силовых и осветительных нагрузок
• 2.1 Расчет силовых нагрузок цеха
• 2.2 Расчет осветительных нагрузок цеха
• 3. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов
• 4. выбор схемы электроснабжения
• 4.1 Выбор схемы электроснабжения
• 4.2 Выбор кабельных линий 0,4 кВ
• 4.3 Выбор распределительных шкафов
• 4.4 Выбор кабелей 10 кВ
• 5. Расчет токов короткого замыкания
• 5.1 Расчет токов короткого замыкания на стороне 10 кВ
• 5.2 Расчет токов короткого замыкания на стороне 0,4 кВ
• 6. Выбор и проверка коммутационно-защитной аппаратуры и измерительных приборов
• 6.1 Выбор автоматических выключателей
• 6.2 Выбор измерительных приборов
• 7. Выбор высоковольтного оборудования
• 7.1 Выбор выключателей 10 кВ
• 7.2 Выбор трансформаторов тока
• 7.3 Выбор выключателей нагрузки
• 7.4 Выбор ограничителей перенапряжения
• 8. Проектирование волоконно-оптических связей
• 9. Расчет релейной защиты
• 9.1 Расчет релейной защиты блока линия трансформатор
• 9.2 Расчет РЗ КЛ-0,4 кВ
• 9.3 Построение карты селективности
• 10. Экономическая часть
• 10.1 Оценка затрат на проведение работ
• 10.2 Оценка целесообразности реконструкции
• Заключение
• Список использованных источников
• Приложение А Данные потребителей цеха
• Приложение Б Выбор кабелей 0,4 кВ
• Приложение В Расчет токов КЗ
• Приложение Г Выбор автоматических выключателей


Введение

трансформатор нагрузка мощность аппаратура

В ВКР рассматриваются вопросы реконструкции электрооборудования и электроснабжения механического цеха АО «Некрасовский Машиностроительный Завод» Ярославской области

Распределительные щиты и кабельные линии находятся в предаварийном состоянии При возникновении короткого замыкания часто отключение производится не автоматическим выключателем линии, а вводным выключателем распределительного щита, в результате без электроснабжения остается большое число потребителей Это происходит по причине отказа автоматических выключателей Перебои в элекстроснабжении потребителей комбината нарушают плановый выпуск продукции Также на территории мастерских планируется подключение новых потребителей По этим причинам необходимо произвести реконструкцию

Производиться выбор электрооборудования, кабельных линий, релейной защиты Питание осуществляется двумя вводами на 10 кВ При проектировании системы электроснабжения потребители электроэнергии рассматриваются в качестве нагрузок Сам процесс проектирования связан не только с технически обоснованными вариантами выбора электрооборудования и схем электроснабжения, но и рассматривается организационно-экономическая часть

Подъездные пути заасфальтированы и осуществляют подъезд всех видов транспорта в любое время года

При проектировании электроснабжения завода предусматривается установка комплектных трансформаторных подстанций



1 Характеристика объекта реконструкции

По категории надежности часть приёмников цеха являются потребителями II категории Питание электроприемников обеспечивается от двух независимых, взаимно резервирующих, источников питания

Все потребители электрической энергии являются потребителями трехфазного напряжения 380 В переменного тока с частотой 50Гц Потребители имеют разные режимы работы

Основными исходными данными для определения расчетных силовых нагрузок служит перечень потребителей электрической энергии с указанием их номинальной мощности, количества и режима работы Данные потребителей приведены в ПРИЛОЖЕНИИ А



2 Расчет силовых и осветительных нагрузок

21 Расчет силовых нагрузок цеха

Расчет производится по методу упорядоченных диаграмм

Среднесменная активная и реактивная мощности электроприемника (ЭП) определяются по формулам [10]:

Р_{см, i} = К_и· Р_ном,i, кВт;(21)

Q_{см, i} = К_и· Р_ном,I ·tgц, квар,(22)

гдеК_и - коэффициент использования ЭП;

Р_ном,i - номинальная мощность электроприемника, кВт

Расчетная мощность для потребителей, работающих в повторно-кратковременном режиме

, кВт, (23)

гдеР_пасп- паспортная мощность,

ПВ- продолжительность включения

Коэффициент использования для группы электроприемников:

(24)

Эффективное число электроприемников определяется по формуле:



(25)

Расчетная нагрузка группы потребителей электроэнергии определяется по формуле:

, кВт,(26)

где К_р - коэффициент расчетный

Расчетная реактивная мощность группы потребителей определяется в зависимости от эффективного числа электроприемников по выражениям:

При: n_эф?10:

, квар,(27)

при: n_эф>10

, квар,(28)

где - соответствует cos ц, принятому для данного потребителя

Полную расчетную мощность определяем по выражению:

, кВА(29)

Расчетный ток для группы потребителей определяется по выражению:

, А,(210)

где U_ном=0,4 кВ - номинальное напряжение сети

Произведем расчет нагрузок для цеха:

Найдем Р_см для трехфазных электроприемников

Р_см3ф =756,41 кВт

Тк нет однофазных потребителей, то суммарная среднесменная мощность:

Р_см? = Р_см3ф, кВт; (211)

Р_смУ = 756,41 кВт

Тк нет однофазных потребителей, то суммарная номинальная нагрузка определяется (без учете коэффициента использования):

Р_н? = Р_н3ф, кВт;(212)

Р_нУ = 1295,8 кВт

Найдем средневзвешенный коэффициент использования:

Эффективное число электроприемников определяется по (25), либо по формуле:



;(213)

шт

Определяем значение коэффициента расчетной нагрузки K_Р для сетей напряжением до 1 кВ [10, табл 22]:

K_p=1

Найдем суммарную расчетную активную и реактивную мощности с учетом коэффициента использования согласно:

Р_Р = 1? 765,41 = 765,41 кВт

Расчетная реактивная мощность равна:

Q_р = 726,24 квар

Полная мощность равна:

кВА

Электросварочные установки работают в повторно-кратковременном режиме (ПКР) Причём все они характеризуются малыми временами импульсов и циклов сварки Поэтому при выборе сетей по нагреву в качестве расчётной нагрузки принимается эффективная (средняя квадратичная) S_эф нагрузка Основными показателями режимов работы сварки, необходимыми для расчёта электрических нагрузок являются коэффициент загрузки К_з и фактическая продолжительность включения ПВ_ф, являющиеся статистическими величинами и определяются из справочников

Однофазные электросварочные установки стремятся распределить равномерно по фазам Если К_з и ПВ_ф отличаются незначительно, то распределение по парам фаз производят на основе равенства паспортных мощностей



, кВА,(214)

где S_пас - паспортная мощность установок, подключённых на линейное напряжения;

NАВ, NАС, NВС- количество установок, подключённых к парам фаз А и В, А и С, В и С соответственно

При резко отличных К_з и ПВ_ф распределение по парам фаз производят на основе равенства эффективных мощностей

, кВА (215)

При небалансе мощностей пар фаз менее 15% условная трёхфазная нагрузка определяется так

, кВА, (216)

где S_срi- средняя мощность сварочной установки;

S_эфi- эффективная мощность сварочной установки;

n- количество сварочных установок, подключённых к парам фаз

Средняя и эффективная мощности определяются в зависимости от типа машины

Точечные, шовные, рельефные машины:

, кВА;(217)

, кВА (218)

Машины стыковой сварки при сварке оплавлением с подогревом:

,кВА; (219)

, кВА, (220)

где К_зпод, К_зопл, К_зос - коэффициенты загрузки на стадиях подогрева, оплавления и осадки соответственно;

ПВ_фпод, ПВ_фопл, ПВ_фос- фактическая продолжительность включения ПВ_ф на стадиях подогрева, оплавления и осадки соответственно

У дуговых сварочных установок ПВ_ф=ПВ_пасп

Суммарная мощность трёхфазных сварочных машин

, кВА(221)

Приёмники, подключенные на фазное напряжение, также распределяют равномерно по фазам Для них определяют условную эффективную трёхфазную мощность

,кВА,(222)

где S_эфmax- суммарная мощность однофазных приёмников (U=220В) наиболее ими загруженной фазы

Тогда эффективная трёхфазная мощность цеха

, кВА(223)

Расчёт сварочной нагрузки цеха представлен в таблице 21



Таблица 21

Расчёт сварочной нагрузки цеха

Потребитель	Sпасп	ПВ	КЗ	Sэф	Sср
Кондуктор для сварки рамы тележки	10	0,25	0,8	4	2
Кондуктор для сварки рам КК	12	0,25	0,8	4,8	2,4
Кондуктор для сварки блока грузовой тележки	9,5	0,25	0,8	3,8	1,9
Кондуктор для установки планок на барабан	9,5	0,25	1	4,75	2,375
Кондуктор для сварки рам КК	12	0,25	0,8	4,8	2,4
Кондуктор для установк монтажных элементов	6	0,25	1	3	1,5
Кондуктор для фонаря кабины	6	0,25	0,8	2,4	1,2
Кондуктор для установк пластин на раму	6	0,25	0,8	2,4	1,2
Кондуктор для сварки привода тележки	12	0,25	0,8	4,8	2,4
Потребитель	Sпасп	ПВ	КЗ	Sэф	Sср
Кондуктор для сварки каретки	5	0,25	0,8	2	1
Кондуктор для сварки привода тележки	9	0,25	0,8	3,6	1,8
Итого				40,35

22 Расчет осветительных нагрузок цеха

Расчет осветительных нагрузок цеха производим по методу удельных мощностей

Устанавливаем III разряд зрительных работ Освещенность Е=200 лк Освещение выполним светодиодными светильниками 250 Вт, tgц=0,4 Коэффициенты отражения от потолка, стен и рабочей поверхности:р_п = 0,5, р_с = 0,3, р_р = 0,1 Коэффициент спроса: k_с = 0,9 Коэффициент пускорегулировочной аппаратуры К_ПРА = 1,2

Высота подвеса светильников над полом:h=6 м Находим удельную мощность осветительной установки из [10]:Р_уд=4,2 Площадь цеха: F=5800 м²

Рассчитаем активную мощность осветительной нагрузки

Установленная мощность находится по формуле:

Р_уст = Р_уд?F, кВт(224)

Расчетная мощность освещения равна:

Р_росв = k_c?К_ПРА?Р_уст, кВт(225)

Расчетная реактивная мощность освещения равна:

Q_росв = Р_росв?tgц, квар;(226)

Р_уст = 0,0042?5800 = 24,36 кВт;

Р_росв = 0,9?1,2?24,36 = 26,3 кВт



3 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов

Итоговая нагрузка по цеху:

Р_р = 788,41 + 26,3 = 814,7 кВт;

Q_р = 846,24 + 10,52 = 856,76 квар;

S_р = 1182,27 кВА

При выборе числа и мощности трансформаторов учитывается категория надёжности электроснабжения потребителей и их коэффициент загрузки, К_з который зависит от системы охлаждения трансформатора:

Принимаем К_з=0,7

Найдём суммарную мощность нагрузки подключенной к ТП:

Количество трансформаторов определяется по выражению:

, шт,(31)

где S_нтр - номинальная мощность трансформатора;

Рассмотрим возможность применения КТП с силовыми трансформаторами типа ТМГ - 1000/10/0,4

Реактивная мощность, передаваемая через трансформаторы из сети ВН в сеть НН, определяется по выражению:

, квар;(32)

квар

Определяем реактивную мощность, которую необходимо скомпенсировать по выражению:

Q_КУ = Q_р - Q_ВН, квар;(33)

Q_КУ = 856,76 - 1306,85 = -450,09 квар

Т к Q_КУ < 0, то компенсирующее устройство не требуется

Уточняем коэффициент загрузки трансформатора по выражению:

;(34)

;(35)

;

Коэффициент загрузки не превышает предельных значений Принимаем к установке 2 трансформатора ТМГ-1000/10/0,4



4 Выбор схемы электроснабжения

41 Выбор схемы электроснабжения

Электроснабжение предприятия осуществляется РП, который в свою очередь питается от двух городских понизительной подстанций 110/10 кВ двумя кабельными линиями Цеховые подстанции получают питание от распределительного пункта по кабельным линиям

Распределительный пункт имеет схему с одной секционированной системой шин Питание цеховых подстанций осуществляется по радиальной схеме

Питание потребителей цеха осуществляется кабельными линиями по радиальной схеме Электроприемники подключены к распределительным пунктам, которые в свою очередь подключены к РУ 0,4 кВ КТП

КТП находится в условном центре нагрузок Кабели прокладываются в кабельных каналах в полу, подводка непосредственно к станкам осуществляется в металлической трубе На улице кабели прокладываются в траншеях

42 Выбор кабельных линий 0,4 кВ

Выбор кабелей осуществляется:

По экономической плотности тока:

, кВА,(41)

где J_ЭК - экономическая плотность тока, для Т_max = 7000 ч J_ЭК = 1,2

По нагреву:



, А,(42)

где - длительно допустимый ток, А;

- поправочный коэффициент, учитывающий отличие температуры в цехе от температуры, при которой задан , ;

- расчетный ток потребителя, для одиночного электроприемника ;

- поправочный коэффициент, учитывающий снижение допустимой токовой нагрузки для кабелей при их многослойной прокладке в коробах,

3По потери напряжения:

,(43)

где, - активное и реактивное удельные сопротивления линии, Ом/км;

- длинна линии, км;

ц- угол сдвига между напряжением и током в линии

Приведем пример выбора кабеля для потребителя №78 по плану

Расчетный ток:

I_р = 85,56 А

Выбираем кабель АВВГнг 5х35

Проверке по экономической плотности тока не подлежат:

сети промышленных предприятий и сооружений напряжением до 1 кВ при числе часов использования максимума нагрузки предприятий до 4000- 5000;

ответвления к отдельным электроприемникам напряжением до 1 кВ, а также осветительные сети промышленных предприятий

Проверка по нагреву расчетным током:

85,56 А<1•1•109 А

Проверка на потерю напряжения:

Выбор кабелей сведен в ПРИЛОЖЕНИЕ Б

4.3 Выбор распределительных шкафов

Выбор силовых пунктов осуществляется по степени защиты в зависимости от характера среды в цехе, по комплектации предохранителями или автоматическими выключателями

Условия выбора силовых пунктов:

Номинальный ток силового пункта I_нСП должен быть больше расчетного тока I_р группы приемников

I_нСП > I_р, А (44)

Число присоединений к силовому пункту не должно превышать количества отходящих от силового пункта линий

N_ПРИС ? N_доп (45)

Выбор распределительных шкафов сведен в таблицу 41



Таблица 41

Выбор цеховых распределительных шкафов

№ ПР	Iр, А	NПРИС	Тип ПР	IнСП, А	NДОП
1	217,92	6	ПР8531	250	12
2	190,65	5	ПР8531	250	12
3	95,33	6	ПР8531	160	12
4	61,38	11	ПР8531	160	12
5	84,58	7	ПР8531	160	12
6	77,07	8	ПР8531	160	12
7	146,99	8	ПР8531	250	12
№ ПР	Iр, А	NПРИС	Тип ПР	IнСП, А	NДОП
8	108,61	6	ПР8531	160	12
9	179,4	9	ПР8531	250	12
10	474,6	9	ПР8531	630	12
11	124,88	7	ПР8531	160	12

4.4 Выбор кабелей 10 кВ

Кабели 10 кВ выбираются аналогично кабелям 0,4 кВ

Выбираем кабель ААБл-10 3х35

Проверка по нагреву расчетным током:

68,34 А<1•1•117 А

Проверка на потерю напряжения:



5. Расчет токов короткого замыкания

5.1 Расчет токов короткого замыкания на стороне 10 кВ

Расчет проводится для выбора и проверки уставок релейной защиты и автоматики и проверки параметров оборудования

Введем ряд допущений, упрощающих расчет и не вносящих существенных погрешностей:

1 Линейность всех элементов схемы ;

2 Приближенный учёт нагрузок ;

3Симметричность всех элементов за исключением мест короткого замыкания ;

4 Пренебрежение активными сопротивлениями, если X/R>3 ;

5 Токи намагничивания трансформаторов не учитываются ;

Погрешность расчетов при данных допущениях не превышает 2ч5 %

Рисунок 5.1 Расчетная схема 10 кВ



Рисунок 5.2 Схема замещения 10 кВ

Расчет токов короткого замыкания упрощается при использовании схемы замещения Расчет токов КЗ проводим в именованных единицах

Мощность короткого замыкания:

, МВА,(51)

где I_кзВН - ток короткого замыкания на шинах высокого напряжения

МВ·А;

МВ·А

Параметры системы:

, Ом, (52)

гдеU_cp- среднее напряжение, кВ;

- мощность трёхфазного КЗ на шинах подстанции, МВ·А

Ом;

Ом

ЭДС системы:

Е_С = 10,5 кВ(53)

Параметры кабельной линии:

R_КЛ = r₀ • l, Ом;(54)

X_КЛ = x₀ • l, Ом; (55)

R_КЛ = 0,868 • 0,05 = 0,04 Ом ;

X_КЛ = 0,178·0,05 = 0,01 Ом

Расчёт токов КЗ выполняется для напряжения той стороны, к которой приводятся сопротивления схемы

, А,(56)

где - полное суммарное эквивалентное сопротивление от источника питания до расчётной точки КЗ, Ом

Установившееся значение тока при двухфазном КЗ определяется по значению тока трёхфазного КЗ:

, А (57)

Ударный ток:

А,(58)

где к_уд - ударный коэффициент

Расчёт токов КЗ производим без учёта подпитки со стороны нагрузки

;(59)

(510)

Расчёт токов КЗ производим без учёта подпитки со стороны нагрузки

кА;

кА;

кА;

;

;

кА



5.2 Расчет токов короткого замыкания на стороне 0,4 кВ

Расчет произведем на примере потребителей №78 и №28 по плану

Рисунок 5.3 Расчетная схема 0,4 кВ

Рисунок 5.4 Схема замещения 0,4 кВ

Система С:U_НН = 0,4 кВ;

Трансформатор Т: S_нтр=1000 кВА; U_к=5,5%; ДР_к=10,8 кВт

Линия W1: r₀ = 0,209 мОм/м; х₀ = 0,079 мОм/м; L=90 м

Линия W2: r₀ = 0,447 мОм/м; х₀ = 0,082 мОм/м; L=112 м

Линия W3: r₀ = 0,894 мОм/м; х₀ = 0,088 мОм/м; L=8 м

Линия W4: r₀ = 1,95 мОм/м; х₀ = 0,095 мОм/м; L=12 м

Выключатель QF1: I_н=1600 А

Выключатель QF2: I_н=250 А

Выключатель QF3: I_н=160А

Выключатель QF4: I_н=160А

Выключатель QF5: I_н=100 А

Сопротивление питающей системы равно:

, Ом;(511)

мОм

Активное сопротивление трансформатора, приведённое к стороне 0,4 кВ

, мОм; (512)

мОм

Реактивное сопротивление трансформатора, приведённое к стороне 0,4 кВ

, мОм;(513)

мОм

Сопротивления кабельных линий:

R_W1 = 0,208 · 90= 18,72 мОм

X_W1 = 0,079 · 90= 7,11 мОм;

R_W2 = 0,447 · 116 = 51,582 мОм;

X_W2 = 0,082 · 116 = 9,512 мОм;

R_W3 = 0,894 · 8 = 7,152 мОм;

X_W3 = 0,088 · 8 = 0,704 мОм;

R_W4 = 1,95 · 12 = 23,4 мОм;

X_W4 = 0,095 · 12 =1,14 мОм

Сопротивления контактов:

R_К1 = 0,0024 мОм; R_К2 = 0,021 мОм;

R_К3 = 0,029 мОм; R_К4 = 0,056 мОм;

R_К5 = 0,85 мОм

Сопротивления автоматических выключателей:

R_QF1 = 0,14 мОм;

X_QF1 =0,08 мОм;

R_QF2 = 1,1 мОм;

X_QF2 =0,5 мОм;

R_QF3 = 1,3 мОм;

X_QF3 =0,7 мОм;

R_QF4 = 1,3 мОм;

X_QF4 =0,7 мОм;

R_QF5 = 2,15 мОм;

X_QF5 =1,2 мОм

Суммарное сопротивление до точки К3 К1:

R_УК1 = R_тр+R_QF1+R_К1 =1,73+0,14+0,0024 =1,8724 мОм;

X_УК1 =X_C+X_тр+X_QF1 = 1,08+8,63+0,08 = 9,79 мОм;

R_УК2 = R_УК1+R_QF2+R_W1+R_К2 =1,8724+1,1+18,72+0,021=21,71 мОм;

X_УК2 =X_УК1+X_QF2 +X_W1=9,79+0,5+7,11 =17,4 мОм;

R_УК3 = R_УК1+R_QF3+R_W2+R_К3 =1,8724+2,15+51,582+0,029 = 55,05 мОм;

X_УК3 =X_УК1+X_QF3 +X_W2 =9,79+0,7+9,512 = 20 мОм;

R_УК4 = R_УК2+R_QF4+R_W3+R_К4 =21,71+1,3+7,152+0,056=30,22 мОм;

X_УК4 =X_УК2+X_QF4+ X_W3 =17,4+0,7+0,704 =18,8 мОм;

R_УК5 = R_УК3+R_QF5+R_W4+R_К5 =55,05+2,15+23,4+0,85=120,53 мОм;

X_УК5 =X_УК3+X_QF5+ X_W4=20+1,5+ =22,06мОм

Ток КЗ без учета сопротивления дуги:

, А(514)

Напряжение в стволе дуги:

U_д = Е_Д·l, В(515)

Сопротивление дуги равно:

, Ом(516)

Ток КЗ с учетом сопротивления дуги:

, А(517)

Ударный ток определяется по выражению:



, А,(518)

где - ударный коэффициент

;(519)

,(520)

где - частота сети

Приведем пример расчета для точки К2

кА

Для трансформатора кабеля сечением 150 мм² расстояние между фазами проводников 70 мм

U_д = 1,6 ·20 = 32 В;

мОм;

кА;

;

;

кА

Токи однофазного КЗ в сетях с напряжением до 1кВ, как правило, являются минимальными По их величине проверяется чувствительность защитной аппаратуры

Действующее значение составляющей тока однофазного КЗ:

, А,(521)

где- полное сопротивление питающей системы, трансформатора, а также переходных контактов точки однофазного КЗ;

Z_п- полное сопротивление петли фаза-ноль от трансформатора до точки КЗ

, Ом, (522)

гдеX_T1, X_T2, R_T1, R_T2- соответственно индуктивные и активные сопротивления прямой и обратной последовательности силового трансформатора;

X_T0, R_T0 - соответственно индуктивное и активное сопротивления нулевой последовательности силового трансформатора

, Ом,(523)

где- удельное сопротивление петли фаза-нуль элемента;

- длина элемента

Значение тока однофазного КЗ в точке К2:

мОм;

Z_П = 0,52 · 90+0,12 · 8 = 63,76 мОм;

кА

Расчет токов КЗ сведен в ПРИЛОЖЕНИЕ В



6. Выбор и проверка коммутационно-защитной аппаратуры и измерительных приборов

6.1 Выбор автоматических выключателей

Выбор автоматических выключателей приведен в пункте 92

6.2 Выбор измерительных приборов

На стороне 0,4 кВ для контроля напряжения на шинах ТП применяем щитовые вольтметры Э47 (0 - 500 В) Для контроля тока применяем амперметры Э42700, включенные через трансформаторы тока

На стороне 10 кВ для контроля напряжения на шинах 10 кВ применяем щитовые вольтметры Э47 (0 - 12,5 кВ), включенные через трансформаторы напряжения Для контроля тока применяем амперметры Э42700, включенные через трансформаторы тока



7. Выбор высоковольтного оборудования

7.1 Выбор выключателей 10 кВ

Выключатели выбираются по номинальному значению тока и напряжения, роду установки и условиям работы, конструктивному исполнению и отключающим способностям

Выбор выключателей производится:

по напряжению

U_ном ? U_{сети, ном}, В,(71)

гдеU_ном - номинальное напряжение выключателя, кВ;

U_{сети, ном} - номинальное напряжение сети, кВ

2) по длительному току

I_ном ? I_{раб, max}, А, (72)

где I_ном - номинальный ток выключателя, А;

I_{раб, max} - максимальный рабочий ток, А

3) по отключающей способности:

кА²с, (73)

где i_a,r - апериодическая составляющая тока КЗ, составляющая времени до момента расхождения контактов выключателя;

i_a,норм - номинальный апериодический ток отключения выключателя;

Допускается выполнение условия:



А, (74)

где b_норм - нормативное процентное содержание апериодической составляющей в токе отключения;

ф - наименьшее время от начала короткого замыкания до момента расхождения контактов;

ф = ф_{з, мин} + t_соб, с, (75)

где ф_{з, мин} = 1,5 с - минимальное время действия защит;

t_соб - собственное время отключения выключателя

4) на электродинамическую стойкость выключатель проверяется по сквозному предельному току короткого замыкания:

А, (76)

где I_{пр, скв} - действительное значение предельного сквозного тока короткого замыкания;

- начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания в цепи выключателя

5) на термическую стойкость:

выключатель проверяется по тепловому импульсу:

кА²с, (77)

где - предельный ток термической стойкости;

- нормативное время протекания тока термической стойкости

Выбор выключателей РП приведен в таблице 71

Таблица 71

Параметры выключателей, отходящих линий 10 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Тип оборудования
		ВБЭ-10-20/630
Uном Uсети	Uсети =10 кВ	Uном =10 кВ
Iном Iрабмах	Iрабмах =68,34А	Iном =630 А
Iоткл Iкз	Iкз =8,23 кА	Iоткл =20 кА
i дин i уд	i уд =23,2 кА	i дин =51 кА
I2t Вк	Вк =240 кА2с	I2t =1200 кА2с

7.2 Выбор трансформаторов тока

Условия выбора трансформаторов тока:

U_ном ?U_сети, В;(78)

I_ном ?I_рабmax , А;(79)

i_дин ?i_уд, А;(710)

I²·t ?В_к, кА²с(711)

Параметры трансформаторов тока 10 кВ приведены в таблице 72

Таблица 72

Параметры трансформаторов тока 10 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Тип оборудования
		ТЛК-10
Uном Uсети	Uсети =10 кВ	Uном =10 кВ
Iном Iрабмах	Iрабмах =68,34А	Iном =100 А
i дин i уд	i уд =23,2 кА	iдин =81 кА
I2t Вк	Вк =240 кА2с	I2·t = 768 кА2·с

7.3 Выбор выключателей нагрузки

Условия выбора выключателей нагрузки:

U_ном ?U_сети, В;(712)

I_ном ?I_рабmax , А;(713)

i_дин ?i_уд, А;(714)

I²·t ?В_к, кА²с(715)

Параметры выключателей нагрузки 10 кВ приведены в таблице 73

Таблица 73

Параметры выключателей нагрузки 10 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Тип оборудования
		ВНА-10/630-20
Uном Uсети	Uсети =10 кВ	Uном =10 кВ
Iном Iрабмах	Iрабмах =68,34А	Iном =630 А
i дин i уд	i уд =23,2 кА	iдин =51 кА
I2t Вк	Вк =240 кА2с	I2·t = 400 кА2·с

7.4 Выбор ограничителей перенапряжения

Ограничители перенапряжения устанавливаются на шины 10 кВ цеховой КТП

Условие ограничителей перенапряжения:

U_ном=U_сети, В (716)

ОПН-П1-10/11,5/10/2УХЛ1

U_ном=10 кВ

U_{доп max}=11 кВ

U_ост1000=28,7 кВ

U_{ост 10000}=33,8 кВ



8. Проектирование волоконно-оптических связей

Волоконно-оптическая связь является технологией передачи информации на значительные расстояния без потери качества сигнала Информация транслируется по специальному кабелю, а в качестве среды распространения выбраны колебания электромагнитного поля в инфракрасном оптическом диапазоне Благодаря своей колоссально пропускной способности, волоконно-оптические линии связи не имеют аналогов среди других способов передачи больших объемов информации

Связь по оптическим кабелям (ОК) является одним из главных направлений научно-технического прогресса Оптические кабели используются не только для организации телефонной городской и междугородной связи, но и для кабельного телевидения, видеотелефонирования, радиовещания, вычислительной техники, технологической связи и тд

В мире идет интенсивный процесс совершенствования, как оптических кабелей, так и оптоэлектронной аппаратуры Получили широкое распространение оптические кабели с одномодовыми волокнами Осваиваются новые диапазоны инфракрасного диапазона и новые материалы с малыми потерями Разрабатываются широкополосные системы передачи информации на большие расстояния Ведется строительство ВОЛС различного назначения: городских, зоновых, магистральных

Волоконно-оптические системы связи получили широкое распространение по всему миру, постепенно вытесняя другие проводные способы передачи данных благодаря своим особенностям и уникальным характеристикам Более подробно рассмотрим некоторые ключевые моменты:

- пропускная способность (это одна из основных характеристик, которая важна для линии связи; потенциал одного канала позволяет выйти на объем в несколько Тбит/с);

- универсальность (по оптическому кабелю можно передавать сигналы различной модуляции);

- минимальный коэффициент затухания (благодаря этому качеству, длина участка сети без использования дополнительных ретрансляторов или усилителей может достигать до 100 км);

- безопасность данных (к волоконно-оптической линии практически невозможно подключится злоумышленнику - в случае физического нарушения целостности канала сигнал перестанет проходить сквозь кабель, а надежное кодирование убережет от перехвата информации при помощи программных средств);

- пожарная безопасность (благодаря своему строению и используемым материалам, оптико-волоконные кабели не поддерживают горение и не приводят к образованию искры);

- экономическая выгода (несмотря на то, что стоимость прокладывания линии довольно высокая, она все равно будет дешевле и качественнее, чем традиционное соединение с использованием медного кабеля; дополнительно стоит учесть минимальные расходы на усилители сигнала, особенно, если речь идет о больших участках магистралей);

- надежность и долговечность (при использовании соединения в стандартных климатических условиях, срок службы кабеля и соединительного оборудования будет примерно в два раза больше, чем при эксплуатации медного кабеля)

Благодаря этим преимуществам линии связи на основе оптико-волоконных соединений пользуются большой популярностью в наше время по всему миру

Осваиваются более высокие скорости передачи информации, позволяющие передавать большие объемы данных Находят применение системы передачи синхронной цифровой иерархии (СЦИ), которая обладает существенными преимуществами по сравнению с системами предшествующих поколений, позволяет полностью реализовать возможности волоконно-оптических и радиорелейных линий передачи и создавать гибкие, удобные для эксплуатации и управления сети, гарантируя высокое качество связи Таким образом, концепция SDH позволяет оптимально сочетать процессы высококачественной передачи цифровой информации с процессами автоматизированного управления, контроля и обслуживания сети в рамках единой системы

Системы СЦИ обеспечивают скорости передачи от 155 Мбит/с и выше и могут транспортировать как сигналы существующих цифровых систем (например, распространённых на городских сетях ИКМ-30), так и новых перспективных служб, в том числе широкополосных Аппаратура СЦИ является программно управляемой и интегрирует в себе средства преобразования, передачи, оперативного переключения, контроля, управления

Благодаря появлению современных волоконно-оптических кабелей оказались возможными высокие скорости передачи в линейных трактах (ЛТ) цифровых систем передачи с одновременным удлинением секций регенерации до 100 км и более Производительность таких ЛТ превышает производительность цифровых трактов на кабелях с металлическими парами в 100 и более раз, что радикально увеличивает их экономическую эффективность Большинство регенераторов оказывается возможным совместить с оконечными или транзитными станциями Из этого следует, что СЦИ - это не просто новые системы передачи, это и принципиальные изменения в сетевой архитектуре, организации управления Внедрение СЦИ представляет собой качественно новый этап развития цифровой сети связи

На данном предприятии применим ВОЛС для организации связи Кабель ВОЛС прокладывается в земле в трубе ПНД Применим кабель марки ОГЦ-16А-7 на 16 волокон



9. Расчет релейной защиты

9.1 Расчет релейной защиты блока линия трансформатор

На одиночных линиях, согласно ПУЭ, с односторонним питанием от многофазных замыканий должна устанавливаться защита: первая ступень - токовая отсечка, вторая ступень - МТЗ с независимой или зависимой выдержкой времени

Защиту воздушных линий выполним при помощи блоков «Сириус-2Л»

На линиях 10 кВ применяется двухступенчатая защита: отсечка и МТЗ

Максимальная токовая защита:

,А,(91)

гдеk_н - коэффициент надежности, учитывающий погрешность реле, неточности расчета, принимаем k_зап =1,1;

k_в - коэффициент возврата реле, для «Сириус» k_в = 0,95;

k_сз - коэффициент самозапуска, учитывает возможность увеличения тока в защищаемой линии вследствие самозапуска электродвигателей при восстановлении напряжения после отключения КЗ;

I_pmax - максимальный ток в линии в нормальном режиме

А

Чувствительность защиты считается достаточной, если при КЗ в конце защищаемого участка К_ч>1,5, а при КЗ в конце резервируемого участка К_ч>1,2 Коэффициент чувствительности защиты:



, (92)

где I⁽²⁾_к,min - минимальный ток двухфазного короткого замыкания в конце защищаемой линии;

Вторичный ток срабатывания определяется из выражения:

, А,(93)

где К_т - коэффициент трансформации трансформатора тока;

k_сх - коэффициент схемы, зависит от способа соединения трансформаторов тока и имеет значения 1 - при соединении в полную и неполную звезду и - при включении реле на разность токов двух фаз

Избирательность защиты обеспечивается выбором выдержки времени по условию:

t_сз=t_сзпред+Dt, с,(94)

где t_сзпред - время срабатывания защиты предыдущей ступени в нашем случае это время срабатывания вводных автоматических выключателей КТП

Dt - ступень селективности, в расчетах принимается равной 0,6-1с- для защит с ограниченной зависимостью от тока КЗ характеристикой времени срабатывания и 0,2-0,6с - для защит с независимой характеристикой времени срабатывания

t_сз=0,4+0,2=0,6 с

Токовая отсечка:

1 Отстройка от токов КЗ вне защищаемой зоны:

I_со = k_н ЧI⁽³⁾_кз0,4, А,(95)

где k_н - коэффициент надежности, k_н =1,1;

I⁽³⁾_кз0,4 - максимальный ток трехфазного короткого замыкания на шинах 0,4 кВ КТП подключенных к линии

I_со = 1,1 Ч 990 = 1088,95 А

2 Отстройка от токов намагничивания трансформаторов установленных в линии:

I_со = k_н ЧI_тр, А,(96)

где k_н - коэффициент надежности, k_н =5;

I_тр - суммарный ток трансформаторов установленных в линии

I_со = 5 Ч 2 Ч57,8 = 578 А

Принимаем большее значение

Коэффициент чувствительности:

, (97)

где I⁽³⁾_к,з -ток трехфазного короткого замыкания в начале защищаемой линии;

Вторичный ток срабатывания отсечки:

А

Расчетные данные уставок вводятся в блок «Сириус» с встроенной клавиатуры

Проверка ТТ на 10% погрешность

, Ом, (98)

где Z_НРАСЧ - вторичная нагрузка трансформатора тока;

Z_НДОП - номинальная допускаемая производителем нагрузка ТТ в необходимом классе точности

Предельная кратность определяется по результатам расчёта отсечки:

; (99)

По кривым предельной кратности Z_НДОП = 0,86 Ом

Фактическое расчетное сопротивление нагрузки:

, Ом, (910)

где R_ПР - сопротивление проводов цепей измерения, которое зависит от их расстояния до ТТ и сечения проводников;

R_К - сопротивление контактных соединений, принимается равным 0,1 Ом;

R_ПРИБ - сопротивление приборов устройства «Сириус-2Л »:



, Ом, (911)

где S_ПРИБ - мощность, используемая измерительными цепями «Сириус-2Л »;

I_ср - вторичный номинальный ток протекающий через прибор

Сопротивление «Сириус - 2Л»: R=0,02 Ом

сопротивление соединительных проводов:

, Ом, (912)

где - удельное сопротивление материала провода;

l_РАСЧ - длина соединительных проводов от ТТ до устройства «Сириус -2Л», которое приблизительно равно 4 м;

q - сечение соединительных проводов

Результирующее сопротивление равно:

что составляет меньше, чем величина Z_НДОП = 0,86 Ом, соответственно, полная погрешность трансформатора тока менее 10%

9.2 Расчет РЗ КЛ-0,4 кВ

Защиту КЛ 0,4 кВ выполним автоматическими выключателями

Условия выбора и проверки автоматических выключателей:

1 По напряжению:



, В(913)

2 По номинальному току:

, А(914)

3 По отстройке от пиковых токов:

, А,(915)

где I_co - ток срабатывания отсечки;

К_н - коэффициент надежности;

I_пик - пиковый ток

5 По условию защиты от перегрузки:

, А(916)

6 По времени срабатывания:

, с,(917)

где- собственное время отключения выключателя;

Дt- ступень селективности

7 По условию стойкости к токам КЗ:

, А,(918)

гдеПКС - предельная коммутационная способность

8 По условию чувствительности:

, (919)

гдеК_р - коэффициент разброса срабатывания отсечки, К_р=1,4-1,5

На отходящей линии в ПР-9 выбираем выключатель марки ВА8832:

I_нв = 125 А; I_{э/мрасц} = 1000 А; I_трасц = 100 А; ПКС=25кА I_н = 85,56 А

1) 660 В > 380 В;

2) I_нв =1250 А>I_н = 85,56 А;

3) К_н·I_пик = 1,1·256,7= 282,37 А, I_{э/мрасц} = 1000 А> 282,37 А;

4) 1,1·85,56= 94А;

I_трасц = 100 А?109 А;

I_трасц = 100 А?94 А;

5) t_{э/мрасц} = 0,02 с;

6) ПКС=25кА>i_уд = 11,95 кА;

7)

На отходящей линии в ПР-5 выбираем выключатель марки ВА8832:

I_нв = 125 А; I_{э/мрасц} = 500 А; I_трасц = 25 А; ПКС=25кА I_н = 20,28 А;

1) 660 В > 380 В;

2) I_нв =125 А>I_н = 20,28 А;

3) К_н·I_пик = 1,1·60,84= 66,9 А, I_{э/мрасц} = 500 А> 66,9 А;

4) 1,1·20,28= 22,3 А;

I_трасц = 25 А?29 А;

I_трасц = 25 А?22,3 А;

5) t_{э/мрасц} = 0,02 с;

6) ПКС=25 кА>i_уд = 5,57 кА;

7)

На отходящей линии к ПР-9 I_р = 179,4 А в КТП выбираем выключатель марки ВА53-41:

I_нв = 250 А; I_{п/прасц} = 200 А; I_{э/мрасц} = 2500 А; I_мтз = 3 I_{п/прасц} = 600 А;

I_перегр = 250 А; ПКС=135кА

1) 660 В > 380 В;

2) I_нв =250 А>I_р = 179,4 А;

3) К_н·I_пик = 1,1·538,2 = 592,02 А, I_мтз = 600 А>592,02 А;

4) 1,1·179,4= 197,3 А;

I_перегр = 250 А?274 А;

I_перегр = 250 А?197,3 А;

5) t_мтз = 0,2 с;

6) ПКС=135 кА>i_уд = 50,62 кА;

7) ;

На отходящей линии к ПР-5 I_р = 84,58 А в КТП выбираем выключатель марки ВА53-41:

I_нв = 250 А; I_{п/прасц} = 100 А; I_{э/мрасц} = 2500 А; I_мтз = 3 I_{п/прасц} = 300 А;

I_перегр = 125 А; ПКС=135кА

1) 660 В > 380 В;

2) I_нв =250 А>I_р = 84,58 А;

3) К_н·I_пик = 1,1·253,74 = 279,11 А, I_мтз = 300 А>279,11 А;

4) 1,1·84,58= 93 А;

I_перегр = 125 А?167 А;

I_перегр = 125 А?93 А;

5) t_мтз = 0,2 с;

6) ПКС=135 кА>i_уд = 50,62 кА;

7)

Вводной автоматический выключатель выбирается на номинальный ток трансформатора с учетом коэффициента перегрузки 1,4

А

Выбираем автоматический выключатель Э25С:

I_нв = 2500А; I_{п/прасц} = 2000А; I_мтз = 5I_расц = 10000А;

I_перегр = 2500 А; ПКС=65кА

1) 660 В > 380 В;

2) I_нв =2500 А>I_н = 2023 А;

3) К_н·I_пик = 1,1·8092= 8901,2 А, I_мтз = 10000 А>8901,2 А ;

4) I_перегр = 1,1·2500 =2750А>2023 А;

5) t_мтз = 0,4 с;

6) ПКС=65 кА>i_уд = 50,62 кА;

7)

Выбор автоматических выключателей сведен в ПРИЛОЖЕНИЕ Г

9.3 Построение карты селективности

Карта селективности приведена на рисунке 91

Рисунок 91 Карта селективности 10 кВ

10. Экономическая часть

10.1 Оценка затрат на проведение работ

Полная сметная стоимость демонтажных, монтажных и пусконаладочных работ является обоснованием необходимого объема инвестиций Для расчетов используются ТЕРм, ТЕРп и прайсы фирм-поставщиков электрооборудования и кабельной продукции Затраты на демонтаж принимаем равными 50% от расценок на монтажные работы

Локальная смета затрат на демонтажные, монтажные и пусконаладочные работы и стоимость оборудования приведена в приложении Д

Произведем пересчет локальной сметы согласно МДС 81-352004 "Методика определения стоимости строительной продукции на территории РФ" и методическому пособию "Расчет сметной стоимости строительства объектов электроэнергетики" М Б Перовой, Ю В Воропановой

Затраты на строительно-монтажные и пуско-наладочные работы

Всего прямых затрат:

С_пз = 37904 + (24227+5321) • 1,15 + (49974-5321) = 116537 руб

Накладные расходы:

С_н = 0,95 • (24227+5321) • 1,15 = 32281 руб

Сметная прибыль организации:

Р_см = 0,65 • (24227+5321) • 1,15 = 22087 руб

Всего затрат на монтажные работы в текущих ценах:

С_смдр = (116537 + 32281 +22087) • 7,84 = 1339896 руб

Всего затрат на пусконаладочные работы в текущих ценах:

С_пнр = (21839+ 21839• 0,65 +21839• 0,4) • 15,44• 1,15 = 794953 руб

Всего затрат на работы в текущих ценах:

С_ср = 1339896 + 794953 = 2134849 руб

Затраты на приобретение основного и вспомогательного технологического оборудования

Расходы на запасные части:

С_зч = 0,02 • 3744390= 74888 руб

Расходы на тару и упаковку:

С_ту = 0,015 • 3744390= 56166 руб

Транспортные расходы:

С_тр = 0,05 • 3744390= 187219 руб

Снабженческо-сбытовая наценка:

С_сб = 0,05 • 3744390= 187219 руб

Заготовительно-складские расходы:

Сзс = 0,012 · 3744390= 44933 руб

Расходы на комплектацию:

Ском = 0,008 · 3744390= 29955 руб

Всего дополнительных расходов на оборудование:

Сдо = 74888 +56166 +187219 +187219 +44933 +29955 = 580380 руб

Всего расходов на оборудование в текущих ценах:

Соб = 3744390+ 580380 = 4324770 руб

Сметная стоимость материалов

Транспортные расходы:

С_тр = 0,05 • 714628= 35731 руб

Расходы на тару и упаковку:

С_ту = 0,015 • 714628= 10719 руб

Всего расходов на материалы в текущих ценах:

С _МАТ = 1,012 · (714628+ 35731 + 10719) = 770212 руб

Лимитированные и прочие затраты

Затраты на временные здания и сооружения:

С_вз = 0,039 • 2134849 = 83259 руб

Затраты на перевозку крупногабаритных и тяжеловесных грузов:

С_гр = 0,0003 • 2134849 = 640 руб

Затраты на добровольное страхование:

С_стр = 0,03 • 2134849 = 64045 руб

Затраты, связанные с отчислениями в фонд научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ (НИОКР):

С_ниокр = 0,015 • (2134849 +3744390+714628) = 98909 руб

Затраты, связанные с премированием за ввод в эксплуатацию в срок построенных объектов:

С_эксп = 0,025 • 2134849 = 53371 руб

Дополнительные затраты по охране объектов строительства:

С_охр = 0,013 • 2134849 = 27753 руб

Сумма лимитированных и прочих затрат:

Слп = 83259 + 640 + 64045 + 98909 + 53371 + 27753 = 327977 руб

Размер средств на авторский надзор:

Савт = 0,002 · (2134849 + 4324770 + 770212 +327977) = 15116 руб

Резерв средств на непредвиденные работы и затраты:

Снепр = 0,03 · (2134849 + 4324770 + 770212 +327977) = 226734 руб

10.2 Оценка целесообразности реконструкции

В проекте рассматривается реконструкция электрооборудования и электроснабжения механического цеха машиностроительного завода, которая потребует вложения 7 577 809 руб По данным планово-экономического отдела предприятия ежегодные затраты на обслуживание и текущие ремонты 445000 руб, при этом ежегодные потери от простоя оборудования в ремонте, включая штрафные санкции за задержки поставок продукции сторонним организациям, составляют 393000 руб После реконструкции плановые затраты на текущие ремонты и эксплуатацию по прогнозу составят 80000 руб Также планируется увеличить объем выпускаемой продукции на 556000 руб/год

Срок окупаемости капитальных вложений на реконструкцию можно определить по формуле (101):

, год, (101)

где К_рек - капитальные вложения при реконструкции;

И_{ремдорек} - издержки на ремонт системы электроснабжения до реконструкции;

И_штраф - потери от простоя оборудования в ремонте, включая штрафные санкции за недоотпуск продукции;

И_{ремпослерек} - издержки на ремонт системы электроснабжения после реконструкции;

Д - увеличение дохода предприятия руб/год

года

Как видно и расчета капитальные вложения на реконструкцию системы электроснабжения предприятия являются оправданными



Заключение

В ВКР рассмотрены вопросы реконструкции электроснабжения механического цеха Произведен расчет нагрузок, на основании расчета выбрана КТП 2х1000 кВА Рассчитаны распределительные сети 10 и 0,4 кВ На напряжении 0,4 кВ принята радиальная схема электроснабжения Сделан расчет токов короткого замыкания

Произведен выбор и проверка коммутационно-защитной аппаратуры Рассчитана релейная защита линий 10 кВ РЗА устанавливается на ячейках 10 кВ питающих подстанций В качестве устройств защиты применены микропроцессорные терминалы «Сириус»

В экономической части проекта произведена оценка затрат Затраты составили 7577809 руб Произведена оценка целесообразности реконструкции, срок окупаемости составил 2,1 года



Список использованных источников

1Правила устройства электроустановок /- 7-е изд перераб и доп. Санкт-Петербург:ДЕАН, 2016. 648 с: ил

2Щербаков, ЕВ Элетроснабжение и электропотребление на предприятиях: учеб пособие / ЕВ Щербаков Москва: ФОРУМ, 2015 496 с: ил

3Карапетян, ИГ Справочник по проектированию электрических сетей / ИГ Карапетян, ДЛ Файбисович, ИМ Шапиро 4-е изд Москва: ЭНАС, 2016 376 с: ил

4Ополева, ГН Схемы и подстанции электроснабжения: справочник / ГН Ополева - Москва: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2014 480 с: ил

5Киреева, ЭА Электроснабжение цехов промышленных предприятий / ЭА Киреева, ВВ Орлов, ЛЕ Старкова - Москва: Энергопрогресс, 2015 120 с: ил

6Карякин, Р Н Нормы устройства сетей заземления 4-е изд / Р Н Карякин Москва: Энергосервис, 2016 355 с

7Шеховцев, ВП Справочное пособие по электическому оборудованию / ВП Шеховцев Москва: ФОРУМ, 2016. 136 с: ил

8Рожкова, ЛД Электрооборудование электрических станций и подстанций / ЛД Рожкова, ЛК Карнеева, ТВ Чиркова - Москва: Издательский центр «Академия», 2016 448 с: ил

10Кудрин, БИ Электроснабжение / БИ Кудрин Москва: Академия, 2015 352 с

9 Андреев, ВА Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: учеб для вузов / ВА Андреев Москва: Высш шк, 2016 639 с: ил

10Шабад, МА Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей 4-е изд перераб и доп / МА Шабад Санкт-Петербург: ПЭИПК, 2016 - 350 с: ил

11Булычев, АВ Релейная защита в распределительных электрических сетях: Пособие для практических расчетов / АВ Булычев, АА Наволочный - Москва: ЭНАС, 2015 208 с: ил

12Воропанова, Ю В Расчет сметной стоимости строительства объектов электроэнергетики: учебно-методическое пособие / Ю В Воропанова, М Б Перова - Вологда: ВоГТУ, 2006 38 с

13Перова, М Б Оценка эффективности инвестиционных проектов объектов электроэнергетики: учебное пособие / М Б Перова, Ю В Воропанова - Вологда: ВоГТУ, 2006 79 с

14Территориальные единичные расценки на монтаж оборудования Сборник №8 «Электротехнические установки»: ТЕРм 81-03-08-2001/ Официальное издание Вологодская область, 2012 74 с

15Территориальные единичные расценки на пусконаладочные работы Сборник №1: ТЕРп-2001-01/ Госстрой России- Введ 15112012 - Вологодская область, 2012 63 с

16Департамент строительства и жилищно-коммунального хозяйства Вологодской области [Электронный ресурс]: офиц сайт Режим доступа: http://wwwdepregionru/Defaultaspx?mnu=5deb3d0f64ac4ecf9af3fa403543ffc3



Приложение А

Данные потребителей цеха

Таблица А1

Данные потребителей цеха

№ по плану	Наименование	Рн, кВт	Ки(ПВ)	cosц	Режим работы
1	Пресс	10	0,2	0,6	КР
2	Литейная машина	28	0,6	0,8	КР
3	Сушильный шкаф	20	0,6	0,95	КР
4	Станок отрезной	7	0,2	0,6	КР
5	Станок отрезной	7	0,2	0,6	КР
6	Пила отрезная Pegas 440	30	0,4	0,4	КР
7	Кондуктор для сварки рамы тележки	10	25%	0,4	ПКР
8	Пила отрезная Pegas	28	0,4	0,4	КР
9	Пресс-ножницы HB5221	8	0,4	0,6	КР
10	Пресс-ножницы HB5221	8	0,4	0,6	КР
11	Ножницы гильотинные QC-11Y	18	0,4	0,6	КР
12	Ножницы гильотинные H475	18	0,4	0,6	КР
13	Кондуктор для сварки рам КК	12	25%	0,4	ПКР
14	Кондуктор для сварки блока грузовой тележки	9,5	25%	0,4	ПКР
15	Кондуктор для установки планок на барабан	9,5	25%	0,4	ПКР
16	Кондуктор для сварки рам КК	12	25%	0,4	ПКР
17	Кондуктор для установк монтажных элементов	6	25%	0,4	ПКР
18	Кондуктор для фонаря кабины	6	25%	0,4	ПКР
19	Кондуктор для установк пластин на раму	6	25%	0,4	ПКР
20	Вертикально-сверлильный станок	3	0,4	0,6	КР
21	Станок отрезной	6	0,4	0,6	КР
22	Гидравлический двустоечный пресс	15	0,4	0,6	КР
23	Гидравлический двустоечный пресс	15	0,4	0,6	КР
24	Пресс гидравлический	10	0,4	0,6	КР
25	Пресс гидравлический	10	0,4	0,6	КР
26	Радиально-сверлильный станок	4	0,4	0,6	КР
27	Двухстоечный продольно-строгальный станок	18	0,4	0,6	КР
28	Горизонтально-расточный станок	8	0,4	0,6	КР
29	Горизонтально-расточный станок	8	0,4	0,6	КР
30	Вертикально-фрезерный станок	8,5	0,4	0,6	КР
31	Вертикально-фрезерный станок	8,5	0,4	0,6	КР
32	Вертикально-фрезерный станок	8,5	0,4	0,6	КР
33	Горизонтально-фрезерный станок	12	0,4	0,6	КР
34	Зубодолбежный станок	6	0,4	0,6	КР
35	Зубофрезерный станок	5,5	0,4	0,6	КР
36	Зубофрезерный вертикальный станок	5,5	0,4	0,6	КР
37	Радиально-сверлильный станок	4	0,4	0,6	КР
38	Вертикально-сверлильный станок	3	0,4	0,6	КР
39	Вертикально-сверлильный станок	3	0,4	0,6	КР
40	Радиально-сверлильный станок	3	0,4	0,6	КР
41	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	22	0,8	0,6	КР
42	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	22	0,8	0,6	КР
№ по плану	Наименование	Рн, кВт	Ки(ПВ)	cosц	Режим работы
43	Вертикально-сверлильный станок	1,5	0,4	0,6	КР
44	Шпоночно-фрезерный станок	8	0,4	0,6	КР
45	Шпоночно-фрезерный станок	8	0,4	0,6	КР
46	Горизонтально-протяжной станок	18	0,4	0,6	КР
47	Токарно-винторезный станок	12	0,4	0,6	КР
48	Токарно-винторезный станок	12	0,4	0,6	КР
49	Токарно-винторезный станок	12	0,4	0,6	КР
50	Вертикально-сверлильный станок	3	0,2	0,6	КР
51	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
52	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
53	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
54	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
55	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
56	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
57	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
58	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
59	Токарно-винторезный станок с ЧПУ	26	0,8	0,6	КР
60	Пресс	18	0,4	0,6	КР
61	Пресс	18	0,4	0,6	КР
62	Пресс	18	0,4	0,6	КР
63	Пресс	18	0,4	0,6	КР
64	Кондуктор для сварки привода тележки	12	25%	0,4	ПКР
65	Кондуктор для сварки каретки	5	25%	0,4	ПКР
66	Пресс	22	0,4	0,6	КР
67	Кондуктор для сварки привода тележки	9	25%	0,4	ПКР
68	Кругошлифовальный станок

Подобные документы

• Разработка системы электроснабжения термического цеха

  Характеристика потребителей (термический цех) системы электроснабжения. Расчет электрических и осветительных нагрузок. Выбор мощности, числа и типа цеховых трансформаторов. Проверка коммутационной и защитной аппаратуры. Токи короткого замыкания.
  
  курсовая работа [812,5 K], добавлен 19.01.2015
  

• Проектирование системы электроснабжения завода

  Проектирование внутреннего электроснабжения завода и низковольтного электроснабжения цеха. Расчет центра электрических нагрузок. Выбор номинального напряжения, сечения линий, коммутационно-защитной аппаратуры электрических сетей для механического цеха.
  
  дипломная работа [998,0 K], добавлен 02.09.2009
  

• Проект системы электроснабжения механического завода

  Расчет нагрузок завода. Выбор числа и мощности трансформаторов главной понизительной подстанции. Определение центра электрических нагрузок. Выбор пусковой и защитной аппаратуры. Расчет контура заземления. Спецификация на пусковую и защитную аппаратуру.
  
  курсовая работа [181,4 K], добавлен 07.01.2013
  

• Расчет и выбор трансформаторов тока ТПЛ-10 и напряжения НОМ-10-66

  Краткая характеристика электроснабжения и электрооборудования автоматизированного цеха. Расчет электрических нагрузок. Категория надежности и выбор схемы электроснабжения. Расчёт и выбор компенсирующего устройства. Выбор числа и мощности трансформаторов.
  
  курсовая работа [177,2 K], добавлен 25.05.2013
  

• Электроснабжение отделочной фабрики текстильного комбината

  Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010
  

• Проектирование систем электроснабжения предприятий железнодорожного транспорта

  Расчет электрических нагрузок. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторных подстанций. Разработка системы внутризаводского электроснабжения. Расчет электрических нагрузок на головных участках магистралей. Выбор измерительных трансформаторов.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 29.09.2009
  

• Электроснабжение токарного цеха предприятия

  Разработка схемы электроснабжения токарного цеха. Проектирование осветительной сети. Расчет электрической нагрузки; компенсация реактивной мощности. Выбор электрооборудования, пусковой и защитной аппаратуры, кабелей, мощности силовых трансформаторов.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 24.02.2015
  

• Проектирование системы электроснабжения завода станкостроения. Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей

  Определение электрических нагрузок от силовых электроприёмников. Выбор количества и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Выбор напряжения и схемы электроснабжения. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор и проверка оборудования и кабелей.
  
  курсовая работа [817,1 K], добавлен 18.06.2009
  

• Система электроснабжения вагоностроительного завода

  Краткая характеристика металлопрокатного цеха, расчет электрических и осветительных нагрузок. Выбор схемы цеховой сети, числа и мощности цеховых трансформаторов. Определение напряжения внутризаводского электроснабжения. Расчет картограммы нагрузок.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 22.04.2012
  

• Электроснабжение электрооборудования ТП-82 13 микрорайона г. Братска

  Описание предприятия ЗАО "Братская электросетевая компания". Структура энергоснабжаемого микрорайона. Построение графика нагрузок микрорайона. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов, токоведущих частей и коммутационно-защитной аппаратуры.
  
  дипломная работа [380,4 K], добавлен 01.08.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам