Расчет, конструирование и составление теплового баланса установок для тепловой обработки строительных материалов и изделий

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовой проект

Расчет, конструирование и составление теплового баланса установок для тепловой обработки строительных материалов и изделий



Введение

технологический тепловой энергоресурс бетонный

Производство сборного железобетона требует всемерной интенсификации технологических процессов, в частности сокращения длительности и энергоемкости тепловой обработки.

Сроки твердения бетона в конструкциях и изделиях, как известно, при применении тепловой обработки существенно сокращаются по сравнению с твердением в обычных температурных условиях, однако намного превышают длительность остальных операций по изготовлению железобетонных изделий. В общем цикле производства тепловая обработка составляет по времени 80 … 85%, а ее стоимость составляет значительную часть от общей стоимости изделий и конструкций. Тепловая обработка определяет к тому же и качество структуры цементного камня в бетоне.

Свыше 90% сборного железобетона подвергаются пропариванию. На термообработку 1 м³ сборных железобетонных изделий затрачивается от 200 до 2000 кг пара, а средний расход его практически по всем изделиям составляет 700 кг/м³.

Продолжительность и энергоемкость тепловой обработки сборного железобетона определяются не только принятым способом и режимом интенсификации процесса твердения бетона, но и рядом других факторов - минералогическим составом, активностью и расходом цемента, составом бетона, видом и количеством вводимых в бетонную смесь химических веществ.

В настоящем курсовом проекте рассмотрен процесс производства напорных труб, тепловая обработка которых производится на гнездовой установке.

Назначение режимов тепловой обработки произведено на основании нормативной литературы с учетом вида и класса бетона, активности цемента, толщины изделия, способа подъема теплоты и др. факторов. Для проверки режима произведен расчет температур изделия на протяжении всего процесса тепловой обработки.

Теплотехнический расчет установки основан на физических процессах и представляет собой расчет теплового баланса. Баланс состоит из расходной и приходной частей, и наиболее полно отражает происходящие в установке явления теплообмена.

На основании всех расчетов спроектированы тепловые сети и технологические линии по производству изделий с учетом заданных условий производства и проектной мощности. Описаны мероприятия по технике безопасности, охране труда, противопожарной технике.



1. Краткое описание технологического процесса

Для приготовления труб методом виброгидропрессования используют формы особой конструкции. Форма состоит из наружного кожуха и сердечника. Кожух может выполняться из двух или четырех элементов, скрепляемых болтами с тарированными пружинами.

Форму собирают в 2 этапа. Сначала производят сборку наружной формы с помощью болтов с тарированными пружинами, затем ее чистку, смазку и проклейку стыков.

Внутренняя форма представляет собой металлический сердечник с двумя стенками, одна из которых (наружная) имеет перфорацию. На сердечник надевают резиновый чехол.

В подготовленную форму устанавливают спиральный арматурный каркас. На торцах формы укрепляют опорные кольца. Через отверстия колец пропускают стержни продольной арматуры, которую напрягают с помощью гидродомкратов. Сборку двух частей формы (наружной и сердечник) осуществляют на посту комплектации. Затем наверх формы устанавливают центрирующее кольцо. Подготовленная форма подается краном на пост формования. Формование производят с помощью мостовых бетоноукладчиков, оборудованных передвижными бункерами. После виброуплотнения форму подают на пост гидропрессования и тепловой обработки. Давление в гидросистеме повышают до 2-3 МПа при температуре воды до 60 - 70°С.

Под гидравлическим давлением воды, которое поступает через перфорированные стенки сердечника, резиновый чехол расширяется (при этом происходит прессование бетонной смеси) и, перемещаясь, раздвигает наружную форму, скрепленную болтами с тарированными пружинами. Он растягивает спиральную арматуру, создавая предварительное ее натяжение.

В комплект оборудования модернизированных линий, кроме выпускаемого серийно, входят: установки для изготовления разделительной полосы с лепестками гарпунного типа и для изготовления П-образных скоб; станок для навивки спирально-перекрестных каркасов; устройство для зажима скоб, для осуществления способа спирально-перекрестного армирования, выполняющего функцию спиральной и продольной арматуры. Производительность линии - от 10 до 15 тыс. м³ в год (в зависимости от диаметра труб).

2. Характеристика изделия и формы

В данном курсовом проекте в качестве строительного изделия принята труба виброгидропрессованная1000 мм. Такие трубы изготовляются в соответствии с СТБ 1986-2009 «Трубы железобетонные напорные виброгидропрессованные. Технические условия», и согласно стандарту имеют обозначение TH100-I-СТБ 1986-2009 (Труба железобетонная виброгидропрессованная с диаметром условного прохода 1000 мм, I класса)

Трубы должны обладать следующими характеристиками:

§ должны быть прочными и трещиностойкими и при испытании их нагружением выдерживать контрольные нагрузки

§ должны быть водонепроницаемыми и выдерживать внутреннее испытательное гидростатическое давление, равное 1,8 МПа

§ должны удовлетворять требованиям ГОСТ 18105:

§ по показателям фактической прочности бетона

§ по отклонению от толщины защитного слоя бетона до арматуры

§ по морозостойкости бетона

Трубы изготовляют из тяжелого бетона по СТБ 1544. Класс бетона по прочности на сжатие должен быть не ниже С25/30 - для труб марок ТН50-III и ТН60-III, С32/40 - для труб остальных марок. Водонепроницаемость бетона должна соответствовать марке по водонепроницаемости W6, а водопоглощение бетона не должно быть более 6% по массе.

Для армирования труб следует применять стержневую горячекатаную сталь классов S240 и S400 и проволоку класса Вр-I.

На поверхности труб не допускаются:

§ трещины на наружной и внутренней поверхности труб;

§ наплывы и околы, а также раковины диаметром более 3 мм и глубиной более 2 мм на стыковых поверхностях раструба и втулочного конца труб;

§ раковины диаметром более 10 мм и глубиной более 2 мм на остальной наружной поверхности;

§ наплывы и околы бетона ребер на торцевых поверхностях труб высотой (глубиной) более 5 мм;

§ следы (риски) шириной и глубиной более 1,5 мм на стыковой поверхности раструба от шлифовального инструмента;

§ более трех раковин на площади 0,01 м² (100Ч100 мм) на любом участке стыковой поверхности

3. Состав бетонной смеси

Согласно СТБ 1986-2009 «Трубы железобетонные напорные виброгидропрессованные. Технические условия.» трубы изготовляют из тяжелого бетона по СТБ 1544-2005. Класс бетона по прочности на сжатие должен быть не ниже С32/40. Водонепроницаемость бетона для труб должна соответствовать марке по водонепроницаемости W6.

Для обеспечения данных требований применяется бетонная смесь БСГТ П1 С32/40 W6 СТБ 1544-2005, приготовленная из следующих компонентов (на 1 м³ смеси):

· цемент марки М500 К_НГ=0,4 _ц=3100 кг/м³=1,39 - 432 кг

· песок речной _п=2630 кг/м3

фракции: 2,5 - 5 10%

1,25 - 2,5 25%

0,63 - 1,25 25%

0,315 - 0,63 20%

0,14 - 0,315 15%

менее 0,14 5%

- 631 кг

· щебень гранитный _щ=2670 кг/м³

фракции: 5 - 10 60%

10 - 20 40%

- 1172 кг

· вода - 165 кг

Плотность бетонной смеси _бс=2533 кг/м³

Для производства одной трубы марки ТН100-I требуется 1.4 м³ бетона и 131.3 кг стали для каркаса.

4. Выбор и обоснование режима тепловой обработки

Для производства изделия назначим следующий тепловой режим согласно ТКП 45-5.03-13-2005 «Изделия бетонные, железобетонные сборные. Правила тепловлажностной обработки»:

1. Предварительная выдержка 1 час

2. Подъем температуры: 2 часа;

3. Изотермическая выдержка: 6 часа;

4. Время охлаждения: 2 часа;

Итого: 11 часов.

Для расчета температур воспользуемся критериальными зависимостями теплопроводности при нестационарных условиях теплопередачи. Бетон рассматриваем как инертное тело без учета теплоты, выделяющейся при гидратации цемента.

Качественную характеристику скорости изменения температуры тела при неустановившемся режиме учитывают критериальным комплексом Фурье:

, где

- продолжительность нагрева (охлаждения), ч;

R - определяющий размер изделия, м;

a - коэффициент температуропроводности, м²/ч;

, где

- коэффициент теплопроводности материала, Вт/(м єС), для твердеющего бетона =2,5 Вт/(м єС);

с - плотность бетона, кг/м³,

с - теплоемкость материала, кДж/(кг єС),

, кДж/(кг єС),

с_{ц,п,щ,в,м} - массовые теплоемкости цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кДж/(кг єС),

G_{ц,п,щ,в,м} - масса цемента, песка, щебня, воды, металла арматуры соответственно, кг.

	цемент	песок	щебень	вода	сталь	добавка
с, кДж/(кг єС)	0,84	0,84	0,85	4,19	0,48	0,84
G кг.	432	631	1172	165	131	2,6



кДж/(кг єС),

По формуле:

м²/ч

По формуле с учетом R=0,1335 м. и ф=2,0 ч. имеем:

Зависимость скорости распространения теплоты в изделии от интенсивности внешнего теплообмена учитываем критериальным комплексом Био:

, где

б - коэффициент теплоотдачи от среды к поверхности обрабатываемого изделия Вт/(м² єС);

для б₁=70, б₂=60 имеем следующие значения Bi:

; .

При расчете температуры материала в точке х используется критериальная зависимость типа:

, где

- безразмерная температура;

t_с - средняя температура среды за соответствующий расчетный период, єС

t_н - температура изделия в начале расчетного периода, єС.

Температура на поверхности равна:



t_п1 = 35 - 0,22 (35 - 20,0) = 31,7 ^оС

t_п2 = 50 - 0,26 (50 - 31,7) = 45,2 ^оС

t_п3 = 50 - 0,26 (50 - 45,2) = 48,6 ^оС

t_п4 = 50 - 0,26 (50 - 48,6) = 49,7 ^оС

Температура в центре изделия:

t_ц1 = 35 - 0,67 (35 - 20) = 24,95 ^оС

t_ц2 = 50 - 0,69 (50 - 24,95) = 32,72 ^оС

t_ц3 = 50 - 0,69 (50 - 32,72) = 38,07 ^оС

t_ц4 = 50 - 0,69 (50 - 38,07) = 41,77 ^оС

Значения безразмерных температур _п и _ц определим по графикам исходя из рассчитанных выше величин Fo и Bi.

Средняя температура изделия за расчетный период определим по формуле:

, єС

t_ср1 = (31,7+2*24,95)/3 = 27,2 ^оС

t_ср2 = (45,24+2*32,72)/3 = 36,89 ^оС

t_ср3 = (48,56+2*38,07)/3 = 41,64 ^оС

t_ср4 = (49,68+2*41,77)/3 = 44,41 ^оС

По формулам рассчитаем температуры в центре, на поверхности, а так же средние температуры бетона на 1, 2 и 3 часу режима подъема температуры и на протяжении 5-ти часов изотермической выдержки и занесем их в таблицу:

Для наглядности процесса разогрева бетона и паровоздушной среды построим график изменения температур во времени:

При таком тепловом расчете температур температуру изделий получают без учета теплоты гидратации. В реальных условиях температура бетона к концу изотермической выдержки может быть уменьшена на 5…10 єС по отношению к заданной по режиму.

Теплота экзотермии:

Количество теплоты гидратации, выделяемое 1 кг цемента:

М - марка цемента

количество градусов - часов от начала процесса, град/час

В/Ц - водоцементное отношение

а - коэффициент.

Определяем количество градусов - часов:



Общее количество теплоты гидратации, выделяемое цементом находящегося в камере:

Определяем повышение средней температуры изделий за счет теплоты гидратации цемента:

Вывод: Среднее повышение температуры составляет 25,07С, что является достаточным для догрева до температуры заданного режима.

5. Определение требуемого количества тепловых агрегатов, их размеров и схемы размещения

Число установок периодического действия определим по выражению

, шт.



где

N₀ - годовая производительность линии, м³;

_ц - продолжительность цикла работы установки (с учетом времени предварительной выдержки, загрузки и разгрузки, длительности тепловой обработки), ч;

V_б - суммарный объем бетона, одновременно обрабатываемого в одной установке, м³

М - число рабочих дней в году;

К - число смен;

Z - продолжительность рабочей смены, ч.

шт.

6. Составление и расчет уравнения теплового баланса установки

Теплотехнический расчет заключается в составлении теплового баланса установок, на основании которого определяется расход теплоты, требуемой на тепловую обработку изделий. Базовой величиной для расчета теплового баланса является количество теплоты, расходуемое за цикл тепловой обработки.

Для установок периодического действия уравнение теплового баланса имеет вид:

, кДж

где

Q - поступление теплоты от теплоносителя в каждом из периодов или за весь цикл тепловой обработки;

Q_экз - количество теплоты, выделяющейся в процессе экзотермической реакции гидратации цемента с водой затворения, кДж.

в - коэффициент, учитывающий непредвиденные потери теплоты;

Q_б - количество теплоты, расходуемое на нагрев бетона, кДж;

Q_ф - количество теплоты, расходуемое на нагрев формы, кДж;

Q_пот - количество теплоты, потерянное установкой в окружающую среду, кДж;

Q_к - потери с конденсатом, кДж.

Теплота на нагрев бетона.

Количество теплоты, расходуемое на нагрев массы изделия, определим по формуле:

, кДж

где с_б - средневзвешенная теплоемкость бетонной массы изделия, кДж/(кгєС);

G_б - масса изделия, кг;

t_н, t_к - средние температуры бетона в начале и конце соответствующего периода, єС.

Рассчитаем данную величину по периодам тепловой обработки:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж

Теплота на нагрев формы

Так как форма для изготовления виброгидропрессованных труб состоит из металлического сердечника, резинового чехла, крышки и наружной формы, количество теплоты, расходуемое на нагрев формы рассчитывается по формуле:

Где:

- теплота, расходуемая на нагрев наружной части формы.

, кДж

где c_м - теплоемкость материала наружной части формы, кДж/(кг єС);

G_н.ф. - масса формы, кг;

t_к - конечная температура центра бетона изделия в соответствующем периоде, єС;

t_н - начальная температура формы, равная в период подъема температуры - температуре воздуха в цеху или на улице, а в период изотермической выдержки - температуре центра бетона изделия в конце периода подъема температуры, єС.

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка

кДж

- теплота, расходуемая на нагрев сердечника.

, кДж

где c_м - теплоемкость материала сердечника, кДж/(кг єС);

G_с - масса сердечника, кг;

t_к - конечная средняя температура бетона изделия в соответствующем периоде, єС;

t_н - начальная температура формы, равная температуре воздуха в цеху или на улице, єС.

Рассчитаем данный показатель:

кДж

- теплота, расходуемая на нагрев резинового чехла.

, кДж

где c_м - теплоемкость материала резинового чехла, кДж/(кг єС);

G_р.ч. - масса резинового чехла, кг;

t_к - конечная температура поверхности бетона изделия в соответствующем периоде, єС;

t_н - начальная температура формы, равная в период подъема температуры - температуре воздуха в цеху или на улице, а в период изотермической выдержки - температуре поверхности бетона изделия в конце периода подъема температуры, єС.

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка

кДж

- теплота, расходуемая на нагрев крышки.

, кДж

где c_м - теплоемкость материала сердечника, кДж/(кг єС);

G_крышки - масса сердечника, кг;

t_к - конечная температура теплового режима соответствующем периоде, єС;

t_н - начальная температура формы, равная температуре воздуха в цеху или на улице, єС.

Рассчитаем данный показатель:

кДж

Рассчитаем теплоту на нагрев формы по периодам тепловой обработки:

в подъем температуры:

кДж;

И период изотермической выдержки:

кДж;

Потери теплоты

Количество теплоты отданное формой в окружающую среду определим по выражению

, кДж

где

_н - коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности формы, Вт/(м² єС)

F - площадь поверхности формы, м²;

t_к - конечная температура поверхности формы в соответствующем периоде, єС;

t₀ - температура воздуха в цеху или на улице, єС.

_н - коэффициент теплоотдачи у наружной поверхности формы, Вт/(м² єС)

где _н - рассчитывается по формуле

_н=; Вт/м²К⁴



с' - приведенный к-т лучеиспускания поверхностей ограждения, Вт/(м²єС)

с' =с₀

где

с₀ - постоянная лучеиспускания поверхностей ограждения, Вт/(м² єС)

-степень черноты полного нормального излучения материала ограждения (выбирается из таблицы)

с' =5,67•0,92=5,22 Вт/(м² єС)

Вт/(м² єС)

Вт/(м² єС)

Площадь поверхности формы принимаем 20 м²

Рассчитаем данный показатель по периодам тепловой обработки

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж.

Количество теплоты отданное крышкой (F=1,13 м²) в окружающую среду различные периоды:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж

Потери теплоты в грунт рассчитаем по следующей формуле



где

R₀₁ - общее сопротивление теплопередаче конструкции, (м² єС)/Вт

F - площадь основания установки, м²;

t_ср - средняя температура среды за соответствующий расчетный период, єС;

t₀ - температура воздуха в цеху или на улице, єС.

Так как в качестве ограждающей конструкции основания принят керамзитобетон с - коэффициентом теплопроводности материала =0,65 Вт/(м єС) то R₀₁ рассчитывается с учетом термического сопротивления данного слоя:

, (м² єС)/Вт

Примем толщину слоя =0,15 м., и получим R₀₁равное

(м² єС)/Вт

И рассчитаем по формуле потери теплоты в грунт по периодам тепловой обработки:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж

Количество теплоты, расходуемое на нагрев основания, определим по формуле:

, кДж

где с_б - средневзвешенная теплоемкость бетонной массы изделия, кДж/(кгєС);

G_б - масса основания, кг;

t_н, t_к - средние температуры бетона в начале и конце периода подъема температуры, єС.

Рассчитаем данную величину по периодам тепловой обработки:

подъем температуры:

кДж

Суммарные потери в окружающие среды по периодам тепловой обработки составляют:

подъем температуры:

кДж

изотермическая выдержка:

кДж

Теплота, теряемая с конденсатом.

Теплота, теряемая с конденсатом, рассчитывается по формуле:

кДж

где

G_к - количество конденсата, равное 0,8 … 0,9 искомого пара за период;

кг;

i_к - энтальпия конденсата, уходящего из установки, кДж/кг.

кДж/кг



где

с_к - теплоемкость конденсата (для воды с_к=4,19), кДж/кг єС;

t_к - температура конденсата.

Энтальпия пара рассчитывается по формуле:

, кДж/кг

где

i' - энтальпия воды; (i' = 439,34 кДж/кг);

r - теплота фазового перехода; (r = 2570,76 кДж/кг);

x - степень сухости пара; (х = 0,95);

кДж/кг

Расход пара за циклы тепловой обработки рассчитывается по выражениям:

, кг

, кг

где - суммарный расход теплоты за периоды подъема температуры и изотермической выдержки соответственно, кДж;

- коэффициент неучтенных потерь;

, кг

Теплота, теряемая с конденсатом равна:

, кДж;

, кДж.

Статья баланса	Количество теплоты, кДж	Итого	%
	Подъем температуры	Изотермическая выдержка
Теплота на нагрев бетона	26552,66	90009,84	116562,5	30,44
Теплота на нагрев формы	28840,12	65633,6	94473,72	24,67
Потери в окружающую среду.	29231,62	117763,6	146955,2	38,38
Потери с конденсатом.	5894,2	19043,15	24937,35	6,51
		итого	383103,67	100

7. Определение часовых и удельных расходов теплоты и теплоносителя по периодам (зонам) тепловой обработки

Суммируя и приравнивая статьи прихода и расхода, решая полученные уравнения теплового баланса относительно неизвестной величины, определяем необходимое количество теплоты или теплоносителя за расчетный период:

G_п^I·2570,76= в·(26552,66 + 28840,12 + 29231,62 +5894,2), кДж

G_п^I·2570,76= в·90518,6, кДж

G_п^II·2570,76= в·(90009,84 + 65633,6 + 117763,6+19043,15), кДж

G_п^II·2570,76= в·292450,2, кДж

Расход пара за цикл тепловой обработки рассчитывается по выражению:

, кг



где Q^I, Q^II, - суммарные расходы теплоты с учетом коэффициента неучтенных потерь за периоды подъема температуры и изотермической выдержки соответственно, кДж.

, кг

, кг

, кг

Часовой расход теплоносителя для периодов подъема температуры и изотермической выдержки определяется по формулам:

, кг/ч

, кг/ч

где ^I, ^II - продолжительность каждого периода, ч.

кг/ч,

кг/ч.

Удельный расход теплоносителя на 1 м³ бетона рассчитывается по выражению:

, кг/м³



где V_б - суммарный объем бетона, одновременно загружаемого в установку, м³.

кг/м³

Удельный расход теплоты на 1 м³ бетона:

, кДж

кДж/м³

8. Составление схемы подачи теплоносителя, построение циклограммы работы ТУ и расчет тепловых нагрузок и параметров сети

Построим циклограмму работы тепловых установок.



Построим изометрическую проекцию паропровода:

Среднее давление теплоносителя на участке:

, МПа;

Средняя плотность теплоносителя:

, кг/м³

Диаметр трубопровода для зон подъема температуры и изотермической выдержки:

Диаметр трубопровода для всех возможных участков:

, м.

, м.

, м.

, м.

, м.

, м.

Принимаем трубы 25;

Принимаем трубу 32;

Принимаем трубы 40.

9. Предложения по экономии энергоресурсов и повышения качества изделий

Тепловую обработку бетонных и железобетонных изделий следует производить с учетом закономерностей тепло- и массопереноса, параметров бетонной смеси и метода тепловлажностной обработки.

Снижение потребления энергоресурсов при запроектированном процессе производства железобетонных труб может быть осуществлено за счет повышения термического сопротивления ограждающей конструкции - формы изделия.

Также снижения потребления энергоресурсов возможно обеспечить за счет повышения качества и точности применения контрольно-измерительной и запорно-регулирующей арматур.

Наиболее эффективными способами ускорения твердения бетона являются химические добавки - ускорители твердения и комплексные добавки, содержащие в себе суперпластификатор и ускоритель твердения. Но так как при формовании изделия используется метод прессования бетонной смеси путем центрифугирования, то применение наиболее распространенных химических добавок не представляется возможным. Вследствие чего нет возможности для дополнительного снижения энергозатрат.

Для сокращения производственного цикла и повышения качества бетона можно применить такие методы и режимы тепловой обработки как, например, предварительный паро- и электроразогрев составляющих бетонной смеси или самой бетонной смеси с последующим кратковременным воздействием тепла.

Применение предварительного паро- и электроразогрева бетонной смеси позволяет значительно уменьшить время тепловой обработки. Из общего цикла практически полностью исключается время предварительной выдержки и подъема температуры, до 1,5 раз сокращается длительность изотермического прогрева.

При производстве виброгидропрессованных труб большая потеря теплоты идет в окружающую среду. Чтобы уменьшить потери, рекомендуется при тепловой обработке использовать брезентовые или полиуретановые чехлы. Также для лучшей обработки изделия рекомендуется пользоваться передвижными камерами. Это обеспечит двусторонний прогрев и меньшие затраты теплоты в окружающую среду.

Для повышения качества труб рекомендуется на сопло на дне гнезда надевать распылительные насадки для равномерного распределения теплоносителя.



Перечень использованной литературы

1. Сизов В.Н., Киров С.А., Попов Л.Н. Технология бетонных и железобетонных изделий. - М.: «Высшая школа», 1972.

2. Вознесенский А.А. Тепловые установки в производстве строительных материалов и изделий. - М.: Стройиздат, 1964

3. Нестеров Л.В, Орлович А.И. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине «Теплотехника и теплотехнического оборудование». - Мн.: БГПА, 1997

4. СНБ 2.04.01. - 97. Строительная теплотехника. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства РБ, 1997.

5. Перегудов В, В., Роговой М.И., Тепловые процессы и установки в технологии строительных изделий и деталей. - М.: Стройиздат, 1983. - 416 с.

6. ТКП 45-5.03-13-2005. Иделия бетонные, жлезобетонные сборные. Правила тепловлажностной обработки. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства РБ, 2006.

7. ГОСТ 12586.0-83. Трубы напорные виброгидропрессованные.

8. СТБ 1986-2009. Трубы напорные виброгидропрессованные.

Размещено на Allbest.ru