Проектирование электрической части ТЭЦ
Повышенная мощность теплового оборудования тепловой электростанции (ТЭЦ). Особенности проектирования ТЭЦ. Выбор главной схемы электрических соединений станции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор аппаратов и токоведущих частей электроустановок.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 02.06.2014 |
| Размер файла | 471,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
2
Размещено на http://www.allbest.ru/
Министерство Образования РФ
Санкт-Петербургский государственный политехнический
университет
Электромеханический факультет
Кафедра: Электроэнергетические
Системы и Сети
Курсовой проект
Тема: "Проектирование электрической части ТЭЦ"
Студентка: Береснева Н.А.
Преподаватель: Петрова С.С.
Санкт-Петербург 2003
Содержание
- 1. Задание на проектирование
- 2. Введение
- 3. Выбор главной схемы электрических соединений
- 3.1 Выбор турбогенератора
- 3.2 Выбор структурной схемы
- 3.3 Технико-экономический расчет
- 3.4 Выбор схемы распределительных устройств 330 кВ
- 4. Расчет токов короткого замыкания
- 4.1 Приведение сопротивлений элементов схемы к базисным условиям
- 4.2 Преобразование электрических схем, определение результирующих сопротивлений и аналитический расчет токов к. з.
- 5. Выбор аппаратов и токоведущих частей электроустановок
- 5.1 Выбор выключателей и разъединителей на РУ 330 кВ
- 5.2 Выбор генераторных выключателей и разъединителей
- 5.3 Выбор выключателей на СШ 6 кВ
- 5.4 Выбор жестких шин и изоляторов на РУСН 6 кВ
- 5.5 Выбор гибких шин на РУ 330 кВ
- 5.6 Выбор комплектного токопровода
- 6. Выбор измерительных приборов
- 6.1 Выбор трансформатора тока
- 6.2 Выбор трансформатора напряжения
- 7. Литература
1. Задание на проектирование
1. Число и мощность генераторов….6160 МВт;
2. Тип станцииПГ ТЭЦ;
3. Вид топлива……. газ;
4. Потребители 110 кВ…………………………. резерв СН;
5. Связь с системой на напряжении 330 кВ:
5.1 Число линий связи3;
5.2 Длина линии170 км;
5.3 Мощность на шинах энергосистемы6000 МВА;
2. Введение
ТЭЦ предназначены для централизованного снабжения промышленных предприятий и городов электроэнергией и теплом. Являясь, как и КЭС, тепловыми электростанциями, они отличаются от последних использованием тепла "отработавшего" в турбинах пара для нужд промышленного производства, а также для отопления, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения. При такой комбинированной выработке электроэнергии и тепла достигается значительная экономия топлива по сравнению с раздельным энергоснабжением, т.е. выработкой электроэнергии на КЭС и получением тепла от местных котельных. Поэтому ТЭЦ получили широкое распространение в районах (городах) с большим потреблением тепла и электроэнергии. В целом, на ТЭЦ производится около 25% всей вырабатываемой в стране электроэнергии.
ТЭЦ строятся, как правило, вблизи центров электрических нагрузок. Часть мощности при этом может выдаваться в местную сеть непосредственно на генераторном напряжении. С этой целью на электростанции создается генераторное распределительное устройство (ГРУ). Избыток мощности выдается, как и в случае КЭС, в энергосистему на повышенном напряжении.
Существенной особенностью ТЭЦ является повышенная мощность теплового оборудования по сравнению с электрической мощностью электростанции. Это обстоятельство предопределяет больший относительный расход электроэнергии на собственные нужды, чем на КЭС.
Размещение ТЭЦ преимущественно вблизи крупных промышленных центров повышает требования к охране окружающей среды. Так, для уменьшения выбросов ТЭЦ целесообразно использовать в первую очередь газообразное или жидкое топливо, а также высококачественные угли.
Особенностью проектируемой ТЭЦ является наличие блока с одной паровой и двумя газовыми турбинами. Это сочетание повышает КПД станции. Соединение ПГУ и ГТУ позволяет снизить потери теплоты и использовать газы ГТ в качестве подогретого окислителя при сжигании топлива.
тепловая электростанция токоведущий замыкание
3. Выбор главной схемы электрических соединений
3.1 Выбор турбогенератора
Тип турбогенератора ТВВ-160-2ЕУ3;
Номинальная частота вращения, об/мин 3000;
Номинальная мощность
полная, МВА…188;
активная, МВт 160;
Номинальное напряжение, кВ. 18;
сos 0.85;
.0.213;
0.304;
1.713;
5.42;
3.2 Выбор структурной схемы
Структурная электрическая схема зависит от состава оборудования (числа генераторов, трансформаторов), распределения генераторов и нагрузки между распределительными устройствами (РУ) разного напряжения и связи между этими РУ. Намечаем единственный возможный вариант структурной схемы (рис.1) схема блочного типа, т.к. на современных ТЭЦ мощные энергоблоки 100 - 250 МВт присоединяют к РУ ВН без отпайки для питания потребителей. Применение генераторных выключателей снижает число коммутаций в РУ повышенного напряжения и РУ собственных нужд и повышает надежность работы РУ за счет локализации отказов генератора и турбины. Генераторный выключатель повышает в целом надежность блока, так как упрощает эксплуатацию и позволяет пускать и останавливать блок без переключений собственных нужд (СН) на резервный трансформатор.
Подсчитываем реактивные составляющие мощностей нагрузки:
.
Расход на собственные нужды принимаем 5% [2] установленной мощности для ГТУ и 8% для паровой турбины, тогда:
;
;
;
.
Мощность блочных трансформаторов выбираем по условию:
.
Выбираем блочные трансформаторы:
, , ,
Мощность трансформаторов собственных нужд:
и
Выбираем рабочие трансформаторы собственных нужд:
1) , , , ;
2) , , , .
Выбираем резервный трансформатор собственных нужд: , , , , , их количество равно двум, т.к. количество энергоблоков более трех.
Рис. 1. Структурная схема
3.3 Технико-экономический расчет
Технико-экономический расчет проведем по приведенным затратам: для этого подсчитаем капиталовложения на сооружение электроустановки (К) и годовые эксплуатационные издержки (И). Так как есть единственный вариант структурной схемы, то экономический расчет проводить необязательно. Но мной он приводится для того, чтобы показать, что я владею методикой расчета.
Определяем потери электроэнергии в блочном трансформаторе, присоединенном к шинам 330 кВ:
, где ;
;
время потерь определено по рис.5.6 [1] для энергоблоков с .
Годовые эксплуатационные издержки
,
где , ;
;
Приведенные затраты без учета ущерба:
Принимаем этот вариант.
3.4 Выбор схемы распределительных устройств 330 кВ
В РУ-330 кВ число присоединений равно девяти. Следовательно, можно принять схему с двумя системами сборных шин и четырьмя выключателями на три присоединения - схема 4/3. В нормальных условиях все аппараты включены, каждое присоединение подключено через два выключателя. Все операции производят только выключателем. Выключатели ремонтируют без перерыва питания. Авария в любом элементе не затрагивает нормальной работы других элементов. При к. з. на системе шин отключаются все выключатели, присоединенные к данной системе шин.
3.5 Выбор схемы распределительных устройств СН
На тепловых электростанциях для питания собственных нужд применяют два напряжения: 6 кВ для питания крупных электродвигателей мощностью 200 кВт и выше; 380/220 В для питания более мелких двигателей, а также освещения электростанций.
Распределительное устройство СН 6 кВ выполняют с одной секционированной системой шин. Число секций шин 6 кВ на блочных станциях принимают равным числу блоков. Секции шин СН 6 кВ питаются от трансформаторов или от реактивированных линий СН, которые присоединяют к блоку на генераторном напряжении. При наличии выключателей между генератором и трансформатором блока ответвление присоединяют, как правило, между выключателем и трансформатором.
Для блоков большой мощности, начиная с 160 МВт, требуется разделение РУ СН одного блока на две секции. Для питания этих двух секций одного блока используют трансформаторы с расщепленной обмоткой низкого напряжения.
Рис. 2. Главная схема электрических соединений.
4. Расчет токов короткого замыкания
4.1 Приведение сопротивлений элементов схемы к базисным условиям
Схема замещения для расчета короткого замыкания представлена на рис.4. Каждому сопротивлению в схеме присваивается свой порядковый номер, который сохраняется за данным сопротивлением в течение всего расчета. В схеме сопротивление имеет дробное обозначение, где числитель - номер сопротивления, знаменатель - численное значение сопротивления.
Определим сопротивления схемы при базисной мощности - .
Сопротивления генераторов G1-6:
.
Значение ЭДС генератора (табл. 3.4 [1]): .
В дальнейшем для упрощения обозначений индекс "" опускаем, подразумевая, что полученные значения сопротивлений даются в относительных единицах и приведены к базисным условиям.
Таким образом .
Значение ЭДС генератора (табл.3.4 [1]): .
Сопротивления трансформаторов Т1-6:
.
Сопротивление трансформаторов собственных нужд Т20-24:
.
Сопротивления трансформатора собственных нужд с расщепленной обмоткой:
Сопротивление линий электропередачи:
, где
[2], .
Сопротивление системы:
.
ЭДС системы принимаем постоянной:
Рис. 3. Общая схема замещения.
4.2 Преобразование электрических схем, определение результирующих сопротивлений и аналитический расчет токов к. з.
Короткое замыкание в точке К1 (шины 330 кВ станции)
Схема замещения для КЗ в точке К1 имеет вид, показанный на рис.4.
Результирующее сопротивление цепи однотипных генераторов G1-6:
.
Результирующее сопротивление ветви энергосистемы (шин неизменного напряжения):
;
Результирующие сопротивление и ЭДС ветвей системы и генераторов G1-6:
. ;
Рис. 4 Схема замещения для точки КЗ К1.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ:
, где
- результирующее сопротивление ветви схемы; - базисный ток:
;
Ударный ток КЗ:
, где
- ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ;
Значение токов и ударных токов по ветвям: генераторов G1-6:
;
системы:
, где
- из табл.3.8 [1].
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К1 (суммарное значение):
Суммарный ударный ток КЗ в точке К1:
, где - из табл.3.8 [1].;
Короткое замыкание в точке К2 (на генераторе)
Схема замещения для КЗ в точке К2 имеет вид, показанный на рис.5.
Этап 1 (рис.5 а)
Результирующее сопротивление цепи однотипных генераторов G2-6:
.
Результирующее сопротивление ветви энергосистемы (шин неизменного напряжения):
;
Этап 2 (рис. 5 б)
Результирующее сопротивление ветвей генераторов G2-6, системы и трансформатора Т7:
;
Результирующая ЭДС ветвей системы и генераторов G2-6:
а) б)
Рис. 5. Схема замещения для точки к. з. К2.
Базисный ток:
;
Значение токов и ударных токов по ветвям:
генераторов G2-6 и системы:
, , где
- из табл. 3.8 [1]
генератора G1
, ,
Где - из табл. 3.8 [1].
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К2 (суммарное значение):
;
Суммарный ударный ток КЗ в точке К2:
.
Короткое замыкание в точке к. з. К3 (на низком напряжении трансформатора СН с расщепленной обмоткой)
Схема замещения для КЗ в точке К3 имеет вид, показанный на рис. 6.
Этап 1 (рис. 6а)
Результирующее сопротивление цепи однотипных генераторов G2-6:
.
Результирующее сопротивление ветвей энергосистемы (шин неизменного напряжения):
;
Результирующие сопротивление и ЭДС ветвей энергосистемы, генераторов G2-6 и трансформатора Т7:
;
.
Этап 2 (рис. 6б)
Результирующие сопротивление и ЭДС ветвей:
;
.
Большое влияние на величину к. к оказывают двигатели, если они подключены близко к месту к. з. Так, пир определении токов к. з. в сетях СН тепловых электростанций эту подпитку необходимо учитывать.
При оценке влияния группы двигателей на ток к. з. их заменяют эквивалентными усредненными параметрами. Для секций СН ТЭС действующие нормативы определяют следующие параметры эквивалентного двигателя:
; ; ; ; ; .
Начальное значение периодической составляющей тока к. з. от эквивалентного двигателя секции:
,
где
- суммарная номинальная мощность всех двигателей, электрически связанных с местом к. з.
Так как точный состав двигателей СН неизвестен, то при питании от рабочего ТСН принимают .
Так как трансформатор с расщепленной обмоткой, то:
,
Базисный ток:
;
Значение токов и ударных токов по ветвям:
генераторов G1-6 и системы:
, ,
Где - из табл. 3.8 [1].
а) б)
Рис. 6. Схема замещения для точки к. з. К3.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К3 (суммарное значение):
;
Суммарный ударный ток к. з. в точке К3:
.
Короткое замыкание в точке к. з. К4 (на низком напряжении трансформатора СН)
Схема замещения для КЗ в точке К3 имеет вид, показанный на рис. 7.
Этап 1 (рис. 7а)
Результирующее сопротивление цепи однотипных генераторов G2-6:
.
Результирующее сопротивление ветвей энергосистемы (шин неизменного напряжения):
;
Результирующие сопротивление и ЭДС ветвей энергосистемы, генераторов G2-6 и трансформатора Т7:
;
.
Этап 2 (рис.7б)
Результирующие сопротивление и ЭДС ветвей:
;
.
Учтем подпитку от двигателей со следующими параметрами эквивалентного двигателя:
; ; ; ; ; .
Начальное значение периодической составляющей тока к. з. от эквивалентного двигателя секции:
,
где - суммарная номинальная мощность всех двигателей, электрически связанных с местом к. з.
Так как точный состав двигателей СН неизвестен, то при питании от рабочего ТСН принимают .
Базисный ток:
;
Значение токов и ударных токов по ветвям:
генераторов G1-6 и системы:
, ,
Где - из табл.3.8 [1].
а) б)
Рис. 7. Схема замещения для точки к. з. К4.
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ в точке К3 (суммарное значение):
;
Суммарный ударный ток к. з. в точке К3:
.
5. Выбор аппаратов и токоведущих частей электроустановок
Выбор выключателей производится по важнейшим параметрам:
по напряжению установки ;
по длительному току , где
- расчетный ток продолжительного режима;
по отключающей способности.
В первую очередь производится проверка на симметричный ток отключения по условию:
, где
- периодическая составляющая тока КЗ к моменту размыкания дугогасительных контактов выключателя ;
Затем проверяется возможность отключения апериодической составляющей тока КЗ
, где
- нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе;
- апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения дугогасительных контактов выключателя , где
- начальное значение периодической составляющей тока КЗ в цепи выключателя;
- наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов выключателя, где
- минимальное время действия релейной защиты ;
- собственное время отключения выключателя;
Если условие соблюдается, а , то допускается проверку по отключающей способности производить по полному току КЗ:
;
На электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельным сквозным токам КЗ:
, , где
- наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу;
- действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ;
На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу тока КЗ:
, где
- тепловой импульс тока КЗ по расчету;
- максимальное время отключения выключателя;
- время действия основных защит ;
- полное время отключения выключателя;
- среднеквадратичное значение тока за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу;
- длительность протекания тока термической стойкости по каталогу;
Действующие нормативы рекомендуют для цепей генераторов 60 МВт и выше с учетом их особой ответственности принимать по времени действия резервной защиты.
Выбор разъединителей производится по номинальному напряжению и длительному номинальному току, проверяется на термическую и электродинамическую стойкость;
5.1 Выбор выключателей и разъединителей на РУ 330 кВ
Расчетные токи продолжительного режима:
;
Расчетные токи КЗ:
, ,
, где
;
Нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе:
;
Т.к. , то проверяем по отключающей способности:
;
;
Термическая стойкость:
;
;
Выбираем по каталогу [5] выключатель воздушный ВГУ-330Б-40/3150У1 (воздушный, усиленный по скорости восстанавливающегося напряжения, 110 кВ, номинальный ток отключения 40 кА, для умеренного климата, наружной установки).
Выбираем по каталогу [5] разъединитель РНДЗ-330/3200У1; . Расчетные и каталожные данные сведены в табл.2.
Таблица 2. Расчетные и каталожные данные.
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
Выключатель ВГУ-330Б-40/3150У1 |
Разъединитель РНДЗ.1-330/3200У1 |
||
5.2 Выбор генераторных выключателей и разъединителей
Расчетные токи продолжительного режима:
;
Расчетные токи КЗ:
, ,
, где
;
Нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе:
;
Т.к. , то проверяем по отключающей способности:
;
;
Термическая стойкость:
, где
;
;
Выбираем по каталогу [5] выключатель маломасляный МГУ-20-90/9500У3 (масляный генераторный, 20 кВ, номинальный ток отключения 90 кА, для умеренного климата, закрытой установки).
Выбираем по каталогу [5] разъединитель РВРЗ-20/8000У3; .
Расчетные и каталожные данные сведены в табл.3.
Таблица 3. Расчетные и каталожные данные.
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
||
|
Выключатель МГУ-20-90/9500У3 |
Разъединитель РВР-20/8000У3 |
||
5.3 Выбор выключателей на СШ 6 кВ
Расчетные токи продолжительного режима:
;
,
где ;
;
,
где ;
; ;
Нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе:
;
Отключающая способность:
;
;
Термическая стойкость:
, где
;
;
;
;
Выбираем по каталогу [5] выключатель маломасляный ВК-10-1600-31.5У3 (маломасляный, 10 кВ, номинальный ток отключения 31.5 кА, для умеренного климата, установленный в комплектном распределительном устройстве (КРУ)). Расчетные и каталожные данные сведены в табл.4.
Таблица 4. Расчетные и каталожные данные.
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Выбор шин
В закрытых РУ 6-10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой их стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках. При токах до 3000 А используют одно - и двухполосные шины. При больших токах рекомендуется использовать шины коробчатого сечения. Сборные шины и ответвления от них к аппаратам 6-10 кВ крепятся на опорных изоляторах.
Таблица 5. Значения и .
|
Данные |
Число проводов в фазе |
|||
|
2 |
3 |
4 |
||
|
Коэффициент |
||||
|
Эквивалентный радиус , |
Рис. 8. Расположение шин плашмя.
5.4 Выбор жестких шин и изоляторов на РУСН 6 кВ
Выбор шин по допустимому току:
.
Принимаем шины прямоугольного сечения алюминиевые , .
С учетом поправочного коэффициента на расположение шины плашмя 0.92 получаем ;
Проверка сборных шин на термическую стойкость.
По табл.4: , тогда
,
что меньше выбранного сечения, следовательно, шины термически стойки; принимаем из табл. 3.14 [1].
Проверка шин на электродинамическую стойкость:
,
где приняты расстояния , ;
;
;
, что меньше ;
Выбор изоляторов
Выбираем опорные изоляторы ИО-6-3.75У3, ; Проверяем изоляторы на механическую прочность.
;
5.5 Выбор гибких шин на РУ 330 кВ
Выбор по допустимому току:
,
принимаем , , .
Проверка по условиям короны:
;
, где
; ;
;
, так как ;
Условие проверки:
; .
От выводов блочного трансформатора до РУ 330 кВ соединение производится гибкими проводами.
Проверка по экономической плотности тока:
, где ;
По экономической плотности можно взять один провод сечением 400 мм2, но он не проходит проверку на корону поэтому берем 2 (АС-400/64).
5.6 Выбор комплектного токопровода
От выводов генератора до фасадной стены главного корпуса токоведущие части выполнены комплектным пофазно-экранированным токопроводом. Из каталога [5] выбираем ГРТЕ-20-10000-300 на номинальное напряжение 20 кВ, номинальный ток 10000 А, электродинамическую стойкость главной цепи 300 кА.
Проверяем токопровод:
; ;
; .
Тип ТТ: ТШ - 20 - 10000/5;
Тип ТН: ЗНОМ - 15 (18).
6. Выбор измерительных приборов
6.1 Выбор трансформатора тока
Трансформаторы тока для питания измерительных приборов выбирают по номинальному первичному и вторичному токам, по классу точности, проверяют на термическую и электродинамическую стойкость. При учебном проектировании, по вторичному току и классу точности выбор не производится.
Перечень необходимых измерительных приборов выбираем по табл.4.11 [1], схема включения приборов показана на рис.12. Сравнение расчетных и каталожных данных приведено в табл.6.
Выбор ТТ произведем только на отходящих линиях РУ высокого напряжения, т. к типы ТТ на генераторе уже известны (см. выбор комплектного экранированного токопровода), и на всех силовых трансформаторах ТТ также встроены.
Рис.9. Схема включения измерительных приборов.
Для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке, пользуясь схемой включения (рис.9) и каталожными данными приборов, определяем нагрузку по фазам для наиболее загруженного трансформатора (табл.7).
Таблица 6. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
Выберем ТТ ТФУМ 330А У1 со следующими параметрами: ; .
Таблица 7. Вторичная нагрузка трансформатора тока
|
Прибор |
Тип |
Нагрузка, ВА, фазы |
|||
|
А |
В |
С |
|||
|
Ваттметр |
Д335 |
0.5 |
0.5 |
||
|
Варметр |
Д335 |
0.5 |
0.5 |
||
|
Счетчик активной энергии |
И-670 |
2.5 |
2.5 |
||
|
Амперметр |
Э-335 |
0.5 |
0.5 |
0.5 |
|
|
Фиксатор импульсного напряжения |
ФИП |
0 |
0 |
0 |
|
|
И т о г о |
4 |
0.5 |
4 |
Из табл.7 видно, что наиболее нагружены трансформаторы тока фаз А и С. Общее сопротивление приборов:
.
Допустимое сопротивление проводов:
.
Для генератора 160 МВт применяется кабель с медными жилами, ориентировочная длина 150 м, трансформаторы тока соединены в полную звезду, поэтому , тогда сечение:
.
Принимаем контрольный кабель с жилами сечением .
Определим расчетную вторичную нагрузку:
;
.
6.2 Выбор трансформатора напряжения
Произведем выбор ТН только на РУ высокого напряжения (отходящие линии) и шинах собственных нужд т. к типы ТН на генераторе уже известны (см. выбор комплектного экранированного токопровода).
Подсчет нагрузки основной обмотки трансформатора напряжения приведен в табл.8.
Таблица 8. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения
|
Прибор |
Тип |
S одной обмотки, ВА |
Число обмоток |
соs |
sin |
Число приборов |
Общая потребляемая мощность |
||
|
Р, Вт |
Q, ВА |
||||||||
|
Ваттметр |
Д-335 |
1.5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3.0 |
||
|
Варметр |
Д-335 |
1.5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3.0 |
||
|
Счетчик Активной энергии |
И-680 |
2.0 Вт |
2 |
0.38 |
0.925 |
1 |
4.0 |
9.7 |
|
|
Вольтметр |
Э-335 |
2.0 |
1 |
1 |
0 |
1 |
2.0 |
||
|
И т о г о |
12 |
9.7 |
Вторичная нагрузка:
.
Выберем ТН НКФ-330-73У1 номинальной мощности 400 ВА в классе точности 0.5, необходимом для присоединения счетчиков. Выбираем три НКФ-330-73У1 по схеме; таким образом, , где n - количество трансформаторов напряжения, трансформатор будет работать в выбранном классе точности.
Шины 6 кВ
Таблица 9.
|
Расчетные величины |
Параметры ТННОМ-6-77У1 (Кл. точности 0.5) |
Условия выбора |
|
|
Uуст=6.3 кВ |
Uном=6.3 кВ |
6<6.3 |
7. Литература
Рожкова Л.Д., Козулин В.С., Электрооборудование станций и подстанций - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 648 с.
Петрова С.С. Проектирование электрической части станций и подстанций. - Л.: 1989. - 72 с.
Электрическая часть электростанций /Под ред. С.В. Усова. - Л.: Энергоатомиздат, 1987. - 608 с.
Электрическая часть станций и подстанций /Под ред.А. А. Васильева. - М.: Энергия, 1980. - 608 с.
Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы /Под ред. Б.Н. Неклепаева. - М.: Энергия, 1978. - 336 с.
Справочник по проектированию электроэнергетических систем /Под ред.С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Выбор оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор токоведущих частей и типов релейной защиты.
курсовая работа [370,0 K], добавлен 18.04.2012Выбор главной схемы электрических соединений. Проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов и источников питания. Способы ограничения токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей электрической станции.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 17.12.2015Разработка структурной схемы станции и блочных трансформаторов. Описание схемы электрических соединений и расчет токов короткого замыкания. Выбор комплектного токопровода, электрических аппаратов, изоляторов и токоведущих частей в заданных цепях.
курсовая работа [414,2 K], добавлен 23.03.2014Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Выбор измерительных приборов.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 09.04.2012Выбор основного оборудования: генераторов и трансформаторов. Технико-экономический расчет схемы проектируемой электростанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов, токоведущих частей. Описание необходимой аппаратуры управления.
курсовая работа [293,5 K], добавлен 05.05.2014Характеристика главной схемы электрических соединений станции и схемы собственных нужд. Выбор силовых трансформаторов и выключателей. Пути расчетов токов короткого замыкания, выбор электрических аппаратов и проводников. Проектирование главной схемы.
дипломная работа [491,4 K], добавлен 29.04.2011Выбор главной схемы электрических соединений тепловой конденсационной электростанции. Расчет установленной мощности электрооборудования. Выбор трансформаторов. Определение токов короткого замыкания. Выбор напряжения, схема синхронных турбогенераторов.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 19.12.2014Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор реакторов, выключателей, разрядников, токоведущих частей.
курсовая работа [356,9 K], добавлен 16.04.2012Разработка структурной схемы электрической части станции. Распределительное устройство высшего и генераторного напряжения. Выбор коммутационных аппаратов, токоведущих частей, изоляторов, средств контроля и измерения. Расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [722,7 K], добавлен 06.01.2012Выбор главной электрической схемы проектируемой электростанции. Расчет числа линий и выбор схем распределительных устройств. Технико-экономический расчет объекта. Выбор измерительных трансформаторов и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 02.12.2014
