Расчет защиты и сетевой автоматики

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Расчет защиты и сетевой автоматики

1.1 Защита трансформатора

1.2 Газовая защита

1.3 Защита от замыкания на землю

1.4 Расчёт токов коротких замыканий для цепей релейной защиты

1.5 Дифференциальная токовая защита трансформаторов

1.6 Защита от перегрузок на шинах 35 кВ

1.7 Максимально токовая защита

1.8 Газовая защита трансформатора

1.8.1 Устройство газового реле

1.9 Расчет защит отходящих фидеров 6 кВ

1.10 Токовая отсечка

2. Защита синхронных электродвигателей № 5 и 6 СТДМ-800-2РУХЛ-4800 кВт

2.1 Защита от междуфазных КЗ в обмотке статора

2.2 Защита от замыканий на землю обмотки статора

2.3 Защита от перегрузок

2.4 Защита от понижения напряжения

3. Защита асинхронного двигателя № 3

• 3.1 Токовая отсечка асинхронного двигателя

3.2 Максимально токовая защита от перегрузки асинхронного двигателя (АД 2)

4. Расчет установок защиты секционных выключателей

• 5. Дуговая защита
• 6. Защита СМВ 35 кВ
• 7. Автоматика на ПС
• 7.1 АЧР
• 7.2 АВР

1. Расчет защиты и сетевой автоматики

ток защита асинхронный напряжение газовый реле

Системы электроснабжения - это сложный производственный комплекс, все элементы которого участвуют в одном производственном процессе, основными особенностями которого являются быстротечность явлений и неизбежность повреждений аварийного характера - коротких замыканий в электрических установках.

Для предотвращения развития аварий необходимо правильно спроектировать и организовать работу релейной защиты.

В ряде случаев повреждение должно быть ликвидировано в доли секунд. Определение поврежденного элемента и воздействие на отключение соответствующих выключателей вот задача релейной защиты. Короткое замыкание сопровождается изменением тока, напряжения, частоты - все эти параметры могут быть использованы для сигналов релейной защите на отключение.

1.1 Защита трансформатора

Для трансформаторов Uн=35 кВ с изолированной нейтралью должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:

Многофазные замыкания в обмотках и на выводах.

Витковых замыканий в обмотках.

Токов в обмотках обусловленными внешним коротким замыканием.

Понижением уровня масла.

Перегруз трансформатора.

Газовая защита от повреждений внутри кожуха, сопровождающихся выделением газа и от понижения уровня масла для трансформаторов мощностью 6,3 МВА и более или с мощностью 4 МВА при параллельно работающих трансформаторах. Газовая защита должна действовать на сигнал при слабом газообразовании и на отключение при сильном газообразовании и дальнейшим понижением уровня масла.

Для защиты от повреждений на выводах, а также от внутренних повреждений должна быть предусмотрена:

Продольная дифференциальная токовая защита без выдержки на трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более или с мощностью 4 МВА при параллельно работающих трансформаторах. Указанная защита должна действовать на отключение всех выключателей трансформатора.

На трансформаторах мощностью 4 МВА и более в качестве защиты от токов в обмотках обусловленных внешними многофазными к.з. должны быть предусмотрены следующие защиты с действием на отключение. На понижающих трансформаторах - максимальная токовая защита с комбинированным пуском по напряжению или без него.

При выборе тока срабатывания МТЗ необходимо учитывать возможные токи перегрузки при отключении параллельно работающих трансформаторах и ток самозапуска электродвигателей питающихся от трансформатора.

Защита от токов, обусловленных внешними многофазными к.з. следует устанавливать.

1. На 2-х обмоточных трансформаторах со стороны основного питания.

2. При применении накладных трансформаторов тока на стороне высшего напряжения со стороны низкого напряжения на двух обмоточных трансформаторах.

1.2 Газовая защита

Все трансформаторы от 4000кВА и более имеют газовую защиту, которая реагирует на все виды внутренних повреждений трансформатора и при утечке масла из бака. При внутреннем повреждении является «пожар стали» магнитопровода, который возникает при нарушении изоляции между листами магнитопровода, что ведет к увеличению потерь на перемагничивание и вихревые потоки. Потери вызывают местный нагрев стали, ведущий к дальнейшему повреждению изоляций отсюда возникает необходимость в использовании специальной защиты, от внутренних повреждений газовой, фиксирующей появление в баке поврежденного трансформатора газа. Образование газа является следствием разложения масла и других изоляционных материалов под действием электрической дуги или не допускаемого нагрева. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.

Основным элементом газовой защиты является газовые реле устанавливающиеся в маслопроводе между баком и расширителем.

Достоинства газовой защиты:

Высокая чувствительность и реагирование практически на все виды повреждений внутри бака: сравнительно небольшое время срабатывания, простота выполнения.

1.3 Защита от замыкания на землю

Однофазные замыкания на землю в сетях с изолированной нейтралью или заземленной через дугогасящие ректоры не сопровождается возникновением больших токов к.з. Междуфазные напряжения при этом не изменяются, работа системы электроснабжения не нарушается.

Тем не менее, этот режим работы не считается нормальным, так как напряжение неповрежденных фаз относительно земли возрастают и возникает опасность перехода однофазного замыкания на землю многофазное короткое замыкание. Однако нет необходимости в быстром отключении поврежденного участка, так как допускается длительная работа с заземленной фазой. Время определяется ПТЭ. В большинстве случаев не должна превышать двух часов. Поэтому устройство релейной защиты от замыкания на землю обычно действуют на сигнал, привлекая внимание дежурного персонала. А в сети с заземленной нейтралью такие короткие замыкания сопровождаются большими токами и должны быть отключены ближайшими выключателями с наименьшей выдержкой времени.

1.4 Расчёт токов коротких замыканий для цепей релейной защиты

При расчётах релейной защиты промышленных электроустановок, связанных выбором установок срабатывания и проверкой чувствительности, в качестве исходных данных используются результаты расчёты начального действующего значения тока к.з. При выборе расчётных режимов и точек повреждений, необходимо учитывать, что для выбора установок срабатывания токовых отсечек с дифференциальных токовых защит, необходимо знать установки защиты. А для проверки чувствительности защит рассчитывается наименьшее значение тока в реле защиты при к.з. в конце её основной зоны действия.

1.5 Дифференциальная токовая защита трансформаторов

Дифференциальный принцип позволяет выполнить быстродействующую защиту трансформатора реагирующую на повреждение в обмотках, на выводах и в соединении с выключателем. При этом она может иметь недостаточную чувствительность только при витковых замыканиях и «пожаре стали».

Выбираются установки дифференциальной защиты с торможением (ДЗТ-11) 2-х обмоточного трансформатора мощностью Sтр = 4МВА определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора.

Таблица 1. Первичные и вторичные токи ДЗТ

НАМЕНОВАНИЕ ВЕЛИЧИНЫ	Численное значение для стороны
	35 кВ	6,3 кВ
Первичный номинальный ток трансформатора, А	Iн=Sн/(·Uн.ср.) =66А	367 А
Коэф. трансф. тр-ра тока nэ	200/5 = 40	600 / 5 = 120
Схема соединения тр-ра тока	треугольник	звезда
Схема соединения обмоток защищаемого трансформатора	звезда	треугольник
Вторичный ток в плечах защиты, А I=(Iн·Ксх)/nТ	2,86	3,05

Выбирается место установки тормозной обмотки реле ДЗТ-11, плечо стороны НН. Так как тормозную обмотку, как правило, устанавливают со стороны регулирования напряжения.

Рисунок 1. Схема включения обмоток реле типа ДЗТ-11 в дифференциальной защите двух обмоточного трансформатора

Определяется первичный ток небаланса

Iнб3 = Iнб1 + Iнб2

Где - Iнб1, обусловленная точностью трансформаторов тока

Iнб1 = Капер·Кодн·Е·I(3)кз вн

Е -относительное значение тока намагничивания-0,1 Капер=1,

Кодн = 1, коэффициент однотипности; Капер коэффициент, учитывающий переходной режим. (Капер = 1).

Iнб1 =1*1*0,1*1093=109,3

Iнб2- ток небаланса обусловленный регулированием напряжения

Iнб2 = 0,16·1093 = 174 А

Iнб3=109,3+174= 284 А

Первичный ток срабатывания защиты:

со стороны высокого напряжения

Iс.з.вн = Кн·Iном.тр.

где Кн = 1,5 для реле серий ДЗТ

Iс.звн= 1,5·66 = 99 А,

со стороны низкого напряжения

Iс.знн=1,5*367 = 550 А

Определяется число витков обмотки ДЗТ для выравнивания М.Д.С.

Определение вторичного тока срабатывания по стороне высокого напряжения

Iс.р.=(Ic.з.·Кс)/nт

Iс.р.1=(99*)/40=4,3 А

Определение вторичного тока срабатывания по стороне высокого напряжения

Iс.р.=(Ic.з.·Кс)/nт

Iс.р.2=(550*1)/120=4, 5 А

Расчётное число витков второй уравнительной обмотки включенной со стороны высокого напряжения.

W1 = Fср./Iс.р.

где Fср - магнитодвижущая сила реле (для реле ДЗТ 100 АВит)

W1 =100/4,3=23,25 витка

Выбираем ближайшее меньшее 23 витка.

Расчётное число витков первой уравнительной обмотки включенной со стороны низкого напряжения.

W2 = Fср./Iс.р.

где Fср - магнитодвижущая сила реле (для реле ДЗТ 100 АВит)

W2 =100/2,75 =22 витков

Выбираем ближайшее меньшее 22 витка.

Проверка:

W1 Iс.р.1 ? W2 Iс.р.2.

23*4,3 ? 22*4,5

98.9 ? 99

Определяется число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимое для обеспечения бездействия защиты при внешнем трехфазном коротком замыкании:

Wт = (Кн·Iнб3·W2)/( Iк.з. НН ·tg)

Где Iк.з. НН - ток короткого замыкания на стороне низкого напряжения (со стороны где мы включаем тормозную обмотку)

W2 расчётное число витков обмотки реле на стороне, где включена тормозная обмотка.

Кн - коэффициент надежности (Кн = 0,3)

tg - тангенс угла наклона координат к характеристике срабатывания реле соответствующей минимальному торможению. Для ДЗТ-11

tg = 0,87

Iнб3 - ток небаланса.

Wт = (0,3·284·22)/( 2791 ·0,87)=0,77

Принимаем ближайшее количество витков тормозной обмотки Wт=1 виткок

Таблица 2. выбранные обмотки для реле ДЗТ-11 и количество витков

Сторона трансформатора	Наименование обмотки	количество витков
Сторона высокого напряжения	2Wур- вторая уравнительная	14
Сторона низкого напряжения	1Wур+Wт- вторая уравнительная и тормозная обмотки	22+1

1.6 Защита от перегрузок на шинах 35 кВ

Защита от перегрузок трансформатора действует на сигнал с выдержкой времени 9 с.

Ток срабатывания защиты:

Iс.з. = (Ксх·Котс·Iном.тр.)/(Кв)

Для РТ-40; Котс = 1,2; Кв = 0,8;

Ксх =1 так как защита от перегруза и МТЗ-35 кВ стоят в токовых цепях собранных по схеме не полной звезды.

Iном.тр- номинальный ток трансформатора

Iс.з1. = (1·1,2·66)/(0,8)=99 А

Вторичный ток срабатывания защиты:

Iс.з.в= Iс.з1./nт

Iс.з.в=99/40=2,47 А

1.7 Максимально токовая защита

МТЗ 35 кВ

Iсз=,

где: Кз - коэффициент запаса, Кз =1,15-1,25;

Ксзп - коэффициент самозапуска, учитывающий увеличение тока нагрузки в режиме самозапуска двигателей;

Кв - коэффициент возврата реле (для реле серии РТ - 40 Кв=0,85);

Iнmax - максимальный ток нагрузки.

Для МТЗ со стороны ВН можно принять Ксзп=1, а Iнmаx определить с учетом допустимой перегрузки трансформатора, т.е. Iнmax=1,5*Iн (где Iн - номинальный ток трансформатора).

А,

А.

По найденному первичному току срабатывания IСЗ МТЗ определяем вторичный ток срабатывания реле IСР и выбираем тип реле.

,

А.

Выбираем реле типа РТ - 40/10

Время работы МТЗ 35 кВ с учетом резервирования защит 6 кВ принимаем 2 с.

МТЗ на стороне 6 кВ выбирается аналогично, как и для стороны 35 кВ

А,

А.

,

А.

Время работы МТЗ 6 кВ с учетом резервирования защит фидеров принимаем 1,5 с.

1.8 Газовая защита трансформатора

Газовая защита трансформатора выполнена на базе реле РЗТ-80 установленного между баком трансформатора и расширителем. На реле задействованы оба контакта верхний поплавок воздействует при попадании в реле газа на сигнал, а нижний на отключение. Также отрегулировано окошко перед планкой, реагирующей на скорость потока масла и так как мощность трансформатора не велика, установлена наименьшая возможная скорость потока масла 0,6 м/с.

1.8.1 Устройство газового реле

В нормальном режиме резервуар полностью заполнен маслом и чашки удерживаются пружинами 4, в горизонтальном положении. При понижении в резервуаре 1 уровне масла из-за вытеснения его газами или течи в баке трансформатора опускается (под воздействием массы масла, оставшегося в чашках) сначала верхняя чашка, а затем и нижняя. Подвижные контакты 6 замыкаются с неподвижными 5. При бурном газообразовании поток масла и газов ударяется в лопасть 8, чашка 3 поворачивается и контакты 5 и 6 замыкаются. В зависимости от скорости масла и газов время срабатывания реле 0,05-0,5 с.

Таблица 3. Выбранные установки защит трансформатора

Защищаемая сторона трансформатора	Коэффициент трансформаторов тока	Группа соединений трансформаторов тока	ДЗТ	МТЗ	Перегруз
Сторона 35 кВ	200/5	ДЗТ	МТЗ, Перегруз	99А	140А	99А
		треугольник	звезда
Сторона 6 кВ	600/5	звезда	550А	776А	-

1.9 Расчет защит отходящих фидеров 6 кВ

МТЗ контролирует ток в защищаемом элементе, отстраивается от тока нагрузки, и при превышении тока установки, с выдержкой времени действует на его отключение. Как правило, МТЗ является главной, а иногда единственной защитой линии 6-35 кВ. Максимальная токовая защита - это защита с относительной селективностью, которая не только обеспечивает отключение КЗ на своей линии, а если позволяет её чувствительность, еще и резервирует отключение КЗ смежного участка. Максимальный ток нагрузки линии, если отсутствуют официальные данные, можно определить приближённо исходя из следующих соображений:

а) по номинальному току наиболее слабого элемента сети: например трансформатора тока, по длительно допустимому току кабеля, провода линии. Длительно допустимые токи нагрузки линий указаны в справочных данных по линиям в приложении;

в) по суммарной мощности подключённых трансформаторов в нормальном, ремонтном и аварийном режиме. Если эта мощность чрезмерно велика, иногда приходится учитывать загрузку трансформаторов сети;

с) по допустимому уровню напряжения на вводах всех трансформаторов в сети.

Способы «в» и «с» требуют систематического наблюдения за сетью. Однако в ряде случаев это необходимо, так как иначе не удается выполнить защиту достаточно чувствительной.

Способ «а» наиболее прост, поэтому целесообразно выбрать установки защиты этим способом, переходя к другим в случае недостаточной чувствительности защиты. Рассчитаем ток срабатывания максимальной защиты линии. Проведенные исследования и опыт эксплуатации релейной защиты показывают, что при расчете установок максимальных токовых защит линий 6 и 10 кв в сельскохозяйственных районах, как правило, можно принимать: kсзп = 1,1 - 1,2 при условии, что защита будет иметь время срабатывания не менее 0,5 сек.

Максимальный рабочий ток линии (Iраб. мах) принимаем равный номинальному первичному току трансформатора тока.

Расчет уставок МТЗ для фидера 6 кВ №1.

Ток срабатывания защиты:



Рассчитываем ток срабатывания реле PT-40 и проверяем чувствительность защиты.

А

Коэффициент чувствительности в основной зоне защиты по выражению равен:

>1,5

Условие чувствительности выполняется.

1.10 Токовая отсечка

Зона работы токовой отсечки составляет ѕ от длины линии и она не должна работать при коротком замыкании на шинах подстанции потребителя, поэтому ток срабатывания выбираем по условию:

Iсо?Iкз.min*кн

Где кн коэффициент надежности =1,3

Iкз.min- ток короткого замыкания на шинах потребителя.

Iсо? 1333*1,3 =1732 А

Выбираем ток отсечки 1730 А.

Время срабатывания МТЗ применяем равное 0,5 секундам. А время МТО с учетом отстройки от работы разрядников принимаем 0.1 с.

Расчет уставок для остальных фидеров аналогичен, результаты расчетов сводим в таблицу 4.

Таблица 4

Присоедине-ние	Ктт	Расчетный ток срабатывания защиты	Принятая уставка МТЗ	I кз2 min	I кз3 min	Кч	Токовая отсечка	Вторичный ток срабатывания МТЗ
Фидер№ 1	150	254,1176	260	1151	1333	4,42	1732,9	8,6
Фидер№ 2	100	169,4118	170	2173	2509	12,7	3261,7	8,5
Фидер№ 6	200	338,8235	350	2721	3142	7,7	4084,6	8,7
Фидер№ 7	150	254,1176	260	411	475	1,58	617,5	8,6
Фидер№ 12	150	254,1176	260	1107	1278	4,25	1661,4	8,6
Фидер№ 13	300	508,2353	510	2693	3110	5,28	4043	8,5
Фидер№ 18	150	254,1176	260	708	817	2,7	1062,1	8,6

2. Защита синхронных электродвигателей.№5 и 6 СТДМ-800-2РУХЛ-4 800кВт

Синхронные электродвигатели защищают от следующих повреждений и ненормальных режимов работы:

- от междуфазных КЗ обмотки статора;

- от замыканий на землю обмотки статора;

- от перегрузки;

- от понижения напряжения.

Паспортные данные синхронных электродвигателей №5 и №6 в таблице 5.

Таблица 5

Серия	Мощность, кВт	Частота, об/мин	Напряжение, В	Частота сети, Гц	КПД, %	cos ц	Ток статора, А	Mmax/Mnom	Масса,кг
СТДМ 800 2P-УХЛ4	800	3000	6000, 10000	50	96.1/95,9	0.9	n/a	2,2	4000

2.1 Защита от междуфазных КЗ в обмотке статора

Для защиты двигателя от междуфазных КЗ в обмотке статора применяем токовую отсечку с использованием токовых реле типа РТ-40. Схема соединения трансформаторов тока неполная звезда. Ток срабатывания отсечки отстраивается от пускового тока двигателя.

где - коэффициент надежности, =1,4 для реле серии РТ-40.

Номинальный ток двигателя:

где - параметры синхронного двигателя

=89А

Пусковой ток двигателя:

=534А

=747А

Ток срабатывания реле согласно

=24,9А

где - коэффициент схемы, = 1 для схемы соединения трансформаторов тока неполная звезда; - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Для выполнения защиты применяем токовое реле РТ-40/50 с током срабатывания =25 А, соединение катушек параллельное, указательное реле РУ-21/0,05 и промежуточное реле РП-23, =220 В.

Коэффициент чувствительности защиты согласно

=4,16

где =3110А - ток двухфазного КЗ в сети 6 кв, что удовлетворяет условию проверки.

2.2 Защита от замыканий на землю обмотки статора

Защита от замыканий на землю выполняется на токовом реле, подключаемом к трансформатору тока нулевой последовательности с подмагничиванием. Ток срабатывания защиты согласно

где = 1,25 - коэффициент надежности; - коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока двигателя при внешних перемежающихся замыканиях на землю (для защиты без выдержки времени принимают =3,5 );

- собственный ток замыкания на землю.

где =314 - угловая частота; - номинальное напряжение двигателя, кВ;

- емкость двигателя, мкФ/фазу:

Так как ток срабатывания защиты не превышает 10 А (для двигателей до 2000 кВт), защиту от замыканий на землю не устанавливаем.

2.3 Защита от перегрузок

Ток срабатывания защиты

где =1,2; - коэффициент возврата (для реле РТ-40: =0,8);

=133А

Ток срабатывания реле:

=4,4А

Для выполнения защиты выбираем токовое реле РТ-40/6 с током срабатывания = 4,4 А. Соединение катушек параллельное. Для создания выдержки времени применяем реле времени ЭВ-143 с временем срабатывания 15 с.

2.4 Защита от понижения напряжения

Напряжение срабатывания защиты

Uс.з.=0.7*6=4,2

Напряжение срабатывания реле:

где =1,25; =1,2 для реле минимального напряжения РН-54;

- коэффициент трансформации трансформатора напряжения.

Принимаем трансформатор напряжения НАМИТ-6-66: =6 кВ, =100 В,

В

Для выполнения защиты применяем реле напряжения РН-54/160 с =47 В (первый диапазон). Для создания требуемой выдержки времени применяем реле времени ЭВ-123. Время срабатывания защиты принимаем 1 с, считая защищаемый двигатель неответственным.

3. Защита асинхронного двигателя №3

Тип изделия	Мощность, кВт	Напряжение, В	Частота вращения, об/мин	КПД, %	Масса, кг
ВАО2-450м-250-4 У2	250	6000	1500	94,85	2470

3.1 Токовая отсечка асинхронного двигателя

Находим полную мощность двигателя

==301 кВА

Находим сопротивление асинхронного двигателя.

=19 Ом

С учетом сопротивления асинхронного двигателя определяем ток короткого замыкания в обмотке статора.

Ток кз в обмотке статора =171 А

Находим первичный ток срабатывания защиты, А;

;

Находим вторичный ток срабатывания защиты, А;

;

Выбираем реле РТ-40/20 с параллельно соединенными обмотками.

Проверка защиты на чувствительность

;

Эта защита обладает достаточной чувствительностью.

3.1 Максимально токовая защита от перегрузки асинхронного двигателя (АД 2)

Находим номинальный ток двигателя, А;

;

Находим ток срабатывания защиты, А;

;

где kзап. - коэффициент запаса, 1,15;

kсх - коэффициент схемы, 1;

kв - коэффициент возврата максимальных реле тока, 0,85;

Iном- номинальный ток двигателя, А.

Пересчитываем вторичный ток срабатывания защиты, А;

Выбираем реле РТ-40/6 с последовательно соединенными обмотками.

Проверяем ток срабатывания защиты по пусковому току двигателя

;

Эта защита удовлетворяет соотношению , а значит принимаем максимально-токовую защиту на реле РТ-40/6.

4. Расчет установок защиты секционных выключателей

Секционный выключатель 6 кВ в случае работы двух секций от одного трансформатора должен резервировать защиты отходящих фидеров в случае их отказа. Для резервирования защит фидеров применяем коэффициент отстройки от защит фидеров равный 1,2.

Расчет уставок защит МТЗ

ток срабатывания защит фидера 13

Определяем вторичный ток срабатывания защит

=

Расчет установок МТО

=4043*1,2=4851А

Определяем вторичный ток срабатывания защит

=

5. Дуговая защита

В соответствии с ПУЭ комплектные распредустройства должны быть укомплектованы дуговой защитой от коротких замыканий на секции действующей без выдержки времени.

В нашем случае будет использоваться дуговая защита на фототиристорах. Факторами срабатывания дуговой защиты является наличие тока на вводе 6 кВ (СВВ 6 кВ) и наличие вспышки света контролируемой фототиристорами.

При коротком замыкании в отсеке выключателя или на кабельном вводе отходящей линии (при наличии тока на вводе 6 кВ и вспышки света) будут отключаться ввод 6 кВ трансформатора и СВВ 6 кВ.

При коротком замыкании на шинном мосту, в отсеке ввода 6 кВ и в отсеке трансформатора собственных нужд дуговая защита будет действовать на отключение выключателей 6 кВ и 35 кВ трансформатора.

6. Защита СМВ 35 кВ

Данная схема подстанции по типу мостика предполагает то, что переток мощности 35 кВ важнее, чем нагрузка на ПС и вследствие этого МТЗ секционного выключателя должно рассчитываться с учетом установок на линиях 35 кВ питающих подстанций. Но так как в данном проекте мы не располагаем сведениями о питающих подстанциях то МТЗ СМВ 35 кВ отстроим от МТЗ 35 кВ трансформатора применив, как и в случае с СВВ 6 кВ коэффициент отстройки равный 1,2.

Определяем вторичный ток срабатывания защит

=

Выбираем реле РТ-40/10 с параллельно соединенными обмотками.

7. Автоматика на ПС

7.1 АЧР

На подстанции реализована схема автоматической частотной разгрузки (АЧР) которая срабатывает при снижении частоты в системе и разгружает ее. Частота в системе падает при нехватке активной мощности и поэтому потребителей не 1 категории следует автоматически отключить для разгрузки системы. Схема АЧР представлена на чертеже.

Схема АЧР выполнена на реле частоты РСГ-11, которые контролируют напряжение 6 кВ с ТН 1 или 2 секции шин. АЧР1 с уставками 48,9 Гц и временем 0,5 с, АЧР2 с уставками 49,6 Гц и временем 30 с. ЧАПВ частотное АПВ срабатывает при достижении частоты отметки 49,8 Гц с выдержкой времени 40 с.

При срабатывании АЧР 1 или 2 подается потенциал на шинку АЧР и в отсеках отходящих линий срабатывает промежуточное реле, от контактов которого происходит отключение фидера. После восстановления частоты реле времени ЧАПВ возвращает в исходное положение выходные реле АЧР, напряжение на шинке АЧР исчезает и реле в отсеках фидеров отпускают, после чего на отходящих фидерах срабатывает реле АПВ и нормальная схема ПС восстанавливается.

7.2 АВР

По нормальной схеме подстанции в работе находятся два трансформатора работающий каждый на свою секцию, а секционный выключатель отключен. При исчезновении напряжения на питающей ВЛ 35 кВ запускается защита минимального напряжения и с выдержкой времени 9 секунд отключает ввод 6 кВ соответствующего трансформатора, после чего по факту отключения выключателя 6 кВ трансформатора включается секционный выключатель.

На рисунке показан фрагмент схемы секционного выключателя и реализация включения СВВ по факту отключения выключателя 6 кВ трансформатора № 1 или № 2.

Размещено на Allbest.ru