Основные расчеты эксплуатации электрических станций

Назначение синхронных трехфазных генераторов переменного тока. Особенности выбора ошиновки в цепи линий за пределами ОРУ-110кВ. Анализ схемы РУВН-220 кВ, основные достоинства: надежность распределительного устройства, большое количество разъединителей.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 04.08.2012
Размер файла 368,4 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Выбор генераторов

синхронный трехфазный генератор ток

На современных электростанциях для выработки электроэнергии применяются синхронные трехфазные генераторы переменного тока. В дипломном проекте генераторы выбираются по заданной мощности.

Таблица 1 [12] с.60

Тип

частота вращения

об/мин.

Номинальные значения

Система

возбуждения

Охлаждение

Х»d

о.е.

КПД

%

S

МВ А

Р

МВт

Cos

Iстатора

КА

Uстатора

кВ

Стат.

Рот.

ТВФ-120-2

3000

125

100

0,8

6,875

10,5

ВЧ

КВР

НВР

0,192

98,4

Генератор имеет высокочастотное возбуждение (ВЧ), косвенное водородное охлаждение статора (КВР) и непосредственное водородное охлаждение ротора (НВР). Возбудитель GE - трехфазный высокочастотный генератор индукторного типа. У него трехфазная обмотка переменного тока и три обмотки возбуждения заложенные в пазах статора. Ротор набран из листов электротехнической стали в пакеты зубчатого профиля (10 зубцов при частоте 500 Гц). Переменная ЭДС наводится в трехфазной обмотке от пульсаций величины их магнитной индукции в пазах статора, вызванных изменением воздушного зазора между статором и ротором при вращении ротора. Так как GE не имеет обмотки на вращающемся роторе - это повышает надежность в эксплуатации, а повышенная частота позволяет уменьшить габариты и повысить быстродействие системы возбуждения.

Первая обмотка возбуждения LGE1 включается последовательно с обмоткой ротора основного генератора LG и обеспечивает основное возбуждение GE, а при коротком замыкании в системе из-за броска тока в роторе генератора G обеспечивается резкое увеличение возбуждения GE.

Обмотки LGE2 и LGE3 получают питание от высокочастотного подвозбудителя GEA через выпрямители.

GEA - это высокочастотная машина (частота 400 Гц) с постоянными магнитами. Регулирование тока в LGE2 осуществляется с помощью АРВ. АРВ обеспечивает поддержание напряжения генератора G в нормальном режиме работы. Регулировка тока в LGE3 осуществляется с помощью УБФ (устройство бесконтактной форсировки). УБФ обеспечивает начальное возбуждение генератора и его форсировку при снижении напряжения на 5% и более.

Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой электростанции

На электростанции установлено 5 генераторов типа ТВФ-120-2. Три блока генератор-трансформатор присоединены к РУСН-110 кВ, два блока генератор-трансформатор присоединены к РУВН-220 кВ. Связь между РУВН и РУСН осуществляется двумя автотрансформаторами связи, нагрузка питается по шести воздушными линиям 110 кВ, а связь с системой осуществляется по воздушным линиям 220 кВ. На электростанции установлены 5 генераторов типа ТВФ-120-2. Четыре блока генератор-трансформатор присоединены к РУСН-110 кВ, а один блок генератор-трансформатор присоединен к РУВН-220 кВ. Связь между РУВН и РУСН осуществляется двумя автотрансформаторами связи. Нагрузка питается по шести воздушным линиям 110 кВ, связь с системой осуществляется по воздушным линиям 220 кВ.

Выбор силовых трансформаторов. Выбор блочных трансформаторов

Выбор блочных трансформаторов производится по мощности генераторов за вычетом мощности отдаваемой на собственные нужды.

,МВА (1)

где: PG и QG - активная и реактивная мощности генератора;

РСН и QCH - активная и реактивная мощности собственных нужд.

РG=100 МВт; Cos = 0,8; tg =0,75.

QG=PGtg, Мвар (2)

по формуле (2)

QG=1000,75=75 ,Мвар

,МВА (3)

где:n% - расход на собственные нужды;

Кс - коэффициент спроса;

Кс=0,8; n%=7 [12]с.12

по формуле (3)

,МВА

РСН=SСНCosСН ,МВт (4)

QCH=PCHtgCH ,Мвар (5)

по формуле (4)

РСН=5,60,8=4,48 ,МВт

по формуле (5)

QСН=4,480,75=3,36 ,Мвар

по формуле (1)

,МВА

Принимаются к установке трансформаторы типа:

ТДЦ-125000/110 - Т3, Т4, Т5;

ТДЦ-125000/220 - Т1, Т2.

Выбор трансформаторов связи

Выбор трансформаторов связи производится по максимальному перетоку мощности из РУСН в РУВН. Переток определяется по трем режимам.

· Режим максимальной нагрузки

,МВА (6)

где: n - число блоков, подключенных к шинам собственных нужд;

PG и QG - активная и реактивная мощности генераторов;

PH.MAX и QH.MAX - активная и реактивная мощности нагрузки.

PH.MAX=PMAXnKОДН ,МВт (7)

где: РМАХ - нагрузка одной линии в максимальном режиме;

n - число линий;

КОДН - коэффициент одновременности.

QH.MAX=PH.MAXtg ,Мвар (8)

по формуле (7)

РН.МАХ=4060,94=225,6 ,МВт

по формуле (8)

QH.MAX=225,60,48=108,3 ,Мвар

по формуле (6)

,МВА

· Режим минимальной нагрузки

,МВА (9)

где: n - число блоков, подключенных к шинам собственных нужд;

PG и QG - активная и реактивная мощности генераторов;

PH.MIN и QH.MIN - активная и реактивная мощности нагрузки.

PH.MIN=PMINnKОДН ,МВт (10)

где: РМIN - нагрузка одной линии в минимальном режиме;

n - число линий;

КОДН - коэффициент одновременности.

QH.MIN=PH.MINtg ,Мвар (11)

по формуле (10)

РН.МIN=3060,94=169,2 ,МВт

по формуле (11)

QH.MIN=169,20,48=81,2 ,Мвар

по формуле (9)

,МВА

· Аварийный режим

,МВА(12)

по формуле (12)

,МВА

Мощность автотрансформаторов Т6 и Т7 с учетом допустимой аварийной перегрузки:

,МВА (13)

где: 1,4 - коэффициент аварийной перегрузки; по формуле (13)

,МВА

Принимается к установке автотрансформатор типа

АТДЦТН-125000/220/10-Т6;Т7

Выбор блочных трансформаторов

Выбор блочных трансформаторов производится аналогично пункту 3.1.1.

Принимаются к установке трансформаторы типа:

ТДЦ-125000/110 - Т2, Т3, Т4, Т5;

ТДЦ-125000/220 - Т1.

Выбор трансформаторов связи

Выбор трансформаторов связи производится аналогично пункту 3.1.2.

по формуле (6)

,МВА

по формуле (9)

,МВА

по формуле (12)

,МВА

по формуле (13)

,МВА

Принимается к установке автотрансформатор типа

АТДЦТН-200000/220/10-Т6;Т7

Технические характеристики трансформаторов:

Таблица 2 [13] с.615

тип

UНОМИНАЛЬНОЕ ,кВ

Потери ,кВт

UКЗ%

Примечание

ВН

СН

НН

Х.Х.

К.З.

вн-сн

вн-нн

сн-нн

Вар.1

Вар.2

вн-сн

вн-нн

сн-нн

ТДЦ-125000/110

121

-

10,5

120

-

400

-

-

10,5

-

Т3Т4

Т5

Т2Т3

Т4Т5

ТДЦ-125000/220

242

-

10,5

120

-

380

-

-

11

-

Т1Т2

Т1

АТДЦТН-125000/220/110

230

121

-

65

315

280

275

11

45

28

Т6Т7

-

АТДЦТН-200000/220/110

230

121

-

105

430

340

310

11

32

20

-

Т6Т7

Технико-экономическое сравнение двух вариантов схем проектируемой электростанции

Экономическая целесообразность схемы определяется минимальными приведенными затратами.

З=ЕНК+И+У ,тыс.руб./год (14)

где: ЕН - нормативный коэффициент экономической эффективности;

К - капиталовложение на сооружение электростанции, тыс. руб.;

И - годовые эксплуатационные издержки, тыс. руб./год;

У - ущерб от недоотпуска электроэнергии, тыс. руб./год.

W10-3 ,тыс.руб./год (15)

где: РА и РО - отчисления на амортизацию и обслуживание; %;

W - потери электроэнергии, кВтч;

- стоимость 1 кВтч потерь электроэнергии; руб./кВтч.

=0,75 руб/кВтч; РА=6,4%; РО=2%.

КИ - коэффициент инфляции = 35%.

Определяем потери электроэнергии.

Определение потери электроэнергии в блочных трансформаторах.

W=PXХT+PКЗ ,кВтч (16)

где: РХХ - потери холостого хода, кВт;

РКЗ - потери мощности при КЗ, кВт;

SMAX - расчетная максимальная нагрузка трансформатора, МВА;

SНОМ - номинальная мощность трансформатора, МВА;

Т - продолжительность работы трансформатора; ч.

Т=8760 ч

- продолжительность максимальной нагрузки, определяется по формуле при :

для блочных трансформаторов: ТМАХ=65007000 ,ч;

для автотрансформаторов: ТМАХ=5000 ,ч.

,ч (17)

по формуле (17)

по формуле (16)

WТ1=WT2=1208760+3805247,9=2,87106 ,кВтч

WТ3=WT4=WТ5 = 1208760+4005247,9=2,97106 ,кВтч

Определение потерь электроэнергии в автотрансформаторах

W=PXХT+PКЗ.ВВ+ PКЗ.СС ,кВтч (18)

Индексами В и С обозначены величины, относящиеся соответственно к обмоткам высокого и среднего напряжения.

Величины В и С определяются по соответствующему ТМАХ.

по формуле (17)

,кВт (19)

,кВт (20)

где: КВЫГ - коэффициент выгодности

КВЫГ= (21)

по формуле (21)

КВЫГ=

по формуле (19)

,кВт

по формуле (20)

,кВт

по формуле (18)

WТ6=WT7=658760+168,6+146,4=

=569400+291204,74+252861,05=1,11106 ,кВтч

Общие потери электроэнергии в автотрансформаторах

W=WТ

W=22,87106+32,97106+21,11106=16,87106 ,кВтч

Определение потерь электроэнергии в блочных трансформаторах

Определение потерь электроэнергии в блочных трансформаторах аналогично пункту 4.1.1.

WТ1=2,87106 ,кВтч

WТ2=WТ3=WТ4=WТ5=2,97106 ,кВтч

Определение потерь электроэнергии в автотрансформаторах

Определение потерь электроэнергии в автотрансформаторах аналогично пункту 4.1.2. по формуле (19)

,кВт

по формуле (20)

,кВт

по формуле (18)

WТ6=WT7=1058760+281,8+148,24=

=919800+525637,5+276509,9=1,82106 ,кВтч

Общие потери электроэнергии в автотрансформаторах

W=WТ

W=2,87106+42,97106+21,72106=18,19106 ,кВтч

Таблица технико-экономического сравнения вариантов схем проектируемой электростанции

Тип оборудования

Стоимость

единицы

тыс.руб.

Вариант1

Вариант2

Кол-во

единиц

Общая

стоимость

тыс.руб.

Кол-во

единиц

Общая стоимость тыс.руб.

ТДЦ-125000/110

18035

3

18900

4

25200

ТДЦ-125000/220

24335

2

17010

1

8505

АТДЦТН-125000/220/110

28035

2

18900

-

-

АТДЦТН-200000/220/110

31635

-

-

2

22120

Ячейка РУВН-220кВ

7835

4

10920

3

8190

Ячейка РУСН-110кВ

3235

5

5600

6

6720

ИТОГО

71330

70735

Отчисления на амортизацию

,тыс./руб.

=

5991,72

=

5941,74

Стоимость потерь электроэнергии в трансформаторах

W10-3 ,тыс./руб.

0,7516,8710610-3 =

=12652,5

0,7518,1910610-3 =

=13642,5

Годовые эксплуатационные издержки

W10-3,тыс.руб./год

5991,72+12652,5=

18644,22

5941,74+13642,5=

19584,24

Приведенные затраты.

З=ЕНК+И+У ,тыс.руб./год

0,1271330+12652,5+

+18644,22=

=27203,8

0,1270735+13642,5+

+19584,24=

=28072,44

На основании технико-экономического сравнения вариантов схем выяснилось, что вариант1 более экономичен, поэтому для дальнейшего расчета принимаем вариант1.

Выбор и обоснование упрощенных схем распределительных устройств разных напряжений

Определение числа линий 220 кВ связи с системой

(22)

где: nВЛ - число линий;

РG - суммарная активная мощность генератора;

РВЛ - наибольшая передаваемая мощность, см. [13] с.13.

по формуле(22)

,ВЛ

Принимаются 4 воздушные линии.

Выбор и обоснование упрощенной схемы РУВН-220 кВ

В соответствии с НТП ТЭС, на напряжение 220 кВ при числе присоединений 8 принимается схема «две рабочих и обходная системы шин».

Достоинства:

· Простота и надежность распределительного устройства;

· Ремонт выключателей производится без отключения присоединений;

· Схема гибкая в отношении расширения;

· Схема экономична - один выключатель на одно присоединение;

· Ремонт любой системы шин без перерыва электроснабжения.

Недостатки:

· Сложная релейная защита обходного выключателя;

· Сложная блокировка между выключателями и разъединителями;

· Большое количество разъединителей;

· Ремонт системы шин и шинных разъединителей приводит к погашению секции;

· Ремонт связан с большим количеством переключений.

Выбор и обоснование упрощенной схемы РУСН-110 кВ

В соответствии с НТП ТЭС напряжений 110 кВ при числе присоединений 11 применяется схема «с двумя рабочими и обходной системами шин».

Достоинства:

· Ремонт любого выключателя без перерыва электроснабжения;

· При аварии на шинах перерыв в электроснабжении только на время перевода присоединений на другую систему шин;

· Разъединители - изолирующие аппараты (кроме обходного);

· Релейная защита проста и надежна.

Недостатки:

· Усложняется эксплуатация распределительного устройства из-за низкой наглядности схемы;

· Отказ выключателя при повреждении элемента приводит к отключению системы шин;

· Возрастает стоимость распределительного устройства из-за большого количества разъединителей;

· Обходные разъединители - оперативные аппараты;

· К обходной системе шин можно присоединить только одно присоединение, так как обходной выключатель рассчитан на одно присоединение.

Выбор схемы блока

В соответствии с НТП ТЭС выбираем схему блока с генераторным выключателем.

Достоинство:

· Отключение и включение генератора осуществляется выключателем Q, при этом не затрагивается схема на стороне ВН.

·

· Недостаток:

· Удорожание схемы за счет установки генераторного выключателя.

Выбор схемы собственных нужд (сн) и трансформаторов собственных нужд (ТСН). Принцип построения схемы собственных нужд на блочной ТЭЦ

· Для питания крупных двигателей (более 200 кВт) применяется напряжение 6 кВ, для остальных - 0,4 кВ;

· Питание собственных нужд осуществляется отпайкой от блоков;

· Число секций собственных нужд выбирается по числу котлов;

· Мощность рабочих ТСН выбирается по условию:

Kc (16)

· Число ПРТСН принимается равным двум, при чем один из них генераторного напряжения не присоединяется к источнику питания, но установлен на фундамент и готов к перекатке;

· Мощность ПРТСН выбирается такой же как у наибольшего рабочего ТСН;

· ПРТСН2 присоединяется к шинам распределительного устройства низшего из повышенных напряжений.

Выбор ТСН

По формуле (16)

, МВА

Принимаем 5 ТСН типа: ТМНС-6300/10

Выбор ПРТСН

SПРТСН=SТСН=5,6 , МВА

Принимаем 2 ПРТСН типа ТМНС-6300/10 и ТМН-6300/110

Таблица номинальных параметров ТСН и ПРТСН

Таблица 4 [13] с. 614

Тип

трансформатора

Мощность

МВА

Uном ,кВ

Потери ,кВт

Uкз

%

Iхх

%

ВН

НН

ХХ

КЗ

ТМНС-6300/10

6,3

10,5

6,3

8

46,5

8

0,8

ТМН-6300/110

6,3

115

6,6

10

44

10,5

1

Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания производится для выбора и проверки оборудования, токоведущих частей и релейной защиты.

Расчет сопротивлений производится в относительных величинах.

SБ = 1000 ,МВА,

где: SБ - базовый ток.

,кА (23)

где: UБ - базовое напряжение.

по формуле (23)

,кА - для точки К-1

,кА - для точки К-2

Определение сопротивления генераторов

х=х»d(НОМ) (24)

где: х»d - сверхпереходное индуктивное сопротивление;

SНОМ.G - полная мощность генераторов.

по формуле (24)

х12345=0,192

Определение сопротивления трансформаторов

х= (25)

где: UK% - напряжение КЗ ,%;

SНОМ.Т - номинальная мощность трансформатора.

по формуле (25)

х67=

х8910=

Определение сопротивления автотрансформаторов

хВ= (26)

хС= (27)

по формуле (26)

х1113= хВ=

по формуле (27)

х1214= хС=

Определение сопротивления системы

х=хС*НОМ (28)

где: хС*НОМ - сопротивление системы;

SНОМ.С - полная мощность системы.

по формуле(28)

х15=0,2

Определение сопротивления трансформаторов собственных нужд

по формуле (25)

х16=

Расчет токов короткого замыкания в точке К-1

х161761=0,88+1,54=2,42

х18192083=0,84+1,54=2,38

х21=

х22=

х23=

х 24=

Определение составляющих токов КЗ в точке К-1

Таблица5[13] с.150

Источник

Расчетные

формулы

G1+G2

C+G3+G4+G5

Uср. , кВ

230

Хрез. ,о.е.

1,21

0,11

Е ,о.е.

1,13

1

IБ=, кА

,

IПО= ,кА

25,2

Ку

1,965

1,717

Та ,с

0,26

0,03

iY=1,44IпоКу ,кА

1,442,341,965=6,5

1,4422,821,717=55,4

61,91

I ,кА

,кА

0,2

е -/Та

0,46

0,0013

Ia=1.44IПО е -/Та ,кА

1,442,340,46=1,52

1,4422,820,0013=0,042

1,562

,кА

0,78

0,75

,кА

0,782,34=1,83

0,7522,82=17,1

18,95

IБ - базовый ток при среднем напряжении в точке КЗ (см. пункт 7.2.1.);
Е»* - сверхпереходная ЭДС по [13] с.130;
Та и Ку - см. [13] с.149;
- см. [13] с.152.

Расчет токов короткого замыкания в точке К-2

х 26=

х27=

Определение составляющих токов КЗ в точке К-2

Таблица6[13] с.150

Источник

Расчетные

формулы

G3+G4+G5

C+G1+G2

Uср. , кВ

115

Хрез. ,о.е.

0.79

0,67

Е ,о.е.

1,13

1

IБ=, кА

IПО= ,кА

14.56

Ку

1,965

1,608

Та ,с

0,26

0,02

iY=1,44IпоКу ,кА

1,447.181,965=19.95

1,447.381,608=16.49

36.73

I ,кА

,кА

0,2

е -/Та

0,46

0,000045

Ia=1.44IПО е -/Та ,кА

1,447.180,46=4.7

1,447.380,000045=0,00047

4.70047

,кА

0,76

1

,кА

0,767.18=5.46

17.38=7,38

12,84

Расчет токов короткого замыкания в точке К-3

х28=

х 29=

х 30=

Определение составляющих токов КЗ в точке К-3

Таблица7[13] с.150

Источник

Расчетные

формулы

С+G1+G2+G3+G4+G5

Д

Uср. , кВ

6,3

Хрез. ,о.е.

13,4

-

Е ,о.е.

1

-

IБ=,кА

,

IПО= ,кА

10,84

,кА

-

Ку

1,82

1,65

Та ,с

0,046

0,04

iY=1,44IпоКу ,кА

1,446,841,82=17,63

1,4441,65=9,33

26,96

I,кА

-

,кА

T'g ,с

0,07

0,2

е -/Та

0,013

0,17

Ia=1.44IПО е -/Та,кА

1,446,840,013=0,13

1,4440,17=0,96

1,09

Int =IПО ,кА

6,84

-

7,52

IПОД е -/Та ,кА

-

40,17=0,68

Расчет однофазного короткого замыкания

Ток однофазного короткого замыкания определяется для расчета заземляющего устройства.
х 31=
х 31 - сопротивление прямой последовательности аналогично схеме замещения прямой последовательности, а следовательно:
х3132=0,37
х32 - сопротивление обратной последовательности.

Сопротивление обмоток низкого напряжения автотрансформатора

хН= (29)

по формуле (29)

хН3334=

х 35=

х36=

х38=

х39=

х40=

х 41=

х41- сопротивление нулевой последовательности

Определение периодической составляющей тока однофазного КЗ

,кА (30)

по формуле (30)

,кА

Выбор аппаратов и токоведущих частей для двух цепей 110 КВ: линии и трансформатора

Расчетные условия для выбора электроаппаратов и токоведущих частей по режиму КЗ и продолжительному режиму для цепей линии и трансформатора.

Таблица 8 [13] с.628

Расчетные формулы

Цепь линии

Цепь

трансформатора

Uном ,кВ

110

110

,кА

IПО ,кА

14,56

iУ ,кА

36,73

In ,кА

12,48

ia

4,70047

,кА

14,562(0,2+0,14)=72,08

Та=0,14 -[13] c.190

tОТКЛ=0,2 -[13] C.208

Выбор выключателей и разъединителей. В цепи линии.

Таблица 9 [6] c.2

Условия выбора

Расчетные

данные

Каталожные данные

ВМТ-110Б-

-20/1000У1

РДЗ-1,2-110/

/1000УХЛ1

Uуст?Uном ,кВ

110

110

110

Iнорм?Iном ,А

233,3

1000

1000

Iмах?Iном ,А

233,3

1000

1000

Int?Iотк.ном ,кА

12,48

20

-

iat?,кА

4,70047

-

?,кА

1,4412,48

4,7=22,3

1,4420

()=35,4

-

iУ?IПР.СК ,кА

36,73

52

80

Вк=tT ,кА С

72,08

2023=1200

.31,523=2976,7

Тип привода

ППК-2300У1

ПР-1У1

В цепи трансформатора

Таблица 10 [6] c.2

Условия выбора

Расчетные данные

Каталожные данные

ВМТ-110Б-

-20/1000У1

РДЗ-1,2-110/

/1000УХЛ1

Uуст?Uном ,кВ

110

110

110

Iнорм?Iном ,А

233,3

1000

1000

Iмах?Iном ,А

233,3

1000

1000

Int?Iотк.ном ,кА

12,48

20

-

iat?,кА

4,70047

-

?,кА

1,4412,48

4,7=22,3

1,4420

()=35,4

-

iУ?IПР.СК ,кА

36,73

52

80

Вк=tT ,кА С

72,08

2023=1200

…..31,523=2976,7….

Тип привода

ППК-2300У1

ПР-1У1

Выбор измерительных трансформаторов тока. В цепи линии

Таблица 11 [13] c/632

Условия выбора

Расчетные данные

Каталожные данные

ТФЗМ-110-У1

Uуст?Uном ,кВ

110

110

Iнорм?Iном ,А

233,3

400

Iмах?Iном ,А

233,3

400

По конструкции

0,5/10р/10р

с фарфоровой изоляцией,

звеньевой обмоткой,

масляный

iУ?IПР.СК ,кА

36,73

62

Вк=tT ,кА С

72,08

1423=588

Z2?Z2 НОМ ,Ом

0,865

1,2

Вторичная нагрузка трансформатора тока определяется по формуле

,Ом (31)

где: S2 НОМ- нагрузка измерительной обмотки трансформатора тока [13] c.632.

по формуле (31)

,Ом

Вторичная нагрузка трансформатора тока
Таблица 12 [13] с.635

Приборы

Тип

Нагрузка на фазу ,ВА

А

В

С

Амперметр

Э-335

-

0,5

-

Ваттметр

Д-335

0,5

-

0,5

Варметр

Д-335

0,5

-

0,5

Счетчик активной энергии

САЗ-4670

2,5

-

2,5

Счетчик реактивной энергии

СРУ-4689

2,5

-

2,5

Итого

6

0,5

6

Сопротивление приборов определяется по формуле
,Ом (32)
по формуле (32)
,Ом
Сопротивление контактов rК=0.1 ,Ом, так как число приборов больше трех.
Определяется сопротивление проводников
ZПРОВ=Z2 НОМ-rK-rПРИБ ,Ом (33)
по формуле (33)
ZПРОВ=1.2-0.1-0.24=0.86 ,Ом
Определяется сечение соединительных проводов
g= ,мм2 (34)
где:- удельное сопротивление материала проводов
=0,0175 ,так как мощность агрегата 100 МВт [13] c.374
- расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока, [13] c. 375.
по формуле (34)
g= ,мм2
Принимается кабель КВВГ с медными жилами сечения 2,5 мм2
r ПРОВ= ,Ом (35)
по формуле (35)
r ПРОВ= ,Ом
Определяется вторичная нагрузка
Z2=rПРОВ+rПРИБ+rK ,Ом (36)
по формуле (36)
Z2=0,525+0,24+0,1=0,865 ,Ом
В цепи трансформатора
Таблица 13 [13] c/632

Условия выбора

Расчетные данные

Каталожные данные

ТФЗМ-110-У1

Uуст?Uном ,кВ

110

110

Iнорм?Iном ,А

656,08

800

Iмах?Iном ,А

656,08

800

По конструкции

0,5/10р/10р

с фарфоровой изоляцией,

звеньевой обмоткой,

масляный

iУ?IПР.СК ,кА

36,73

62

Вк=tT ,кА С

72,08

2323=2352

Z2?Z2 НОМ ,Ом

1,12

1,2

по формуле (31)

,Ом

Вторичная нагрузка трансформатора тока

Таблица 14 [13] с.635

Приборы

Тип

Нагрузка на фазу ,ВА

А

В

С

Амперметр

Э-335

-

0,5

-

по формуле (32)

,Ом

rК=0,05 Ом, так как один прибор

по формуле (33)

rПРОВ=1,2-0,05-0,02=1,13 ,Ом

по формуле(34)

g==1,05 ,мм2

Принимается кабель КВВГ с медными

жилами сечения 2,5 мм2

по формуле (35)

r ПРОВ= ,Ом

по формуле (36)

Z2=1,05+0,02+0,05=1,12 ,Ом Рис.26

Выбор трансформаторов напряжения

Таблица 15 [13] c/634

Условия выбора

Расчетные данные

Каталожные данные

НКФ-110-58

Uуст?Uном ,кВ

110

110

По конструкции

Каскадного типа

По классу точности

0,5

Z2?ZНОМ ,ВА

308,34

1200

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения.

Таблица 16 [13] с.635

Приборы

Тип

Мощность

одной

обмотки

Число

обмоток

Cos

Sin

Число

приборов

Общая потребляемая

мощность.

Р ,Вт

Q ,вар

Ваттметр

Д-335

1,5

2

1

0

9

27

-

Варметр

Д-335

1,5

2

1

0

9

27

-

Фиксирующий прибор

ФИП

3

1

1

0

9

27

-

Счетчик активной

энергии

U-680

2

2

0,38

0,925

9

36

87,6

Счетчик реактивной энергии

U-673

3

2

0,38

0,925

9

54

131,45

Вольтметр

Э-335

2

1

1

0

1

2

-

Приборы регистрирующие

Частотомер

Н-397

7

1

1

0

1

7

-

Ваттметр

Н-395

10

1

1

0

1

10

-

Вольтметр

Н-394

10

1

1

0

1

10

-

Приборы синхронизирующие

Частотомер

Э-362

1,5

1

1

0

2

3

-

Вольтметр

Э-335

2

1

1

0

2

4

-

Синхроноскоп

Э-327

10

1

1

0

1

10

-

Итого

217

219,05

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

S2У= ,ВА (37)

где: S2У - нагрузка всех измерительных приборов

PПРИБ и QПРИБ - активная и реактивная нагрузка измерительных приборов.

по формуле (37)

S2У= ,ВА

Принимается к установке НКФ-110-58. Его SНОМ в классе точности 0,5.

Таким образом, SНОМ=3400=1200 ,ВА

Выбор ошиновки. Выбор ошиновки в цепи линий в пределах ОРУ-110 кВ

Ошиновках в пределах ОРУ выбирается по длительному допустимому току.

IMAX?IДОП

где: IДОП - допустимый ток

IMAX=233,3 ,А

Выбирается провод АС95/16, d=13.5 ,мм [13]с.624

330 ,А>233,3 ,А

Проверка на термическую стойкость

Условие термической стойкости:

q MIN?q

где: qMIN - минимальное сечение по термической стойкости;

q - выбранное сечение.

q MIN = ,мм2 (38)

где С=91 , Ас/мм2; [13]с.192

по формуле (38)

q MIN = ,мм2

По условию 93,3 мм2 <95 мм2

Проверка по условию коронирования

Условие образования короны: 1,07Е?0.9Е0

Е0=30,3m ,кВ/см (39)

где: m - коэффициент шороховатости, m=0,82;

r0 - радиус провода

по формуле (39)

Е0=30,30,82=33,88 ,кВ/см

Е= ,кВ/см (40)

где: ДСР - среднее геометрическое расстояние между проводами фаз;

ДСР=1,26Д

по формуле (40)

Е= ,кВ/см

1,0723,1?0,933,88

24,72кВ/см<30,49кВ/см

Проверка на схлестывание не проводится, так как IПО<20кА

Выбор ошиновки в цепи линий за пределами ОРУ-110кВ

Ошиновка за пределами ОРУ выбирается по экономической плотности тока.

g Э= ,мм2 (41)

где: IНОРМ - ток нормального режима, А;

JЭ - экономическая плотность тока, 1А/мм2 [13]с.233

по формуле (41)

g Э= ,мм2

Выбирается провод АС-240/39, d =21.6 мм [13]с.624

Проверка по допустимому току из условия нагрева

IMAX?IДОП

233,3A<610A

Проверка на термическое действие

по формуле (38)

q MIN = ,мм2

По условию 93,3мм2<240мм2

Проверка по условию коронирования

по формуле (39)

Е0=30,30,82=31,99 ,кВ/см

по формуле (40)

Е= ,кВ/см

Условие образования короны: 1,07Е?0.9Е0

1,0715,6?0,931,99

16,7кВ/см<28,8кВ/см

Выбор ошиновки в цепи трансформатора в пределах ОРУ-110кВ

Ошиновка в пределах ОРУ выбирается по длительному допустимому току.

IMAX?IДОП

Выбирается провод АС-300/39, d=24,мм; IДОП=710 А; [13]с.624

656,08А<710A

Проверка по условию коронирования

по формуле (39)

Е0=30,30,82=31,63 ,кВ/см

по формуле (40)

Е= ,кВ/см

Условие образования короны: 1,07Е?0.9Е0

1,0714,29?0,931,63

15,28кВ/см<28,47кВ/см

Проверка на термическое действие

по формуле (38)

q MIN = ,мм2

По условию 93,3мм2<300мм2

Выбор ошиновки в цепи трансформатора за пределами ОРУ

Ошиновка за пределами ОРУ выбирается по экономической плотности тока.

по формуле (41)

g Э= ,мм2

Выбирается провод 2АС-300/48, d =24,1 мм, IДОП=2690=1380А; [13]с.624

Проверка по допустимому току из условия нагрева

IMAX?IДОП

656,08A<1380A

Проверка по условию коронирования

по формуле (39)

Е0=30,30,82=31,613 ,кВ/см

Е=К ,кВ/см (42)

где: К-коэффициент учитывающих число проводов n в фазе;

rЭК - эквивалентный радиус расщепленных проводов;

К=1+2 (43)

по формуле (43)

К=1+22,205

r ЭК= ,см (44)

по формуле (44)

r ЭК==1,55 ,см

по формуле (42)

Е= ,кВ/см

Условие образования короны: 1,07?0.9Е0

1,0716,42?0,931,613

17,57кВ/см<28,45кВ/см

Выбор опорных изоляторов

Выбор опорных изоляторов производится по следующим условиям:

По напряжению

UУСТ?UНОМ ,кВ

110кВ=110кВ

Принимаем изолятор С-4-550I УХЛ [10]с.262

По допустимой нагрузке

FДОП?FРАСЧ

где: FРАСЧ= ,Н (45)

FРАСЧ - сила, действующая на изолятор;

а- расстояние между фазами, м;

l - длина пролета между изоляторами, м

по формуле (45)

FРАСЧ==934,7 ,Н

FДОП=0,6FРАЗРУШ

FРАСЧ?0.6FРАЗРУШ

934,7Н?0,64000Н

934,7Н<2400Н

Принимаем изолятор С-4-550I УХЛ

Выбор способа синхронизации

В соответствии с ПУЭ синхронный генератор типа ТВФ-120-2 включается на параллельную работу способом точной синхронизации. При точной синхронизации, когда генератор включается в сеть возбужденным, необходимо, чтобы были выполнены следующие условия:

· Равенство напряжений генератора и сети;

· Равенство частот генератора и сети;

· Совпадение фаз генератора и сети.

Не соблюдение любого из условий приводит к большим толчкам тока, опасным не только для подключенного генератора, но и для устойчивой работы системы. При нарушении вышеперечисленных условий возможны три случая:

1. Векторы фазных напряжений генератора UФ.G и системы UФ.C не равны по значению, но совпадают по фазе и изменяются во времени с одинаковой частотой

; fG=fC; (UФ.GUФ.С)=0

IY=

В момент включения генератора появляется разность напряжений UФ, которая вызывает протекание уравнительного тока IУ, который имеет индуктивный характер, так как активное сопротивление генератора и сети не значительно. По отношению к UФ IУ имеет реактивный характер, поэтому механических перегрузок на валу генератора не вызывает.

Допускают при включении иметь разность напряжений UФ 5-10% номинального напряжения UНОМ. Поэтому опасных перегрузок по току не вызывает.

2. Векторы напряжений разошлись по фазе на угол

0; fG=fC;

В момент включения генератора появляется разность напряжений UФ, которая вызывает протекания уравнительного тока IУ.

По отношению к UФ IУ имеет большую активную составляющую.

UФ опережает UФ.С , поэтому IAG создает вращающий момент Мвр, направленный на торможение ротора генератора.

Включение генератора в этом случае сопровождается значительными толчками нагрузки на его вал, что может привести к механическим повреждениям агрегата. Во избежание этого угол должен быть не более 10-200.

3. Частота генератора и сети не равны.

Когда угол непрерывно уменьшается, изменяется и разность напряжений UФ - которую называют напряжением биения. Напряжение биения изменяется от 0 до 2 UФ.MAX с частотой, равной полусумме частот генератора и сети.

Наибольший ударный ток при =1800.

IУ==2IКЗ

При этом IУ в 2 раза больше тока трехфазного короткого замыкания на выводах генератора. Такой ток опасен как в отношении нагрева обмоток, так и из-за электрических усилий, возникающих между проводами. Допустимая разность частот не более 0,1%.

Включение генератора на параллельную работу при несоблюдении условий точной синхронизации может привести к тяжелым повреждениям машины.

Равенство напряжений генератора и сети добиваются регулированием тока возбуждения генератора, а контролируют по двум вольтметрам.

Равенство частот добиваются регулированием частоты вращения генератора, путем изменения подачи пара в турбину и контролируют по двум частотомерам.

Совпадение напряжений по фазе добиваются точной и плавной подгонкой частоты вращения генератора и контролируют по синхроноскопу.

Точная синхронизация может быть ручной и автоматической.

При ручной точной синхронизации все операции производятся оперативным персоналом вручную. Для исключения неправильных действий персонала в схему синхронизации вводится специальная блокировка, которая автоматически препятствует прохождению импульса на включение выключателя, если он был подан в неблагоприятный момент.

Схема включения измерительных приборов колонки синхронизации:

Автоматическая синхронизация выполняется с помощью специальных устройств - автоматических синхронизаторов, которые имеют весьма сложную схему, позволяющую производить регулировку напряжения и частоты синхронизируемого генератора и осуществлять его включения в сеть без участия обслуживающего персонала.

Недостатками способа точной синхронизации являются сложность и длительность процесса, особенно в условиях аварийного режима работы энергосистемы, сопровождающегося колебаниями частоты и напряжения; необходимость высокой квалификации обслуживающего персонала; возможность тяжелых аварий при нарушении условий синхронизации.

В соответствии с ПУЭ при ликвидации аварии включение на параллельную работу всех генераторов может производиться методом самосинхронизации.

Расчет релейной защиты воздушных линий на напряжение 110 кВ. Выбор типов защиты линий

В качестве основной защиты от междуфазных КЗ применяется поперечная дифференциальная направленная защита параллельных линий.

От однофазных КЗ применяется поперечная дифференциальная направленная токовая защита нулевой последовательности.

В качестве дублирующей защиты применяется трехступенчатая дистанционная защита.

Исходные данные для расчета

х0=0,4 Ом/км

Максимальный режим

х С= ,Ом (46)

по формуле (46)

х С= ,Ом

хРЕЗ= ,Ом (47)

по формуле (47)

хРЕЗ= ,Ом

хЛ-10l=0.450=20, Ом

IКЗMAX= ,кА (48)

по формуле (48)

IКЗMAX= ,кА

Минимальный режим

В минимальном режиме один трансформатор отключен.

Схема замещения

х 42=

х 42=

,кА (49)

по формуле (49)

,кА

,Ом (50)

по формуле (50)

по формуле (47)

хРЕЗ= ,Ом

х=x0l=0.450=20, Ом

IКЗMIN= ,кА (51)

по формуле (51)

IКЗMIN= ,кА

Расчет уставок

Защита не должна работать при внешнем КЗ, поэтому ток срабатывания защиты отстраивается от максимального тока небаланса при внешнем КЗ.

IСЗЛIНБ.МАХ ,А (52)

где: КЛ=1,52;

IНБ.МАХ= ,А (53)

где: - ток небаланса, обусловленный погрешностью трансформатора тока;

,А (54)

где: КА=2 - коэффициент периодичности;

КОДН=0,5 - коэффициент однотипности;

=0,1 - коэффициент 10%ОЙ погрешности трансформатора тока;

IКЗМАХ - периодическая составляющая суммарного максимального тока трехфазного КЗ при внешнем КЗ, то есть проходящего по двум линиям

по формуле (54)

- ток небаланса, обусловленный неравенством токов в параллельных линиях за счет различий сопротивлений параллельных линий;

,А (55)

где: Z% - разность сопротивлений параллельных линий;

Z%= (56)

по формуле (56)

Z%=

по формуле (52)

IСЗ=2203,5=407 ,А

Защита не должна работать при отключенной одной линии, когда во второй проходит суммарный ток нагрузки, а также должна надежно возвращаться в исходное положение после отключения внешнего КЗ в режиме отключения одной линии, когда во второй проходит суммарный ток нагрузки.

IСЗ= ,А (57)

где: КН=1,21,3;

КВ=0,85;

IМАХ.РАБ= ,А (58)

где: полная мощность нагрузки одной линии

S= ,МВА;

SМАХ=44,42=88,8 ,МВА

по формуле (58)

IМАХ.РАБ= ,А

по формуле (57)

IСЗ= ,А

Из условий 1 и 2 выбирается наибольшее значение тока срабатывания защиты, которое удовлетворяет этим условиям.

IСЗ=659,3 А

Проверка чувствительности защиты производится для следующих случаев:

Для расчета коэффициента чувствительности при КЗ в точке равной чувствительности, производится расчет токов КЗ в минимальном режиме работы.

х РЕЗ= ,Ом (59)

по формуле (59)

хРЕЗ=6,33+0,37520=13,83 ,Ом

,кА (60)

по формуле (60)

кА

IK-3=3IK-4

IK-3+IK-4=IКЗ.MIN

IK-4=

IK-3=3IK-4=

IЗА=IK-3-IK-4

IЗА=3IK-4-IK-4=2IK-4

IЗА=3160-1053=2107 А

IЗА=10532=2106 А

КЧА= (61)

по формуле (61)

КЧА=

КЧВ=

Определяется коэффициент чувствительности при КЗ на границе зоны каскадного действия при отключенном выключателе на противоположном конце линии.

КЧА= (62)

КЧВ= (63)

Для расчета коэффициента чувствительности при каскадном действии защиты производится расчет токов КЗ в точках К-5 и К-6 на границе зоны каскадного типа.

х РЕЗС.ЛИНЛ-2 ,Ом (64)

по формуле (64)

хРЕЗ =6,33+20=26,33 ,Ом

,кА (65)

по формуле (65)

,кА

по формуле (62)

КЧА=

х РЕЗС.ЛИНЛ-1Л-2 ,Ом (66)

по формуле (66)

хРЕЗ=6,33+20+20=46,33 ,Ом

,кА (67)

по формуле (67)

,кА

по формуле (63)

КЧВ=

Расчет вторичных параметров срабатывания

IСР= ,А (68)

где: КI= (69)

по формуле (69)

КI==60;

IHOM= ,А (70)

по формуле (70)

IHOM= ,А

по формуле (68)

IСР= ,А

Выбираем реле типа РТ-40/20.

Пределы уставок тока срабатывания реле при:

Последовательном соединении катушек - 510А;

Параллельном соединении катушек - 1020А.

Описание конструкции распределительного устройства 110кВ

Для широко распространенной схемы «две рабочих и одна обходная системы шин», применяется типовая компоновка ОРУ-110кВ, разработанная институтом «Энергосетьпроект».

В принятой компоновке все выключатели типа ВМТ-110Б-20/1000У1 размещаются в один ряд около второй системы шин, что облегчает их обслуживание. Такие ОРУ называются однорядными. Каждый полис шинных разъединителей типа РТЗ-1,2-110/1000УХЛ1 второй системы шин расположен под приводом соответствующей фазы сборных шин. Такое расположение (килевое) позволяет выполнить соединение шинных разъединителей непосредственно под сборными шинами и на этом же уровне присоединить выключатели.

Ошиновка ОРУ выполняется гибкими сталеалюминевыми проводами в ячейке линии АС-95/16, в ячейке трансформатора АС-300/39.

Линейные и шинные порталы и все опоры под аппаратами стандартные - железобетонные. Высота линейных порталов 11,350м, шинных - 7,850м.

Для защиты оборудования от прямых ударов молний на линейных порталах установлены молниеотводы.

Кабели проложены в лотках из железобетонных плит, которые служат одновременно пешеходными дорожками.

Шаг ячейки 9 метров.

Площадь ОРУ 6804 м2.

Расчет заземляющего устройства

Заземляющее устройство, которое выполняется с соблюдением требований, предъявляемых к напряжению прикосновения, должно обеспечивать в любое время года при стекании с него тока замыкания на землю значение напряжения прикосновения, не превышающее нормированного.

В целях выравнивания электрического потенциала и обеспечения присоединения электрооборудования к заземлителю на территории, занятой оборудованием, прокладываются продольные и поперечные горизонтальные заземлители, соединенные между собой в заземляющую сетку.

Продольные заземлители прокладываются вдоль осей электрооборудования со стороны обслуживания на глубине 0,50,7м от поверхности земли и на расстоянии 0,81м от фундаментов.

Поперечные заземлители прокладываются в удобных местах между электрооборудованием на глубине 0,50,7м. Расстояние между ними принимается увеличивающимся к центру от периферии: 4; 5; 6; 7,5; 9; 11; 13,5; 16; 20м. Расстояние между продольными и поперечными заземлителями не должно превышать 20м.

В качестве продольных и поперечных заземлителей используется полосовая сталь (404мм).

Если при заземляющем устройстве типа сетки безопасность прикосновения не обеспечена, то по периметру сетки необходимо забить вертикальные заземлители - стальные электроды. Расстояние между вертикальными заземлителями должно быть не менее 3l.

ОРУ имеет 14 ячеек, шаг ячейки 9м, следовательно, ширина ОРУ 149=126м.

Определяется площадь сетки полос:

А=54126=6804 м2

Определяется суммарную длину продольных и поперечных полос:

L=5416+1269=1998м.

Определяется сопротивление заземлителей:

,Ом (71)

где: - удельное сопротивление поверхностного слоя земли ( =80 Ом м);

- удельное сопротивление нижнего слоя земли ( =40 Ом м);

g= (72)

где: Н=1,3

по формуле (72)

g=

по формуле (71)

,Ом

Определяется сопротивление заземляющего устройства, включая естественные заземлители:

R= ,Ом (73)

где: RЗ - сопротивление заземлителя;

RЕ - сопротивление естественного заземлителя;

RЕ=2,85 Ом.

по формуле (73)

R= ,Ом

Определяется напряжение, приложенное к человеку:

UН=I3RнH ,В (74)

где: I3 - ток стекания с заземлителя (=16600 А);

н - коэффициент напряжения прикосновения;

н = (75)

где: - эквивалентное удельное сопротивление земли (см. табл.1[7]с.4а);

по формуле (75)

н ==0,94

H= (76)

где: RЧ - сопротивление человека, RЧ=1000 Ом;

,Ом м

по формуле (76)

H=

по формуле (74)

UН=166000,40,940,893=5573,8 ,В

UHUН.ДОП

5573,8400 ,В

Безопасность прикосновения не обеспечена, следовательно, по контуру сетки забиваются электроды, l=5м. На расстоянии 3l друг от друга. Далее проводится расчет заземления типа сетки с вертикальными электродами.

Определяется количество вертикальных электродов:

N= ,шт. (77)

где: Р - периметр сетки, м;

по формуле (77)

N= ,шт.

Определяется сопротивление сетки с вертикальными электродами:

RЗ=0,443 ,Ом (78)

где: g= (79)

le= ,м (80)

где: l1=1м; l2=4м

по формуле (80)

le= ,м

по формуле (79)

g=

по формуле (78)

RЗ=0,443 ,Ом

Определяется сопротивление заземляющей установке, включая естественный заземлитель:

по формуле (73)

R= ,Ом

Н=М (81)

где: - расстояние между вертикальными электродами;

М - см. [7]с.6;

по формуле (81)

Н =0,6

по формуле (74)

UН=166000,2380,2340,893=825,6 ,В

UHUН.ДОП

825,6400 ,В

Напряжение прикосновения больше 400В, следовательно, безопасность прикосновения не обеспечивается.

Для снижения напряжения прикосновения у рабочих мест необходимо выполнить подсыпку слоя щебня толщиной 0,10,2м.

Удельное сопротивление щебня 5000 Ом м. Значит, Н при этом уменьшится.

по формуле (76)

H=

по формуле (74)

UН=166000,2380,2340,118=109,5 ,В

UHUН.ДОП

109,5<400 ,В

После подсыпки слоя щебня у рабочих мест безопасность прикосновения обеспечена.

Охрана труда. Организационные мероприятия при выполнении работ в электроустановках станций

Для безопасного проведения работ должны выполняться следующие организационные мероприятия:

· Назначения лиц, ответственных за безопасное выполнение работ;

· Выдача разрешения на подготовку рабочих мест и на допуск;

· Подготовка рабочего места и допуск;

· Надзор при выполнении работы;

· Перевод на другое рабочее место;

· Оформление перерывов в работе и ее окончания.

Ответственными за безопасное ведение работ являются:

· Выдающий наряд, отдающий распоряжения;

· Руководитель работ;

· Лицо, дающее разрешение на подготовку рабочего места и на допуск;

· Лицо, подготавливающее рабочее место;

· Допускающий; производитель работ; наблюдающий.

Выдающий наряд, распоряжения устанавливает возможность безопасного выполнения работы. Он отвечает за достаточность и правильность указанных в наряде мер безопасности, за качественный и количественный состав бригады и назначение ответственных лиц, а также за соответствие выполняемой работе групп электробезопасности перечисленных в наряде работников.

Право выдачи нарядов и распоряжений предоставляется работникам административно-технического персонала и его структурных подразделений, имеющих группу V.

Руководитель работ отвечает за выполнение всех указанных в наряде мер безопасности и их достаточность, полноту и качество инструктажа бригады, проводимого допускающим и производителем работ, а также организацию безопасного ведения работы, назначается работник с группой V. Давать разрешение на подготовку рабочих мест и на допуск имеют право работники из дежурного персонала с группой IV в соответствии с должностными инструкциями.

Лицо, подготавливающее рабочее место, отвечает за правильное и точное выполнение мер по подготовке рабочего места, указанных в наряде, а также не требующих по условиям работы (установка плакатов, ограждений и т.д.); подготавливать рабочее место могут работники из оперативно-ремонтного персонала, допущенные к оперативным переключениям в данной электроустановке.

Допускающий отвечает за правильность и достаточность принятых мер безопасности в соответствии их мерам, указанным в наряде, характеру и месту работ; а также отвечающий за полноту и качество проводимого инструктажа назначается из дежурного или оперативно-ремонтного персонала.

Производитель работ отвечает:

· За соответствие подготовленного рабочего места указаниям наряда;

· За честность и полноту инструктажа членов бригады;

· За наличие, исправность и правильное применение средств защиты, инструмента,, инвентаря и приспособлений;

· За сохранность на рабочем месте ограждений;

· За безопасное проведение работы и соблюдение настоящих правил.

Производитель работ должен осуществлять постоянный надзор за членами бригады и отстранять от работ их в случае выполнения работы в состоянии алкогольного опьянения. Производитель работ, выполняемых по распоряжению, может иметь группу III во всех электроустановках.

Наблюдающий является ответственным за безопасность, связанную с технологией работы; им является работник, возглавляющий бригаду, который входит в ее состав и должен постоянно находиться на рабочем месте. Его фамилия указывается в строке «Отдельное указание» наряда.

В тех случаях, когда производитель назначается одновременно допускающим, наряд независимо от способа передачи заполняется в двух экземплярах, один из которых остается у выдающего наряд.


Подобные документы

  • Виды режима нейтрали в трехфазных электрических сетях переменного тока. Особенности резистивного заземления нейтрали в системах с различными номинальными напряжениями. Меры электробезопасности при эксплуатации трехфазных систем переменного тока до 1 кВ.

    презентация [1,2 M], добавлен 10.07.2015

  • Общие теоретические сведения о линейных и нелинейных электрических цепях постоянного тока. Сущность и возникновение переходных процессов в них. Методы проведения и алгоритм расчета линейных одно- и трехфазных электрических цепей переменного тока.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 01.02.2012

  • Расчет электрических цепей переменного тока и нелинейных электрических цепей переменного тока. Решение однофазных и трехфазных линейных цепей переменного тока. Исследование переходных процессов в электрических цепях. Способы энерго- и материалосбережения.

    курсовая работа [510,7 K], добавлен 13.01.2016

  • Выбор генераторов, силовых трансформаторов, электрических аппаратов и токоведущих частей, схемы собственных нужд, ошиновки. Расчет потерь электроэнергии, токов короткого замыкания. Описание конструкции открытого распределительного устройства 220 кВ.

    курсовая работа [594,2 K], добавлен 02.06.2015

  • Решение линейных и нелинейных электрических цепей постоянного тока, однофазных и трехфазных линейных электрических цепей переменного тока. Схема замещения электрической цепи, определение реактивных сопротивлений элементов цепи. Нахождение фазных токов.

    курсовая работа [685,5 K], добавлен 28.09.2014

  • Анализ состояния цепей постоянного тока. Расчет параметров линейных и нелинейных электрических цепей постоянного тока графическим методом. Разработка схемы и расчет ряда показателей однофазных и трехфазных линейных электрических цепей переменного тока.

    курсовая работа [408,6 K], добавлен 13.02.2015

  • Анализ электрического состояния линейных и нелинейных электрических цепей постоянного тока. Расчет однофазных и трехфазных линейных электрических цепей переменного тока. Переходные процессы в электрических цепях, содержащих конденсатор и сопротивление.

    курсовая работа [4,4 M], добавлен 14.05.2010

  • Основные законы и методы анализа линейных цепей постоянного тока. Линейные электрические цепи синусоидального тока. Установившийся режим линейной электрической цепи, питаемой от источников синусоидальных ЭДС и токов. Трехфазная система с нагрузкой.

    курсовая работа [777,7 K], добавлен 15.04.2010

  • Расчет конденсационной электрической станции. Выбор основного и вспомогательного оборудования, типа и конструкции синхронных генераторов, силовых трансформаторов и автотрансформаторов. Разработка генерального плана распределительного устройства.

    дипломная работа [2,4 M], добавлен 02.06.2015

  • Расчет линейных и нелинейных электрических цепей постоянного тока. Определение реактивного сопротивления элементов, составление баланса активных и реактивных мощностей с целью исследования переходных процессов в одно- и трехфазных электрических цепях.

    контрольная работа [8,2 M], добавлен 14.05.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.