Электрическое равновесие

Расчет и построение естественной механической характеристики уравнения электрического равновесия цепи якоря двигателя. Параметры симметричной схемы замещения трансформатора. Индуктивное сопротивление контура намагничивания. Диапазон изменения напряжения.

Рубрика Физика и энергетика
Вид контрольная работа
Язык русский
Дата добавления 19.03.2012
Размер файла 251,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 1.1. Исходные данные к заданию №1

Величина

Последняя цифра шифра

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

UН, В

110

IН, А

0,9

nН, об/мин

3800

МН, Н·м

0,22

R, Ом

15,2

Предпоследняя цифра шифра

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0

б1

0,9

в1

0,8

а) Рассчитать и построить естественную механическую характеристику n = f(M).

В основу расчетов следует положить уравнение электрического равновесия цепи якоря двигателя:

(1.1.)

где RД - добавочное сопротивление в цепи якоря;

Е - эдс обмотки якоря:

(1.2)

Подставив (1.2) в (1.1), получим уравнение для частоты вращения:

(1.3)

Электромагнитный момент двигателя, возникающий при взаимодействии магнитного поля с током якоря, определяется как

(1.4)

Константы СЕ и СМ зависят от данных обмотки якоря. В данной задаче нет необходимости вычислять эти константы отдельно. Достаточно будет найти произведения СЕ·Ф и СМ·Ф.

Выразив из уравнения (1.4) ток якоря I и подставив его в (1.3), получим уравнение механической характеристики n = f(M):

двигатель трансформатор напряжение

(1.5)

При расчете естественной механической характеристики необходимо принять все параметры управления двигателем равными номинальным:

U = UН; Ф = ФН; RД = 0.

При этом уравнение (1.5) запишется в виде:

(1.6)

Коэффициенты СЕФН и СМФН определяются из уравнений (1.3) и (1.4) для номинального режима работы двигателя:

(1.7);

(1.8).

Произведем расчет коэффициентов:

Подставив исходные данные и найденные значения коэффициентов в (1.6) получим:

.

б) Искусственную, при напряжении питания якоря U = б1·UН (при номинальном магнитном потоке ФН); При снижении напряжения питания до величины U = б1·UН магнитный поток двигателя Ф не изменяется. Уравнение характеристики будет выглядеть следующим образом:

(1.9).

в) искусственную при ослабленном магнитном потоке Ф = б1· ФН (если напряжения питания якоря номинальное UН).

При ослаблении магнитного поля Ф = б1·ФН уравнение характеристики будет выглядеть следующим образом:

(1.10)

Характеристики:

Найти изменение частоты вращения при переходе двигателя с естественной механической характеристики на искусственную, если момент нагрузки равен номинальному. Частота вращения при номинальном моменте равна:

При переходе на искусственную характеристику 1 частота меняется на

При переходе на искусственную характеристику 2 частота меняется на

Рассчитать добавочное сопротивление, которое необходимо включить в цепь якоря, чтобы n = 0,5·nн при номинальном моменте нагрузки.

Расчет добавочного сопротивления, которое необходимо включить в цепь якоря, чтобы n = 0,5·nН при номинальном моменте нагрузки ведется также по уравнению (1.6), в которое вместо сопротивления R необходимо подставить (R + RД).

Определить величину пускового тока двигателя. Рассчитать добавочное сопротивление, при котором пусковой ток IП = 1,3·IН.

При расчете пускового тока двигателя необходимо учесть, что в момент пуска частота вращения и эдс в формуле (1.1) равны нулю, а двигатель подключается напрямую, т.е. без добавочного сопротивления RД, к номинальному напряжению сети UН.

Рассчитаем добавочное сопротивление:

, откуда

Определить напряжение трогания UТ на якоре двигателя при моменте сопротивления на валу МС = в1·МН. Рассчитать и построить регулировочную характеристику n = f(U) при якорном управлении.

Напряжение трогания зависит от момента сопротивления на валу МС и определяется из уравнения (1.5) с учетом n = 0; М = МС ; RД = 0.

Регулировочная характеристика n = f(U) рассчитывается также по формуле (1.5) при номинальном моменте МН, номинальном магнитном потоке ФН и RД = 0.

Регулировочная характеристика

Таблица 3.1. Исходные данные к заданию №3

Величина

Последняя цифра шифра

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

SН, МВА

125

U1Н, кВ

347

U2Н, кВ

13,8

uК, %

11,0

i0, %

0,5

РХ, кВт

145

РКН, кВт

360

Схема и группа соеди-нения

Y/Y-12

Таблица 3.2. Значения угла ц2

Предпоследняя цифра шифра

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

50О

а) определить параметры симметричной схемы замещения трансформатора;

При расчетах параметров схемы замещения используются фазные значения напряжения и тока первичной обмотки трансформатора. При соединении «звезда» фазное напряжение и фазный ток первичной обмотки определяются как

(2.1);

(2.2).

В вышеприведенных и последующих формулах все величины должны быть представлены в системе СИ.

Схема замещения представляет собой электрическую схему, в которой магнитная связь между обмотками трансформатора заменяется электрической связью (рис. 2.1). В этой схеме r1 и х1 - сопротивления первичной обмотки; r2' и х2' - приведенные сопротивления вторичной обмотки; rm, хm - сопротивления намагничивающего контура.

Активное сопротивление намагничивающего контура rm обуславливает потери холостого хода трансформатора, а индуктивное

сопротивление хm - индуктивную связь обмоток.

Рис. 2.1. Схема замещения трансформатора

Индуктивные сопротивления х1 и х2' обусловлены действием магнитных потоков рассеяния обмоток Ф1у и Ф2у.

При равенстве сопротивлений r1 ? r2' и x1 ? х2' схема замещения трансформатора считается симметричной.

Для расчета параметров схемы замещения используются данные двух опытов: холостого хода и короткого замыкания.

При работе трансформатора в режиме холостого хода сопротивление нагрузки z = ?, ток вторичной обмотки I2 = 0. Поэтому схема замещения трансформатора в режиме холостого хода состоит из сопротивлений r1, x1, rm, хm (рис.2.2).

Полное сопротивление zm схемы рис. 2.2 может быть найдено по данным опыта холостого хода:

(2.3),

где I0 - ток холостого хода (в амперах):

(2.4).

Рис.2.2. Схема замещения для режима холостого хода

Так как сопротивления r1 и x1 много меньше соответствующих сопротивлений ветви холостого хода rm и хm, то в опыте холостого хода ими можно пренебречь. Тогда в схеме замещения останутся только сопротивления rm и хm. Активное сопротивление намагничивающего контура rm определяют по мощности потерь трансформатора в режиме холостого хода РХ и току холостого хода I0:

(2.5).

Индуктивное сопротивление контура намагничивания находят из уравнения:

(2.6).

При работе трансформатора в режиме короткого замыкания сопротивление нагрузки z = 0. В этом случае намагничивающий контур шунтирует ветвь r2', х2', сопротивления которой много меньше сопротивлений rm и хm. Следовательно, теперь можно пренебречь сопротивлениями rm и хm. В результате получим эквивалентную схему трансформатора при коротком замыкании (рис. 2.3). В этой схеме сумму активных сопротивлений обмоток обозначают rК и называют активным сопротивлением короткого замыкания, т.е. rК = r1 + r2'. Аналогично выражают индуктивное сопротивление короткого замыкания: хК = х1 + х2'.

Полное сопротивление zК схемы рис. 2.3 может быть найдено по данным опыта короткого замыкания:

(2.7),

где UК - напряжение короткого замыкания (в вольтах):

Рис. 2.3. Схема замещения для режима короткого замыкания

(2.8).

Активное сопротивление короткого замыкания rК определяют по мощности потерь короткого замыкания трансформатора РКН и фазному току I1:

(2.9).

Индуктивное сопротивление контура намагничивания находят из уравнения:

(2.10).

Если принять, что схема замещения трансформатора является симметричной, то сопротивления r1, r2' и х1, х2' могут быть найдены как:

(2.11);

(2.12).

б)Построить характеристику коэффициента полезного действия з=f(kНГ), рассчитав к.п.д. для следующих значений коэффициента нагрузки: kНГ = 0,25; 0,5; 0,75; 1,0; и 1,25. Определить максимальный к.п.д. и активную мощность, соответствующую ему.

По данным опытов холостого хода и короткого замыкания, которые приведены в условии задачи, коэффициент полезного действия трансформатора можно подсчитать по формуле:

(2.13)

где РХ - потери холостого хода;

РКН - потери короткого замыкания;

SН - номинальная мощность трансформатора;

kНГ - коэффициент нагрузки трансформатора;

сosц2 - коэффициент мощности вторичной цепи.

Для определения к.п.д. трансформатора следует принять пять значений коэффициента нагрузки kНГ = 0,25; 0,5; 0,75; 1,0; 1,25.

Рассчитаем значения КПД при различных kНГ.

По результатам расчетов начертите характеристику з=f(kНГ).

Значения зададим в матричной форме:

Максимального значения коэффициент полезного действия трансформатора достигает при равенстве переменных потерь при равенстве kНГ2·РКН постоянным потерям РХ, т.е. при kНГ2·РКН = РХ. Из этого условия можно найти коэффициент нагрузки, соответствующий максимальному к.п.д.:

(2.14).

Затем подсчитываются максимальный к.п.д.

В этом случае активная мощность:

в)Определить изменения напряжение аналитическим и графическим методами.

Согласно ГОСТ 401-41, «изменением напряжения двухобмоточного трансформатора при заданном коэффициенте мощности называется выраженная в процентах от номинального вторичного напряжения арифметическая разность между номинальным напряжением на зажимах вторичной обмотки при холостом ходе и напряжением, получившимся на тех же зажимах при номинальном вторичном токе и номинальном напряжении на зажимах первичной обмотки».

Изменение напряжения можно определить аналитически по формуле:

(2.15),

где uКа - активная составляющая напряжения короткого замыкания:

(2.16);

uКр - реактивная составляющая напряжения короткого замыкания:

(2.17).

Для определения измерения напряжения графическим методом следует построить векторную диаграмму (рис.2.4). Из точки 0 под углом ц2 к вектору I1 строят вектор приведенного напряжения вторичной обмотки U2, длина которого выбирается произвольно. Затем, приняв масштаб, производят построение треугольника короткого замыкания АВС. Из конца вектора U1 отпускают перпендикуляр АР на продолжение вектора напряжения U2. Отрезок СР изображает в принятом масштабе процентное изменение напряжения трансформатора ДU.

Рис. 2.4. Векторная диаграмма, иллюстрирующая графический метод определения изменения напряжения трансформатора

При построении треугольника короткого замыкания АВС принято 1%=2 см. Отрезок РВ равен 17,22 см или 17,22/2=8,61%, что было получено выше аналитически. Построения выполнены в программе КОМПАС.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Расчет механических характеристик двигателей постоянного тока независимого и последовательного возбуждения. Ток якоря в номинальном режиме. Построения естественной и искусственной механической характеристики двигателя. Сопротивление обмоток в цепи якоря.

    контрольная работа [167,2 K], добавлен 29.02.2012

  • Расчет основных размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора, ротора и намагничивающего тока. Расчет параметров схемы замещения. Индуктивное сопротивление фазы обмотки. Учет влияния насыщения на параметры. Построение пусковых характеристик.

    курсовая работа [894,9 K], добавлен 07.02.2013

  • Разработка схемы замещения магнитной цепи. Расчет проводимостей и сопротивлений воздушных зазоров, проводимости потока рассеяния. Вычисление построение кривых намагничивания магнитной системы электромагнита, тяговой характеристики электромагнита.

    курсовая работа [358,2 K], добавлен 19.06.2011

  • Составление уравнений электрического равновесия цепи на основе законов Кирхгофа. Расчет токов методом узловых напряжений. Сущность метода эквивалентного генератора, теорема. Схема холостого хода. Проверка баланса мощностей. Общий вид уравнения баланса.

    задача [567,5 K], добавлен 14.10.2013

  • Расчет линейной электрической цепи при несинусоидальном входном напряжении. Действующее значение напряжения. Сопротивление цепи постоянному току. Активная мощность цепи. Расчет симметричной трехфазной электрической цепи. Ток в нейтральном проводе.

    контрольная работа [1016,8 K], добавлен 12.10.2013

  • Расчет комплексных сопротивлений реактивных элементов схемы. Полное сопротивление контура вторичной обмотки трансформатора. Относительная ошибка баланса активной мощности. Построение векторной диаграммы токов воздушного трансформатора в рабочем режиме.

    лабораторная работа [50,8 K], добавлен 10.06.2015

  • Расчёт номинальных данных двигателя. Построение естественной и искусственной характеристики. Расчёт контура тока и скорости. Выбор основных элементов тиристорного преобразователя. Электрические параметры силового трансформатора, выбор тиристоров.

    курсовая работа [991,3 K], добавлен 07.01.2014

  • Двухобмоточный трансформатор: характеристика, структура и элементы, параметры. Активное и реактивное сопротивления трансформатора как сумма активных и реактивных сопротивлений обмотки высшего напряжения и приведенной к ней обмотки низшего напряжения.

    презентация [94,0 K], добавлен 20.10.2013

  • Методика определения номинальных параметров трансформатора: номинальных токов, фазных напряжений, коэффициента трансформации. Параметры Г-образной схемы замещения трансформатора. Вычисление основных параметров номинального режима асинхронного двигателя.

    контрольная работа [1,1 M], добавлен 06.06.2011

  • Относительное сопротивление цепи якоря. Регулирование частоты вращения. Какие методы используют для изменения частоты вращения двигателя независимого возбуждения. Жесткость механической характеристики шунтового электродвигателя. Потери энергии в меди.

    презентация [5,4 M], добавлен 21.10.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.