Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Материальный баланс котла

Топливо: попутный газ Кулешова-Куйбышев.

Состав:

CН=58,0%,

СН=17,2%,

СН=7,4%,

СН=2,0%,

СН=0,5%,

N=14,4%,

СО=0,5%

Определяем теоретический объем сухого воздуха, необходимого для полного горения:

V=0,0476 [0,5Ч(CO+H)+1,5ЧHS+-О₂], м/м,

где m - число атомов углерода,

n - число атомов водорода.

V=0,0476 [0,5Ч(0+0)+1,5Ч0+(1+)Ч58+(2+)Ч17,2+(3+)Ч7,4+(4+)Ч2+(5+)Ч0,5-0,5]=10,76 м/м;

Определяем теоретический объем продуктов сгорания при б=1:

Объем водяных паров:

V=0,01Ч[HS+H++0,124Чd+1,61ЧV], м/м

V=0,01Ч[0+0+(Ч58+Ч17,2+Ч7,4+Ч2+Ч0,5+0,124Ч10+1,61Ч Ч10,76]=2,21 м/м

Объем трехатомных газов:

V=0,01Ч[CO+CO+HS+], м/м

V=0,01Ч[0+0+0+1Ч58+2Ч17,2+3Ч7,4++4Ч2+5Ч0,5]=1,83 м/м

Объем азота:

V=0,79ЧV+, м/м

V=0,79Ч10,76+=8,64 м/м

Действительные объемы продуктов сгорания рассчитываются с учетом коэффициента избытка воздуха на выходе из топки =1,1 и объемов присасываемого воздуха по газоходам котельного агрегата. Величина коэффициента избытка воздуха выбирается в зависимости от вида сжигаемого топлива и конструкции топочного устройства.

Определение присосов воздуха и коэффициентов избытка воздуха по отдельным газоходам

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1. Схема конвективных пучков

,

,

=+Д,

,

=+Д,

=,

==+,

=+

Таблица 1

V=10,76 м/м, V=8,64 м/м, V=1,83 м/м, V=2,21 м/м
Рассчитываемая величина
газоход		=+	V=V+ 0,161Ч Ч(-1)ЧV	V=V++V+ +V+ +(-1)ЧV	r=	r= =	r=r+ +r
топка	1,1	1,1	2,23	13,76	0,133	0,162	0,295
кп	1,1	1,125	2,23	14,03	0,13	0,159	0,289
вэ	1,15	1,2	2,24	14,83	0,123	0,151	0,274
Уход. газы	1,25	-

где - средний коэффициент избытка воздуха в газоходе для каждой поверхности нагрева,

V - действительный объем водяных паров, м³ /м³,

V - действительный суммарный объем продуктов сгорания, м³ /м³,

r, r, r - объемные доли трехатомных газов и водяного пара.

Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания

Энтальпия газообразных продуктов сгорания:



Энтальпия воздуха:

,

где ()_в, (), (), ()- энтальпия 1 м³ воздуха, трехатомных газов, теоретического объема азота, теоретического объема водяных паров, принимаются для каждой выбранной температуры по таблице, кДж/м³,

V, V, V - объемы трехатомных газов, теоретического объема азота и водяного пара, берутся из табл. 1, м³/ м³.

Таблица 2

Темпера- тура ,°С	I	I	I=I+(б-1)ЧI
			==1,1	==1,15	==1,25
			I	I	I	ДI	Iух	ДI
100	1771	1428					2128	2175
200	3584	2874					4303	2232
300	5448	4347					6535	2298
400	7371	5848			8248	2205	8833
500	9346	7385			10454	2245
600	11356	8957			12699	2314
700	13427	10575			15013	2378
800	15560	12202			17391	2422
900	17738	13829			19812	2464
1000	19951	15501	21501	2392	22276	3480
1100	22172	17218	23893	2409	25756
1200	24409	18935	26303	2467
1300	26704	20653	28769	2511
1400	29039	22415	31280	2490
1500	31352	24178	33770	2537
1600	33712	25940	36306	2548
1700	36085	27703	38855	2558
1800	38466	29465	41412	2598
1900	40884	31273	44011	2588
2000	43291	33081	46599

2. Расчетный тепловой баланс и расход топлива

Расчет потерь теплоты

Определяем расчетную располагаемую теплоту для газообразного топлива:

Q=Q+ Q=41734+0=41734 кДж/м^3;

Q- низшая теплота сгорания сухой массы газа, кДж/м³,

Q- теплота, внесенная в котельный агрегат воздухом при подогреве его вне агрегата отборным паром, отработанным паром или другим теплоносителем в калорифере, устанавливаемом перед воздухоподогревателем, кДж/м³;

Газ предварительно не подогревается, поэтому Q=0;

Определяем потерю теплоты с уходящими газами:

q₂===6,4%

I_ух=3216 кДж/м³ - энтальпия уходящих газов, определяется по таблице 2 при х=155°С и б_ух=1,25,

I- энтальпия теоретического объема холодного воздуха, определяется при t_в=30°С по формуле

I=39,8ЧV⁰=39,81Ч10,76=428 кДж/м³,

б_ух =1,25 - коэффициент избытка воздуха в уходящих газах, берется из таблицы 1 в сечении газохода после последней поверхности нагрева

Определяем потерю теплоты от химической неполноты горения:

q₃=0,05% - из таблицы характеристик топочных устройств

Определяем потерю теплоты в окружающую среду:

q₅=2,18% - определяется для паровых котлов по рисунку по D=6,7 т/ч

D - расчетная нагрузка парового котла, т/ч

Вычисляем КПД брутто парового котла (%) из уравнения обратного теплового баланса:

=100 - (q₂+q₃+q₅) =100 - (6,4+2,18+0,05)=91,3%

Коэффициент сохранения теплоты:

Расчет расхода топлива

Количество продувочной воды определяется по следующей формуле:

,

где D=1,86 м³/с - паропроизводительность котла,

р=4% - величина непрерывной поддувки

Действительный расход топлива

,

где D=1,86 м³/с - паропроизводительность котла,

D_пр=0,074 м³/с - количество продувочной воды,

Q_p^p=41734 кДж/м³ - расчетная располагаемая теплота сгорания топлива,

=0,913 - КПД брутто котлоагрегата,

, , - энтальпия насыщенного пара, питательной воды и котловой воды, находятся по соответствующему давлению или температуре, кДж/кг

Тепловой баланс котлоагрегата, определение КПД и расхода топлива

Рассчитываемая величина	Обозначение	Значение	Размерность
1	2	3	4
Располагаемое тепло топлива		41734
Температура уходящих газов		155
Энтальпия		3216
Температура холодного воздуха.		30
Энтальпия.		428
Потери тепла от хим. недожога.		0,05	%
Потери тепла в окружающую среду.		2,18	%
Потери тепла с уходящими газами.		6,4	%
Коэффициент полезного действия КА.		91,3	%
Давление насыщенного пара		0,8
Температура насыщенного пара		170
Энтальпия насыщенного пара		2773
Давление котловой воды		0,9
Энтальпия котловой воды		739
Температура питательной воды		100
Энтальпия питательной воды		419
Процент продувки		4	%
Расход котловой воды		0,074
Полный расход топлива		0,115
Коэффициент сохранения тепла		0,99

3. Расчет топочной камеры

Предварительно задаюсь температурой продуктов сгорания на выходе из топочной камеры =1100°C.

Для принятой температуры определяем энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки: =23800 кДж/м³;

Подсчитывается полезное тепловыделение в топке (кДж/м³):

Q= QЧ,

Q=41734Ч=41713 кДж/м³.

Адиабатная температура горения определяется из It-диаграммы по Q=41713 кДж/м³:

Т_а=1820+273=2093°C =2100 К

Определяем коэффициент тепловой эффективности экранов:

;

Угловым коэффициентом (х) называется отношение количества энергии, посылаемой на облучаемую поверхность, к энергии излучения всей полусферической излучающей поверхности. Угловой коэффициент показывает, какая часть полусферического лучистого потока, испускаемого одной поверхностью, падает на другую поверхность и зависит от формы и взаимного расположения тел, находящихся в лучистом теплообмене. Значение х определяется в зависимости от отношения s/d=1,08 и расстояния от стенки e=0,5Чd=25 мм и равен х=0,99.

Коэффициент учитывает снижение тепловосприятия экранных поверхностей нагрева вследствие их загрязнения наружными отложениями или закрытия огнеупорной массой. Коэффициент загрязнения принимается по справочнику, табл. 5.1 [1]. Для открытых гладкотрубных труб при сжигании газообразного топлива =0,65. Средний коэффициент тепловой эффективности экранов равен:

Ш_ср=0,99Ч0,65=0,64;

Определяем эффективную толщину излучающего слоя, м:

,

где V_т - объем топочной камеры, м³,

F_CT - поверхность стен топочной камеры, м²

Определяем коэффициент ослабления лучей. При сжигании газообразного топлива коэффициент ослабления лучей (мЧМПа)¹ зависит от коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами (k) и сажистыми частицами (k_с):

k= kЧr+ k_с,

где r_п =0,2 - суммарная объемная доля трехатомных газов табл. 1.

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами (k) определяем по монограмме при p=0,02 МПа и r=0,08:

где p= - парциальное давление трехатомных газов, МПа,

р - давление в топочной камере котлоагрегата (для агрегатов, работающих без наддува, принимается р = 0,1 МПа),

r- объемная доля водяных паров, берется из табл. 1,

Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, (м-МПа)-¹,

k_с =0,3 (2-)Ч(1,6Ч-0,5)Ч,

где С^р, Н^р - содержание углерода и водорода в рабочей массе жидкого топлива.

При сжигании природного газа

=0,12Ч=0,12Ч(Ч58+Ч17,2+Ч7,4+Ч2,0+Ч0,5)=2,993,

где CH - процентное содержание входящих в состав природного газа углеводородных соединений.

k_с=0,3Ч(2-1,4)Ч(1,6Ч-0,5)Ч2,993=0,91;

Подсчитываем степень черноты факела (а_ф).

Для газообразного топлива степень черноты факела находится по формуле:

а_ф = mЧа_св + (1 - m)Ча_г,

где m=0,13 - коэффициент, характеризующий долю топочного объема, заполненного светящейся частью факела, принимается по табл. 5.2 [1] при q_V=421,1 кВт/м³;

а_св, а_г - степень черноты светящейся части факела и несветящихся трехатомных газов, какой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трехатомными газами. Значения а_св и а_г определяются по формулам:

а_св=1-е =1-e ^{- (2,14Ч0,2+0,91)Ч1,44Ч0,1}=0,175;

а_г=1-е =1-e ^{- (2,14Ч0,2Ч1,44Ч0,1)} =0,06;

здесь k и k - коэффициенты ослабления лучей трехатомными газами и сажистыми частицами (см. п. 3.7)

а_ф = 0,13Ч0,175 + (1 -0,13)Ч0,06=0,08

Определяется степень черноты топки для камерных топок при сжигании газа:

===0,12

Определяем параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки (х_т) при сжигании газа:

М = 0,54 - 0,2Чх_т=0,54-0,2Ч1=0,34;

Максимальное значение х_т для камерных топок принимается 1.

Определяется средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания на 1 кг сжигаемого твердого и жидкого топлива или на 1м³ газа при нормальных условиях, кДж/(м³ К):

=кДж/(м³ К)

где Т_а - теоретическая (адиабатная) температура горения, К, определяемая из диаграммы 1 по значению Q_т, равному энтальпии продуктов сгорания I_а, Т_а=1820+273=2093К при Q_т=41734 кДж/кг;

- температура (абсолютная) на выходе из топки, принятая по предварительной оценке, =1100+273=1373К;

I_т - энтальпия продуктов сгорания берется из табл. 2 при принятой на выходе из топки температуре =1100°C;

Q_T - полезное тепловыделение в топке (см. п. 3.4)

Определяется действительная температура на выходе из топки,°С:

Лучевоспринимающаю поверхность котельного пучка:

=22864 кДж/кг при =1057°С,

=Q_т=41734 кДж/кг,

Q_л=цЧ()=0,99Ч(41734-22864)=18681 кДж/кг

Определяем удельные нагрузку топочного объема (кВт/м³) по формуле:

q_V=В_р ЧQ/V_т=0,115Ч41734/11,2=428,6 кВт/м³

Расчет теплообмена в топочной камере

Рассчитываемая величина	Обозначение	Размерность	Формула и обоснование	Расчет
1	2	3	4	5
Температура газов на выходе из топки			Принята	1100
Объем топочной камеры			Рассчитана по чертежу	11,2
Площадь поверхности стен топочной камеры			Рассчитана по чертежу	29,97
Энтальпия продуктов сгорания на выходе из топки			По I-t диаграмме	23800
Полезное тепловыделение в топке				43713
Адиабатическая температура			По I-t диаграмме зная	2093
Диаметр труб			По чертежу	51
Расстояние от стенки до оси трубы				25
Шаг труб			По чертежу	55
Коэффициент загрязнения труб			По табл. №2.3 [2]	0,65
Угловой коэффициент экрана			По рис. 2.1 [2]	0,99
Коэффициент тепловой эффективности				0,64
Средний коэффициент тепловой эффективности				0,64
Эффективная толщина излучаемого слоя				1,44
Степень черноты светящейся части факела				0,175
Степень черноты не светящейся части факела				0,06
Степень черноты факела				0,08
Тепловое напряжение топочного объема				421
Коэффициент			принимается по табл. 5.2 [1]	0,13
Степень черноты топки				0.4
Параметр				0,34
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания				24,74
Уточненная температура газов на выходе из топки				1057

4. Расчет конвективных поверхностей нагрева

воздух тепловой баланс котел

Конвективные поверхности нагрева паровых котлов играют важную роль в процессе получения пара, а также использования теплоты продуктов сгорания, покидающих топочную камеру. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева в значительной мере зависит от интенсивности передачи теплоты продуктами сгорания пару.

Продукты сгорания передают теплоту наружной поверхности труб путем конвекции и лучеиспускания. От наружной поверхности труб к внутренней теплота передается через стенку теплопроводностью, а от внутренней поверхности к воде и пару - конвекцией. Таким образом, передача теплоты от продуктов сгорания к воде и пару представляет собой сложный процесс, называемый теплопередачей.

При расчете конвективных поверхностей нагрева используется уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. Расчет выполняется для 1 м³ газа при нормальных условиях.

Уравнение теплопередачи

Q_т=KЧHЧДt/B_р

Уравнение теплового баланса

Q_б=Ч(I' - I»+ДбЧI^°_прс)

В этих уравнениях К - коэффициент теплопередачи, отнесенный к расчетной поверхности нагрева, Вт/(м²-К),

Дt - температурный напор,°С,

B_р - расчетный расход топлива, м³/с,

H - расчетная поверхность нагрева, м²,

- коэффициент сохранения теплоты, учитывающий потери теплоты от наружного охлаждения,

I', I» - энтальпии продуктов сгорания на входе в поверхность нагрева и на выходе из нее, кДж/м³,

I^°_прс - количество теплоты, вносимое присасываемым в газоход воздухом, кДж/м³

В уравнении Q_т=KЧHЧДt/B_р коэффициент теплопередачи K является расчетной характеристикой процесса и всецело определяется явлениями конвекции, теплопроводности и теплового излучения. Из уравнения теплопередачи ясно, что количество теплоты, переданное через заданную поверхность нагрева, тем больше, чем больше коэффициент теплопередачи и разность температур продуктов сгорания и нагреваемой жидкости. Очевидно, что поверхности нагрева, расположенные в непосредственной близости от топочной камеры, работают при большей разности температуры продуктов сгорания и температуры воспринимающей теплоту среды. По мере движения продуктов сгорания по газовому тракту температура их уменьшается и хвостовые поверхности нагрева (водяной экономайзер) работают при меньшем перепаде температур продуктов сгорания и нагреваемой среды. Поэтому чем дальше расположена конвективная поверхность нагрева от топочной камеры, тем большие размеры должна она иметь и тем больше металла расходуется на ее изготовление.

При выборе последовательности размещения конвективных поверхностей нагрева в котлоагрегате стремятся так расположить эти поверхности, чтобы разность температуры продуктов сгорания и температуры воспринимающей среды была наибольшей. Например, пароперегреватель располагают сразу после топки или фестона, поскольку температура пара выше температуры воды, а водяной экономайзер - после конвективной поверхности нагрева, потому что температура воды в водяном экономайзере ниже температуры кипения воды в паровом котле.

Уравнение теплового баланса Q_б=Ч(I' - I»+ДбЧI^°_прс) показывает, какое количество теплоты отдают продукты сгорания пару через конвективную поверхность нагрева.

Количество теплоты Q_б, отданное продуктами сгорания, приравнивается к теплоте, воспринятой паром. Для расчета задаются температурой продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева и затем уточняют ее путем последовательных приближений. В связи с этим расчет ведут для двух значений температуры продуктов сгорания после рассчитываемого газохода.

Определяем площадь поверхности нагрева, расположенную в рассчитываемом газоходе Н =68,04 м^2.

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания при поперечном омывании гладких труб F =0,348 м².

По конструктивным данным подсчитываем относительный поперечный шаг:

у₁= S₁ /d_нар=110/51=2,2;

относительный продольный шаг:

у₂ = S₂ /d=90/51=1,8

Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода: =200°С и =400°С

Определяем теплоту, отданную продуктами сгорания (кДж/м³):

Q_б =цЧ( -+ Дб_кЧI^°_прс),

где ц - коэффициент сохранения теплоты, определяется в пункте 2.1.6,

I' - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, определяется по табл. 2 при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности, =22864 кДж/м³ при =1057°С;

I» - энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева, определяется по табл. 2 при двух предварительно принятых температурах после конвективной поверхности нагрева:

=3900 кДж/м³ при =200°С;

=8248 кДж/м³ при =400°С;

Дб_к - присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее;

I^°_прс - энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха t_в= 30°С определяется пункте 2.1.2

Q_б1 =0,99Ч(22864-3900+0,05Ч428,4)=18796 кДж/м³;

Q_б2=0,99Ч(22864-8248+0,05Ч428,4)=14491 кДж/м³;

Вычисляем, расчетную температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе (°С)

=°С;

=°С;

где и - температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из нее

Определяется температурный напор (°С):

Дt₁=-t_к = 628,5-174,5=454°С;

Дt₂ =-t_к=728,5-174,5=554°С;

где t_к - температура охлаждающей среды, для парового котла принимается равной температуре кипения воды при давлении в котле, t_н.п=174,5°С;

Подсчитываем среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева (м/с)

,

м/с,

м/с,

где В_р - расчетный расход топлива, м³/с, (см. п. 2.2.2),

F - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (см. п. 4.1), м²,

V_г - объем продуктов сгорания на 1 кг твердого и жидкого топлива или на 1 м³ газа (из расчетной табл. 1 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха),

_кп - средняя расчетная температура продуктов сгорания,°С

Определяем коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева при поперечном омывании коридорных пучков:

б_к = б_н Чс_z Чс_s Чс_ф,

где б_н - коэффициент теплоотдачи, определяемый по номограмме при поперечном омывании коридорных пучков (рис. 6.1, [1]); б_н.1=87,5 Вт/м²К при щ_г.1 и d_нар; б_н.2= 94 Вт/м²К при щ_г.2 и d_нар,

с_z - поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания, определяется при поперечном омывании коридорных пучков; с_z =1 при z₁=10;

с_s - поправка на компоновку пучка, определяется при поперечном омывании коридорных пучков; с_s =1

с_ф - коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока, определяется при поперечном омывании коридорных пучков труб;

c_ф1=1,04 при ; с_ф2=1,02 при ;

б_к1=87,5Ч1Ч1Ч1,04=91 Вт/м²К;

б_к2=94Ч1Ч1Ч1,02=95,9 Вт/м²К

Вычисляем степень черноты газового потока по номограмме. При этом необходимо вычислить суммарную оптическую толщину

kps=(k_гЧr_п +k_зл Чµ)ЧpЧs,

где k_г - коэффициент ослабления лучей трехатомными газами:

r_п=0,289 - суммарная объемная доля трехатомных газов, берется из табл. 1,

k_зл - коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, k_зл=0;

µ - концентрация золовых частиц, µ =0;

р - давление в газоходе, для котлоагрегатов без наддува принимается равным 0,1 МПа.

Толщина излучающего слоя для гладкотрубных пучков (м):

s=0,9ЧdЧ()=0,9Ч51Ч10^-3Ч(-1)=0,18

kps=30,57Ч0,289Ч0,1Ч0,18=0,16,

kps=28,87Ч0,289Ч0,1Ч0,18=0,15

Определяем коэффициент теплоотдачи б_л, учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева, Вт/(м²К):

для незапыленного потока (при сжигании газообразного топлива)

б_л = б_н Чб_фЧс_г,

где б_н - коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме (рис. 6.4, [1]),

б_ф - степень черноты,

с_г - коэффициент, определяется по рис. 6.4, [1],

Для определения б_н и коэффициента с_г вычисляется температура загрязненной стенки (°С):

t _ст = t+ Дt,

где t - средняя температура окружающей среды, для паровых котлов принимается равной температуре насыщения при давлении в котле, t_н.п=174,5°С,

Дt - при сжигании газа принимается равной 25°С

t _ст=25+174,5=199,5°С;

б_н1=74 Вт/(м²К) и б_н2=93 Вт/(м²К),

б_л1=74Ч0,98Ч0,16=11,6 Вт/(м²К),

б_л2=93Ч0,985Ч0,14=12,83 Вт/(м²К)

Подсчитываем суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/(м²-К):

б = оЧ(б_к + б_л),

где о - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного смывания ее продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо нее и образования застойных зон; для поперечно омываемых пучков принимается о = 1.

б₁=1Ч(91+11,6)=102,6 Вт/(м²-К),

б₂=1Ч(96+12,8)=108,7 Вт/(м²-К)

Вычисляем коэффициент теплопередачи, Вт/(м²-К):

К=шЧб,

где ш - коэффициент тепловой эффективности, (табл. 6.1 и 6.2, [1] в зависимости от вида сжигаемого топлива), ш=0,85,

К₁=0,85*102,6=87,21 Вт/(м² К), К₂=0,85*108,7=92,42 Вт/(м² К)

Определяем количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1 м³ газа (кДж/м³):

Q_т=KЧHЧДt/(B_рЧ1000)

Температурный напор Дt определяется для испарительной конвективной поверхности нагрева (°С):

Дt=,

Дt₁==242°С,

Дt₂==482°С,

где t_кип - температура насыщения при давлении в паровом котле

Q_т1==12487 кДж/м³,

Q_т2==26356 кДж/м³

По принятым двум значениям температуры и и полученным двум значениям Q₆ и Q_т производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева. Для этого строится зависимость Q = f(), показанная на рис. 3. Точка пересечения прямых укажет температуру продуктов сгорания , которую следовало бы принять при расчете. ===245°С

Тепловой расчет котельных пучков

Рассчитываемая величина	Обозна-чение	Размерность	Формула или обоснование	Расчет
1	2	3	4	200-400
Поверхность нагрева			Рассчитана по чертежу	68,04
Живое сечение для прохода газов			Рассчитана по чертежу	0,348
Поперечный шаг труб			Рассчитана по чертежу	110
Продольный шаг труб			Рассчитана по чертежу	90
Энтальпия прод. сгор на выходе с КП			По I-t диаграмме	3900
Энтальпия прод. сгор на выходе с КП			По I-t диаграмме	8248
Энтальпия прод. сгор на входе в КП			По I-t диаграмме	23946
Присос в КП			По табл. 2	0,05
Коэффициент сохранения тепла			По табл. 5	0,99
Энтальпия холодного воздуха			По табл. 5	428,4
Теплота, отдаваемая продуктам сгорания				18796 -14491
Средняя температура продуктов сгорания				628,5 - 728,5
Средняя скорость продуктов сгорания				15,31 - 17,01
Коэффициент				2,2
Суммарная оптическая толщина				0,16 - 0,15
Коэф ослабления лучей 3-ех а.г.				30,57 - 28,87
Доля 3-ех а.г. в продуктах сгорания			По табл. 1	0,289
Давление 3-ех атом. газов				0,0289
Толщина излучающего слоя				0,18
Доля водяного пара в продуктах сгорания			По табл. 1	0,159
Температура загрязненной стенки				199,5
Коэф теплоотдачи излучением				91 - 96
Коэф теплоотдачи			По рис. 6.4 [3]	74 - 93
Коэффициент			По рис. 6.4 [3]	0,98 - 0,985
Коэффициень теплоотдачи от прод. сгор. к поверх. нагрева				102,6 - 108,7
Коэффициент			Принимаем по П. 6.10 [3]	1
Коэф тепловой эффективности			По табл. 6.2 [3]	0,85
Средний температурный напор				242 - 482
Кол-во теплоты воспринятое поверх. нагрева				12487 - 26356
Температура на выходе из КП			По рис. 3	240

Литература

1 Аэродинамический расчёт котельных установок (нормативный метод) / Под ред. С.И. Мочана. - Л.: Энергия, 1977.

2 Мигуцкий Е.Г. Котельные установки промышленных предприятий. Методическое пособие к выполнению курсового проекта - М.:БНТУ, 2007.

3 Роддатис К.Ф. Справочник по котельным установкам малой производительности. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

Размещено на Allbest.ru