Расчет котлоагрегата Е–500

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчет котлоагрегата Е - 500

Содержание

Исходные данные

1. Определение коэффициента избытка воздуха на выходе из топки и присосов по отдельным газоходам

2. Определение объема и энтальпии продуктов сгорания и воздуха

3. Расчет энтальпий продуктов сгорания по газоходам

4. Тепловой баланс, КПД и расход топлива котельного агрегата

5. Расчет теплообмена в топке

6. Расчет ширмового пароперегревателя

7. Расчет конвективного пароперегревателя

8. Расчет воздухоподогревателя I ступени

9. Расчет водяного экономайзера I ступени

10. Расчет воздухоподогревателя II ступени

11. Расчет водяного экономайзера II ступени

12. Составление прямого баланса

13. Аэродинамический расчет котла

Список литературы

Исходные данные

Котел Е - 500.

Топливо - уголь Назаровский Б - 2

Характеристики котла:

паропроизводительность D ₀ =520 т/ч

давление острого пара p₀=14 МПа

температура острого пара t₀=560 ⁰ C

температура холодного воздуха t_х.в.=30 ⁰ С

температура уходящих газов t_ух.г. = 150 ⁰ С

температура питательной воды t_п.в. = 220 ⁰ С

Характеристики топлива:

влажность W^p=39 %.

зольность А^р=7.3 %.

сера S^p=0,4 %.

углерод C^p=37.6 %.

водород H^p=2.6 %.

азот N^p=0.4 %.

кислород O^p=12.7 %.

выход летучих V^г=48 %.

коэффициент размолоспособности К_ло=1

низшая теплота сгорания Q^р_н=13 МДж/кг.

температуры плавления золы t₁=1200 ⁰C.

t₂=1220 ⁰C.

t₃=1240 ⁰C.

1. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки и присосы по отдельным газоходам

Для данного вида топлива с большим выходом летучих веществ (V^г = 48,0 %) и относительно небольшой зольности (А^р = 7,3 %) целесообразно применять жидкое шлакоудаление.

По таблице 1 (4) выбираем температуру горячего воздуха t_г.в.= 400 ⁰С, исходя из которой выбираем двухступенчатую компоновку поверхностей нагрева.

Величины присосов воздуха определяем по таблице 6 (4).

2. Определение объема и энтальпии продуктов сгорания и воздуха

Объемы теоретического количества воздуха и продуктов сгорания при . Для твердого топлива:

объем воздуха, Нм³/кг.

Нм³/кг.

 объем азота, Нм³/кг.

Нм³/кг.

объем трехатомных газов, Нм³/кг.

Нм³/кг

объем водяных паров, Нм³/кг.

Нм³/кг.

Действительные объемы продуктов сгорания по газоходам при .

Объем сухих газов, Нм³/кг.

Объем водяных паров, Нм³/кг.

Полный объем дымовых газов

 Объемные доли трехатомных газов и водяных паров

3. Расчет энтальпий продуктов сгорания по газоходам

Энтальпия продуктов сгорания на 1 кг. сжигаемого топлива , кДж/кг, рассчитывается по формуле

,

где - коэффициент избытка воздуха за соответствующим газоходом.

Рассчитаем приведенную величину уноса золы из топки

,

где - приведенная зольность,

Т.к <1,4 %, то энтальпию уносимой золы не учитываем.

и рассчитываем по формулам:

Таблица 2.

4. Тепловой баланс, КПД и расход топлива котельного агрегата

Тепловой баланс составляется в расчете на 1 кг. сжигаемого топлива. Общее уравнение теплового баланса в абсолютных величинах - кДж/кг:

или в относительных величинах - процентах:

Располагаемое тепло

Потери тепла с уходящими газами.

Определяются по формуле

,

где , кДж/кг принимают по величине .

Значение для агрегатов большой мощности выбирают в пределах 120 - 160 ⁰С, нижний предел для маловлажного и малосернистого топлива, высший - для высоковлажного и высокосернистого.

Примем =150 ⁰С. Тогда кДж/кг.

- энтальпия холодного воздуха, кДж/кг.

Потери тепла от механического недожога и от химического недожога принимаются в зависимости от производительности котельного агрегата по таб. 2 (4).



Потери тепла в окружающую среду принимаются в зависимости от производительности котельного агрегата по рис. 1 (4).

Коэффициент сохранения тепла

Потеря с теплом шлака

=%

Сумма потерь тепла в котельном агрегате, %

Коэффициент полезного действия котлоагрегата.

КПД брутто

Полезно используемое тепло котельного агрегата

,

где - производительность по пару, кг/с, , - соответственно энтальпии перегретого пара и питательной воды на входе в водяной экономайзер при заданных абсолютном давлении пара, температурах пара и питательной воды, кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

Полный расход топлива.

кг/с.

Расчетный расход твердого топлива с учетом механической неполноты сгорания.

кг/с.

5. Расчет теплообмена в топке

Для выполнения теплового расчета топки выполним предварительно ее эскиз.

а=70 мм.=0,07 м.

b=5000 мм.=5 м.

с=24500мм.=24,5 м.

d=5500 мм.=5,50 м.

e=11640 мм.=11640 м.

f=10000 мм.=10 м.

Определение площадей стен топки.

м².

м².

м².

м².

Объем топочной камеры.

м³.

Эффективная толщина излучающего слоя.

м.

Коэффициент ослабления лучей топочной средой при сжигании твердых топлив,

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами

, где , К.

Величину температуры на выходе из топки принимают ориентируясь на условия предупреждения шлакования последующих поверхностей нагрева, в нашем случае не выше 1100 ⁰С.

К.

.

Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами выбираем по номограмме рис. 7 (4) при сжигании углей, размолотых в шаровых барабанных мельницах. .

Величину концентрации золы в продуктах сгорания .

Эффективный коэффициент ослабления лучей коксовыми частицами .

Безразмерные величины и , учитывающие влияние концентрации коксовых частиц в факеле, зависят от вида топлива и способа сжигания .

Для высокореакционных топлив , при камерном сжигании

Суммарная оптическая толщина излучающего слоя

, где абсолютное давление, для топок с уравновешенной тягой МПа.

Степень черноты факела находим по рис.5 (4).

Полезное тепловыделение в топке

,

где - тепло, вносимое в топку с воздухом, кДж/кг.

Величины присосов в топке и в пылеприготовительной системе выбирают по табл. 6 (4). Выбираем замкнутую схему пылеприготовления с промежуточным бункером пыли.

Тогда ,

и - энтальпии теоретически необходимого количества воздуха при температуре за воздухоподогревателем и холодного воздуха.

кДж/кг при t_г.в.= 400 ⁰С.

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

Теоретическая температура горения , которая развилась бы при адиабатическом сгорании топлива, определяется из условия .

находят по значению табл. 1 (колонка для ).



⁰С.

Коэффициент тепловой эффективности экранов равен произведению углового коэффициента экрана (х) на коэффициент, учитывающий загрязнение ()

Угловой коэффициент экрана определяется по рис. 4 (4), коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения поверхностей нагрева, выбирается по табл. 14 (4).

для открытых гладкотрубных экранов, не имеющих систематической обдувки, при сжигании каменного угля.

Параметр, учитывающий характер изменения температуры по высоте топки М, зависит от относительного положения максимума температур пламени . Для камерных топок при горизонтальном расположении осей горелок и верхнем отводе газов из топки

,

где - высота расположения осей горелок от середины холодной воронки, - общая высота топки от середины холодной воронки до середины выходного окна топки (в нашем случае) или до ширм при полном заполнении ими верхней части топки.

м.

м.

При сжигании высокореакционных топлив

Далее определяем температуру газов на выходе из топки по номограмме рис.8 (4)

⁰С

⁰C.

Удельное ( в расчете на 1 кг. топлива) тепловосприятие топки

где - коэффициент сохранения тепла,

кДж/кг.

кДж/кг.

Удельное тепловое напряжение

кВт/м².

кВт/м³.

6. Расчет ширмового пароперегревателя

В данном проекте выполняется поверочный расчет ширмового подогревателя. Требуется определить температуру газов за ширмами и температуру пара на выходе из них.



А=11,75 м.

С=6,75 м.

Ширмовый перегреватель воспринимает лучистое тепло из топки , а также конвективное и лучистое тепло от газов, проходящих между ширмами . Это же количество тепла передается в процессе теплопередачи через поверхность нагрева:

.

Т. к. ширмовый пароперегреватель является первой поверхностью на выходе из топочной камеры, то температура газов перед ним

.

Тепло, полученное прямым излучением факела из топки, учитывает взаимный теплообмен между топкой, ширмовым пароперегревателем, потолочным в районе ширм пароперегревателем и поверхностью нагрева за ширмами. Для упрощения расчетов в данном проекте учитываем только тепловосприятие ширм из топки (кДж/кг).

, где

-

лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширм; - лучевоспринимающая поверхность входного сечения ширм со стороны топки, принятая из расчета топки; - удельная тепловая нагрузка ширм в выходном окне топки

,

где берется из расчета топки, - коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между топкой и ширмовым пароперегревателем, принимается по рис. 10 (4).

кВт/м².

м².

кДж/м².

Тепло излучения из топки и ширм на поверхность нагрева, расположенную за ширмами (в основном - конвективный пароперегреватель), кДж/кг.

где - степень черноты газов в ширмах, определяется по рис. 5 (4).

Эффективная толщина излучающего слоя

где А, В и С - высота, глубина и ширина единичной камеры, образованной двумя соседними ширмами. Если размер В=S₁ из чертежа получить невозможно, его принимают в пределах S₁=550-800 мм.

Примем S₁=700 мм.

Ширмовый пароперегреватель снижает температуру газов на 180 - 230 ⁰С, примем

⁰С.

определяем по рис.7 (4).

Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширм

Степень черноты

м².

Поправочный коэффициент для угля, средняя температура

К.

кДж/кг.

Количество тепла, отданного газами ширмовому пароперегревателю из межтрубного пространства, кДж/кг

 кДж/кг.

Количество тепла, воспринятого паром в ширмовом пароперегревателе от проходящих газов, кДж/кг

тогда энтальпия пара на выходе из ширм

,

где - энтальпия пара на входе в пароперегреватель.

кДж/кг.

⁰С.

кг/с.

кДж/кг.

⁰С.

Живое сечение для прохода газов



где и - высота и ширина газохода в расчетном сечении (м), - число ширм, - наружный диаметр труб ширм (м).

Число ширм

если расстояние от крайних ширм до боковой стенки равно и

если оно равно .

При этом стараются число ширм сделать четным. Исходя из этого примем .

ммм.

м².

Скорость газов при средней их температуре

м³/кг.

⁰С.

м/с.

По полученной величине находим коэффициент теплоотдачи конвекцией (рис.12(4))

Температура наружных загрязнений труб

где ⁰С - средняя температура пара в ширмах, - коэффициент загрязнения, определяемый для твердых топлив по рис 11 (4).

- коэффициент теплоотдачи от стенки пару определяется по рис 13 (4).

Для нахождения найдем скорость пара в трубах ширмового пароперегревателя .

 где ,

- удельный объем пара,

м³/кг.

кг/с.

-

количество параллельно включенных трубок в одной ширме,

м.

м².

м/с.

,

поверхность нагрева ширм

м²

⁰С.

Коэффициент теплоотдачи излучением

по рис. 14 (4).

Коэффициент теплоотдачи от газов, отнесенный к расчетной поверхности ширм

коэффициент использования по рис. 11б (4).

м. продольный шаг ширм

Коэффициент теплоотдачи

Температурный напор для ширм рассчитывается как среднеарифметическая разность температур газов и пара

⁰С.

Количество тепла, переданного через стенки труб ширм за счет теплопередачи

%

7. Расчет конвективного пароперегревателя

тепловой топливо котельный экономайзер

Количество тепла, воспринятого в конвективном пароперегревателе, кДж/кг

Принимаем, что вся энергия излучения топочного объема, прошедшая ширмы, поглощается в конвективном пароперегревателе. Тогда кДж/кг. и - энтальпия пара на выходе и входе в конвективный пароперегреватель.

кДж/кг.

Т. к. в конвективный пароперегреватель пар поступает из ширмового,

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

Количество тепла, отданного газами

, где

- коэффициент сохранения тепла

кДж/кг. - энтальпия газов на входе в конвективный пароперегреватель

- присос воздуха в КПП.

кДж/кг. - энтальпия присосанного холодного воздуха.

кДж/кг.

⁰С.

Определим величину поверхности нагрева, обеспечивающую передачу пару необходимого количества тепла.

Принимаем схему конвективного пароперегревателя простой, без пароохладителя "в рассечку", тогда можно определить средний температурный напор для всего КПП, без вычисления значения отдельно для каждой ступени.

⁰С.

⁰С

⁰С

Т. к. , то температурный напор определяем как

⁰С

Скорость газов при средней их температуре

, где

м³/кг.

Живое сечение для прохода газов

где и - высота и ширина газохода в расчетном сечении (м), - секций КПП, - наружный диаметр труб (м).

м. м.

м.

мм.

мм.

Число секций

ммм.

м².

⁰С.

м/с.

По полученной величине находим коэффициент теплоотдачи конвекцией (рис.12(4))

при и

Температура наружных загрязнений труб

где ⁰С - средняя температура пара

- коэффициент загрязнения, для коридорных перегревателей при сжигании твердых топлив.

- коэффициент теплоотдачи от стенки пару определяется по рис 13 (4).



Для нахождения найдем скорость пара в трубах пароперегревателя .

где

м³/кг.

кг/с.

м².

м/с.

,

поверхность нагрева

м².

Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока

Эффективная толщина излучающего слоя

м².

рис. 6 (4).

рис. 7 (4).

Тогда

рис. 5 (4).

Коэффициент теплоотдачи излучением

Общий коэффициент теплоотдачи от газов к стенке труб

Коэффициент теплопередачи с коридорным расположением труб

, где

Необходимая поверхность нагрева

м².

Конструктивные размеры пароперегревателя длина одной трубы

м.

число рядов трубок по ходу газов

, принимаем шт.

длина пакета пароперегревателя

м.

8. Расчет воздухоподогревателя

При двухступенчатой компоновке воздухоподогревателя расчет тепловосприятия начинается с первой по воздуху ступени.

Расчет воздухоподогревателя I ступени.

Температура воздуха на выходе из первой ступени задается исходя из минимума затрат на изготовление воздухоподогревателя и экономайзера.

, где

⁰С - температура питательной воды.

⁰С.

кДж/кг.

Тепловосприятие первой ступени воздухоподогревателя

, где

- коэффициент избытка воздуха на выходе из первой ступени

, ,

- отношение количества горячего воздуха к теоретически необходимому.

кДж/кг.

кДж/кг.

Энтальпия и температура газов перед I ступенью воздухоподогревателя.

кДж/кг при ⁰С.

кДж/кг.

⁰С - температура газов перед I ступенью.

⁰С - температура газов за I ступенью.

Для трубчатых воздухоподогревателей

скорость газов м/с

скорость воздуха м/с

м.

мм.

Число труб по ширине шахты

- ширина шахты.

Полное число труб воздухоподогревателя

, где

⁰С

Число рядов труб по глубине конвективной шахты

Размер по глубине шахты

м.

м.

Температурный напор

где - температурный напор для схемы чистого противотока



⁰С

⁰С

⁰С

- коэффициент перехода от противоточной схемы к сложной

Для определения по номограмме вычисляем безразмерные параметры

⁰С

Коэффициент теплопередачи

, где

- коэффициент использования, табл. 18 (4).

и - коэффициенты теплоотдачи от газов к стенке и от стенки к воздуху.

,

по рис. 16 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

,

по рис. 19 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Поверхность нагрева ВЗП - I

м².

Проходное сечение для газа

м².

Высота труб воздухоподогревателя

м

Высота одного хода по воздуху

⁰С

Нм³/кг.

при двухпоточной схеме

м если воздух подается с задней либо передней стороны

м.

Число ходов

Примем число ходов 2.

9. Расчет водяного экономайзера Iступени

При расположении коллектора вдоль боковой стенки шахты число труб в одном ряду пакета

, где

м.

м.

м.

мм.

Количество тепла, которое должно быть передано в водяном экономайзере

, где

и находят по температурам

⁰С

⁰С

кДж/кг

кДж/кг

кДж/кг.

кДж/кг.

Энтальпия воды на выходе из водяного экономайзера I ступени

кДж/кг.

МПа

кг/с

кДж/кг.

⁰С.

Скорость воды

, где

- удельный объем воды

МПа.

⁰С.

м³/кг

- количество входных коллекторов

- количество параллельных трубок в одном сечении коллектора

м/с

Средняя скорость газов

, где

⁰С

м².

м/с

Коэффициент теплопередачи

, где

, где из таблицы 15 (4) и рис. 17 (4)

(м² К)/Вт

Для нахождения находим температуру загрязнения стенки

при ⁰С ⁰С⁰С

,

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К) по рис. 14 (4)

1/(м МПа)

Эффективная толщина излучающего слоя

м².

Степень черноты

рис 5 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Температурный напор

⁰С

⁰С

⁰С

Площадь теплообменной поверхности

м².

Длина каждого змеевика

м

Число ходов по ходу газов

,

где м при размещении коллектора вдоль фронта.

Полная высота пакета экономайзера

м.

10. Расчет воздухоподогревателя II ступени.

Температура воздуха на выходе из второй ступени ⁰С. кДж/кг.

Тепловосприятие второй ступени воздухоподогревателя

, где

 кДж/кг.

- коэффициент избытка воздуха на выходе из второй ступени

кДж/кг.

Энтальпия и температура газов перед II ступенью воздухоподогревателя.

⁰С - температура газов перед II ступенью.

Для трубчатых воздухоподогревателей

скорость газов м/с

скорость воздуха м/с

м.

мм.

Число труб по ширине шахты

- ширина шахты.

Полное число труб воздухоподогревателя

, где

⁰С

Число рядов труб по глубине конвективной шахты

Размер по глубине шахты

м.

м.

Температурный напор

где - температурный напор для схемы чистого противотока



⁰С

⁰С

⁰С

⁰С

⁰С

- коэффициент перехода от противоточной схемы к сложной

Для определения по номограмме вычисляем безразмерные параметры

⁰С

Коэффициент теплопередачи

, где

- коэффициент использования, табл. 18 (4).

и - коэффициенты теплоотдачи от газов к стенке и от стенки к воздуху.

,

по рис. 16 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

,

по рис. 19 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Поверхность нагрева ВЗП - I

м².

Проходное сечение для газа

м².

Высота труб воздухоподогревателя

м

Высота одного хода по воздуху

⁰С

Нм³/кг.

при двухпоточной схеме

м если воздух подается с задней либо передней стороны

м.

Число ходов

, принимаем число ходов .

11. Расчет водяного экономайзера II ступени

При расположении коллектора вдоль боковой стенки шахты число труб в одном ряду пакета

, где

м.

м.

м.

мм.

Количество тепла, которое должно быть передано в водяном экономайзере

, где

кДж/кг

кДж/кг

⁰С

⁰С

кДж/кг.

кДж/кг.

Энтальпия воды на выходе из водяного экономайзера I ступени

кДж/кг.

⁰С.

МПа

кг/с

кДж/кг.

⁰С.

Скорость воды

, где

- удельный объем воды

МПа.

⁰С.

м³/кг

- количество входных коллекторов

- количество параллельных трубок в одном сечении коллектора

м/с

Средняя скорость газов

, где

⁰С

м².

м/с

Коэффициент теплопередачи

, где

,

где из таблицы 15 (4) и рис. 17 (4)

(м² К)/Вт

Для нахождения находим температуру загрязнения стенки при ⁰С ⁰С⁰С

,

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К) по рис. 14 (4)

1/(м МПа)

Эффективная толщина излучающего слоя

м².

Степень черноты

рис 5 (4)

Вт/(м² К)

Вт/(м² К)

Температурный напор

⁰С

⁰С

⁰С

Площадь теплообменной поверхности

м².

Длина каждого змеевика

м

Число ходов по ходу газов

,

где м при размещении коллектора вдоль фронта.

Полная высота пакета экономайзера

м.

12. Составление прямого баланса

Расчетная невязка прямого баланса

, где

- КПД котлоагрегата;

тепловосприятия поверхностей нагрева

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

кДж/кг.

%.

13. Аэродинамический расчет котла

Таблица исходных данных для аэродинамического расчета.

Сопротивление ширмового пароперегревателя.

Сопротивление ширм, расположенных в газоходе учитывается только при скоростях газов, больших 10 м/с. Сопротивление ширм, расположенных на выходе из топки, вообще не учитывается, т.к большие скорости газов компенсируются большим шагом труб.

Сопротивление конвективного пароперегревателя.

Определяем величины

при > нужно учесть значение .

При < гидравлическое сопротивление одного ряда труб

где по рис VII-6 (5)

Суммарный коэффициент сопротивления

Сопротивление поперечно омываемого пучка

где

- динамическое давление, определяется по рис. VII-2 (5).

мм. вод. ст. Па.

Па.

Сопротивление первой ступени экономайзера.

Определяем величины

При < и сопротивление поперечно омываемого шахматного пучка труб определяется как

где

Па.

Па.

Сопротивление второй ступени экономайзера.

Рассчитывается аналогично первой ступени

где

Па.

Па.

Сопротивление первой ступени воздухоподогревателя.

Газовое сопротивление трубчатого воздухоподогревателя складывается из сопротивления трения в трубах и сопротивления входа в трубы и выхода из них.

Сопротивление трения , Па

, где

м.

Па.

при абсолютной шероховатости

Па.

Сопротивление вследствие изменения скорости при входе в воздухоподогреватель и выходе из него

, где

- количество последовательно расположенных по ходу газов отдельных кубов;

для нахождения и необходимо знать отношение

Па.

Па.

Суммарное сопротивление первой ступени воздухоподогревателя

Сопротивление второй ступени воздухоподогревателя.

Сопротивление трения , Па

, где

м.

Па.

при абсолютной шероховатости

Па.

Сопротивление вследствие изменения скорости при входе в воздухоподогреватель и выходе из него

, где

- количество последовательно расположенных по ходу газов отдельных кубов;

для нахождения и необходимо знать отношение

Па.

Па.

Суммарное сопротивление второй ступени воздухоподогревателя

Расчет местных сопротивлений

На входе в конвективную шахту

, где

- коэффициент сопротивления при перпендикулярном подводе,

мм. вод. ст.Па, рис VII-2 (5).

при м/с, ⁰С.

Па.

В поворотной камере на выходе из конвективной шахты

, где

- коэффициент сопротивления при перпендикулярном подводе,

мм. вод. ст.Па, рис VII-2 (5).

при м/с, ⁰С.

Па.

Па.

Гидравлическое сопротивление золоуловителя.

Выбираем двухступенчатый комбинированный золоуловитель типа ДВПН с БЦ с заданным сопротивлением

Па.

Расчет самотяги.

Самотяга конвективной шахты, Па

, где

м, высота конвективной шахты;

1,23 кг/м³ - плотность наружного воздуха при нормальных условиях;

м/с² - ускорение свободного падения;

кг/м³ - плотность дымовых газов при нормальных условиях;

⁰С - средняя температура газов в шахте.

Самотяга дымовой трубы, Па

м, высота дымовой трубы;

⁰С - средняя температура газов в трубе.

Суммарная Самотяга

Па.

Сопротивление дымовой трубы.

Диаметр трубы на выходе, м

, где

- расход газов через трубу, м³/ч;

м/с, скорость газов на выходе из трубы.

м³/см³/ч

м.

Сопротивление трения при постоянном уклоне трубы

, где

м/с - скорость газов на выходе из трубы;

- коэффициент сопротивления трения для бетонных и кирпичных труб;

- величина среднего уклона;

Па, рис VII-2 (5).

Па.

Потеря с выходной скоростью

величина коэффициента сопротивления может быть принята .

Па.

Суммарное сопротивление дымовой трубы

Па.

Расчет перепада полных давлений по газовому тракту.

Суммарное сопротивление газового тракта при уравновешенной тяге

, где

. - концентрация золовых частиц ВП - I.

 Па

Перепад полных давлений по газовому тракту

, где

Па - разрежение на выходе из топки.

Па.

Определение производительности напора дымососов, выбор мощности привода.

При выборе дымососов коэффициенты запаса принимают следующие:

- по производительности ;

- по давлению .

Производительность дымососа, м³/кг

на каждые 10 м. на участке ВП - дымосос.

м³/кг

м³/с.

м³/с м³/ч.

Расчетный напор дымососа

Па

Выбираем марку дымососа Д - 25х2ШБ, частота вращения об/мин,

КПД дымососа

Мощность привода дымососа

ВткВт.

Список литературы

1.Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. Под ред. Кузнецова Н.В., Москва. "Энергия". 1973.

2. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет котельного агрегата. Москва. 1988.

3. Бойко Е.А., Охорзина Т.И. Котельные установки и парогенераторы. Красноярск. 2004.

4. Котельный агрегат. Справочно - нормативные данные по курсовому проектированию. Красноярск. 1989.

5. Аэродинамический расчет котельных установок. Нормативный метод. Под ред. Мочана С.И. Москва. 1977.

Размещено на Allbest.ru