Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Содержание

Введение

1. Общая часть

1.1 Краткое описание основных характеристик судна, его назначения, устройств, систем, энергетической установки

2. Расчетная часть

2.1 Определение нормальной шпации, деление корпуса судна на отсеки

2.2 Определение нагрузки на днищевое перекрытие

2.3 Определение толщины наружной обшивки днища, настила второго дна, размеров утолщенных поясьев

2.4 Определение размеров связей днищевого перекрытия по «Правилам…Регистра»

2.5 Определение нагрузки на бортовое перекрытие

2.6 Определение толщины обшивки наружного и внутреннего бортов и размеров утолщенных поясьев

2.7 Определение размеров связей бортового перекрытия по «Правилам…Регистра»

2.8 Определение нагрузки на палубное перекрытие

2.9 Определение толщины настила верхней палубы и размеров утолщенных поясьев

2.10 Определение размеров связей палубного перекрытия по «Правилам…Регистра»

2.11 Определение нагрузки на поперечную переборку

2.12 Определение толщины обшивки и размеров связей поперечной переборки по «Правилам…Регистра»

2.13 Определение габаритных размеров днищевой объемной секции описание ее конструкции

Список литературы



Введение

Интенсивные процессы расширения и совершенствования транспортных услуг, предоставленным морским флотом, обусловили развитие танкеров нового поколения, и строительство универсальных сухогрузов.

Танкера в настоящее время используется в различных регионах нашей страны, отличающихся природно-климатическими условиями, интенсивностью перевозки грузов. Эта особенность эксплуатации танкеров существенно влияет на формирование структуры транспортировочных судов.

Расширение социально-экономической роли танкеров, ответственные задачи, поставленные перед судном по удовлетворению потребностей заказчиков в перевозках при одновременном повышении качества и эффективности транспортных услуг, определяют актуальность проблемы оптимального развития флота и перевозок. Это обстоятельство обязывает специалистов совершенствовать методы проектирования с танкеров и искать новые формы их эксплуатации.

В то же время задачи обоснования типов судов при их заказе на зарубежных верфях и проблемы возможного возрождения российского судостроения диктуются необходимость системного рассмотрения проектных, эксплуатационных и прогностических вопросов, связанных со строительством танкеров различного назначения для пополнения флота на ближайшую и отдалённую перспективы.



1. Общая часть

1.1 Краткое описание основных характеристик судна, его назначения, устройств, систем, энергетической установки

Основные характеристики судна

Универсальный сухогруз предназначен для транспортировки генеральных и навалочных грузов.

Класс судна по Регистру КМЃљIce2AUT1, то есть самоходное судно, построенное под надзором Российского Морского Регистра Судоходства. Ice2 - ледовое усиление, судно может плавать в летне-осенний период в Арктике в лёгких условиях и круглосуточно в замерзающих не арктических морях.

Главные размеры и основные характеристики судна

Длина:

Наибольшая………………………………………………….182,4 м

Между перпендикулярами……………………………….....174,8 м

Ширина теоретическая….. ………………………………….32,2 м

Высота борта теоретическая…………………………………17,5 м

Осадка проектная/по ЛГМ……………………..…………11/12,2 м

Дедвейт:

При проектной осадке……………………………………41100

При осадке по ЛГМ……………………………………..47400

Архитектурно-конструктивные особенности

Проектируемое судно танкер-продуктовоз однопалубное с полубаком и ютом, бульбообразнымй нос, крейсерская корма, кормовая пятиярусная рубка, расположение МКО кормовое, однопалубный, наклонный форштевень.

Материал корпуса судна

Материалом корпуса данного судна являются низколегированные стали категории А (R = 235мПа), хорошо поддаются обработке, что дает возможность танкеру без большой деформации корпуса плавать в ледовых условия

Конструкция корпуса

Сухогруз имеет смешанную систему набора: продольная система - по днищу судна и палубе, а поперечная по бортам. Судно имеет двойные борта и двойное дно.

Судовые устройства

Судно снабжено двумя становыми якорями холла, якорными цепями.

Спуск и подъем носовых и кормовых якорей выполняется якорно-швартовными лебедками. Лебедки правого носового и кормового якорей оборудованы устройствами дистанционной - из рулевой рубки - отдачи якорей.

Для приема и отдачи балласта на судне имеется балластно-осушительная система, обслуживаемая двумя электроприводными центробежными насосами и водоструйным эжектором. Одновременно откачивает весь балласт за время не более 6 часов.

Комплекс противопожарных систем, обычно имеющийся на подобных судах, дополнен пожарными системами местного применения.

На судне применена водная система отопления помещений, за исключением жилых и служебных, где используется система круглосуточного комфортного кондиционирования воздуха.

Остальные общесудовые системы предусмотрены в соответствии с требованиями класса судна.

На судне установлены два якорно-швартовных брашпиля и четыре швартовных лебедки. Палубные механизмы в основном имеют гидравлический привод.

Судовая энергетическая установка

Главный двигатель-малооборотный дизель марки 6S50 MC-C. Максимальная длительная мощность двигателя составляет около 8400 кВт при 127 об/мин. Гребной винт-четырехлопостной.

Для снабжения электроэнергией судно оборудовано тремя основными дизель-генераторами и одним аварийным, мощностью 3х160 кВт; 485 кВт соответственно.

Высокая степень автоматизации технических средств судна обеспечивает его нормальную эксплуатацию, экипаж судна состоит из одиннадцати человек.

Оборудование судовых помещений, размещение экипажа

Жилые помещения рассчитаны на экипаж из 28 человек. Имеется сауна и бассейн. Судно имеет сигнально-отличительные фонари. Размещены в районе ходового мостика, над верхней палубой.

Навигационное оборудование и средства связи

Судно оснащено комплексом аппаратуры навигации и связи, обеспечивающими его эксплуатацию в морских районах: прибором регистрации данных рейса, автоматической идентификационной системой, звукоприемной системой.

Сигнально отличительные огни:

- Отличительные фонари: первый и второй - топовые (белые). Первый устанавливают на фок-мачте, а второй на грот-мачте.

- Ботовые фонари: на правом борту зеленые, на левом красные, размещены в районе ходового мостика над верхней палубой.

- Кормовой фонарь (белый) размещен в диаметральной плоскости (ДП) на рубке юта.

- Якорные фонари (белые) установленные в носовой и кормовой частях судна.



2. Расчетная часть

2.1 Определение нормальной шпации, деление корпуса судна на отсеки

Определение нормальной шпации [3,ф.1.1.3]

, м (2.1)

где L - длина между перпендикулярами, м

L = 174,8м

Принимаем м

Определение расстояния между рамным набором

(2.2)

Принимаемто есть 4 шпации по 0,85 м

Определение длины форпика [3, ]

(2.3)

Количество шпаций в форпике

шпаций (2.4)

где - длина шпаций в форпике, м

Принимаем - 0,6м

шпаций

Принимаем шпаций

м (2.5)

Длина форпика ,м

Принимаем

Определение длины ахтерпика

(2.6)

Количество шпаций в ахтерпике

шпаций (2.7)

где длина шпации в ахтерпике, м

Принимаем м

Принимаем шпаций

Длина ахтерпика

(2.8)

Принимаем шпаций по 0,6 м

Определение длины машинного отделения

(2.9)

Количество шпаций в машинном отделении

(2.10)

Принимаем

Длина машинного отделения

(2.11)

Так как МО не делится на рамную шпацию, Принимаем длину = 23,8 м. то есть 28 шпации по 0,85 м или 7 шпаций по 3,4 м. а остаток оставим на

Кофердам длина которого равна 1,7м 2 шпации по 0,85

Определение длины грузового отсека

Определение суммарной длины грузовых отсеков

2.12)

Длина грузового отсека должна быть в пределах 10…20% длины судна

(2.13)

Количество грузовых отсеков

(2.14)

Принимаем

Длина одного отсека

(2.15)

Проверяем требование деления длины грузвого отсека

Принимаем то есть 52 шпаций по 0,85 м или 13 шпации по 3,4 м

Проверочный расчет длины судна

2.16)

Рисунок 1. - Схема деления судна на отсеки

2.2 Определение нагрузки на днищевое перекрытие

Определение расчетной нагрузки на наружную обшивку днища

Расчетное давление на наружную обшивку со стороны моря для точек приложения нагрузок, расположенных ниже КВЛ, определяется по формулам ]

, ] (2.17)

где расчетное статическое давление, кПа

расчетное волновое давление, кПа

(2.18)

Где отстояние точки приложения нагрузки от КВЛ, м

Для наружной обшивки днища

где d - осадка судна

(2.19)

- Расчетное волновое давление

,кПа (2.20)

- волновой коэффициент, зависящий от длины судна [3, ]

(2.21)

коэффициенты, учитывающие влияние скорости, длины судна, .

,кПа

кПа

Принимаем нагрузку на наружную обшивку днища кПа

Определение расчетной нагрузки на настил второго дна

Определение расчетной нагрузки на настил второго дна.

Расчётное давление на конструкции второго дна определяется по формулам ([4], 1.3.2.1-1)

где (2.22)

где-высота вертикального киля, м, определяется по формуле[3,2.4.4.1.]

(2.23)

Принимаем = 1,8 ,м

= 11- 1,8 = 9,2,м

= 92 + 16,32 = 108,32

Принимаем нагрузку на настил второго дна = 108,32кПа



2.3 Определение толщины наружной обшивки днища, настила второго дна, размеров утолщенных поясьев

Определяем толщину наружной обшивки днища

( 2.24)

где m - коэффициент изгибающего момента;

m = 15,8;

а - шпация, м;

a = 0,85,м;

- коэффициент, зависящий от отношения сторон опорного контура;

= 1;

- коэффициент допускаемых напряжений в средней части судна;

;

- расчётный предел текучести по нормальным напряжениям;

- запас на износ [3 ,1.1.5.1]

(2.25)

Где ? - коэффициент использования механических свойств, стали определяемый по таблице [3 ,т.1.1.4.3]

При ? = 1

= U(T-12), мм (2.26)

где U - среднегодовое уменьшение толщины связи,;

U = 0,2

Т-продолжительность эксплуатации судна, год

Т = 24 года.

= 15,8

Принимаем

Проектная толщина листов наружной обшивки днища, определенная по формуле, (2.24), [3, 1.6.4.4], должна быть не менее минимальной толщины, определяемой по формулам [3 ,2.2.4.8]

= (5.5+0.04при L30 м (2.27)

мм

Принимаем

2.3.2Определение толщины настила второго дна

Толщина настила второго дна определяется по формуле [3, 1.6.4.4], (2.24)

где = 108,32 ,

= 0,8[3,2.4.4-1]

мм

Принимаем

В любом случае толщина настила второго дна должна быть не менее минимальной толщины , определенной по формулам [3,2.4.4.4.2]

, мм при L80 м (2.28)

= (6,7+0,02 = 10,2, мм

10,2 мм<10,1

Принимаем:

Определение размеров горизонтального киля

Ширина горизонтального киля должна быть не меньше определяемой по формуле [3,2.2.4.4]

мм (2.29)

, мм

Принимаем = 2000 мм, так как = 0,85 м

Толщина горизонтального киля мм, должна быть на 2 миллиметра больше толщины обшивки днища

+2, мм (2.30)

Принимаем

Определение толщины скулового пояса осуществляем по формуле (2.30)

Принимаем:

Определение размеров среднего междудонного пояса осуществляем по формуле (2.29)

Ширина среднего междудонного пояса ,мм, должна быть не менее

Принимаем

Толщину среднего междудонного пояса , мм, рекомендуется увеличить на два миллиметра по сравнению с толщиной второго дна

= 10 + 2 = 12 , мм

Принимаем

Определяем размеры крайнего междудонного пояса

Ширину крайнего междудонного пояса , мм, рекомендуется принимать равной стандартной ширине листа, но с учётом ширины двойного борта(то есть на 200 мм больше ширины двойного борта ).

2

где

= 850 , мм

+200 = 1900, мм

Принимаем = 1900 мм

Толщину крайнего междудонного пояса ,мм, рекомендуется увеличить на один миллиметр по сравнению с толщиной второго дна

+2, мм

Принимаеммм



2.4 Определение размеров связей днищевого перекрытия по Правилам…Регистра

Определение продольных балок набора по ширине судна

Система набора днища - продольная.

Количество шпаций на половине судна:

n = ,шп (2.31)

где B - ширина судна;

B = 32,2,м

n = = 18,94 шп

Принимаем 19 шпаций на половине судна.

Расстояние между днищевыми стрингерами, между стрингерами и вертикальном килем при продольной система набора не должно превышать 5 шпаций.

Согласно [3,2.4.2.8] при наличии двойного борта в плоскости обшивки внутреннего борта должен быть установлен днищевой стрингер. Устанавливаем стрингера через четыре шпации:

Таким образом по ширине судна устанавливаем 8 стрингеров - по 4 стрингера на каждый борт.

Определение минимальной толщины элементов конструкции внутри двойного дна в соответствии с формулой [4], 2.4.4.9:

(2.32)

Минимальная толщина вертикального киля должна быть на 1,5 мм больше:

Определение толщины вертикального киля

Толщина вертикального киля, мм, должна быть не менее определяемой по формуле [4], 2.4.4.2.1

(2.33)

где

не более 11,2)

= 0,03 = 13,54

Принимаем 11,2

h - требуемая высота вертикального киля, м

,м

11,37 мм

Принимаем мм

Определение минимальной толщины сплошных проницаемых флоров осуществляем в соответствии с формулой [3,2.4.4.3.2-2]

(2.34)

Определение толщины сплошных проницаемых флоров

Толщина проницаемого флора должна быть не меньше вычисляемой по формуле [3,2.4.4.3-1]

(2.35)

гдепри продольной системе набора

(2.36)

где k - коэффициент, зависящий от системы набора;

-коэффициенты, определяемые по таблицам [4, табл. 2.4.4.3-1 и 2.4.4.3-2]

;

а - расстояние между рёбрами жесткости; но не более фактической высоты второго дна, м

а = 0,85 ,м

k = 0,8

13,229 12,2 мм

Толщина стрингеров

Расстояние между проницаемыми флорами

Толщина непроницаемых флоров должна быть не меньше определяемой по формуле (2.24), [3,1.6.4.4]

где Р - нагрузка на уровне середины высоты флора согласно формуле [3,1.3.4.2.-5]

(2.37)

где = 1,025- удельный вес груза (балласта);

g = 9,8- ускорение свободного падения;

отстояние рассматриваемой связи от уровня палубы, м;

давление, кПа, на которое отрегулирован предохранительный клапан, но не менее 25 кПа для танков наливных судов и цистерн топлива и масла

Принимаем

Р =

20,66 10,02 мм

Принимаем = 21 мм

Определение размеров продольных балок основного набора по днищу и второму дну

Момент сопротивления балок основного набора катаного профиля должен быть не менее определяемого по формуле [3,1.6.4.1]

W = , (2.38)

гдемомент сопротивления рассматриваемой балки без учёта запаса на износ. Определяется по формуле [ 3,1.6.4.2]

множитель, учитывающий поправку на износ балок катанного профиля, определяемый по формуле [ 3,1.1.5.3]

(2.39)

где Q- поперечная нагрузка на рассматриваемую балку ,кН

Q = P, кН (2.42)

где Р- расчётное давление на конструкции двойного дна ,кПа

кПа - для продольных балок днища,

= 108,32 кПа - для продольных балок второго дна,

расчетная длина пролёта балки ,м

m = 12 [3,т. 2.4.4.5]

для продольных балок днища

= 0,75 для продольных балок второго дна

(2.40)

гдепри Wґ?200см³ (2.41)

= 1+0,08 = 1,192

,

судно шпация корпус днище отсек

Принимаем:

Продольную балку днища с

Продольную балку второго дна с W = 636,0

Момент инерции для горизонтальных ребер жесткости, подкрепляющих вертикальный киль и стрингера, должен быть не менее определяемого по формуле [3, 1.6.5.6-2]

, см⁴

где ѓ - площадь поперечного сечения ребра жёсткости, см²;

, см²

где p - расчетное давление, кПа, согласно формуле (2.37);

p =

k_у = 0,6;

h - высота поперечного сечения ребра жёсткости, см.

h = 24, см;

а - расстояние между рёбрами жёсткости, см;

а = 60, м

s - фактическая толщина стенки, мм;

s = 13, мм

l - длина пролета ребра жёсткости, м

l = 3,4, м

, см²

, см⁴

Принимаем балки подкрепляющие ВК и стрингера _х = 1274 см⁴

2.5 Определение нагрузки на бортовое перекрытие

Определение расчётной нагрузки на наружный борт судна определяется по формуле, (2.17), [3,1.3.2.1-2]

= 8,8,м

- для точек приложения нагрузок, расположенных выше летней грузовой ватерлинии- по формуле [3,1.3.2.2-2]

(2.43)

- дляетней грузовой ватерлинии- по формуле [3,1.3.2.2-1]

где согласно формуле (2.20)

Давление выше летней грузовой ватерлинии должно быть не менее нагрузки, определяемой по формуле,(2.19), [3,2.2.2-3]

Принимаем, выше ЛГВЛ

Определение расчётной нагрузки на внутренний борт по формуле (2.37)

где -отстояние рассматриваемой связиот уровня палубы, м

Р_2б =

Кроме того, должно быть не менее расчётного давления на конструкции водонепроницаемых переборок согласно [3,2.7.3.1]

(2.44)

где расстояние, измеренное в ДП от точки приложения расчетной нагрузки до палубы переборок

б = 7,5 - для всех переборок, кроме форпиковой

(2.45)

P =

P> Р_2б

117,75 кПа<103,85 кПа

Принимаем Р_2б = 117,75 кПа

2.6 Определение толщины обшивки наружного и внутреннего бортов и размеров утолщенных поясьев

Определение минимальный толщины наружной обшивки борта

Определяем по формуле, (2.27), [3, 2.2.4.8]

(2.46)

при L30 ,м

Определение расчетной толщины наружной обшивки борта

Определяется по формуле,(2.24),[3,1.6.4.4]:

- Для точек, расположенных ниже ЛГВЛ

где m = 15,8

Р = 104,8 кПа

= 0,6

k = 1

12,413,9 мм

Принимаем

- Для точек, расположенных выше ЛГВЛ

где m = 15,8

Р = 15 кПа

= 0,6

k = 1

12,46,7 мм

Применяем

Определение минимальной толщины обшивки внутреннего борта

(2.47)

Определяем расчетную толщину внутреннего борта

Определяется по формуле,(2.24),[ 3,1.6.4.4]

где m = 15.8

P = 117,75, KПа

мм

Принимаем = 13 мм

Определение размеров утолщенных поясьев обшивки наружного борта и внутреннего борта

Толщина ширстрека в средней части судна должна быть не менее толщины прилегающих листов обшивки борта или палубного стрингера

Принимаем: мм

Ширина ширстрека

(2.48)

Принимаем = 1700 мм

Ширина верхнего и нижнего поясьев обшивки внутреннего борта должна быть не менее 0,1D, но не больше 1,8метра,

bв.п.2б = bн.п.2б = 0,1D = 0,117,5 = 1,75 м

Принимаем 1,75 м

2.7 Определение размеров связей бортового перекрытияпо Правилам…Регистра

Определение местоположения и количества палуб, платформ, продольных балок по высоте борта судна



Принимаем: количество платформ 4 штук, принимаем расстояние между платформами 3,1метра.

Определение размеров трюмных шпангоутов наружного и внутреннего бортов

Момент сопротивления трюмных шпангоутов должен быть не менее определяемого по формулам (2.38…2.42)

Определяем минимальную нагрузку на шпангоуты:

(2.50)

гдеотстояние середины пролёта шпангоута от КВЛ.

)-0,5·(),м (2.51)

ПринимаемкПа

Так как принимаем = 104,8 кПа

кПа для внутреннего борта

длина пролёта между соседними опорами шпангоута .

где m = 12-для танкеров

для танкеров

Принимаем шпангоут наружного борта сW = 636,0

Принимаем шпангоут внутреннего борта сW = 557,0

Определение размеров платформ

При поперечной системе набора диафрагмы устанавливают в плоскости рамных шпангоутов на расстоянии 3·а₀ друг от друга.

Ширина диафрагм и платформ определяется расстоянием между наружным и внутренним бортами.

В_д. = В_пл. = В_2б

Толщина диафрагм и платформ, мм, должна быть не менее определяемой по формуле [3,2.5.4.8]

(2.52)

Принимаем

Определение размеров рёбер жесткости подкрепляющих платформы

Момент сопротивления рёбер жёсткости, подкрепляющих платформы, b1, мм, не должна превышать

Где S-толщина диафрагмы или платформы, мм

= 1000 мм

Момент сопротивления ребер жесткости, подкрепляющих

непроницаемые участки диафрагм и платформ, согласно

Q = P, кН

L - длина пролета ребра жесткости, м

m = 12

= 0,75

Pк = 25

Принимаем для платформы cW = 483,0

Принимаем для диафрагм cW = 636,0

2.8 Определение нагрузки на палубное перекрытие

Расчётное давления на верхнею палубу

(2.53)

где кПа

(2.54)

= 5по формуле (2.20)

где произведение

= 28,05

отстояние точки приложение нагрузки КВЛ

(2.55)

2.9 Определение толщины настила верхней палубыи размеров утолщенных поясьев

Определение минимальной толщины настила палубы

Толщина листов настила палуб и платформ S_min, мм, должна быть не менее:

- для верхней палубы между бортом и линией больших вырезов сухогрузных судов

(2.56)

- для верхней палубы в оконечностях судна и внутри линии больших вырезов

Определение толщины верхней палубы

= 15,8

P - нагрузка на палубные конструкции

P = 15,03 кПа

= 0,6 - в средней части судна

k = 1

a = 0,85, м (шпация)

= 235, Мпа

= 2,4

Принимаем S_вп = 7, мм

Определение размеров утолщенных поясьев настила палубы

Размеры палубного стрингера

Толщина палубного стрингера принимается на 1-2 мм больше толщины настила палубы должна быть не менее расчётной толщины борта

Ширина палубного стрингера определяется по формуле.

(2.59)

Принимаем = 1800 мм, т.к. 2_. = 1700 мм

2.10 Определение размеров связей палубного перекрытия по Правилам…Регистра

Для судов L80м принимается продольная система набора палубного перекрытия. Количество шпаций на половине ширины судна (принимаем 11 шпаций по 0,75м)



Определение размеров продольных подпалубных балок

Момент сопротивления поперечного сечения продольных подпалубных балок, должен быть не менее определяемого по формулам (2.38…2.42)

Принимаем сW = 100

Определение размеров бимсов

Момент сопротивления поперечных сечений рамного бимса, должен быть не менее определяемого по формулам (2.38…2.42)

где Р - согласно формуле (2.53)

l - расчётная длина пролёта бимса, м

l = 3,4 м

m = 10

При продольной системе набора палубный рамные бимсы устанавливаются в плоскости проницаемых флоров на расстоянии 4 шпации друг от друга

Принимаем cW = 557,0

Определение размеров карлингсов

Момент сопротивления поперечных сечений рамного бимса, должен быть не менее определяемого по формулам (2.38…2.42)

где p - согласно формуле (2.53)

l - расчётная длина пролёта карлингса, м

l = 3,4 м

m = 10,

Принимаем с W = 483,0

У наливных судов с продольной системой набора при наличии двух продольных переборок и отсутствие карлингсов в среднем танке ив ДП, устанавливают отбойный лист момент сопротивления которого

Должен быть не менее

Где а - задается произвольно, но не более 0,6

Принимаем cW = 932,0

2.11 Определение нагрузки на поперечную и продольную переборку

Определение общего количества поперечных переборок

Для танкеров наиболее эффективно принимать гофрированные переборки.

Принимаем количество водонепроницаемых продольных переборок - 3 штуки.

Принимаем количество водонепроницаемых поперечных переборок - 5 штук.

Расчет нагрузки на переборку осуществляем по формуле [4, 1.3.4.2-1]

кПа (2.64)

где - удельный вес груза (сырая нефть);

z_i - отстояние от верхней палубы, м

(2.65)

а_х - проекция ускорения, на горизонтально продольное направление определяемая по формуле [4, 1.3.4.4-2]

(2.66)

Где а_сх - проекция ускорения центра тяжести на горизонтальном продольном направлении

(2.67)

где определяется по таблице [4, 1.3.1.5]

а_кх - проекция ускорения от килевой качки в горизонтально- продольном направлении .

(2.68)

где T_K - период килевой качки, определяемый по формуле [4, 1.3.3.1-3]

где - скорость судна в узлах

расчетный угол дифферента, рад, определяемый по формуле [4, 1.3.3.1-4]

(2.69)

z₀ - отстояние от нейтральной оси, м

(2.70)

-ускорение свободного падения;

= 1,5

2.12 Определение толщин обшивки и размеров связей поперечной и продольной переборки по Правилам… Регистра

Минимальная толщина переборок, S_min, мм

(2.71)

Толщина расчётная переборок, S, мм:

(2.72)

где

(2.73)

Принимаем , так как , а продольные переборки установлены внутри танковой части.

В практике проектирования судовых гофрированные переборки проектируется с требованием ширина горизонтальной грани больше ширины наклонной грани (в>c).

В качестве ширины горизонтальной грани (в) для коробчатых гофров выбирают шпацию и для трапециевидных учитывают отклонение (

(2.74)

где в- ширина горизонтальной грани, мм

с - ширина наклонной грани, мм

Расчет толщины с учетом ширины горизонтальной грани:

(2.75)

Принимаем

Сравнивая все расчетные значения толщин, принимаем

Определяем необходимый по условиям прочности момент сопротивления поперечного сечения гофра по формулам (2.38…2.42):

где

(2.76)

Определяем требуемую высоту гофра:

(2.77)

где - угол наклона стенки гофра, град;

S - толщина, см

Принимаем

Находим ширину наклонной грани

, см (2.78)

= 18,54, см

Принимаем найденные размеры гофракратными 50 мм

Принимаем с = 20 см

Принимаем h = 15 см

Определяем фактический момент сопротивления гофра и неразвернутую ширину:

(2.79)

(2.80)

Момент сопротивления стоек переборок находим по фогрмулам (2.38…2.42):

Принимаем

Высота с = 20 см

Толщина в = 64 см

Ширина h = 15 см

Нагрузка действующая на переборку 133,25кПа

2.13 Определение габаритных размеров секции верхней палубы и описание конструкции

Секция верхней палубы представляет собой настил палубы, состоящий из листов соединённых по пазам и стыкам, а также подкрепляющего набора, главного и перекрёстного.

Балками главного направления являются продольные подпалубные балки 14, устанавливаемые на расстоянии шпации (0,85 м) друг от друга, и рамных карлингсов устанавливаемых на расстоянии рамной шпации друг от друга и находящимися в одной плоскости с днищевыми стрингерами.

Балками перекрёстного набора являются рамные бимсы, устанавливаемые плоскости флоров. Ширина секции равняется ширине судна32,2,м. Длина секции равняется длине отсека равному расстоянию между поперечными переборками 43,35,м.

А также устанавливаю отбойные лист

Список использованной литературы

1. Лазарев В.Н. Проектирование конструкций судового корпуса и основы прочности / В.Н. Лазарев, Н.В. Юношева - Л: Судостроение, 1989 - 314 с.

2. Оформление курсовых и дипломных проектов: методические указания для студентов специальности 5.051201201 «Судокорпусостроение»/ авт.- сост. В.П. Бастракова, Ю.В. Шульженко, рец. Т.Е. Нелина, С.В. Хачиков; СМТ КГМТУ.- Керчь, 2013. - 65 с.

3. Правила классификации и постройки морских судов, РМРС, т.1, 2005. - 500 с.

4. Проектирование корпуса судна: методические указания и задания по выполнению расчётно-графических работ для студентов дневной формы обучения специальности 5.051201201 «Судокорпусостроение»/ авт.- сост. О.Б. Баранова, рец. В.Я. Кобылянская; СМТ КГМТУ.- Керчь, 2013. - 63 с.

5. Журналы «Судостроение 5'2015 (822) сентябрь-октябрь», «Морской флот»1975 №12, «Судоремонт» СиС №59 (PDF).

6. Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов специальности 5.05120101 «Судокорпусостроение» дневной и заочной форм обучения.

Размещено на allbest.ru