Проектирование асинхронного двигателя

Размещено на http://www.allbest.ru/

РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ

Номинальная мощность, кВт	22
Синхронная частота вращения, об/мин	1500
Номинальное (В) и схемы соединения обмотки статора	220/380
Высота оси вращения, мм	160
Степень защиты двигателя	IР23
Частота сети, Гц	50
Климатическое исполнение	У4
Класс нагревостойкости изоляции	F



1. ВЫБОР ГЛАВНЫХ РАЗМЕРОВ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ

Число пар полюсов.

, где

частота в сети, Гц;

синхронная частота вращения, об/мин.

.

Внутренний диаметр статора.

[ф. 6-2, с 164], где

коэффициент по [т. 6-7, с 165];

внешний диаметр статора, мм, по [т. 6-6, с 164].

мм.

Полюсное деление.

[ф. 6-3, с 166]

мм.

Расчетная мощность.



[ф. 6-4, с 166], где

номинальная мощность на валу двигателя, кВт;

отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению. Определено по [рис. 6-8 с 164];

КПД двигателя по [рис. 6-10, с 165];

коэффициент мощности по [рис. 6-10, с 165];

кВт.

Электромагнитные нагрузки (предварительно).

А/м, Тл.

Определены по [рис. 6-12(а), с 166].

Коэффициент полюсного перекрытия.

. Определен по [c 167].

Коэффициент формы поля.

. Определен по [c 167].

Обмоточный коэффициент для двухслойной обмотки (предварительно).

. Определен по [c 167].

Синхронная угловая частота вращения вала двигателя.

[ф. 6-5, с 168]

рад/с.

Расчетная длина воздушного зазора.



[ф. 6-6, с 168]

м.

Отношение асинхронный двигатель статор обмотка

полученное значение соответствует допускаемому определенному по [рис. 6-14(б), с 168].

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ПАЗОВ СТАТОРА, ЧИСЛА ВИТКОВ И СЕЧЕНИЯ ОБМОТКИ СТАТОРА

Полная конструктивная длина статора, длина стали сердечника статора и соответственно

м. [ф. 6-7, с 168]

Предварительные предельные значения зубцового деления

м; м. Определены по [рис. 6-15, с 170].

Число пазов статора.

[ф. 6-16, с 170]



.

Принимаем .

, где

число фаз.

.

Зубцовое деление статора (окончательно).

[с 171]

м.

Число эффективных проводников в пазу статора при условии, что параллельные ветви в обмотке отсутствуют ().

[ф. 6-17, с 171], где

номинальный ток в обмотке статора [ф. 6-18, с 171].

фазное напряжение, В.

А.

.

Число эффективных проводников в пазу статора.

[ф. 6-19, с 171]

Принимаем .

.

Число витков в фазе обмотки.

[ф. 6-20, с 171]

.

Линейная нагрузка (окончательно).

[ф. 6-21, с 171]

кА/м.

Обмоточный коэффициент (окончательно).

[ф. 3-3, с 68], где

коэффициент укорочения, учитывающий уменьшение ЭДС витка, вызванной укорочением шага обмотки.

коэффициент распределения, учитывающий уменьшение ЭДС, распределенной по пазам обмотки по сравнению с сосредоточенной.

[ф. 3-4, с 69],

где коэффициент укорочения шага для двухслойной обмотки.

.

. [ф. 3-6, с 70]

.

Поток.

[ф. 6-22, с 172]

Вб.

Индукция в воздушном зазоре (окончательно).

[ф. 6-23, с 172]



Тл.

Значения линейной нагрузки и индукции в воздушном зазоре соответствуют допускаемым. Определены по [рис. 6-11(б) с 166].

Сечения эффективных проводников.

[ф. 6-24, с 172], где

плотность тока в обмотке статора, А/м2.

[ф. 6-25, с 172], где

находим по [рис. 6-16(г), с 173], А2/м3.

А/м2.

м2.

Принимаем число элементарных проводников , тогда

м2.

Выбираем по [п. 28, с 470] обмоточный провод ПЭТ-155 с параметрами:

мм; мм2; мм2; мм. Плотность тока в обмотке статора (окончательно).



[ф. 6-27, с 174]

А/м2.

3. РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ ЗУБЦОВОЙ ЗОНЫ СТАТОРА И ВОЗДУШНОГО ЗАЗОРА

Индукция в ярме статора (предварительно).

Тл. Определена по [т. 6-10, с 174-175].

Индукция в зубцах статора (предварительно).

Тл. Определена по [т. 6-10, с 174-175].

Ширина зубца.

[ф. 6-29, с 175], где

коэффициент заполнения сердечника сталью.

Определен по [т. 6-11, с 176].

м.

Высота ярма статора.

[ф. 6-28, с 175]



мм

Высота паза в штампе.

[ф. 6-40, с 178]

мм.

Ширина паза в штампе.

[ф. 6-41, с 178]

[ф. 6-42, с 178], где

высота шлица паза, мм;

ширина шлица в пазу, мм.

Определен по [т. 6-12, с 179].

мм.

мм.

Высота клиновой части паза.

мм.

мм.



Площадь поперечного сечения паза в штампе [ф. 6-44, с 179].

мм2.

Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку.

[ф. 6-47, с 179]

[ф. 6-47, с 179]

[ф. 6-47, с 179],

мм. [с 177].

мм.

мм.

мм.

Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников.

[ф. 6-51, с 180], где

площадь корпусной изоляции по [ф. 6-48, с 179].

односторонняя толщина изоляции в пазу по [т. 3-8, с 61], мм

площадь прокладки в пазу по [ф. 6-49, с 179].

мм2.

мм2.

мм2.

Коэффициент заполнения паза.

[с 180]

.

Полученное значение лежит в допускаемых пределах:

Воздушный зазор.

[ф. 6-54, с 181]

мм.

Принимаем

4. РАСЧЕТ КОРОТКОЗАМКНУТОГО РОТОРА

Число пазов ротора.

Выбираем по [т. 6-15, с 185]. Принимаем . Внешний диаметр.

мм.

Зубцовое деление.



мм.

Индукция в зубцах ротора.

Тл. Выбираем по [т. 6-10, с 174-175].

Ток в стержне.

[ф. 6-60, с 183], где

коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение , по [рис. 6-22, с 183].

коэффициент приведения токов, [ф. 6-68, с 185].

А.

Площадь сечения стержней.

[ф. 6-69, с 186], где

плотность тока в стержнях ротора, А/м2.

мм2.

Ширина зубцов ротора.

[ф. 6-77, с 188], где

полная конструктивная длина ротора, длина стали сердечника ротора и соответственно, м.

м.

Размеры паза.

[ф. 6-74, с 188]

[ф. 6-75, с 188]

[ф. 6-76, с 188], где

мм, мм, мм - размеры шлица.

мм.

мм.

мм.

Площадь сечения стержня (окончательно).



[ф. 6-78, с 188]

мм2.

Ширина зубцов ротора (окончательно).

[с 188], где

[ф. 6-79, с 188];

[ф. 6-80, с 188].

мм.

мм.

мм.

Плотность тока в стержнях.

А/м2.

Полная высота паза.



мм.

Ток в замыкающих кольцах.

[ф. 6-71, с 186], где

[ф. 6-72, с 186].

.

А.

Плотность тока в замыкающих кольцах.

А/м2.

Площадь поперечного сечения замыкающих колец.

[ф. 6-73, с 186]

мм2.

Размеры замыкающих колец.



[ф. 6-167, с 202]

мм.

мм.

Принимаем мм.

мм.

Внутренний диаметр сердечника ротора.

[ф. 6-101, с 191], где

коэффициент по [т. 6-16, с 191].

м.

5. РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ

Индукция с зубцах статора (окончательно).



[ф. 6-104, с 192]

Тл.

Индукция в зубцах ротора (окончательно).

[ф. 6-104, с 192]

Тл.

Индукция в ярме статора.

[ф. 6-105, с 193], где

расчетная высота ярма статора [ф. 6-106, с 193], м.

диаметр, число рядов аксиальных вентиляционных каналов в статоре.

м.

Тл.

Индукция в ярме ротора.



[ф. 6-107, с 193], где

м.

Магнитное напряжение воздушного зазора.

[ф. 6-110, с 194], где

коэффициент воздушного зазора [ф. 4-14, с 106].

коэффициент по [ф. 4-15, с 106].

.

.

А.

Магнитное напряжение зубцовой зоны статора.

[ф. 6-111, с 194], где



расчетная высота зубца статора, м.

напряженность поля в зубцах статора, А/м.

Определена по [т. П-17, с 461].

А.

Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора.

[ф. 6-113, с 194], где

расчетная высота зубца ротора, м.

напряженность поля в зубцах ротора, А/м.

Определена по [т П-17 , с 461].

мм.

А

Коэффициент насыщения зубцовой зоны.

[ф. 6-120, с 194]

.

Полученное значение лежит в допускаемых пределах: . Магнитное напряжение ярма статора.

[ф. 6-121, с 195], где



длина средней магнитной линии ярма статора [ф. 6-122, с 194],м.

напряженность поля в ярме статора, А/м2.

Определена по [т. П-16, с 460].

м.

А.

Магнитное напряжение ярма ротора.

[ф. 6-123, с 195], где

длина средней магнитной линии потока в ярме ротора [ф. 6-124, с 195], м;

высота спинки ротора [ф. 6-111, с 194], м;

напряженность поля в ярме ротора, А/м2. Определена по [т. П-16, с 460].

мм.

мм.

А.

Суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов).



[ф. 6-127, с 195]

А.

Коэффициент насыщения магнитной цепи.

[ф. 6-128, с 195]

Намагничивающий ток.

[ф. 6-129, с 195]

А.

Относительное значение тока намагничивания.

[ф. 6-130, с 195]



6. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ АСИНХРОННОЙ МАШИНЫ ДЛЯ НОМИНАЛЬНОГО РЕЖИМА

Активное сопротивление обмоток статора.

[ф. 6-131, с 196], где

удельное сопротивление меди для класса нагревостойкости F, Ом*м

;

коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока;

общая длина эффективных проводников фазы обмотки [ф. 6-133, с 196], м.

средняя длина витка обмотки [ф. 6-134, с 197], м;

длина пазовой части витка, м.

длина лобовой части витка [ф. 6-135, с 197], м;

средняя ширина катушки [ф. 6-137, с 197], м;



длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части, м;

коэффициент по [т. 6-19, с 197].

мм.

мм.

мм.

м.

Ом.

Относительное значение активного сопротивления обмоток статора.

.

Активное сопротивление обмоток ротора.

[ф. 6-164, с 202], где

сопротивление стержня [ф. 6-165, с 202], Ом;

сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями [ф. 6-166, с 202], Ом;

полная длина стержня, м.

удельное сопротивление алюминия для изоляции класса F, Ом*м.

коэффициент увеличения активного сопротивления стержня от действия эффекта вытеснения тока;

Ом.

Ом.

Ом.

Приведенное значение активного сопротивления обмоток ротора.

[ф. 6-169, с 202]

Ом.

Относительное значение приведенного активного сопротивления обмоток ротора.

.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора.



[с 202], где

коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния [т. 6-22, с 200];

коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния [ф. 6-154, с 199];

коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния [ф. 6-170, с 202].

коэффициент по [ф. 6-151, с 199];

коэффициент по [ф. 6-153, с 199];

м; ; м.



коэффициент по [ф. 6-172, с 203]. коэффициент скоса пазов;

коэффициент по [рис. 6-39 (д), с 201].

.

.

.

Ом.

Относительное значение индуктивного сопротивления рассеяния обмотки статора.

.

Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора.

[ф. 6-173, с 203], где



коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния [т. 6-23, с 204];

коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния [ф. 6-176, с 204];

коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния [ф. 6-174, с 203].

коэффициент по [т. 6-23, с 204];

коэффициент по [ф. 6-175, с 203];

коэффициент по [рис. 6-39(а), с 201].

.

.

.

Ом.

Приведенное индуктивное сопротивление рассеяния обмотки ротора.



[ф. 6-178, с 204]

Ом.

Относительное значение приведенного индуктивного сопротивления рассеяния обмотки ротора.

.

7. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ В МАШИНЕ И ПАРАМЕТРОВ ХОЛОСТОГО ХОДА

Основные потери в стали статора.

[ф. 6-183, с 206], где

коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участка магнитопровода и технологических факторов.

; . удельные потери в стали по [т. 6-24, с 206], Вт/кг.

показатель степени по [т. 6-24, с 206].



масса стали ярма статора [ф. 6-184, с 206], кг;

удельная масса стали, кг/м3.

масса зубцов статора [ф. 6-185, с 206], кг;

кг.

кг.

Вт.

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронкам зубцов статора.

[ф. 6-186, с 206], где

коэффициент по [рис. 6-41, с 207].

Тл.

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронкам зубцов ротора.

[ф. 6-186, с 206], где

коэффициент]. Тл. Удельные поверхностные потери статора и ротора.



[ф. 6-187, с 207]

[ф. 6-188, с 207]

[с 207]

Вт/м2

Вт/м2

Полные поверхностные потери статора и ротора.

[ф. 6-189, с 207]

[ф. 6-190, с 207]

Вт

Вт

[ф. 6-191, с 207]

[ф. 6-192, с 207]

коэффициент по [ф. 6-193, с 207].

коэффициент по [ф. 6-193, с 207].

Тл.

Тл.

Пульсационные потери в зубцах статора.

[ф. 6-195, с 207], где

Вт.

Пульсационные потери в зубцах ротора.

[ф. 6-196, с 207], где

масса стали зубцов ротора [ф. 6-197, с 208], кг.

кг.

Вт.

Добавочные потери в стали.



[ф. 6-198, с 208]

Вт.

Общие потери в стали.

[ф. 6-199, с 208]

Вт.

Электрические потери во всех фазах обмотки статора.

[ф. 6-200, с 208]

Вт.

Электрические потери в обмотке короткозамкнутого ротора.

[ф. 6-202, с 208]

Вт.

Механические потери.

[ф. 6-205, с 208], где

коэффициент по [с 208].

.

Вт.

Добавочные потери при номинальном режиме.

Вт.

Ток холостого хода двигателя.

[ф. 6-212, с 209], где

активная составляющая тока холостого хода [ф. 6-213, с 209], А;

электрические потери при холостом ходе двигателя [ф. 6-214, с 209], Вт.

Вт.

А.

А.

А.

Коэффициент мощности при холостом ходе.

[ф. 6-215, с 209]



.

8. РАСЧЕТ РАБОЧИХ ХАРАКТЕРИСТИК

Активное сопротивление взаимной индукции.

[ф. 6-179, с 205]

Ом.

Реактивное сопротивление взаимной индукции.

[ф. 6-180, с 205]

Ом.

Коэффициент .

[ф. 6-218, с 210]

.

Коэффициенты для расчета рабочий характеристик.



[ф. 6-223, с 211]

[ф. 6-223, с 211]

[ф. 6-223, с 211]

[ф. 6-223, с 211]

.

.

.

Данные, необходимые для расчета рабочих характеристик.

кВт, В, , А, Вт, Вт, А, А, Ом, Ом, , , , , . [ф. 6-222, с 211]

	Скольжение
	0,005	0,01	0,015	0,02	0,025	0,03	0,035	Sн= 0,0263
R,Ом	28,7	14,5	9,7	7,4	6,0	5,0	4,3	5,7
X,Ом	1,202	1,202	1,202	1,202	1,202	1,202	1,202	1,202
Z,Ом	28,74	14,54	9,82	7,47	6,07	5,15	4,49	5,80
I''2,А	7,65	15,13	22,40	29,44	36,23	42,75	48,99	37,95
cos?'2	0,999	0,997	0,992	0,987	0,980	0,972	0,963	0,978
sin?'2	0,042	0,083	0,122	0,161	0,198	0,234	0,268	0,207
I1a,А	9,20	16,64	23,79	30,61	37,07	43,12	48,76	38,68
I1р,А	29,39	30,32	31,81	33,81	36,24	39,06	42,19	36,94
I1,A	30,80	34,59	39,72	45,61	51,84	58,18	64,48	53,49
I'2,А	8,14	16,09	23,82	31,31	38,53	45,46	52,10	40,36
P1,кВт	6,07	10,98	15,70	20,20	24,46	28,46	32,18	25,53
Pэ1,кВт	0,70	0,88	1,16	1,53	1,98	2,50	3,07	2,11
Pэ2,кВт	0,025	0,098	0,214	0,370	0,560	0,780	1,024	0,615
Pдоб,кВт	0,063	0,079	0,104	0,137	0,177	0,223	0,274	0,189
SP,кВт	1,40	1,67	2,10	2,66	3,34	4,12	4,98	3,53
P2,кВт	4,67	9,31	13,60	17,55	21,13	24,34	27,20	22,00
З	0,769	0,848	0,866	0,869	0,864	0,855	0,845	0,862
Cos?	0,299	0,481	0,599	0,671	0,715	0,741	0,756	0,723

9. ПУСКОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Учет эффекта вытеснения тока

Расчет пусковых характеристик для скольжения .

Приведенная высота стержня.

[ф. 6-235, с 215], где

скольжение.

.

Глубина проникновения тока.

[ф. 6-236, с 216], где

коэффициент по [рис. 6-46, с 216].

мм.

Коэффициент .

[ф. 6-237, с 216], где

площадь сечения, ограниченного высотой [ф. 6-243, с 217], м2.

мм.

мм2.

.

Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора.

[ф. 6-248, с 217]

.

Ом.

Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом эффекта вытеснения тока.



[ф. 6-250, с 218], где

коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока [ф. 6-251, с 218].

коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока.

коэффициент приведенной высоты по [рис. 6-47, с 217].

.

Ом.

Влияние насыщения на параметры

Ток ротора без учета влияния насыщения ().



А.

Коэффициент насыщения.

.

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному витку.

[ф. 6-252, с 219], где

ток статора, соответствующий расчетному режиму, без учета насыщения, А.

А.

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре.

[ф. 6-253, с 219], где

коэффициент по [ф. 6-254, с 219].

.

Тл.

Дополнительное раскрытие пазов статора.



[ф. 6-255, с 219], где

коэффициент по [рис. 6-50, с 219].

мм.

Дополнительное раскрытие пазов ротора.

[ф. 6-259, с 220]

мм.

Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния открытого паза статора.

[ф. 6-258, с 220]

.

Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния открытого паза ротора.

[ф. 6-260, с 220]

.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния для статора.



[ф. 6-261, с 220]

.

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния для ротора.

[ф. 6-262, с 220]

.

К расчету влияния насыщения полями рассеяния

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора.

[ф. 6-263, с 220]

.

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов ротора.

[ф. 6-263, с 220]

.

Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения от полей рассеяния.

[ф. 6-264, с 220]



Ом.

Приведенное индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения от полей рассеяния.

[ф. 6-265, с 220]

Ом.

Расчет пусковых характеристик

Коэффициент .

[ф. 6-267, с 222]

.

Активная составляющая сопротивления правой ветви схемы замещения.

[ф. 6-268, с 222]

Ом.

Реактивная составляющая сопротивления правой ветви схемы замещения.



[ф. 6-268, с 222]

Ом.

Ток в обмотке ротора.

[ф. 6-269, с 222]

А.

Ток обмотки статора.

[ф. 6-271, с 222]

А.

Относительное значение пускового тока.

.

Относительное значение пускового момента.



.

S	1	0,8	0,5	0,2	0,1	0,135
Эпсилон	1,82	1,63	1,29	0,82	0,58	0,67
Фи	0,68	0,42	0,2	0,08	0,07	0,073
Kr	1,30	1,09	0,92	0,82	0,81	0,82
KR	1,22	1,07	0,94	0,87	0,87	0,87
r'2x	0,153	0,134	0,118	0,110	0,109	0,109
Kx	0,743	0,759	0,781	0,794	0,797	0,795
x'2 x	0,475	0,485	0,499	0,507	0,509	0,508
x'2xнас,Ом	0,289	0,304	0,323	0,350	0,396	0,370
x1нас,Ом	0,325	0,329	0,333	0,348	0,383	0,363
c1пнас	1,023	1,023	1,023	1,024	1,027	1,025
An	0,403	0,418	0,488	0,808	1,364	1,075
Bn	0,621	0,640	0,664	0,706	0,789	0,742
I'2	297,3	287,7	266,9	205,1	139,6	168,4
I1нас, А	303,4	293,9	273,0	210,3	144,0	173,2
I1*	6,97	6,75	6,27	4,83	3,31	3,98
M*	1,74	1,78	2,16	2,96	2,72	2,94



10. ТЕПЛОВОЙ И ВЕНТИЛЯЦИОННЫЙ РАСЧЕТЫ

Электрические потери в пазовой части обмотки статора.

[ф. 6-312, с 235], где

коэффициент увеличения потерь для класса изоляции F.

Вт.

Электрические потери в лобовой части обмотки статора.

[ф. 6-313, с 235]

Вт.

Превышение температуры внутри поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри машины.

[ф. 6-314, с 237], где

коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду по [т. 6-30, с 237].

коэффициент теплоотдачи с поверхности по [рис. 6-59, с 235], Вт/м2*С0.

0С.

Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора.

[ф. 6-315, с 237], где

расчетный периметр поперечного сечения паза статора по [ф. 6-316, с 237], м.

средняя эквивалентная теплопроводность пазовой изоляции, Вт/м*0С.

средняя теплопроводность внутренней изоляции катушек по [рис. 6-62, с 237], Вт/м*0С.

мм.

0С.

Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей.

[ф. 6-319, с 237], где

периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки, м.

0С.

Превышение температуры наружной поверхности изоляции лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины.



[ф. 6-320, с 238], где

вылет лобовых частей обмотки статора [ф. 6-136, с 197], м.

коэффициент по [т. 6-19, с 197].

м.

0С.

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины.

[ф. 6-321, с 238]

0С.

Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды.

[ф. 6-322, с 238], где

сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя [ф. 6-326, с 238], Вт.

Вт. По [ф. 6-324, с 238].

эквивалентная площадь охлаждения корпуса по [ф. 6-327, с 238], м2..



м2.

0С.

Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды.

[ф. 6-328, с 238]

0С.

Требуемый расход воздуха для охлаждения.

[ф. 6-340, с 240], где

м3/с.

Расход воздуха обеспечиваемый наружным вентилятором.

[ф. 6-342, с 240]

м3/с.

Из полученных результатов видно, что .



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Спроектированный асинхронный двигатель удовлетворяет требованиям ГОСТ как по энергетическим показателям (КПД и ), так и по пусковым характеристикам.

Нагрев частей двигателя находится в допустимых пределах.

Вывод: спроектированный двигатель отвечает поставленным в техническом задании требованиям.



БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Проектирование электрических машин [Текст]: учебное пособие для вузов / под ред. И.П. Копылова. - М.: Энергия, 1980. - 496 с., ил.

2. Копылов, И.П. Электрические машины [Текст]: учебник для вузов / И.П. Копылов. - 3-изд., испр. - М.: Высшая школа, 2002. - 607 с.

3. Асинхронные двигатели серии 4А [Текст]: справочник / А.Э. Кравчик [и др.]. - М.: Энергоиздат, 1982. - 504 с.

4. Старцев, А.Э. Проектирование трехфазного асинхронного двигателя [Текст]: метод. указания / А.Э. Старцев. - Ухта: УГТУ, 2008. - 47 с., ил.

Размещено на Allbest.ru