Расчет карбюраторного четырехтактного двигателя ЗМЗ-4021
Тепловой расчет карбюраторного четырехтактного двигателя. Параметры рабочего тела. Коэффициент избытка воздуха. Процесс впуска. Температура подогрева свежего заряда. Средние показатели адиабаты и политропы сжатия. Среднее индикаторное давление.
| Рубрика | Транспорт |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 24.10.2011 |
| Размер файла | 143,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Задание
Таблица № 1 - Основные данные карбюраторного четырехтактного двигателя ЗМЗ-4021
|
Параметры |
ЗМЗ-4021 |
|
|
Номинальная мощность, Ne [кВт (л.с.)] |
84,4(115) |
|
|
Частота вращения коленчатого вала при номинальной мощности, nN [об/мин] |
3200 |
|
|
Число и расположение цилиндров, i |
4-Р |
|
|
Степень сжатия, е |
7,1 |
|
|
Отношение хода поршня к диаметру цилиндра, S/D |
1 |
|
|
Диаметр цилиндра, D [мм] |
92 |
|
|
Ход поршня, S [мм] |
92 |
|
|
Рабочий объем цилиндров двигателя, Vл [дм3] |
4,252 |
|
|
Удельная мощность на 1 дм3, Nл [кВт/ дм3 (л.с./ дм3)] |
19,8(27,0) |
|
|
Скорость поршня, Vп.ср. [м/с] |
11,6 |
|
|
Максимальный крутящий момент, Memax [Н·м (кГ·м)] |
284,5(29,0) |
|
|
Частота вращения коленчатого вала при максимальном крутящем моменте, nM [об/мин] |
2000-2200 |
|
|
Среднее эффективное давление при номинальной мощности, pe [МПа (кГ/см2)] |
0,74(7,8) |
|
|
Среднее эффективное давление при максимальном крутящем моменте, peМ [МПа (кГ/см2)] |
0,84(8,6) |
|
|
Минимальный удельный расход топлива, ge [г/кВт·ч (г/л.с.·ч)] |
313(230) |
|
|
Расположение клапанов |
Верхнее |
|
|
Охлаждение |
Жидкостное |
Произвести расчет карбюраторного четырехтактного двигателя. Эффективная мощность карбюраторного двигателя Ne = 84,4 кВт при частоте вращения коленчатого вала n = 3200 мин-1.
Двигатель восьмицилиндровый, i = 8 с V-образным расположением цилиндров. Система охлаждения жидкостная закрытого типа. Степень сжатия е = 8,5.
Введение
Тепловой расчет позволяет с достаточной степенью точности аналитическим путем определить основные параметры вновь проектируемого двигателя, а также проверить степень совершенства Действительного цикла реально работающего двигателя.
При расчете двигателя обычно задаются величиной номинальной мощности или определяют ее с помощью тяговых расчетов. Номинальной мощностью называют эффективную мощность, гарантируемую заводом-изготовителем для определенных условий работы. В автомобильных и тракторных двигателях номинальная мощность равна максимальной мощности при номинальной частоте вращения коленчатого вала.
Другим важнейшим показателем двигателя является частота вращения коленчатого вала, характеризующая тип двигателя и его динамические качества. На протяжении длительного времени существовала тенденция повышения частоты коленчатого вала. Результатом этого являлось снижение основных размеров двигателя, его массы и габаритов. Однако с увеличением частоты вращения возрастают инерционные силы, ухудшается наполнение цилиндров, возрастает токсичность продуктов сгорания, повышается износ деталей и узлов двигателя, снижается его срок службы.
Выбор числа цилиндров и их расположение зависит от мощностных, динамических и конструктивных факторов. С увеличением числа цилиндров повышаются механические потери и ухудшаются механические показатели. Выбор числа цилиндров во многом зависит от литража двигателя. Современные автомобильные и тракторные двигатели имеют рядное, V-образное и оппозитное расположение цилиндров. Наибольшее распространение получили четырехцилиндровые рядные двигатели как наиболее простые в эксплуатации и более дешевые в производстве. В ряде стран созданы и эксплуатируются двигатели с горизонтальными оппозитно расположенными цилиндрами, отличающимися более удобным расположением их на используемых установках.
Размеры цилиндра - диаметр и ход поршня - являются основными конструктивными параметрами двигателя. Диаметр цилиндра современных и тракторных двигателей изменяется в достаточно узких пределах и в основном зависит от типа и назначения двигателя. Ход поршня обычно характеризуется относительной величиной, непосредственно связанной со скоростью поршня.
Скорость поршня является критерием быстроходности двигателя. С увеличением скорости поршня возрастают механические потери, повышается тепловая напряженность деталей, сокращается срок службы двигателя.
Величина степени сжатия является одной из важнейших характеристик двигателя. Ее выбор в первую очередь зависит от способа смесеобразования и рода топлива. Кроме того, степень сжатия выбирают с учетом наличия или отсутствия наддува, быстроходности двигателя, системы охлаждения, формы камеры сгорания и других факторов. Минимальная степень сжатия для дизелей должна обеспечить в конце процесса сжатия получение минимальной температуры, необходимой для самовоспламенения вспрыснутого топлива.
1. Тепловой расчет
При проведении теплового расчета для нескольких скоростных режимов обычно выбирают 3 - 4 основных режима:
1. режим минимальной частоты вращения nmin = 600 1000 мин-1, обеспечивающий устойчивую работу двигателя;
2. режим максимального крутящего момента при nM = (0,4 - 0,6)·nN;
3. режим максимальной (номинальной) мощности при nN;
4. режим максимальной скорости движения автомобиля при nmax = (1,05 - 1,2)·nN.
1.1 Топливо
В соответствии с заданной степенью сжатия е = 8,5 можно использовать бензин марок Премиум-95 и АИ-98 ЭК.
Средний элементный состав дизельного топлива:
С = 0,855; Н = 0,145; mt = 115 кг/кмоль.
Низшая теплота сгорания топлива:
МДж/кг = 43900 кДж/кг.
1.2 Параметры рабочего тела. Коэффициент избытка воздуха
Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг. топлива:
кмоль возд./кг. топл.;
кг. возд./кг. топл.
Коэффициент избытка воздуха устанавливается на основании следующих соображений. На современных двигателях устанавливают многокамерные карбюраторы, обеспечивающие получение почти идеального состава смеси по скоростной характеристике. Возможность применения для рассчитываемого двигателя двухкамерного карбюратора с обогатительной системой и системой холостого хода позволяет получить при соответствующей регулировке как мощностной, так и экономичный состав смеси. Стремление получить двигатель достаточно экономичный и с меньшей токсичностью продуктов сгорания, которая достигается при б ? 0,95-- 0,98, позволяет принять б = 0,96 на основных режимах, а на режимах минимальной частоты вращения б = 0,86.
Далее непосредственный числовой расчет будет проводиться только для режимов максимальной мощности, а для остальных режимов окончательные значения рассчитываемых параметров приводятся в табличной форме.
Количество горючей смеси:
кмоль гор. см./кг. топл.
Количество отдельных компонентов продуктов сгорания:
кмоль СО2/кг. топл.;
кмоль СО/кг. топл.;
кмоль Н2О/кг. топл.;
кмоль Н2/кг. топл.;
кмоль N2/кг. топл.
Общее количество продуктов сгорания:
кмоль пр. сг./кг. топл.
Таблица № 2 - Значения параметров различных режимов мощности двигателя
|
Параметры |
Рабочее тело |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
б |
0.86 |
0.96 |
0.96 |
0.96 |
|
|
M1 |
0,4 |
0.5 |
0.5 |
0.5 |
|
|
MCO2 |
0,09 |
0.08 |
0.08 |
0.08 |
|
|
MCO |
0,02 |
0.006 |
0.006 |
0.006 |
|
|
MH2O |
0,06 |
0.07 |
0.07 |
0.07 |
|
|
MH2 |
0,01 |
0.003 |
0.003 |
0.003 |
|
|
MN2 |
0,3 |
0.4 |
0.4 |
0.4 |
|
|
M2 |
0,48 |
0.596 |
0.596 |
0.596 |
1.3 Параметры окружающей среды и остаточные газы
Атмосферные условия: p0 = 0.1 МПа, Т0 = 293 К.
Давление окружающей среды: рк = р0 = 0,1 МПа.
Температура окружающей среды: Тк = Т0 =293 К.
1.4 Температура и давление остаточных газов
При постоянном значении степени сжатия е = 6,7 температура остаточных газов практически линейно возрастет с увеличением скоростного режима при б = const, но уменьшается при обогащении смеси. Учитывая уже определенные значения n и б, можно принять значения Тr для расчетных режимов карбюраторного двигателя Тr = 1060 К.
Давление остаточных газов pr за счет расширения фаз газораспределения и снижения сопротивлений при конструктивном оформлении выпускных трактов рассчитываемого двигателя можно принять на номинальном скоростном режиме:
МПа.
Тогда величина давления на остальных режимах работы двигателя можно подсчитать по формулам:
,
.
При мин-1
.
1.5 Процесс впуска. Температура подогрева свежего заряда
С целью получения хорошего наполнения двигателя на номинальном скоростном режиме принимается ДТN = 8 0С. На остальных режимах значения ДТ рассчитываются по формуле:
,
.
1.5.1 Плотность заряда на впуске
кг/м3, где: - 287 Дж/(кг·град)
удельная газовая постоянная для воздуха.
1.5.2 Потери давления на впуске
В соответствии со скоростным режимом ( мин-1) и при учете качественной обработки внутренних поверхностей впускных систем можно принять и м/с. Тогда ДPа на всех скоростных режимах двигателя рассчитывается по формуле:
,
.
Потери давления на впуске карбюраторного двигателя при мин-1,
,
тогда
МПа.
1.5.3 Давление в конце пуска
При мин-1:
МПа.
1.5.4 Коэффициент остаточных газов
При определении гr для карбюраторного двигателя принимается коэффициент очистки цоч = 1, а коэффициент дозарядки на номинальном скоростном режиме -- цдоз = 1,10, что вполне возможно получить при подборе угла опаздывания закрытия впускного клапана в пределах 30 -- 60°. При этом на минимальном скоростном режиме (n = 1000 мин-1) возможен обратный выброс в пределах 5 %, т.е. цдоз = 0,95. На остальных режимах значения цдоз можно получить, приняв линейную зависимость цдоз от скоростного режима. Тогда при мин-1:
.
1.5.5 Температура в конце пуска
К.
1.5.6 Коэффициент наполнения
Таблица № 3 - Значения параметров процесса впуска и газообмена
|
Параметры |
Процесс впуска и газообмена |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
б |
0,86 |
0,96 |
0,96 |
0,96 |
|
|
Tr |
900 |
1000 |
1060 |
1070 |
|
|
pr |
0,104 |
0,1082 |
0,118 |
0,1201 |
|
|
ДT |
19,5 |
14 |
8 |
7 |
|
|
Дpa |
0,0005 |
0,049 |
0,015 |
0,0172 |
|
|
pa |
0,0995 |
0,0951 |
0,085 |
0,0828 |
|
|
цдоз |
0,95 |
1,025 |
1,1 |
1,11 |
|
|
гr |
0,0681 |
0,0626 |
0,066 |
0,0674 |
|
|
Ta |
352 |
349 |
348 |
348 |
|
|
зV |
0,8868 |
0,9291 |
0,866 |
0,8733 |
1.6 Процесс сжатия. Средние показатели адиабаты и политропы сжатия
Средний показатель адиабаты сжатия k1 (при е = 6,7,а также рассчитанных значениях Та) определяется по номограмме, а средний показатель политропы сжатия n1 принимается несколько меньше k1. При выборе n1 учитывается, что с уменьшением частоты вращения теплоотдача от газов в стенки цилиндра увеличивается, а n1 уменьшается по сравнению с k1 более значительно:
при мин-1, Та = 348 К, е = 6,7 - k1 = 1,3785, n1 = 1,3783 (принят несколько меньше k1 = 1,3785).
1.6.1 Давление в конце сжатия
При мин-1:
МПа.
1.6.2 Температура в конце сжатия
К.
1.6.3 Средняя мольная теплоемкость в конце сжатия
а) свежей смеси (воздуха):
кДж/(кмоль·град.);
где:
tс = Тс -273 = 713 - 273 = 440 оС;
б) остаточных газов (определяется по таблице методом интерполяции):
при мин-1, б = 0,96 и tc = 440 оС
400 оС ~ 23,906 кДж/(кмоль·град.);
500 оС ~ 24,064 кДж/(кмоль·град.);
100 оС ~ 23,906 - 24,064 = -0,158 кДж/(кмоль·град.);
40 оС ~ 0,1132 кДж/(кмоль·град.);
440 оС ~ 0,1132 + 23,906 = 24,0192 кДж/(кмоль·град.);
кДж/(кмоль·град.);
в) рабочей смеси:
21,901 кДж/(кмоль·град.).
Таблица № 4 - Значения параметров процесса сжатия
|
Параметры |
Процесс сжатия |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
k1 |
1,3778 |
1,3784 |
1,3785 |
1,3785 |
|
|
n1 |
1,3683 |
1,3723 |
1,3783 |
1,3783 |
|
|
рс |
1,4177 |
1,3583 |
1,1695 |
1,1695 |
|
|
Тс |
711 |
714 |
713 |
713 |
|
|
tс |
438 |
441 |
440 |
440 |
|
|
21,755 |
21,763 |
21,761 |
21,761 |
||
|
23,7132 |
24,0232 |
24,0192 |
24,0192 |
||
|
21,891 |
21,896 |
21,901 |
21,901 |
1.7 Процесс сгорания
1.7.1 Коэффициент молекулярного изменения горючей и рабочей смеси
При мин-1:
.
.
1.7.2 Количество теплоты, потерянное вследствие химической неполноты сгорания, и теплота сгорания рабочей смеси
и .
При мин-1:
кДж/кг;
. кДж/кмоль·раб.см.
1.7.3 Средняя мольная теплоемкость продуктов сгорания
1.7.4 Коэффициент использования теплоты
Коэффициент использования теплоты оz зависит от совершенства организации процессов смесеобразования и сгорания топлива. Он повышается за счет снижения потерь теплоты газов в стенки цилиндра и неплотности между поршнем и цилиндром. При увеличении скоростного режима оz снижается. При проведении расчетов двигателя оz выбирается по опытным данным в зависимости от конструктивных особенностей двигателя.
При мин-1 оz = 0,91. Далее определяем значения оz для всех расчетных режимов.
1.7.5 Температура в конце видимого процесса сгорания
1.7.6 Максимальное давление сгорания (теоретическое и действительное)
МПа;
МПа.
1.7.7 Степень повышения давления
.
1.8 Процесс расширения и выпуска
1.8.2 Средние показатели адиабаты и политропы расширения
Средний показатель адиабаты расширения k2 определяется по номограмме при заданном е для соответствующих значений б и Тz, а. средний показатель политропы расширения n2 оценивается по величине среднего показателя адиабаты:
при Тz = 2948 К, е = 6,7, б = 0,96 - k2 = 1,2493, что позволяет принять n2 = 1,2484. Также определяем k2 и n2 для других режимов.
1.8.3 Давление и температура в конце расширения
При мин-1:
МПа;
К.
1.8.4 Проверка ранее принятой температуры остаточных газов
К;
.
На всех скоростных режимах температура остаточных газов выбрана в начале расчета достаточно удачно, т.к. ошибка не превышает 1%. Только на режимах минимальной и максимальной частоты вращения ошибка достигает 1,9 и 1,46 %
Таблица № 5 - Значения параметров процесса сжатия
|
Параметры |
Процесс выпуска |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
k2 |
1,258 |
1,249 |
1,2493 |
1,2533 |
|
|
n2 |
1,2574 |
1,2484 |
1,2484 |
1,2494 |
|
|
рb |
0,547 |
0,5861 |
0,53 |
0,5493 |
|
|
Тb |
1633 |
1858 |
1843 |
1823 |
|
|
Tr |
882 |
1005 |
1067 |
1069 |
|
|
ДTr, % |
-1,9 |
+0,56 |
+0,7 |
1,46 |
1.9 Индикаторные параметры рабочего цикла
1.9.1 Теоретическое среднее индикаторное давление
МПа.
1.9.2 Среднее индикаторное давление
МПа; где: цИ - коэффициент полноты диаграммы (цИ = 0,96).
1.9.3 Индикаторный КПД и индикаторный удельный расход топлива
.
г/кВт·ч.
1.10 Эффективные показатели двигателя
1.10.1 Среднее давление механических потерь
МПа;
где Vп.ср. - средняя скорость поршня (Vп.ср = 8,53 м/с).
1.10.2 Среднее эффективное давление и механический КПД
МПа;
.
1.10.3 Эффективный КПД и эффективный удельный расход топлива
;
г/кВт·ч.
Таблица № 6 - Значения индикаторных и эффективных параметров двигателя
|
Параметры |
Индикаторные и эффективные параметры двигателя |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
1,193 |
1,2783 |
1,17 |
1,128 |
||
|
1,144 |
1,248 |
1,12 |
1,075 |
||
|
0,312 |
0,4 |
0,36 |
0,3524 |
||
|
230 |
206 |
228 |
232 |
||
|
Vп.ср |
1,18 |
5,69 |
8,53 |
9,52 |
|
|
0,021 |
0,08 |
0,13 |
0,16 |
||
|
1,063 |
1,089 |
0,99 |
0,91 |
||
|
0,97 |
0,94 |
0,88 |
0,86 |
||
|
0,33 |
0,36 |
0,32 |
0,3 |
||
|
244 |
207 |
256 |
273 |
1.11 Основные параметры цилиндра и двигателя
Литраж двигателя:
л.
Рабочий объем цилиндра:
л.
Диаметр цилиндра. Т.к. ход поршня равен 80 мм, то
мм.
Окончательно принимаем D = 92 мм., тогда S = D · 0,869 = 79,9 ? 80 мм. По окончательно принятым значениям D и S определяем основные параметры и показатели двигателя:
литраж двигателя:
л;
площадь поршня:
см2;
мощность двигателя:
кВт;
литровая мощность двигателя:
кВт/л;
карбюраторный четырехтактный двигатель тепловой
крутящий момент:
Н·м;
часовой расход топлива:
кг./ч.
Таблица № 7 - Основные параметры двигателя
|
Параметры |
Основные параметры и показатели двигателя |
||||
|
Карбюраторный двигатель |
|||||
|
n, мин-1 |
1000 |
1600 |
3200 |
5600 |
|
|
см2 |
66,4 |
||||
|
л |
4,3 |
||||
|
кВт/л |
21,3 |
||||
|
кВт |
16,1 |
32,5 |
48,69 |
61,43 |
|
|
Н·м |
141,1 |
145,2 |
137,8 |
108,3 |
|
|
кг/ч |
3,9 |
11,4 |
15,648 |
21,44 |
1.12 Построение индикаторной диаграммы
Индикаторная диаграмма двигателя построена для номинального режима работы двигателя, т.е. при Ne = 84,4 кВт, мин-1.
Масштабы диаграммы: масштаб хода поршня MS = 1 мм. в мм.; масштаб давлений MP = 0.05 МПа в мм.
Величины в приведенном масштабе, соответствующие рабочему объему цилиндра и объему камеры сгорания:
мм.;
мм.
Максимальная высота диаграммы (точки z):
мм.
Ординаты характерных точек:
мм.;
мм.; мм.;
мм.; мм.
Построение политроп сжатия и расширения проводятся аналитическим методом:
а) политропа сжатия
.
Отсюда:
мм,
где: ОВ = ОА + АВ = 80 + 14 = 94 мм.
б) политропа расширения
.
Отсюда:
мм.
Теоретическое среднее индикаторное давление:
МПа,
где: = 1840 мм2 - площадь диаграммы aczba.
Величина МПа, полученная планиметрированием индикаторной диаграммы, очень близка к величине МПа, полученной в тепловом расчете.
Скругление индикаторной диаграммы осуществляется на основании следующих соображений и расчетов. Так как рассчитываемый двигатель достаточно быстроходный (n = 3200 мин-1), то фазы газораспределения необходимо устанавливать с учетом получения хорошей очистки цилиндра от отработавших газов и обеспечения дозарядки в пределах, принятых в расчете. В связи с этим начало открытия впускного клапана (точка r') устанавливается за 18° до прихода поршня в в.м.т., а закрытие (точка а") -- через 60° после прохода поршнем н.м.т.; начало открытия выпускного клапана (точка b')принимается за 55° до прихода поршня в н.м.т., а закрытие (точка а') -- через 25° после прохода поршнем в.м.т. Учитывая быстроходность двигателя, угол опережения зажигания в принимается равным 35°, а продолжительность периода задержки воспламенения -- Дц1 = 5°.
В соответствии с принятыми фазами газораспределения и углом опережения зажигания определяют положение точек r', а', а", с', f и b' по формуле для перемещения поршня:
,
где: - отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Выбор величины производится при проведении динамического расчета, а при построении индикаторной диаграммы предварительно принимается = 0,285.
2. Тепловой баланс
Тепло, выделяющееся при сгорании топлива в цилиндрах двигателя, не может быть полностью преобразовано в полезную механическую работу. В термодинамическом цикле эффективность превращения тепла в работу оценивается термическим коэффициентом полезного действия зt, который всегда остается меньше единицы вследствие передачи части тепла холодному источнику. В реальном двигателе потери тепла возрастают из-за трения, теплообмена, неполноты сгорания и других причин. В связи с этим эффективный КПД зе цикла имеет меньшее значение по сравнению с величиной зt.
Распределение тепловой энергии топлива, сгорающего в двигателе, наглядно иллюстрируется составляющими внешнего теплового баланса, которые определяются при установившемся тепловом состоянии двигателя в процессе его испытаний. Приближенно составляющие теплового баланса можно найти аналитически по данным теплового расчета двигателя.
Тепловой баланс позволяет определить тепло, превращенное в полезную эффективную работу, т.е. установить степень достигнутого совершенства теплоиспользования и наметить пути уменьшения имевшихся потерь. Знание отдельных составляющих теплового баланса позволяет судить о теплонапряженности деталей двигателя, рассчитать схему охлаждения, выяснить возможность использования теплоты отработавших газов и т. д.
В общем виде внешний тепловой баланс двигателя может быть представлен в виде следующих составляющих:
· Общее количество теплоты, введенной в двигатель с топливом:
Дж/с.
Теплота, эквивалентная эффективной работе за 1 с:
Дж/с.
· Теплота, передаваемая охлажденной среде для дизелей без наддува:
Дж/с;
где: С - коэффициент пропорциональности (С = 0,45 ч 0,53);
i - число цилиндров (i = 8);
D - диаметр цилиндра (D = 92 см.);
m - показатель степени (m - 0,5ч 0,7);
n - частота вращения коленчатого вала (n = 3200 мин-1.).
· Теплота, потерянная с отработавшими газами:
Дж/с.
· Теплота, потерянная из-за химической неполноты сгорания топлива:
Дж/с.
· Неучтенные потери теплоты:
Дж/с.
Знание абсолютных значений составляющих теплового баланса позволяет осуществить количественную оценку распределения теплоты в двигателе. Если же необходимо сравнить распределение теплоты в различных двигателях или оценить степень теплоиспользования конкретного двигателя, то составляющие теплового баланса удобнее представлять в относительных величинах, например, в процентах по отношению ко всей теплоте, подведенной с топливом:
.
Величины отдельных составляющих теплового баланса двигателя не являются постоянными, а изменяются в процессе его работы в зависимости от нагрузки, быстроходности и других факторов.
Характер распределения теплоты, подводимой в цилиндр с топливом, в процессе превращения в полезную эффективную работу наглядно может быть представлен в виде кривых теплового баланса. Графические зависимости строятся на основании определения каждой составляющей в зависимости от частоты вращения, нагрузки, качества смеси и т.д. Необходимые для построения указанных кривых теплового баланса данные получают при проведении специальных испытаний двигателя либо путем использования результатов ранее выполненных экспериментов.
Заключение
На основе установленных или заданных исходных данных (тип двигателя, мощность Ne, частота вращения коленчатого вала n, число i и расположение цилиндров, отношение S / D, степень сжатия е) провели тепловой расчет двигателя ЗМЗ-4021, в результате которого определили его основные энергетические (pe, NЛ), экономические (ge, зe) и конструктивные (D, S, VЛ) параметры. По результатам теплового расчета построили индикаторную диаграмму. Параметры, полученные в тепловом расчете, используются при построении скоростной характеристики и являются исходными при проведении динамического и прочностного расчетов.
В данной работе мы провели расчет четырехтактного карбюраторного двигателя. С целью рассмотрения различных методов и приемов проведения теплового расчета, мы делали расчет только для номинальных скоростных режимов.
Список использованной литературы
1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М.: Высшая школа, 2002. 496с.
2. Райков И.Я., Рытвинский Г.Н. Конструкция автомобильных и тракторных двигателей. М.: Высшая школа, 1986. 352 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Параметры окружающей среды и остаточные газы. Процессы впуска, сжатия, сгорания и расширения четырехтактного шестицилиндрового двигателя ЯМЗ-236. Параметры рабочего тела. Построение индикаторной диаграммы. Температура подогрева свежего заряда.
курсовая работа [347,5 K], добавлен 25.03.2013Параметры рабочего тела и количество горючей смеси. Процесс впуска, сжатия и сгорания. Индикаторные параметры рабочего тела. Основные параметры и литраж двигателя автомобиля. Расчет поршневого кольца карбюраторного двигателя. Расчет поршневого пальца.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 15.03.2012Тепловой расчет рабочего цикла, топливо. Процесс впуска. Расчет внешней скоростной характеристики. Динамический расчет КШМ. Основные параметры и показатели двигателя. Система жидкостного охлаждения. Сравнение рассчитанного двигателя с прототипом.
дипломная работа [872,6 K], добавлен 25.01.2008Проведение расчета ключевых параметров четырехтактного карбюраторного двигателя, предназначенного для легковых автомобилей. Выбор основных скоростных режимов. Достоинства и недостатки карбюраторных двигателей. Тепловой баланс, кинематика и динамика.
курсовая работа [414,9 K], добавлен 22.07.2015Параметры окружающей среды. Температура и давление остаточных газов. Определение приращения температуры свежего заряда вследствие подогрева. Коэффициент наполнения цилиндров двигателя зарядом. Давление и температура газов в конце процесса расширения.
курсовая работа [196,1 K], добавлен 31.01.2014Основные параметры автомобильного двигателя. Определение давления в конце процессов впуска, сжатия, расширения и выпуска. Построение индикаторной диаграммы карбюраторного двигателя. Расчет массы поршневой группы, силы давления газов и крутящих моментов.
курсовая работа [147,8 K], добавлен 20.01.2016Тепловой расчет номинального режима работы двигателя. Элементарный состав бензинового топлива. Параметры рабочего тела, окружающей среды и остаточные газы. Эффективные показатели двигателя. Построение индикаторной диаграммы и скоростной характеристики.
контрольная работа [748,7 K], добавлен 25.09.2014Расчет четырехтактного дизельного двигателя ЯМЗ-238, предназначенного для грузовых автомобилей. Параметры окружающей среды и остаточные газы. Определение количества компонентов продуктов сгорания. Описания процесса впуска, сжатия, расширения и выпуска.
курсовая работа [827,8 K], добавлен 17.06.2013Общие сведения об автомобиле ЯМЗ-236. Тепловой расчет и внешняя скоростная характеристика двигателя. Сущность процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения и выпуска. Индикаторные параметры рабочего цикла двигателя. Конструкторский расчет его деталей.
курсовая работа [539,1 K], добавлен 07.12.2011Тепловой расчёт эффективных показателей карбюраторного двигателя ВАЗ 2106. Удельный эффективный расход топлива, среднее давление, КПД. Расчёт элементов системы охлаждения. Целесообразность использования двигателя в качестве привода легковых автомобилей.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 29.05.2009
