Расчёт системы вентиляции

Расчёт ведётся для летнего периода года.

Необходимая производительность системы вентиляции для удаления выхлопных газов:

м/ч, где

объем двигателя;

номинальная частота вращения коленчатого вала;

коэффициент запаса.

Всех автомобилей:

м/ч.

Определяем воздухообмен общеобменной вентиляции:

а) Удаление явной теплоты:

м/ч, где

расход воздуха, удаляемый из рабочей зоны помещения;

явные тепловыделения в помещении;

кДж/(м) - теплоемкость воздуха;

, <29;

, температура приточного воздуха;

расход воздуха в летний период;

температура воздуха, удаляемого за пределы рабочей зоны помещения.

Находим источники явной теплоты:

Теплота работающего персонала:

Вт, где

теплота, выделяющаяся одним человеком при ;

Теплота работающих двигателей:

Вт, где

часовой расход топлива;

низшая теплота сгорания;

Вт, где

коэффициент, учитывающий одновременную работу автомобилей;

коэффициент постоянства работы двигателя;

коэффициент выделения тепла в помещение;

Теплота, приносящаяся вместе с нагретым автомобилем:

Вт, где

масса автомобиля, въезжающего в бокс в течение одного часа;

средняя удельная теплота автомобиля;

средняя температура автомобиля;

;

кг/ч;

Нагрев от работы ручного инструмента:

Вт, где

коэффициент использования установленной мощности;

коэффициент загрузки;

коэффициент одновременной работы электрооборудования;

коэффициент перехода электрической энергии в тепловую;

Тепловой поток, поступающий от солнечной радиации через покрытие:

Вт, где

площадь поверхности покрытия;

коэффициент, зависящий от характера покрытия.

Вт.

б) Удаление вредных примесей:

м/ч, где

масса вредных примесей, поступающих в помещение;

концентрация вредного вещества, удаляемого из рабочей зоны помещения;

концентрация вредных веществ в воздухе продуваемого помещения;

концентрация вредного вещества, удаляемого за пределы зоны помещения.

Так как наиболее опасен, то расчет ведем по нему.

Определение количества углекислоты :

Один человек выделяет по объему: при выдохе - 0,33% , при вдохе - 3,57% . Расход воздуха составляет 500 л/ч.

Тогда количество , которое образует один человек, определяется как:

по объему;

Найдем выделение одним человеком в час:

л/ч;

Масса , которую выделяет один человек в помещение:

мг/ч, где

плотность воздуха;

Содержание в выхлопных газах автомобиля составляет =8%;

Выброс автомобилем составит:

м/ч;

Попадание в помещение:

м/ч;

кг/ч, где

коэффициент одновременной работы автомобиля;

коэффициент времени работы автомобиля.

Определяем общее количество , попадаемого в помещение:

 м/ч;

Предельно допустимые концентрации в рабочей зоне:

мг/м - удаляемый;

мг/м;

При нормативной кратности воздухообмена: расход воздуха на одного работающего должен быть не менее 30 м/ч;

м/ч;

Распределение кратности воздухообмена:

ч, где

необходимый расход воздуха в помещении, м/ч;

объем помещения, м;

высота потолка, м.

Расчет воздуховода общеобменной вентиляции

Для расчета необходимо знать теплофизические характеристики рабочего тела (воздуха):

- температура воздуха внутри воздуховода ;

- плотность воздуха кг/м;

- плотность наружного воздуха кг/м;

- температура наружного воздуха ;

Определяем естественное расчетное давление:

Па, где

м - вертикальное расстояние от центра оконного проема до устья вытяжной шахты;

Эквивалентный диаметр для каждого участка:

м;

По заданному эквивалентному диаметру определяем площадь сечения трубы для каждого участка:

м;

Скорость течения воздуха в воздуховоде для каждого участка будет равна:

, м/с, где

расход удаляемого воздуха;

Для 1-го участка: м/с;

Для 2-го участка: м/с;

Для 3-го участка: м/с;

Для 4-го участка: м/с;

Для 5-го участка: м/с;

Для 6-го участка: м/с;

Для 7-го участка: м/с;

Для 8-го участка: м/с;

Для 9-го участка: м/с;

Для 10-го участка: м/с;

Для 11-го участка: м/с;

Потери на 1 м длины участка характеризуется числом Рейнольдса:

, где

коэффициент вязкости;

Для 1-го участка: ;

Для 2-го участка: ;

Для 3-го участка: ;

Для 4-го участка: ;

Для 5-го участка: ;

Для 6-го участка: ;

Для 7-го участка: ;

Для 8-го участка: ;

Для 9-го участка: ;

Для 10-го участка: ;

Для 11-го участка: ;

Ламинарный режим течения существует устойчиво при числах Рейнольдса Re<2300. При Re>2300 ламинарное течение теряет устойчивость. При 2300<Re<4000 существует переходный режим течения, а при Re>4000 течение становится турбулентным.

Так как Re>2300, то потери на 1 м длины участка для каждого участка будет равен:

, где

кинетическая энергия воздуха;

Для 1-го участка: Па/м;

Для 2-го участка: Па/м;

Для 3-го участка: Па/м;

Для 4-го участка: Па/м;

Для 5-го участка: Па/м;

Для 6-го участка: Па/м;

Для 7-го участка: Па/м;

Для 8-го участка: Па/м;

Для 9-го участка: Па/м;

Для 10-го участка: Па/м;

Для 11-го участка: Па/м;

Потеря давления на местное сопротивление для каждого участка:

, Па, где

сумма коэффициентов местных сопротивлений (берется из табличных данных СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»);

Для 1-го участка: Па;

Для 2-го участка: Па;

Для 3-го участка: Па;

Для 4-го участка: Па;

Для 5-го участка: Па;

Для 6-го участка: Па;

Для 7-го участка: Па;

Для 8-го участка: Па;

Для 9-го участка: Па;

Для 11-го участка: Па;

Для 10-го участка: Па;

коэффициент, учитывающий шероховатость стенок воздуховода, определяется для каждого участка по СНиП 2.04.05-91.

Полное давление, по которому выбирается вентилятор, определяется по формуле:

Па;

На заданную подачу вентиляторной установки принимаем запас в пределах 10% на возможные дополнительные потери.

Определяем полную мощность вентилятора:

Вт = 0,864 кВт, где

производительность вентилятора;

давление, создаваемое вентилятором;

КПД вентилятора;

КПД привода клиноременной передачи.

Определяем установочную мощность с запасом:

кВт, где

коэффициент запаса.

По полученной мощности подбираем вентилятор ВЦ-4-70-3.15, мощностью электродвигателя 1,5 кВт, производительностью 1560 - 3800 м/ч.

Все найденные значения заносим в таблицу 2.3.

Таблица 2.3.

№ уч.	L, м/ч	?, м	аЧb, м	d, м	f, м	, м/с	R., Па/м		R•?•в, Па	h	?о	Z, Па	R•?•в+ + Z
1	1206,3	9,5	0,8x1	0,9	0,7	0,47	1,83	0,99	1,7	0,13	2,5	0,34	2,06
2	2412,7	1,5	0,8x1	0,9	0,7	0,95	3,65	0,99	5,4	0,55	1,3	0,72	6,14
3	3619,1	0,5	0,8x1	0,9	0,7	1,43	5,48	0,99	2,7	1,2	1,3	1,62	4,3
4	4825,5	1,5	0,8x1	0,9	0,7	1,91	7,3	0,99	10,8	2,2	1,3 1,3	2,89	13,7
5	6031,9	0,5	0,8x1	0,9	0,7	2,39	9,13	0,99	4,5	3,4	1,3	4,51	9,03
6	7238,3	4,5	0,8x1	0,9	0,7	2,87	1,1	0,99	4,8	5,0	2,5	12,5	17,3
7	8444,7	2,5	0,8x1	0,9	0,7	3,35	1,28	0,99	3,1	6,8	1,3	8,85	12,0
8	9651,0	2,5	0,8x1	0,9	0,7	3,82	1,46	0,99	3,6	8,8	1,3	11,5	15,1
9	10857,4	2	0,8x1	0,9	0,7	4,30	1,64	0,99	3,2	11,2	1,3	14,6	17,8
10	12063,8	2,5	0,8x1	0,9	0,7	4,78	1,83	0,99	4,5	13,8	1,3	18,0	22,5
11	13270,2	2	0,8x1	0,9	0,7	5,26	2т01	0,99	3,9	16,8	1,3	21,8	25,8

Расчет воздуховода для вытяжки выхлопных газов, поступающих от работающего автомобиля

Расчет воздуховода ведется по той же методике, что и расчет воздуховода для общеобменной системы вентиляции.

Расход воздуха от одного автомобиля равен L = 200 м/ч, количество автомобилей в помещении - 4.

Определяем естественное расчетное давление:

Па, где

м - вертикальное расстояние от центра оконного проема до устья вытяжной шахты;

Эквивалентный диаметр для каждого участка:

 м;

По заданному эквивалентному диаметру определяем площадь сечения трубы для каждого участка:

м;

Скорость течения воздуха в воздуховоде для каждого участка будет равна:

, м/с, где

расход удаляемого воздуха;

Для 1-го участка: м/с;

Для 2-го участка: м/с;

Для 3-го участка: м/с;

Для 4-го участка: м/с;

Для 5-го участка: м/с;

Потери на 1 м длины участка характеризуется числом Рейнольдса:

, где

 коэффициент вязкости;

Для 1-го участка: ;

Для 2-го участка: ;

Для 3-го участка: ;

Для 4-го участка: ;

Для 5-го участка: ;

Так как Re>2300, то потери на 1 м длины участка для каждого участка будет равен:

, где

кинетическая энергия воздуха;

Для 1-го участка: Па/м;

Для 2-го участка: Па/м;

Для 3-го участка: Па/м;

Для 4-го участка: Па/м;

Для 5-го участка: Па/м;

Потеря давления на местное сопротивление для каждого участка:

, Па, где

сумма коэффициентов местных сопротивлений (берется из табличных данных СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»);

Для 1-го участка: Па;

Для 2-го участка: Па;

Для 3-го участка: Па;

Для 4-го участка: Па;

Для 5-го участка: Па;

коэффициент, учитывающий шероховатость стенок воздуховода, определяется для каждого участка по СНиП 2.04.05-91.

Полное давление, по которому выбирается вентилятор, определяется по формуле:

Па;

На заданную подачу вентиляторной установки принимаем запас в пределах 10% на возможные дополнительные потери.

Определяем полную мощность вентилятора:

Вт = 0,091кВт, где

производительность вентилятора;

давление, создаваемое вентилятором;

КПД вентилятора;

КПД привода клиноременной передачи.

Определяем установочную мощность с запасом:

кВт, где

коэффициент запаса.

По полученной мощности подбираем вентилятор ВЦ-4-70-2.5, мощностью электродвигателя 0,18 кВт, производительностью 430 - 960 м/ч.

Все найденные значения заносим в таблицу 2.4.

Таблица 2.4.

№ уч.	L, м/ч	?, м	аЧb, м	d, м	f, м	, м/с	R., Па/м		R•?•в, Па	h	?о	Z, Па	R•?•в+ + Z
1	200	2	0,05x0,05	0,05	0,03	1,76	0,002	0,99	0,004	1,89	1,3	2,4	2,47
2	400	5	0,05x0,05	0,05	0,03	3,53	0,093	0,99	0,461	7,59	1,3	9,8	10,3
3	600	9	0,05x0,05	0,05	0,03	5,30	0,209	0,99	1,868	17,0	3,7	63,2	65,0
4	800	9	0,05x0,05	0,05	0,03	7,07	0,372	0,99	3,321	30,3	1,3	39,4	42,8
5	1000	4,5	0,05x0,05	0,05	0,03	8,84	0,582	0,99	2,595	47,4	1,3	61,7	64,2

2.3 Проектирование систем водоснабжения и канализации

Для определения расхода воды используем следующие первоначальные данные:

Режим работы автоцентра с 900 до 1800 часов (9 часов) 6 дней в неделю. Количество персонала, ежедневно присутствующего в автоцентре: 17 человек.

Исходя их этих условий, согласно СниП 2.04.01-85, в учебном автоцентре устанавливается следующее сантехническое оборудование:

- один унитаз;

- один умывальник в туалете;

- одна душевая сетка для персонала.

Так как не учитываются случайные расходы, расходы на

хозяйственные и производственные нужды, а также вероятность расхода воды, то к расчету принимаются нормы расхода воды при наибольшем водопотреблении, согласно СниП 2.04.01-85.

Унитаз - 83 л/ч;

Умывальник: холодная вода - л/ч,

горячая вода - л/ч;

Одна душевая сетка: холодная вода - л/смену,

горячая вода - л/смену;

Учитывая количество сантехнического оборудования n и режим работы t,

Получаем общий расход в сутки:

Холодной воды:

л/смену;

Горячей воды:

л/смену;

Единственным потребителем производственной системы водоснабжения является моечный аппарат, расход воды которого 480 л/ч. При максимальной загрузке моечного поста аппарат используется, примерно, 40% времени. Моечных постов у нас три:

л/смену;

Отвод воды через канализацию:

л/смену;

Диаметры трубопроводов принимаем в соответствии с СНиП 2.04.01-85:

Подвод d = 15 мм,

Отвод (раковины) d = 57 мм,

Отвод (душ, унитаз) d = 100 мм,

Общий отвод d = 100 мм.

2.4 Проектирование системы освещения

Освещение рабочего места - важнейший фактор создания нормальных условий труда. На практике возникает необходимость освещения как естественным, так и искусственным светом. Первый случай характерен для светлого времени суток и при работе в помещениях, в которых имеются проемы в стенах и крыше здания, во втором случае применяются соответствующие осветительные установки искусственного света.

Естественное и искусственное освещение в помещениях регламентируется нормами СНиП 2-4-79 в зависимости от характера зрительной работы, системы освещения, фона, контраста объекта с фоном.

Источники света, применяемые для искусственного освещения, делятся на две группы - газоразрядные лампы и лампы накаливания. К достоинствам ламп накаливания относятся удобство в эксплуатации, простота в изготовлении, отсутствие дополнительных пусковых устройств для включения в сеть, надежность работы при колебании напряжения в сети и различных состояниях окружающей среды. Их недостатками являются сравнительно небольшой срок службы (до 2500 ч); относительно невысокая световая отдача (7...22 лм/Вт), наличие в спектре излучаемого света желто-красного излучения.

Газоразрядные лампы обладают большой световой отдачей (50... 100 лм/Вт); спектр излучения имеют близкий к естественному, а средняя продолжительность их составляет 10000 ч. К недостаткам газоразрядных ламп необходимо отнести: пульсацию светового потока, длительный период разгорания, наличие специальных пускорегулируемых аппаратов, зависимость работоспособности от температуры (рабочий диапазон 10...30°), повышенная чувствительность к снижению напряжения питающей сети, снижение к концу срока службы светового потока на 50% и более.

При выборе источников света для производственных помещений необходимо руководствоваться общими рекомендациями: отдавать предпочтение газоразрядным лампам, как энергетически более экономичным и обладающим большим сроком службы; для уменьшения первоначальных затрат на осветительные установки и расходов на их эксплуатацию необходимо по возможности использовать лампы наибольшей мощности, но без ухудшения при этом качества освещения.

Искусственное освещение. Основное отличие ночных условий труда от дневных состоит в том, что при ночных условиях отсутствует достаточная освещенность поля зрения работающего равномерно распределенных световым потоком. Поэтому необходимо создать такое искусственное освещение, при котором суммарный световой поток от всех установленных в рабочей зоне светильников распределяется равномерно.

Для ориентировочного определения величин общей освещенности используем метод коэффициента использования светового потока, который применяется при равномерном размещении светильников. Основное расчетное уравнение этого метода:

, где

 минимальная освещенность, лк;

световой поток одной лампы;

поправочный коэффициент (отношение минимальной освещенности к средней горизонтальной);

коэффициент использования осветительной установки;

число светильников;

количество ламп в светильнике;

площадь помещения;

коэффициент запаса.

Для определения коэффициента использования осветительной установки, необходимо вычислить индекс помещения по формуле:

, где

индекс помещения;

ширина помещения;

длина помещения;

высота подвеса светильников над рабочей поверхностью, м.

Зная минимальную освещенность, площадь помещения, и задавая число светильников, определяем световой поток одной лампы по формуле:

;

По световому потоку выбираем тип и мощность лампы.

Расчет освещения производственного помещения

Расчет искусственного освещения:

Участок мойки:

Площадь пола м;

Система освещения из 46 газоразрядных ламп;

Освещенность при работах средней точности для газоразрядных ламп лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Количество ламп в светильнике ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Пост диагностики:

Площадь пола м;

Система освещения из 18 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Пост ремонта ходовой части автомобиля:

Площадь пола м;

Система освещения из 18 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Пост ремонта ходовой части автомобиля:

Площадь пола м;

Система освещения из 18 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

 лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Расчет освещения в других помещениях

Склад ПТО:

Площадь пола м;

Система освещения из 3 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Склад:

Площадь пола м;

Система освещения из 2 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Электрощитовая:

Площадь пола м;

Система освещения из 3 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Коридор:

Площадь пола м;

Система освещения из 11 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Кабинет секретаря:

Площадь пола м;

Система освещения из 6 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Бухгалтер:

Площадь пола м;

Система освещения из 6 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Директор:

Площадь пола м;

Система освещения из 8 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Раздевалка:

Площадь пола м;

Система освещения из 5 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.

Мастер:

Площадь пола м;

Система освещения из 6 светильников;

Освещенность при работах высокой точности лк;

Коэффициент запаса ;

Поправочный коэффициент ;

Ширина помещения м;

Длина помещения м;

Высота подвеса светильников м;

Индекс помещения:

;

Коэффициент использования осветительной установки . Определяем световой поток одной лампы:

автомобиль станция обслуживание ходовой проектирование

 лм.

Из стандартных выбираем люминесцентные лампы типа ЛД-80 мощностью 80 Вт и световым потоком 3440 лм.В туалете и душевой используем плафоны (по 1 шт) с лампами накаливания типа НВ мощностью 60 Вт и световым потоком 620 лм. Такие же устанавливаем в коридоре в количестве 4-х штук.

Общая мощность осветительных установок =10,42 кВт. Общая мощность электрооборудования учебно-производственного автоцентра =68,98 кВт. Исходя из этого выбираем распределительный силовой шкаф ШРС 1-21 (номинальный ток вводного аппарата 250 А, номинальный ток шкафа 250 А, количество отходящих групп 5, номинальные токи предохранителей 100 А, размеры 1600x350x500), который устанавливается в щитовой.

2.5 Проектирование системы электроснабжения

Грамотная эксплуатация приборов и их подключение одна из основных задач при проектировании зданий. Нормирование электротехнических устройств производится в соответствии со СНиП 3.05.06-85 «Электрические устройства».

Важное значение в электрическом обеспечении имеет электропроводка. В общественных зданиях из кирпича, шлакоблоков электропроводку прокладывают в трубы. Для этого используют медные провода марки ППВС с площадью сечения 2,5 мм2 и токовой нагрузкой 30 А. Электропроводка монтируется в трубах так, чтобы при необходимости провода можно было извлечь из труб и заменить другими. Расстояние между коробками на концах трубы составляет 5 м, если имеет два угла загиба, а на прямых участках - 10 м. Расстояние между креплениями труб составляет 2,5-3,0 м, а на изгибах - 150-200 мм от угла поворота.

Учет расходной электроэнергии, расчет электроэнергии и расчет за нее с электроснабжающей организацией производится по счетчику. Счетчик монтируется на щитке вместе с необходимыми коммуникационными и защитными аппаратами и устройствами. Перед счетчиком, уставленным на щите, устанавливается рубильник для безопасной замены счетчика. Также в щитке устанавливаются защитные устройства - однополюсные автоматические выключатели АЕ10, рассчитанные на 10 А.

Крышка щитка устанавливается на защелках для легкого снятия. Конструкция щитка допускает ввод и вывод проводов сверху или снизу.

3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

3.1 Регулировка развала колёс

Регулировка развала колёс проводиться следующим образом:

-ослабляем гайку регулировочного болта-эксцентрика

-вращая болт-эксцентрик, мы тем самым изменяем положение ступицы колеса относительно стойки амортизатора.

- после выравнивания развала колёс, затягиваем гайку болта-эксцентрика, придерживая сам болт.

Регулировка производится при надёжно закреплённых маятниковом рычаге, механизме рулевого управления, рулевой трапеции, верхних и нижних рычагов передней подвески, отрегулированных подшипниках ступиц передних колёс, исправной передней подвеске и рулевой трапеции, нормальном давлении в шинах. При проверке углов колёса автомобиля должны стоять в положении прямолинейного движения. На некоторых автомобилях например у Газ-3110 или у ВАЗ-2106-07 регулировка развала и продольного наклона шкворня производиться изменением количества регулировочных прокладок. Изменение равного количества прокладок в переднем и заднем креплении оси верхнего рычага изменяет развал колеса. Одна прокладка толщиной 1,0 мм изменяет развал колеса примерно на 12'.

Регулировка продольного наклона шкворня производится изменением количества прокладок только в переднем или заднем креплении оси верхнего рычага. Одна прокладка изменяет наклон шкворня примерно на 25'.

3.2 Регулировка схождения колёс

Регулировка схождения передних колёс производится поворотом регулировочных трубок боковых рулевых тяг. Регулировка по наружным боковым поверхностям шин производится на стенде. Перед регулировкой нужно найти точки равного бокового биения шин и повернуть колёса так, чтобы они расположились в горизонтальной плоскости. Если при прямолинейном движении занимало правильное положение (верхние спицы рулевого колеса располагались горизонтально), а величина схождения отличалась от номинальной не более 3-4 мм, то регулировку схождения можно производить изменением длины боковой тяги. Для этого нужно ослабить затяжку болтов хомутов. Затем поворачивать с помощью плоской отвёртки регулировочную трубку до тех пор, пока величина схождения не будет соответствовать номинальной. Повернуть хомуты так, чтобы ушки хомутов были направлены в одну сторону и лежали в одной плоскости. Затянуть болты моментом 15-18 Нм (1,5-1,8 кгс(м).

Если перед регулировкой разбирались рулевые тяги с изменением их длины, регулировку схождения проводить в следующем порядке:

* установить рулевое колесо в положение движения по прямой (верхние спицы рулевого колеса расположены горизонтально);

* установить левое колесо в положение движения по прямой, поворачивая левую регулировочную трубку;

* поворачивая правую регулировочную трубку, отрегулировать схождение;

* повернуть хомуты так, чтобы ушки хомутов были направлены в одну сторону и лежали в одной плоскости, затянуть болты моментом 15-18 Н(м (1,5-1,8 кгс(м).

Нужное соотношение углов поворота обеспечивается работой рулевой трапеции. Если форма трапеции нарушена (изогнута поперечная тяга или поворотный рычаг), то изменится и соотношение углов поворота: колеса начнут проскальзывать по дороге, затрудняя управление автомобилем. Кроме того, резко ускорится изнашивание шин. У легковых автомобилей форма рулевой трапеции может быть нарушена вследствие неправильной регулировки схождения.

Регулировать схождение у автомобилей с трапецией, имеющей две боковых тяги, нужно так, чтобы обе тяги имели одинаковую длину. На практике часто схождение регулируют, поворачивая только одну тягу (обычно левую). Это недопустимо, так как при этом трапеция становится несимметричной и правильное соотношение углов поворота колес утрачивается.

5. СПЕЦИАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

5.1. Расчет подвески

5.1.1 Назначение, требования к конструкции, классификация

Подвеска осуществляет упругое соединение рамы или кузова с мостами (колесами) автомобиля, воспринимая вертикальные усилия и обеспечивая необходимую плавность хода. Кроме того, она служит для восприятия продольных и поперечных усилий, а также реактивных моментов и состоит из упругих элементов, направляющих устройств и амортизаторов. Упругие элементы смягчают динамические нагрузки, воспринимают и передают на раму нормальные силы, действующие от дороги, обеспечивают плавность хода автомобиля. Для получения хорошей плавности хода собственная частота колебаний подрессорной массы автомобиля на подвеске во всем диапазоне эксплуатационных нагрузок должна быть малой:

легковые автомобили: 5070 кол /мин (0,81,2 Гц);

грузовые автомобили: 70100 кол/мин (1,21,9 Гц).

Это соответствует уровню биения человеческого пульса при быстрой ходьбе.

Направляющее устройство воспринимает действующие на колеса продольные и поперечные (боковые) силы и их моменты. Кинематика направляющего устройства определяет характер перемещения колес относительно рамы и оказывает влияние на устойчивость и поворачиваемость автомобиля.

Амортизаторы гасят колебания подрессорных и неподрессорных масс. В некоторых подвесках усиливаются стабилизаторы бокового крена, которые уменьшают поперечные наклоны кузова при повороте автомобиля.

Требования, предъявляемые к подвескам, следующие:

обеспечить оптимальные характеристики упругих элементов, направляющих устройств, амортизаторов и стабилизаторов;

оптимальная собственная частота колебаний кузова, определяемая величиной статического прогиба fст, который, в свою очередь, определяет плавность хода при движении по дорогам с ровной и твердой поверхностью;

достаточный динамический фактор fд, исключающий удары в ограничители прогиба. Этот параметр определяет предельную скорость движения автомобиля по неровным дорогам без ударов в ограничитель;

наиболее рациональные конструктивные формы и размеры всех узлов и деталей подвески, достаточная прочность, надежность и долговечность деталей и других элементов подвески;

обеспечение быстрого затухания колебаний кузова и колес;

противодействие кренам при повороте, “клевкам” при торможении и “приседаниям” при разгоне автомобиля;

постоянство колеи и углов установки шкворней управляемых колес соответствие кинематики перемещения колес кинематике привода рулевого управления, исключающее колебания управляемых колес;

снижение массы неподрессорных частей автомобиля и приспособленности колес к неровностям пути при переезде через препятствия.

Классификация подвесок:

По типу упругого элемента:

металлические (листовые рессоры, спиральные пружины, торсионы);

пневматические (резино-кордные баллоны, диафрагменные, комбинированные);

гидравлические (без противодавления, с противодавлением) ;

резиновые элементы (работающие на сжатие, работающие на кручение).

По схеме управляющего устройства:

зависимые с неразрезным мостом (автономные, балансирные для подрессоривания 2-х близко расположенных мостов);

независимые с разрезанным мостом (с перемещением колеса в продольной плоскости, с перемещением колеса в поперечной плоскости, свечная, с вертикальным перемещением колеса).

По способу гашения колебаний:

гидравлические амортизаторы (рычажные, телескопические);

механическое трение (трение в упругом элементе и направляющем устройстве). Для получения мягкой подвески нужно, чтобы потери на трение не превышали 5%. Повышенная плавность приводит к ухудшению кинематики перемещения колес, ухудшению устойчивости и увеличения бокового крена колес.

По способу передачи сил и моментов колес:

рессорная, штанговая, рычажная.

По наличию шкворня:

шкворневая, бесшкворневая.

5.1.2 Упругая характеристика подвески

5.1.2.1 Основные параметры подвески

Качество подвески определяется с помощью упругой характеристики, представляющей собой зависимость вертикальной нагрузки на колесо (G) от деформации (прогиба f) подвески, измеряемой непосредственно над осью колеса. Параметрами характеризующими упругие свойства подвески, являются:

статический прогиб fст;

динамический ход (прогиб) fД (fдв и fдн - до верхнего и нижнего ограничителей хода);

коэффициент динамичности КД;

жесткость подвески Ср;

силы трения 2F.

На рис. 5.1. показана примерная характеристика подвески.

Кривые нагрузки и разгрузки не совпадают из-за трения в подвеске. За характеристику подвески условно принимают среднюю линию между кривыми сжатия и растяжения (отбоя).

Статический прогиб - это прогиб под действием статической нагрузки, приходящейся на колесо:

где n- собственная частота колебаний кузова, кол/мин.

Желательно, чтобы эффективный статический прогиб соответствовал следующим данным:

для легковых автомобилей - 150300 мм;

для автобусов - 100200 мм;

для грузовых автомобилей - 80140 мм.

Для обеспечения надлежащей плавности хода желательно также, чтобы отношение статических прогибов задней и передней подвесок fз/fп находилось в следующих пределах:

легковые автомобили - 0,80,9;

грузовые автомобили и автобусы - 1,01,2.

Жесткость подвески равна тангенсу угла наклона касательной к средней линии характеристики подвески:

При статической нагрузке : Cp=Gст/fст, Н/мм

Полные динамические ходы отбоя fдв и fдн,а также прогибы f'ox и f”ox, при которых вступают в работу ограничители хода, показаны на рис. 5.1.

Динамический прогиб подвески fд определяет динамическую емкость подвески (заштрихованная площадь на рис. 5.1). Чем выше динамическая емкость подвески, тем меньше вероятность ударов в ограничитель при движении автомобиля по неровной дороге. Динамический прогиб fд (включая прогиб резинового буфера) зависит от упругой характеристики подвески и от статического прогиба fст. Динамические прогибы сжатия fд можно принять в следующих пределах:

для легковых автомобилей fдв=fд=(0,50,6) fст;

для грузовых автомобилей fдв=fд=fст;

для автобусов fдв=fд=(0,70,8) fст.

Динамические качества подвески оценивает коэффициент динамичности КД по формуле:

Упругая характеристика подвески.

рис. 5.1

При движении по неровным дорогам с увеличением амплитуды колебаний подвески ее жесткость должна увеличиваться. При малых значениях КД наблюдаются частые удары в ограничитель и подвеска «пробивается».

Оптимальное значение КД равно 2,53. Упругую характеристику подвески желательно иметь нелинейную, что достигается применением дополнительных, упругих элементов, резиновых буферов и другими методами.

5.1.2.2 Упругая характеристика с двумя упругими элементами

Построение упругой характеристики с 2-мя упругими элементами (рессорой и буфером) производим в следующей последовательности (рис. 6.2):

находим точку А по координатам fст и G2а, предварительно определив fст по формуле (2.1), а G2а-найдя полную массу автомобиля, приходящуюся на расчетную рессору автомобиля, и жесткость на этом участке будет равна:

по найденному значению fст в зависимости от типа автомобиля и рекомендаций, приведенных выше, определяем fд=fст fд=81мм;

жесткость подвески сохраняется постоянной и равной Cp1 до нагрузки G”=1,4G2a, т.е. до вступления в работу буфера (ограничителя хода). Тогда прогиб подвески на участке от G2a до G”составит:



а прогиб при работе ограничителя хода:

по координатам G”и fox строим точку В;

задаваясь значением коэффициента динамичности КД=2,53, найдем Gmax=kД*G2a и жесткость подвески с ограничителем хода (буфером) Cp2 по формулам:

наибольшее перемещение колеса из нижнего крайнего положения колеса вверх до упора найдем по формуле:

по координатам Gmax и fmax строим точку С.

Упругая характеристика подвески с двумя упругими элементами.

рис. 5.2

5.1.3 Нагрузки на упругий элемент и прогиб

От кинематической схемы подвески зависит компоновка автомобиля, плавность хода, устойчивость и управляемость, масса автомобиля, его надежность и долговечность.

Нагрузка на упругий элемент:

где: Rz-нормальная реакция полнота дороги на колесо, Н;

gk-нагрузка от массы колеса и моста ( неподрессорные массы), Н;

На расчетную рессору ГАЗ-53А приходится неподрессорной массы:1/2 массы переднего моста и масса одного колеса.

gk=1/2*1380+840=1530 Н.

Rz=G2a=9050 Н.

Pp=9050-1530=7520 Н.

Прогиб упругого элемента равен перемещению колес относительно кузова.

fp=fk

Зависимая подвеска.

рис. 5.3.

5.1.4 Упругие элементы подвески и их расчет. Листовые рессоры

Наибольшее распространение среди упругих элементов имеют листовые рессоры. Их положительными свойствами являются относительно простая технология изготовления, удобство ремонта и возможность выполнять функцию направляющего устройства. Недостаток листовых рессор - высокая металлоемкость и недостаточный срок службы. Величина потенциальной энергии при упругой деформации у рессоры в 2 - 3 раза меньше, чем торсионов и пружин. Однако и пружины, и торсионы требуют рычажного направляющего устройства, что увеличивает вес подвески. Из листовых рессор наиболее распространенными являются:

полуэллиптическая (качающаяся серьга) рис. 5.4.;

рис. 5.4.

кантилеверная (консольная);

четвертная (защемленная).

Наибольшее распространение из них имеет полуэллиптическая рессора, серьга которой имеет наклон около 5, а при максимальном прогибе до 40. Листы растягиваются под действием сил S и за счет этого увеличивается жесткость рессоры. В настоящее время применяют рессоры в проушинах которых устанавливают резиновые втулки, что уменьшает скручивающие усилия при перекосе мостов. Отрицательно влияет на работу рессор трение между листами, поэтому их смазывают графитовой смазкой, а для легковых машин применяют неметаллические прокладки. По концам рессорных листов устанавливают вставки из пластмасс или пористой резины (против сухого трения).

Материалом для изготовления рессор служат стали 55ГС, 50С2, 60С2.

Для несимметричной полуэллиптической листовой рессоры прогиб fp под нагрузкой Pp может быть найден по формуле:

где lэ - эффективная длина рессоры, равная lэ= l-lо (l -полная длина, lо -расстояние между стремянками, для ГАЗ-53А lо=100мм);

lэ=1450-100=1350мм

Рр-нагрузка от моста или расчетная нагрузка;

Е=2,15*105Мпа - модуль, продольной упругости;

суммарный момент инерции рессоры в среднем сечении (b и hi -ширина и толщина листов);

д - коэффициент деформации, учитывает влияние последующих листов на предыдущие, который для рессор равного сопротивления изгибу (идеальная рессора) равен 1,451,50 и для реальных - 1,251,45; д=1,35

е - коэффициент асимметрии, равный:

В существующих конструкциях коэффициент асимметрии е=0,10,3; е=0,15.

где n-число листов рессоры.

Полученное значение fp должно быть меньше значения fmax (см. упругую характеристику подвески).это условие является обязательным для обеспечения нормальной работы подвески.

Длина рессор принимается в зависимости от базы автомобилей:

l=(0,350,5)Б - для легковых;

l=(0,250,35)Б - для грузовых.

Проверку на прочность проводим по напряжениям изгиба:

где: Pmax=КД*РР;

[у]=600700 ,Мпа

[уи]< [у]

650Мпа<700Мпа

Жесткость определяем по формуле:

5.1.5 Расчет амортизаторов

5.1.5.1 Расчет амортизаторов и быстрота затухания колебаний

Устройство, гасящее колебание в подвеске и называемое амортизатором, совместно с трением в подвеске создаёт силы сопротивления колебаниям автомобиля и переводит механическую энергию колебаний в тепловую. На автомобилях широко применяются гидравлические амортизаторы двухстороннего действия: рычажные и телескопические. Телескопические амортизаторы легче рычажных, имеют более развитую поверхность охлаждения, работают при меньших давлениях (2,5 - 5,0 МПа), технологичнее в производстве. В силу указанных преимуществ они получили широкое распространение на отечественных и зарубежных автомобилях. Основные параметры и размеры телескопических амортизаторов стандартизированы (ГОСТ 11728 - 76).

Быстрота затухания колебаний при работе упругих элементов подвески достигается созданием достаточно большой силы Рс сопротивления колебаниям. Эта сила создается межлистовым трением рессор, трением в шарнирах подвески и в основном сопротивлением амортизаторов. В первом приближении силу Рс можно считать пропорциональной скорости V колебаний кузова относительно колеса:

где:Кэ - эквивалентный коэффициент, оценивающий сопротивление подвески колебаний и в основном зависящий от коэффициента Ка сопротивления амортизатора.

В теории автомобиля оценку затухания колебаний производят по относительному коэффициенту затухания:



где:с=Ро/f - жёсткость подвески, Н/см;

М=Рр/g - подрессорная масса, приходящаяся на колесо (нагрузка на упругий элемент), кг.

У современных автомобилей колебания кузова происходят с затуханием, соответствующим =0,150,35; =0,2. Для сохранения заданной степени затухания колебаний в подвеске с уменьшением её жёсткости сопротивление амортизаторов также следует уменьшать.

Преобразуя уравнение (2.16) ,получим формулу для нахождения эквивалентного коэффициента:

где:Рр - вес подрессорной части, приходящейся на колесо в статическом положении, Н;

fст - статический прогиб подвески, см.

При заданном эквивалентном коэффициенте сопротивления колебаниям Кэ коэффициент Ка сопротивления амортизатора зависит от его типа и расположения относительно колеса.

5.1.5.2 Характеристика амортизатора и определение его геометрических параметров

Характеристика амортизатора называется зависимость его силы сопротивления от скорости движения поршня относительно цилиндра. Она изображается графически в координатах Ра - Vn .Несимметричная характеристика амортизатора с разгрузочными клапанами показана на рис.

Усилия в амортизаторе Ра определяются для телескопического амортизатора, установленного под углом:

Зависимость силы на штоке амортизатора от скорости относительно перемещения штока и цилиндра рассчитывается в общем случае по формулам:

а) На начальном участке:

где:Рн - сила на штоке амортизатора на начальном участке, Н;

Vn - скорость поршня, см/с;

Кан - коэффициент сопротивления амортизатора на начальном участке до открытия клапана, Н с/см;

n - показатель степени, принимаемый при инженерных расчётах n=1.

б) на клапанном участке:

где:Рн - сила сопротивления амортизатора в момент открытия клапана, Н;

Кан - коэффициент сопротивления амортизатора на клапанном участке, Н с/см ;



рис. 5.5.

Vn - критическая скорость поршня , соответствующая открытию клапана, Vn=2030 см/с; Vn=30 см/с.

Скорость поршня принимается в расчётах равной 50-60 см/с. При значительной скорости колебаний на ходе сжатия и отбоя открываются разгрузочные клапаны (т. 1 и 2 характеристики амортизатора).

Для двухстороннего амортизатора:

где: - угол наклона амортизатора, =40;

Находим силу сопротивления амортизатора в момент открытия клапанов (Vn=30 м/с и n=1,0):

Принимаем:

Далее найдём Рсжк и Ротбк по формулам:

При выборе основных размеров амортизатора пользуются расчётной мощностью Nрасч, соответствующей скорости поршня амортизатора Vn=2030 см/с, причём последняя цифра характеризует весьма напряжённый режим. Мощность, поглощаемую амортизатором, можно подсчитать по формуле:

Зная расчётную мощность амортизатора, можно рассчитать работу L, поглощенную амортизатором за время = 1 час и перешедшую в тепло:

L=Nрасч , Н м (2.26)

L=81,9*3600=294840 Нм

Из уравнения теплопередачи, ограничивая температуру жидкости внутри амортизатора, можно представить его основные размеры (рис. 5.6.):

где: - коэффициент теплопередачи, равный 200 кДж/м r кал, (5070 ккал/м r с);

F - поверхность наружных стенок амортизатора, м;

tmax - максимальная допустимая температура наружных стенок амортизатора при работе в течение часа, равная 100С;

tо - температура окружающей среды (берётся обычно to=20C).

Для телескопического амортизатора площадь наружных стенок амортизатора:

где: Д - наружный диаметр цилиндра;

l - длина резервуара, которая обычно определяется по конструктивным соображениям.

Диаметр рабочего цилиндра амортизатора определяется по формуле:

где:Рам - давление в амортизаторе , равное ( 2,5-5,0 )*10 Па ;

Fвн - площадь по внутреннему диаметру стенки амортизатора, равная:

Fш - площадь в сечении по штоку, равная:

dц и dш -диаметр цилиндра и штока, dш=0,5dц ,м;

В результате преобразований и вычислений найдем:

В результате преобразований получим:

Наружный диаметр амортизаторов:

где: - толщина стенки, равная 2,55 мм.

Конструктивную длину амортизатора найдем по формуле:

Ход поршня:

Амортизатор и его основные параметры.

рис. 5.6.

6.1.5.3 Расчет амортизатора на прочность

Запас прочности по напряжениям изгиба: s==1600,0 МПа;

max=700 МПа.

Запас прочности по напряжениям кручения: s==700 МПа; max=50 МПа.

Общий запас прочности:

Полученный общий запас прочности позволяет сделать следующий вывод: общий запас прочности n>2.0, будет обеспечена прочность амортизатора.

6. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

Техника безопасности в производственных процессах

В процессе технического обслуживания и ремонта подвижного состава выполняются целый ряд работ, отличающихся сложностью технических операций и многообразием используемого оборудования. Условия безопасности при выполнении всех видов работ обязательно оговорены в описаниях технологического процесса, технологических картах и инструкциях по использованию оборудования. В месте с тем, для всех видов транспорта можно выделить направления работ, близких по содержанию технологических операций и требованиям техники безопасности.

Постановка на техническое обслуживание и ремонт. Техническое обслуживание и ремонт проводится в специально отведенных для этого местах или на специализированных предприятиях (ремонтных заводах). Подвижной состав, направляемый на техническое обслуживание и ремонт, подвергают мойке, очистке от грязи, снега, льда, остатка перевозимых грузов. Автомобили моют и очищают от грязи способом шланговой мойки на открытой территории или механическим способом в помещении, снабженном моечной установкой. Мойка подвижного состава происходит в условиях повышенной влажности, запыленности и загазованности воздуха, присутствия токсичных веществ в стоках. Это требует соблюдения специальных приемов выполнения технологических операций и спецодежды.

Подвижной состав к месту выполнения работ по техническому обслуживанию подается самоходом или посредствам буксировки. Буксировка осуществляется с применением сигналов и команд, указывающих о начале движения, маневрировании и остановки.

Подъем подвижного состава. Для подъема подвижного состава используют подъемники или подъемные сооружения. Работа производится под наблюдением специально уполномоченного лица (инженера, мастера), который следит за соблюдением правил техники безопасности и работой подъемного оборудования. При подъеме транспортного средства нахождении людей в кабине, на крыше, внизу под поднимаемым транспортом не допускаются. Завершение подъема сопровождается фиксированием подъемника в поднятом положении.

Монтаж - демонтаж агрегатов. Наиболее сложной работой является замена силовой установки. Эта работа требует применения грузоподъемных средств. Подъемно - транспортный механизм, оборудованные захватами, должны использоваться во всех случаях для снятия и установки деталей, узлов и агрегатов массой 15 кг и более. Работа проводится обычно бригадой.

В начале подготавливают рабочее место: освобождают его от лишнего оборудования, подводят приспособления под отдельные агрегаты силовой установки и ведут их демонтаж. После частичной разборки и отсоединения всех магистралей готовят корпусные детали к демонтажу с мест их установки. Пользуясь грузоподъемному приспособлению, осуществляют подъем и транспортировку двигателя в ремонт. До начала подъема должна быть осуществлена проверка исправности грузоподъемных средств и приспособлений. В ремонтном цехе работа с двигателем и его узлами ведутся на специальном стенде - кантователе, а детали размещают на стеллажах, верстаках.

После проведения ремонтных работ силовой установки, перед ее пуском и опробованием, необходимо установить на штатные места все ограждения и защитные приспособления, убрав вначале инструменты, обтирочные материалы. Следует убедиться в отсутствии людей в опасных зонах рядом с силовой установкой. Вначале ведется визуальная или ручная проверка отсутствия препятствий движению механизмов, дается сигнал о пуске и осуществляется пуск.

В пунктах технического обслуживания может проводится осмотр и замена ходовых частей подвижного состава. Для этой цели используют смотровые канавы, ширина которых определяется шириной колеи, а глубина - типом подвижного состава. По правилам техники безопасности канавы оборудуют лестницами и ограждают поручнями. В канаве предусматривают местное освещение напряжением 12 или 36 В.

При выполнении работ на вывешенной части транспортного средства подъемными механизмами - домкратами, талями - необходимо поставить упор (башмаки) под не поднимаемые колеса, а затем под вывешенную часть установить опоры - козелки. Поднимать грузы массой более, чем указанно на табличке используемого подъемного механизма, нельзя. Пускать двигатель или же перемещать транспортное средство в вывешенном состоянии запрещается.

Электросварочные и газосварочные работы. При выполнении этих работ возможно действие опасных и вредных факторов, видимое и инфракрасное излучения, ультрафиолетовое, электрический ток, повышенная температура, расплавленный металл и вредные газовые выделения. Яркость световых лучей электрической дуги более чем в 1000 раз превышает допустимую долю для глаз. При несоблюдении мер предосторожности возможны ожоги расплавленным металлом и отравление вдыхаемыми продуктами горения.

В связи с наличием опасности к работам по электро и газосварке
допускаются лица, имеющие специальное квалификационное удостоверение Госгортехнадзора и прошедшие медицинский осмотр. Рабочие места сварщиков должны удовлетворять специальным требованиям. Сварочные работы, как правило, проводят в стационарных условиях в специально устроенных помещениях, обшивка которых выполнена из светонепроницаемых и негорючих материалов.