Анализ совместной работы судового двигателя с регулятором частоты вращения
Судовой двигатель, как объект управления. Уравнение динамики судового двигателя, как объекта регулирования частоты вращения вала. Расчет статической характеристики двигателя и гребного винта. Описание устройства и принцип действия заданного регулятора.
Рубрика | Транспорт |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 02.02.2010 |
Размер файла | 186,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
27
МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ОБРАЗОВАНИЯ УКРАИНЫ
ОДЕССКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ МОРСКАЯ АКАДЕМИЯ
Кафедра: АСУ ГД и ГТУ
КУРСОВАЯ РАБОТА
НА ТЕМУ:
"Анализ совместной работы судового двигателя с
регулятором частоты вращения".
Выполнил курсант 5-го курса
СМФ группа
Проверил:
ОДЕССА
Содержание
- Задание
- Введение
- 1. Судовой двигатель, как объект управления
- 1.1 Краткая характеристика типа двигателя (K5SZ70/125B)
- 1.2 Уравнение динамики судового двигателя, как объекта регулирования частоты вращения вала
- 1.3 Расчет статической характеристики двигателя и гребного винта
- 2. Расчет устойчивости САРЧ (системы автоматического регулирования частоты)
- 2.1 Описание устройства и принцип действия заданного регулятора
- 2.3 Расчет устойчивости САР частоты вращения методом Вышнеградского
- Список используемой литературы
Задание
Судно "Астрахань";
Тип двигателя: MAN В&W - K5SZ70/125B; Nе =7600 кВт, n =122 об/мин.
Расчетный режим ГД: 1.0Nе.
Гребной винт: z =4, D =5000, и =0,7, Н =4200, М =11000 кг.
Тип регулятора: PG-58 (ГОС).
Расчет устойчивости по Вышнеградскому.
Введение
Автоматизация производственных процессов является одним из главных направлений НТП на морском транспорте. В 60-е годы на морских судах получают распространение системы автоматизации энергетических установок и автоматизированные навигационные комплексы, которые решают задачи автоматизации управления основных судовых технологических процессов и обеспечивают повышение безопасности мореплавания, экономичности работы и производительности труда.
На автоматизированном судне безопасность, надежность и экономичность работы СЭУ зависит не только от технического состояния основного оборудования, но все в большей степени определяется эффективностью судовой автоматизированной системой управления (АСУ), качеством взаимодействия судового механика со средствами автоматизации, уровнем его профессионального мышления. Условия движения судна и работы главного двигателя (ГД) и вспомогательных механизмов не остаются постоянными в связи с изменением состояния моря и погоды, фарватера и района плавания, производственных заданий и рабочих режимов. При этом должна обеспечиваться высокая экономичность, надежность и длительность работы отдельных агрегатов и судовой энергетической установки (СЭУ) в целом, в соответствии с правилами технической эксплуатации. Выполнение этих требований в сочетании с повышением производительности и улучшением условий труда судовых экипажей возможно в результате автоматизации процессов СЭУ.
В зависимости от степени автоматизации, классификационные общества присваивают судам соответствующие "классы".
Регистр установил два "класса" автоматизации судов:
А1 - уровень автоматизации СЭУ, обеспечивающий ее безвахтенное обслуживание;
А2 - уровень автоматизации СЭУ, обеспечивающий безвахтенное обслуживание машинного отделения (МО) и несение вахты одним механиком в ЦПУ.
Для обеспечения безвахтенного обслуживания на судах "класса" А1 и А2 устанавливается большое число систем автоматизации СЭУ, включающих вычислительные машины, логические устройства и средства регулировки.
Суда "класса" А1 должны быть оборудованы системами и устройствами автоматизации таким образом, чтобы при потере "класса" А1 суда могли нормально эксплуатироваться под "классом" А2 или без в символе "класса".
Объем автоматизации ЭУ судов, построенных в соответствии с "классом" А2 Регистра, определяются требованиями Министерства морского флота и включает:
дистанционное автоматизированное управление главным двигателем из рулевой рубки (РР) и ЦПУ;
дистанционное автоматизированное и автоматическое управление дизель генератором (ДГ);
дистанционный пуск и установку вентиляторов и насосов;
дистанционное измерение уровней в цистернах и осушение колодцев;
автоматическое регулирование вязкости тяжелого топлива и температуры различных систем;
автоматизированную сигнализацию и регистрацию регулируемых параметров СЭУ;
дистанционное измерение длины вытравленной якорной цепи; уровня груза в танках и параметров системы трюмного кондиционирования воздуха.
Рулевая рубка располагается на ходовом мостике судна и является основным местом несения ходовой вахты судоводительским персоналом.
Центральный пост управления (ЦПУ) оборудуется в средней части МО и служит для несения вахты механиком на ходу судна. Вахтенных механик анализирует режимы работы и технического состояния ЭО в результате взаимодействия с информационной моделью СЭУ и периодических выходов в МО.
На судах "класса" А2 вахтенный механик выполняет функции оператора, управляя из ЦПУ главным и вспомогательными двигателями и др. оборудованием.
Системы ДАУ ГД обеспечивают автоматизацию процессов управления пуском, реверсом, изменение режима работы ГД. На пультах управления ДАУ располагается рукоятка управления, вторичные приборы, табло световой сигнализации функционирования ДАУ и регулирующие устройства. Системы ДАУ ГД реализуют оптимальные алгоритмы управления и обеспечивают повышение маневренных качеств судна.
Автоматические регуляторы обеспечивают поддержание на заданном уровне наиболее высоких параметров ГД и вспомогательных механизмов. Регулятор и объект регулирования образуют систему автоматического регулирования. Автоматический регулятор вступает в действие, когда в результате возмущающих факторов происходит нарушение установившегося режима и регулируемая величина отклоняется от заданного значения.
Системы централизованного контроля обеспечивают сигнализацию и регистрацию основных параметров СЭУ. Автоматизация СЭУ значительно изменила функциональные обязанности судовых механизмов и обеспечила переход к без вахтенному обслуживанию МО.
1. Судовой двигатель, как объект управления
1.1 Краткая характеристика типа двигателя (K5SZ70/125B)
MAN B&W K5SZ70/125B - двухтактный, крейцкопфный, реверсивный, с газотурбинным наддувом, с прямоточно-клапанной системой газообмена. Двигатель предназначен для работы в качестве главного с прямой передачей на гребной винт. Благодаря преимуществам прямоточно-клапанной системы газообмена в организации рабочего процесса двигатель B&W зарекомендовал себя достаточно экономичным, с высокой степенью использования объема цилиндров в рабочем процессе.
Фундаментная рама коробчатой формы состоит из высоких продольных балок, сваренных со сварно-литыми поперечными балками, в которых размещены постели рамовых подшипников из стального литья. Станина сварная и имеет высокую жесткость; блок цилиндра чугунный. Фундаментная рама, станина и цилиндровый блок стянуты между собой длинными анкерными связями.
Втулка цилиндра опирается на блок цилиндров, причем верхняя ее часть выведена из блока и охватывается тонкой рубашкой, создающей полость охлаждения водой, подводимой по сверленным тангенциальным каналам, благодаря чему температура зеркала цилиндра на верхнем уровне кольца при положении поршня в ВМТ не превышает 160-180С, что обеспечивает надежность работы и увеличивает срок службы поршневых колец. Втулка имеет простую симметричную конструкцию, в нижней части которой расположены продувочные окна, равномерно распределенные по всей окружности. Оси каналов, образующий продувочные окна, направлены по касательной к окружности цилиндра, что создает закручивание потока воздуха при его поступлении в цилиндр. Штуцера для подвода цилиндрового масла расположены в верхней части втулки (несколько выше верхней полки блока цилиндров).
Крышка цилиндра стальная кованная колпачкового типа, поэтому при нахождении поршня в ВМТ головка поршня располагается выше района уплотнения крышки и втулки цилиндра. Крышка отличается легкостью демонтажа. Для интенсификации охлаждения у самой поверхности огневого днища просверлены отверстия радиальных каналов, по которым циркулирует охлаждающая вода. В крышке размещается корпус выпускного клапана с клапаном, две форсунки, а также пусковой и предохранительные клапаны. Выпускной клапан имеет гидропневматический привод. Гидропривод передает усилия поршневого толкателя, приводимого вот кулачковой шайбы распределительного вала, через гидросистему на поршень серводвигателя, действующего на шпиндель выпускного клапана. Для проворачивания клапана применена крылатка, что повышает надежность их сопряжения с охлаждаемыми седлами. Клапанное гнездо охлаждается водой. Форсунки неохлаждаемого типа, их температура регулируется циркулирующим топливом. Сопла выполнены стеллитовыми и имеют достаточно большой срок службы.
Сплошной отлитый из чугуна ресивер продувочного воздуха вместе с диафрагмой охлаждается водой, что способствует большей безопасности эксплуатации дизеля.
Поршень рассчитанный на повышение давления сгорания, выполнен из хромолибденовой стали, и охлаждается маслом, которое подводится по телескопическому устройству к штоку поршня в районе крейцкопфного соединения. В связи с периферийным расположением форсунок днище поршня имеет полусферическую форму.
Шатун имеет сравнительно короткий стержень, что способствует снижению общей высоты двигателя.
Коленчатый вал сварного типа, причем сварка осуществлена посередине рамовых шеек. Упорный вал составляет одно целое с коленчатым валом, что уменьшает общую длину двигателя с упорным подшипником.
Распределительный вал приводится во вращение от коленчатого вала цепной передачей, которая хорошо себя зарекомендовала в эксплуатации.
Распределительный вал приводит в движение золотниковые топливные насосы высокого давления и поршни гидравлических приводов выпускных клапанов. Топливные насосы золотникового типа со смешанным регулированием подачи обеспечивают низкие расходы топлива.
Наддув осуществляется изобарными турбокомпрессорами с неохлаждаемыми корпусами. Реверсирование двигателя осуществляется без реверсирования распределительного вала. При перемене направления вращения двигателя реверсируют только воздухораспределитель и привод ТНВД. Реверсирование ТНВД осуществляется путем перестановки ролика толкателя плунжера в новое положение.
Экономичность двигателя повышается за счет утилизации тепла выпускных газов в стандартизированной турбокомпаундной системе, которая предлагается в двух вариантах: ГТН с электрогенератором, встроенным в воздушный фильтр-глушитель, или утилизационный турбогенератор. При этом дополнительная энергия может отдаваться винту или в судовую электросеть.
Остов поддерживает и направляет движущиеся детали, воспринимает все усилия при работе двигателя; представляет собой совокупность неподвижных деталей - фундаментной рамы, картера, цилиндров с установленными в них цилиндровыми втулками и крышек цилиндров, а также анкерных связей, шпилек и болтов, стягивающих эти детали. Для удобства монтажа остов выполняют с тремя горизонтальными разъемами и с коленчатым валом, уложенным в подшипники фундаментной рамы. Жесткость его обеспечивается за счет увеличения сечения продольных и поперечных связей рамы, применение картера коробчатой конструкции, соединения деталей длинными анкерными связями.
Кривошипно-шатунный механизм (КШМ) воспринимает усилие от давления газов и преобразует возвратно-поступательное движение поршня во вращательное движение коленчатого вала. Основными деталями КШМ являются: поршень, шток поршня, крейцкопф, шатун, коленчатый вал. Поршень воспринимает силу от давления газов и передает ее через шатун на коленчатый вал. Днище поршня воспринимает давление и теплоту горячих газов, ограничивает и формирует камеру сгорания. Поршневой шток, выполняемый из углеродистой стали, служит для соединения поршня с крейцкопфом, передачи КШМ усилия от давления газов на поршень. Шатун преобразует возвратно-поступательное движение поршня со штоком во вращательное коленчатого вала, передает усилие от поршня коленчатому валу; соединяется мотылевой шейкой коленчатого вала посредствам мотылевого подшипника и с поперченной крейцкопфа. Шатун подвергается действию силы от давления газов, сил инерции поступательно движущихся масс и сил инерции, возникающих при качании шатуна. Коленчатый вал - одна из наиболее ответственных, дорогих и сложных в изготовлении деталей. Эффективная мощность, развиваемая дизелем, снимается с фланца коленчатого вала. Крутящий момент через линию валопровода передается гребному винту. Маховик на выходном кормовом конце коленчатого вала, имеющий большую расчетную массу для поддержания заданной степени неравномерности вращения коленчатого вала и линии валопровода, аккумулирует избыточную энергию во время рабочего хода поршней и отдает ее в систему при других вспомогательных ходах поршня.
Комбинированный механизм газораспределения предназначен для управления процессами впуска и выпуска в соответствии с принятыми фазами газообмена; состоит из рабочих клапанов и деталей, передающих движение от коленчатого вала к клапанам, распределительного вала, роликовых толкателей, гидроприводов выпускных клапанов. Выпуск газов осуществляется через клапаны, управляемые механизмом газораспределения, открытие и закрытие продувочных окон - верхней кромкой днища поршня. Моменты открытия и закрытия клапанов и продувочных окон, выраженные в градусах угла поворота коленчатого вала (ПВК), называют фазами газораспределения. Процессы газообмена осуществляются на части ходов расширения и сжатия до и после НМТ. Диаграмма имеет относительно симметричный вид по отношению к НМТ за счет наддува при постоянном давлении и длительного продувания.
Топливная система обеспечивает подачу топлива в рабочие цилиндры, поэтому является одной из важнейших систем дизеля. Она состоит из систем высокого и низкого давления.
Система низкого давления предназначена для подготовки и подачи топлива к системе высокого давления и включает в себя цистерны, фильтры, насосы, сепараторы, подогреватели и топливо проводы.
Параллельно с расходной цистерны тяжелого топлива система низкого давления включает в себя, также сдвоенную цистерну дизельного топлива, на котором двигатель работает в период пусков, маневров, перед остановкой и нередко на малых нагрузках. Система высокого давления осуществляет впрыскивание топлива в камере сгорания двигателя и включает в себя топливный насос высокого давления (ТНВД) и форсунку, соединенные топливо проводом высокого давления. ТНВД - золотникового типа с регулированием по концу подачи, индивидуальные для каждого цилиндра, вертикальное положение втулки плунжера внутри ТНВД меняется в зависимости от нагрузки двигателя, что способствует снижению расхода топлива. Форсунки предназначены для впрыскивания топлива в цилиндр и распыливания его на мельчайшие капли. Особенностью форсунок является центральный подвод топлива к сопловому наконечнику распылителя без дополнительного охлаждения. Система высокого давления обеспечивает: впрыскивание точно дозированной цикловой подаче топлива; заданные фазы топливоподачи (начало и конец) и характеристику впрыскивания, благоприятствующие рабочему процессу дизеля на любом его эксплуатационном режиме; качественное распыливание топлива, то есть высокое его давление перед распыливающими отверстиями на всех эксплуатационных режимах дизеля, включая малые нагрузки и холостой ход. Система высокого давления выполнена разделенно-разветвленного типа. Регулирование системы высокого давления заключается в изменении ее цикловой подачи, а также начала и окончания процесса впрыскивания.
Система смазки обеспечивает подачу масла к трущемся поверхностям для уменьшения их трения, отвода теплоты, выделяющейся при трении, а также для очистки поверхностей трения от продуктов износа, нагара и других посторонних частиц. Смазка подается по втулке цилиндров, подшипников коленчатого вала, и распределительных валов, турбокомпрессоров, насосов, направляющие клапанов, толкатели топливных насосов и механизма газораспределения, приводов клапанов. Система смазки включает в себя масленые насосы, масленые фильтры, кожухотрубные водомасленные охладители, напорные, циркуляционные, запасные масляные цистерны (емкости), маслопроводы. Масленые насосы служат для непрерывной или периодической подачи определенного количества масла в нагнетательный трубопровод; масляные фильтры - для очистки масла от посторонних включений (нагара, отложений металлических частиц). В охладителях масло отдает теплоту, отведенную им от горячих поверхностей деталей двигателя.
Система охлаждения служит для охлаждения двигателей, нагревающихся от сгорания топлива и от трения, для отвода теплоты от рабочих жидкостей (масло, топливо, воды) и наддувочного воздуха. Система охлаждения состоит из водяных насосов, охладителей, расширительной цистерны, терморегуляторов, трубопроводов. Водяные насосы обеспечивают непрерывное движение (циркуляцию) охлаждающей воды в системе. Охладители предназначены для отвода в воду избыточной теплоты от охлаждаемых жидкостей и наддувочного воздуха. Расширительная цистерна (бачок) служит для компенсации изменений объема воды в системе вследствие изменения ее температуры, для восполнения потерь воды в системе из-за утечек и испарения, а также удаления из системы воздуха и водяных паров. Терморегуляторы автоматически поддерживают температуру воды, а также охлаждаемых жидкостей в заданном диапазоне.
Одноступенчатая, много компрессорная, изобарная, с охладителями воздуха, регулируемая система воздухоснабжения предназначена для подачи воздуха, необходимого для сгорания топлива и продувки цилиндра.
Система воздухоснабжения состоит из центробежных газотурбокомпрессоров с неохлаждаемыми корпусами, теплообменников, сепараторов влаги, ресиверов, воздуховодов, глушителей.
Компрессоры предназначены для увеличения массы заряда воздуха путем предварительного повышения его плотности при сжатии и дальнейшего перемещения в ресивер наддува.
В теплообменниках плотность воздуха меняется за счет изменения его температуры. Снижение температуры продувочного воздуха в рекуперативном воздухоохладителе способствует снижению расхода топлива. Сепараторы влаги предназначены для отвода из охлажденного воздуха конденсата водяных паров. Однотрубный коллектор служит для равномерного распределения воздуха по всем цилиндрам двигателя. Глушители снижают уровень шума системы воздухоснабжения.
Изобарная система газоотвода (гозовыпуска) с умеренной утилизацией теплоты обеспечивает наиболее рациональный отвод отработавших в цилиндре газов. Система газоотвода состоит из выпускных коллекторов, утилизационных газовых турбин, газоводов (трубопроводов). Выпускной коллектор предназначен для отвода из цилиндров отработавших газов с максимально возможным сохранением их энергии, способствует отчистке цилиндров от остаточных газов. Утилизационные газовые турбины преобразуют механическую энергию отработавших в цилиндрах газов в крутящий момент, утилизационные котлы - тепловую энергию отработавших газов в энергию пара (воды). Глушители шума предназначены для снижения вредного звукового воздействия отработавших газов на окружающую среду. Система управления с пневматически управляемыми пусковыми клапанами, заменой кулачковых шайб переднего хода шайбами заднего хода, командной связью и смешанного типа предназначена для пуска и остановки двигателя, изменения направления и частоты вращения коленчатого вала. Система управления включает в себя посты управления, устройства запуска, механизм реверсирования, блокирующие устройства, а также связи между составляющими систему. Пост управления служит для ввода команды на выполнение какой-либо операции. Устройство запуска предназначено для первоначальной раскрутки КШМ с целью приведения двигателя в действие. Механизм реверсирования обеспечивает правильное чередование и изменения фаз распределения органов пуска, газораспределения, топливоподачи, а также реверсирование навешанных на двигатель вспомогательных механизмов.
Система регулирования и контроля первой степени автоматизации А1 обеспечивает поддержание заданного режима работы двигателя и значений отдельных его параметров в допустимых пределах, а также контроль показателей, характеризующих режим и состояние работающего двигателя, а это - регулирование частоты вращения, температуры в системе охлаждения и смазки; индикация значений контролируемых параметров; автоматическая аварийно-предупредительная сигнализация и защита; местное и дистанционное управление пуском, остановкой, предпусковыми и послеостановочными операциями, а также частотой вращения и реверсированием.
1.2 Уравнение динамики судового двигателя, как объекта регулирования частоты вращения вала
Режимы работы СДУ устанавливают путем изменения либо подачи топлива в цилиндры двигателя, либо шагового отношения ВРШ. Количество подаваемого топлива зависит от положения топливной рейки ТНВД, управление которой осуществляется через автоматический регулятор или вручную непосредственно с пульта управления. Энергия вырабатывается дизелем циклично через определенные промежутки времени в зависимости от тактности двигателя, числа цилиндров и частоты вращения вала. Однако при оценке двигателя как объекта регулирования цикличностью пренебрегают, так как время между вспышками в цилиндрах мало.
Функциональная схема получена в результате расчленения принципиальной схемы двигателя на типовые звенья по входным и выходным величинам. Собственно двигатель имеет 2 входных и 2 выходных величины. Входными величинами являются цикловая подача топлива gц и количество воздуха Gв, поступающего из выпускного коллектора.
Рис.1. функциональная схема судового двигателя.
Выходными параметрами являются угловая скорость коленчатого вала W и количество отработавших газов Gг, уходящих в выпускной коллектор. Кроме того, со стороны гребного винта (или другого потребителя энергии) на двигатель воздействует нагрузка р. Выпускной коллектор имеет входную величину - количество газов Gг и выходную - расход газа на газовую турбину Gт. Газовая турбина имеет входную величину - расход газа Gт и выходную - угловую скорость ротора турбокомпрессора Wк. Для компрессора входными величинами являются Wк и количество воздуха, поступающего из окружающей среды Gо, а выходной - подача воздуха во впускной коллектор Gк. Впускной коллектор имеет входную величину Gк, а выходную - Gв. Топливная аппаратура в качестве входных величин имеет координату органа управления (рейки топливных насосов) h и угловую скорость Wр распределительного вала, а в качестве выходной - цикловую подачу топлива gц.
В большинстве случаев СДУ как объект регулирования можно представить в упрощенном виде, пренебрегая динамикой продувочного и выпускного коллекторов и рассматривая топливную аппаратуру совместно с двигателем.
Условия статического равновесия собственно двигателя определяются уравнением статического равновесия Ме - Мс = 0. Избыток или недостаток энергии, появляющийся в системе "двигатель - потребитель", расходуется на изменение скорости в этой системе.
Эффективный крутящий момент дизеля с наддувом в соответствии с основным уравнением динамики двигателя Jdw/dt = Me-Mc (2) определяется тремя основными параметрами: угловой скоростью коленчатого вала W, положением органа топливоподачи h и давлением наддува Рн:
Ме = f (W; h; Рн). (3)
После разложения в ряд Тейлора этой функции и последующей линеаризации получим:
Ме=Мео+ (Ме/W) о w+ (Me/h) o h+ (Me/Pн) о Рн. (4)
Подставим выражение для моментов
Мс=Мео+ (дМе/дW) оДW+ (дМе/длр) Длр
и (4) в уравнение динамики (3). Тогда с учетом выражений:
Ме=Мео+ДМе; Мс=Мсо+ДМс; W=Wo+ДW, получим:
J (dДW/dt) + [ (дМс/дW) о - (дМе/дW) о] ДW = (дМе/дh) оДh + (дМе/дРн) оДРн - (дМс/длр) оДлр. (5).
Разделим уравнение (5) на выражение для фактора устойчивости:
Fд = (дМс/дW) о - (дМе/дW) о.
И после введения обозначений коэффициентов получим уравнение динамики судового двигателя:
Тд dW/dt + W = Kh h - K p,
1.3 Расчет статической характеристики двигателя и гребного винта
Расчет коэффициентов уравнения двигателя на заданном режиме.
Находим номинальную частоту вращения Wн=Пn/30=3.14 122/30=12.8 рад/с.
Определяем коэффициент Кkн=Neн/Wн3=7600/12,83=3,65 кВт/ (рад/с3).
Задаемся значениями W (таблица 1) и строим нормальную винтовую характеристику (рис.1).
Таблица 1.
W, рад/с |
Nc тяж. |
Nc норм. |
Nc легк. |
|
2 |
56,7 |
29,2 |
11,3 |
|
4 |
453,8 |
233,6 |
90,7 |
|
6 |
1531,7 |
788,4 |
306,3 |
|
8 |
3630,8 |
1868,8 |
726,16 |
|
10 |
7091,4 |
3650,1 |
1418,2 |
|
12,8 |
14871,9 |
7654,8 |
2974,3 |
В соответствии с условием задания: z=4; D=5000 мм; H=4200 мм; и=0,7. По кривым действия гребного винта определяем лрн=0,95.
Для расчета коэффициентов уравнения динамики дизеля необходимо получить статические характеристики подвода и отвода энергии объекта исследования. Статические характеристики подвода энергии в практике эксплуатации судовых дизелей называют внешними и частными скоростными характеристиками, представляющими семейство кривых, построенных для различных фиксированных значений h (положения рейки ТНВД). Построение частных характеристик эффективной мощности проводят в соответствии с эмпирической формулой:
Ne = Nepi [0,5W/Wpi + 1,5 (W/Wpi) 2 - (W/Wpi) 3],
где Ne - значение эффективной мощности дизеля, соответствующее каждому текущему значению угловой скорости, при h = const; Nepi - значение эффективной мощности дизеля в заданном режиме в зависимости от h; Wpi - угловая скорость в заданном режиме; W - текущему значению угловой скорости.
Таблица 2.
W, рад/с |
1,0Ne |
0,75Ne |
0,5Ne |
0,25Ne |
Nep режим |
Wp режим |
|
2 |
845,6 |
716,1 |
567,7 |
383,1 |
7600 - 100% |
12,8 - 100% |
|
4 |
2075,3 |
1765,3 |
1404,1 |
943,4 |
5700 - 75% |
11,6 - 75% |
|
6 |
3514 |
2972,2 |
2334 |
1505,7 |
3800 - 50% |
10,1 - 50% |
|
8 |
4986,3 |
4161,7 |
3182,3 |
1894,6 |
1900 - 25% |
8,04 - 25% |
|
10 |
6317,2 |
5158,5 |
3773,6 |
1935,1 |
|||
12,8 |
7609 |
5896,8 |
3836,4 |
1072,8 |
Расчет винтовых и частичных характеристик проводились с помощью компьютерной программы Microsoft Excel.
Рис.1. Статические характеристики ГД и гребного винта.
По полученным данным (Таблица 2) строим частичные характеристики 1,0Ne, 0,75Ne, 0,5Ne, 0,25Ne, (рис.1). Таким образом были получены статические характеристики подвода и отвода энергии для объекта, на основании которых рассчитываем коэффициенты динамики дизеля.
Найдем коэффициент устойчивости двигателя:
Fд = (дNc/дW) - (дNe/дW),
(дNc/дW) = dNc/dW, т.к л=const. Частную производную (дNc/дW) определяют как тангенс угла наклона касательной, проведенной к точке соответствующей заданному режиму (1,0Ne) и характеристике отвода энергии для нормального винта лрн.
(дNc/дW) = (dNc/dW) = tgб = ДNc/ДW = (7654-3650) / (12,8-10) = 1430
(дNе/дW) = dNе/dW, т.к h=const.
Частную производную (дNе/дW) определяют как тангенс угла наклона касательной к характеристике подвода энергии в соответствующих точках пересечения характеристик подвода энергии с характеристикой нормального винта лрн (в данном случае пересечение характеристики 1,0Ne c характеристикой нормального винта).
(дNе/дW) = (dNе/dW) = tgв = ДNе/ДW = (7609-6317) / (12,8-10) = 461
Тогда Fд = (дNc/дW) - (дNe/дW) = 1430 - 461 =969 кВт/ (рад/с).
Найдем постоянную времени дизеля:
Тд = 2ПI Wp/Fд = 2 3,14 11000 12,8/969 103 = 0,91 с,
где I = 11000 кг/м2 - момент инерции вращающихся масс, по условию.
Найдем коэффициентом усиления по подаче топлива Кh = (дNe/дh) /Fд, для нахождения частной производной дNe/дh строим вспомогательную зависимость Ne от h при W=const = Wp1,0% = 12,8 рад/с (Рис.2) и определяем тангенс угла наклона прямой для данного скоростного режима:
дNe/дh = tgг = 6537/0,75 = 8716.
Тогда Кh = (дNe/дh) /Fд = 8716/969 = 8,9.
Коэффициент нагрузки находим по формуле Кл = (дNe/дл) /Fд, для нахождения частной производной дNe/дл строим винтовые характеристики для легкого и тяжелого винтов (рис.1). Для этого принимаем: для легкого винта лл=1,0 и по кривым действия гребного винта определяем К2л=0,0001; для тяжелого винта лт=0,9 и по кривым действия гребного винта определяем К2т=0,0025. По формуле KN=K2 2 П р D5 определяем коэффициент KN для легкого и тяжелого винтов.
KNЛ=K2л 2 П р D5 = 0,0001 2 3,14 1,025 5,05 = 1,41,KNТ=K2т 2 П р D5 = 0,0025 2 3,14 1,025 5,05 = 7,09.
Рис.2 Зависимость Ne от h Рис.3 Зависимость Ne от л
W=const = Wp1,0% = 12,8 рад/с
Задаваясь W строим винтовые характеристики для легкого и тяжелого винтов (таблица 1). Строим вспомогательный график (рис.3) и определяем дNe/дл как тангенс угла наклона прямой дNe/дл = 11897/0,1 = 118970, следовательно
Кл = (дNe/дл) /Fд = 118970/969 =122
Таким образом, подставив численные значения коэффициентов в уравнение динамики дизеля, получим:
2. Расчет устойчивости САРЧ (системы автоматического регулирования частоты)
2.1 Описание устройства и принцип действия заданного регулятора
Регулятор частоты вращения PG - 58 произведенный фирмой “Woodward" имеет одноступенчатый гидроусилитель, момент на выходном валу = 78,6 Нм, давление масла в напорной магистрали = 1,379 мПа, тип силового сервомотора - подпружиненный.
Назначение основных элементов регулятора следующее.
Пружина 4 обеспечивает задание частоты вращения дизеля. При увеличении ее затяжки регулятор устанавливает более высокую частоту вращения. Сила пружины 4 противодействует центробежной силе грузов 3. На установившихся режимах эти силы равны и плунжер золотника находятся в центральном положении, в котором поясок 1 закрывает окна втулки. Если изменяется затяжка пружины 4, то регулятор изменяет подачу топлива в дизель до тех пор, пока центробежная сила грузов 3 не станет равной силе пружины 4.
Поясок 2 на плунжере золотника, регулируемый дроссель 8 и подпружиненный поршень 6 образуют изодромную обратную связь. Постоянный дроссель 5 обеспечивает нечувствительность регулятора к высокочастотным составляющим колебаний частоты вращения приводного валика.
Силовой поршень 9 перемещает рейку топливного насоса дизеля. Его положение определяется количеством масла, содержащимся в гидроусилителе. Масло из напорной магистрали создает противодавление на силовом поршне, что обеспечивает повышение рабочего давления Р2 масла в гидроусилителе. Площадь дифференциального пояска или жесткость пружины силового поршня выбраны таким образом, чтобы на установившемся режиме давление Р2 приблизительно было равно 50% давления масла в напорной магистрали.
Работает регулятор следующим образом. При возрастании частоты вращения дизеля сверх заданного значения центробежная сила грузов превышает силу пружины 4 и плунжер золотника поднимается вверх. Нижняя кромка пояска 1 открывает окна золотника, в результате чего масло из гидроусилителя по каналу г идет на слив и силовой поршень движется в сторону уменьшения подачи топлива. В такой ситуации давление Р2 падает быстрее давления Р1. Поэтому на пояске 2 возникает сила, которая стремится возвратить плунжер золотника в центральное положение. В связи с тем, что обратная связь проявляется в виде силы, она получила название "силовая". Разность давлений Р2 и Р1 приводит к перемещению поршня 6 и деформации пружины 7. Последняя возвратит поршень 6 в центральное положение, когда произойдет выравнивание давлений за счет перетекания масла через регулируемый дроссель 8. При чрезмерно больших возмущающихся воздействиях на регулятор, поршень 6 открывает перепускные отверстия для перетекания масла, минуя дроссель 8. Этим обеспечивается отключение изодромной обратно связи. Изодромная обратная связь предотвращает перерегулирование и позволяет устанавливать низкий коэффициент передачи жесткой отрицательной обратной связи.
Переходный процесс окончится, когда изменение подачи топлива в дизель приведет к восстановлению заданного скоростного режима и поршень 6 возвратится в центральное положение.
2.2 Функциональная схема САРЧ. Математическое описание САРЧ
Рис.2. Функциональная схема САР частоты вращения дизеля с регулятором, имеющим две обратные связи.
Уравнения САРЧ: (Тдр +1) Wт = Кhh - уравнение ГД;
z = Кчэ Wт - уравнение ЧЭ;
(Тир +1) X = Кирh - уравнение ГОС;
ц = Z - X - уравнение сумматора;
ц = Тср h - уравнение СМ.
Передаточная функция разомкнутой САРЧ, имеющей звено, охваченное одной обратной связью:
W (p) =ТдТсТи р3+ (ТсТи+ТдТс+ТдКи) р2 + (Тс+ Ки - КhKчэТи) р - КhКчэ = 0
2.3 Расчет устойчивости САР частоты вращения методом Вышнеградского
Уравнения САРЧ: (Тдр +1) Wт = Кh h - уравнение ГД; (1)
z = Кчэ Wт - уравнение ЧЭ; (2)
(Тир +1) X = Кирh - уравнение ГОС; (3)
ц = Z - X - уравнение сумматора; (4)
ц = Тср h - уравнение СМ. (5)
Из данной системы уравнений найдем уравнение регулятора. После некоторых преобразований получим, следующие уравнение регулятора:
W (p) =ТдТсТи р3+ (ТсТи+ТдТс+ТдКи) р2 + (Тс+ Ки - КhKчэТи) р - КhКчэ = 0
После некоторых преобразований данного уравнения получим характеристическое уравнение, которое имеет вид:
a0p3+ а1р2 + а2р + а3 = 0
Рассчитываем значения коэффициентов уравнения, при известных
Тд=0.91 с., Кh=8.9, Кчэ=0,4, Тсм=0,1с.
a0 = ТдТсТи = 0.91 0.1 5 = 0.455
а1 = ТсТи+ТдТс+ТдКи = 0,1 5+0,91 0,1+0,91 5= 5,1
а2 = Тс+ Ки - КhKчэТи = 0,1+5-8,9 0,4 5 = 12,7
а3 = КhКчэ = 8,9 0,4 = 3,56
В соответствии с методом Вышнеградского: система устойчива при условии АВ-1 >0, где
А = а1/ (а02 а3) 1/3 = 5,6;
В = а2/ (а0а32) 1/3 = 7,09.
АВ-1 = 5,6 7,09 - 1 = 38,2 > 0,
условие выполнено, система устойчива.
Список используемой литературы
1. Автоматизированные системы управления судовыми дизельными и газотурбинными установками. Ланчуковский В.И., Козьминых А.В. - М., "Транспорт", 1990.
2. Конспект лекций по АСУ. Бачериков В.А.
3. Судовые двигатели внутреннего сгорания. Сомсонов В.И., Худов Н.И. - М., "Транспорт", 1981.
4. Анализ систем автоматизированного регулирования частоты вращения судовых дизельных установок. Горб С.И.
Подобные документы
Судовой двигатель как объект управления и регулирования. Определение приведенного момента инерции двигателя. Построение скоростных статических характеристик мощности пропульсивного комплекса судна. Моделирование и оценка качества переходных процессов.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 10.06.2013Двигатель внутреннего сгорания как объект регулирования, статическая и динамическая характеристика. Расчёт регулятора, его динамика. Обороты вала двигателя на холостом ходу. Структурная схема системы регулирования частоты вращения вала двигателя.
курсовая работа [261,5 K], добавлен 09.06.2012Характеристика изменений параметров двигателя во времени. Основные уравнения, описывающие динамическую работу регулятора. Математическая модель двигателя внутреннего сгорания. Структурная схема системы автоматического регулирования угловой скорости ДВС.
курсовая работа [616,2 K], добавлен 23.03.2015Устройство и работа системы питания карбюраторного двигателя, возможные неисправности. Режимы работы двигателя. Дозирующая система и вспомогательные устройства карбюраторов. Привод управления карбюратором. Ограничитель максимальной частоты вращения.
реферат [1,7 M], добавлен 29.01.2012Расчет внешней скоростной характеристики двигателя автомобиля. Определение скорости движения, времени и пути разгона машины. Расчет динамического фактора автомобиля. Определение крутящего момента двигателя и минимальной частоты вращения коленчатого вала.
курсовая работа [155,5 K], добавлен 23.06.2009Обоснование типа регулятора скорости дизельного двигателя. Особенности расчета переходного процесса системы автоматического регулирования скорости. Номинальная частота вращения вала регулятора. Оценка устойчивости системы. Статический расчет регулятора.
курсовая работа [826,0 K], добавлен 07.08.2013Расчет внешней скоростной характеристики двигателя. Определение минимальной частоты вращения коленчатого вала, крутящего момента двигателя. Расчет скорости движения автомобиля. Тяговая сила на ведущих колесах. Динамический фактор по сцеплению с дорогой.
курсовая работа [238,1 K], добавлен 23.10.2014Описание конструктивных особенностей двигателя. Расчет рабочего цикла и процесса газообмена дизеля. Определение наиболее нагруженного колена вала двигателя 6S60MC, определение запаса прочности. Расчет и построение динамических диаграмм судового дизеля.
учебное пособие [13,6 M], добавлен 03.10.2013Расчёт мощности и частоты вращения коленчатого вала двигателя автомобиля. Подбор передаточных чисел коробки передач. Тяговый баланс автомобиля. Расчёт внешней скоростной характеристики двигателя. Построение динамической характеристики автомобиля.
курсовая работа [236,2 K], добавлен 12.02.2015Техническая характеристика судового двигателя внутреннего сгорания и его конструктивные особенности. Выбор начальных параметров для теплового расчёта. Построение индикаторной диаграммы. Определение моментов, действующих в кривошипно-шатунном механизме.
курсовая работа [673,9 K], добавлен 16.12.2014