Высококачественное усилительное устройство переменного тока
Приобретение навыков расчёта и общего проектирования микроэлектронных устройств на базе систем "Multisim" и "NI ELVIS". Разработка функциональной и принципиальной схемы усилителя на основе двух усилительных подсхем. Расчет выходного каскада усилителя.
| Рубрика | Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 20.11.2020 |
| Размер файла | 6,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
4
Размещено на http://www.allbest.ru/
1
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет «ЛЭТИ» им. В.И. Ульянова (Ленина)
курсовой проект
по дисциплине «Схемотехника»
Тема: “Высококачественное усилительное устройство переменного тока”
Вариант № 18
Студентка гр. 7891
Рогозинская А.Л.
Преподаватель
Соколов Ю. М.
Санкт-Петербург 2020
ЗАДАНИЕ
на курсовой проект
Студентка Рогозинская А. Л.
Группа 7891
Тема работы проекта: Высококачественное усилительное устройство переменного тока
Исходные данные: Вариант 18
KU = 1000; fн = 200 (Гц); fв = 20 (кГц), не менее; Rвх = 200 (кОм); Uп.вых = 1,5
(В), не более; Iн = 1,2 (A), не менее; Uвых = 10 (В), не менее.
Содержание пояснительной записки:
«Содержание», «Введение», «ТЗ», «Выбор схемы УПТ», «Моделирование УПТ в системе Multisim», «Экспериментальное исследование УПТ в системе NI ELVIS», «Проектирование мощного выходного каскада усилителя», «Заключение», «Список использованной литературы», «Приложения».
Предполагаемый объем пояснительной записки:
Не менее 20 страниц.
Дата выдачи задания: 07.09.2020
Дата сдачи курсового проекта: 14.11.2020
Дата защиты курсового проекта: 00.00.2020
Студентка
Рогозинская А. Л.
Преподаватель
Соколов Ю. М.
АННОТАЦИЯ
Целью данного курсового проекта является приобретение навыков расчёта и проектирования микроэлектронных устройств на базе систем «Multisim» и «NI ELVIS», использование справочной литературы, оформление технической документации.
При выполнении курсового проекта разрабатывается функциональная и принципиальная схемы усилителя, рассчитывается, и выбираются входящие в его состав компоненты, определяющие уточнённые статические и динамические параметры электронного устройства.
На заключительном этапе проектирования оформляется пояснительные записки и чертёж принципиальной электронной схемы усилителя, выполненный в соответствии с Единой системы конструкторской документации (ЕСКД).
SUMMARY
The purpose of this course project is to acquire the skill of calculating and designing microelectronic devices based on the systems "Multisim" and "NI ELVIS", the use of reference literature, the design of technical documentation.
During the implementation of the planned project, electrical and circuit diagrams of the amplifier are developed, calculated, and selected from its constituent components, which determine the specified static and dynamic parameters of the electronic device.
At the final design stage, explanatory notes and a schematic diagram of the amplifier circuit are drawn up, made in accordance with the Unified Design System (ESKD).
Содержание
Техническое задание
1.1Выбор схемы усилителя переменного тока
1.2 Построение усилителя на основе инвестирующего решающего усилителя (РУ)
1.3 Схемная реализация усилителя на базе неинвернтирующего РУ
1.4 Построение усилителя на основе двух усилительных подсхем
Общий вывод:
2. Моделирование усилителя переменного тока В СИСТЕМЕ «Multisim»
2.1 Усилитель с одной усилительной подсхемой
2.2 Усилитель с двумя усилительными подсхемами
3. Эксперемнтальное исследование усилителя переменного тока в системе «NI ELVIS»
3.1 Усилитель на одном неинвертирующем РУ
3.1 Усилитель на неинвертирующем и инвертирующем РУ
Вывод:
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОЩНОГО ВЫХОДНОГО КАСКАДА УСИЛИТЕЛЯ
4.1 Назначение и функционирование ВК
4.1 Расчёт ВК
4.2 Максимальные мощности, рассеиваемые на элементах ВК
Заключение
Список используемой литературы
ПРИЛОЖЕНИЕ «а»
ПРИЛОЖЕНИЕ «b»
микроэлектроника схема выходной каскад усилитель
Техническое задание
Усилитель переменного тока должен быть реализован на маломощных интегральных операционных усилителях (ОУ) с выходной мощностью не более 100 (мВт). Для обеспечения большой выходной мощности всего усилителя переменного тока, отдаваемой в нагрузку (10 - 15 (Вт)), на его выходе может быть использован выходной каскад на дискретных компонентах. Выходные транзисторы этого каскада могут устанавливаться на теплоотвод.
Таблица № 4.1
|
Параметры |
18 |
|
|
Коэффициент усиления в полосе пропускания |
1000 |
|
|
Нижняя граничная частота полосы пропускания , Гц |
200 |
|
|
Верхняя граничная частота , кГц, не менее |
20 |
|
|
Входное сопротивление, кОм |
200 |
|
|
Постоянное напряжение помехи на выходе, В, не более |
1,5 |
|
|
Максимальный ток нагрузки , А, не менее |
1,2 |
|
|
Максимальное выходное напряжение , В, не менее |
10 |
В табл. 4.1 приведены значения параметров усилителя переменного тока, соответствующие варианту 18 технического задания.
1.2 Построение усилителя на основе инвестирующего решающего усилителя (РУ)
Рис. 4.1. «Схема инвертирующего РУ с разделительным конденсатором на входе»
Коэффициент усиления и входное сопротивление усилителя переменного тока (рис. 4.1) в полосе пропускания определяются схемными функциями инвертирующего РУ:
; .
Для заданных техническим заданием параметров и Rвх = 200 (кОм) определяем:
R1 = 200 (кОм),
R2 = KUR1 = 1000 · 200 (кОм) = 200000 (кОм) = 200 (МОм)
Вывод:
Так как по результатам расчета схемы на рис. 4.1 хотя бы одно из ее сопротивлений превышает значение 10 (МОм) (а именно R2 = 200 (МОм) >>10 (МОм)), то считаем, что такая схема не подходит и дальше исследовать её далее не нужно.
1.3 Схемная реализация усилителя на базе неинвернтирующего РУ
Рис. 4.3. «Схема усилителя переменного тока на базе неинвертирующего РУ»
Коэффициент усиления и входное сопротивление усилителя переменного тока в полосе пропускания определяются схемными функциями неинвертирующего РУ (сопротивлением конденсаторов С1 и С2 в полосе пропускания в первом приближении можно пренебречь):
; .
Принимаем Rвхни ? R3 = 200 (кОм)
Принимаем ёмкость конденсатора C1 = C2 = 1 (мкФ)
находим:
R1 = = = 796,178 (Ом) = 0,796 (кОм)
R2 = (KU - 1) ? R1 = (1000 - 1) ? 796,178 = 999? 796,178 (Ом) = 795,381 (кОм)
Далее находим граничную частоту ОУ:
fср = |KU| fв = |1000| · 20 · 103 =20 000 (кГц) = 20 (МГц)
Вывод:
Отметим, что такой усилитель подобрать достаточно сложно. Возможно, что усилитель (рис. 4.3) будет иметь малую граничную частоту , меньше чем в техническом задании ( = 20 (кГц)) потому, что усиления усилителя реализуются на одной усилительной подсхеме, проверить это можно только в системе Multisim. По рассчитанным данным схема подходит, но сделать окончательное суждение допустимо после её построения в системе Multisim и проверки fв на соответствие входным данным.
1.4 Построение усилителя на основе двух усилительных подсхем
Рис. 3.1. «Схема усилителя переменного тока»
От недостатка усилителя рис. 4.3 свободна схема усилителя переменного тока, представленная на рис. 3.1. Этот усилитель состоит из двух усилительных подсхем: входная подсхема реализуется на неинвертирующем РУ (DA1; R1; R2; R3; С1), что позволяет обеспечить большое входное сопротивление усилителя переменного тока; выходная подсхема представляет собой инвертирующий РУ (DA2; R4; R5; С2) и используется для получения высокого коэффициента усиления всего усилителя. В полосе пропускания
.
Принимаем ёмкость конденсаторов C1 = C2 = 1 (мкФ)
Нижняя граница частоты полосы пропускания усилителя переменного тока (рис. 3.1) определяется соотношением:
Находим:
= = 796,178 (Ом) = 0,796 (кОм)
Так как необходимо распределить коэффициент усиления на две усилительные подсхемы:
KUНИ = KUИ = = = 31,623
KUНИ = 31,623
Rвх = R3 = 200 (кОм) (для обеспечения сопротивления 200 (кОм))
Принимаем R1 = 1 (кОм)
R2 = ( - 1) ? R1 = (31,623 - 1) ? 1 = 30,623 (кОм)
Определяем R5 = KUИR4 = 30,623 · 0,796 = 25,172 (кОм)
Далее находим граничную частоту операционного усилителя:
fср = |KU | fв = |31,623| · 20 · 103 = 632,46 (кГц)
Вывод:
По рассчитанным данным схема подходит, но сделать окончательное суждение допустимо после её построения в системе Multisim.
Общий вывод:
В ходе проекта было рассмотрено три варианта схем усилителя переменного тока, реализующих параметры, заданные заданием - однокаскадный инвертирующий усилитель, однокаскадный неинвертирующий усилитель и двухкаскадный усилитель.
Так как согласно заданию требуется высокий коэффициент усиления (1000) и одновременно большое входное сопротивление (200 (КОм)), то оказалось, что схема инвертирующего усилителя принципиально не подходит - сопротивление в цепи обратной связи получается большим и не реализуемым на практике. Вторая схема реализуема на практике, однако, как показали расчеты, требует усилителя с большой граничной частотой.
Такие усилители, как правило, обладают невысокой нагрузочной способностью. А по заданию необходимо 10 (мА).
Оптимальной для реализации оказалась третья схема. Как показали расчеты, в ней допустимо использовать усилители с граничной частотой 2 (МГц). Это связано с тем, что коэффициент усиления каждого каскада невысок. У обоих каскадов был обеспечен одинаковый (сравнительно небольшой) коэффициент усиления, как и требовалось в задании.
2. МОДЕЛИРОВАНИЕ усилителя переменного тока В СИСТЕМЕ «Multisim»
2.1 Усилитель с одной усилительной подсхемой
Составляем модель в Multisim согласно проведенным расчетам.
Рисунок 2.1.1 «Схема рисунок 4.3, построенная в системе Mutisim. Модель усилителя переменного тока с одной усилительной подсхемой»
На рисунке 2.1.2 показано определение коэффициента усиления усилителя в полосе пропускания по ЛАЧХ модели усилителя переменного тока с оной усилительной подсхемой на базе неинвертирующего РУ. Его значение составляет КU = 997,47.
На рисунках 2.1.3 и 2.1.4 показано определение соответственно верхней и нижней граничных частот по ЛАЧХ модели усилителя тока с одной усилительной подсхемой на базе неинвертирующего РУ:
fн = 167,778 (Гц); fв = 1,073 (кГц)
Сравним полученные значения с данными технического задания на курсовое проектирование.
Рисунок 2.1.2 «Определение коэффициента усиления в дБ по ЛАЧХ модели»
Измеренный в cиcтеме Multisim коэффициент усиления KU = 997,47 не сильно отличается от указанного в техническом задании KU =1000.
Рисунок 2.1.3 «Определение нижней граничной частоты по ЛАЧХ модели»
Для определения нижней граничной частоты определяем частоту для KU - 3 (дБ) = 57 (дБ), сдвигая курсор влево. Измеренное в системе Multisim значение fн = 167,778 (Гц) не соответствует указанному в техническом задании fн = 200 (Гц).
Рисунок 2.1.4 «Определение верхней граничной частоты по ЛАЧХ модели»
Для определения верхней граничной частоты определим частоту для
KU - 3 (дБ) = 57 (дБ), сдвигая курсор вправо.
Измеренное в Multisim значение fв = 1,073 (кГц) не удовлетворяет условию технического задания fв ? 20 (кГц), схема не подходит.
Вывод:
Так как верхняя частота fв = 1,073 (кГц) и нижняя частота fн= 167,778 (Гц) для данной модели не соответствуют техническому заданию, в котором fв ? 20 (кГц) и fн = 200 (Гц) можно сделать вывод, что данная схема не подходит.
Усилитель имеет сравнительно низкую частоту fв и небольшую полосу пропускания всего усилителя.
2.2 Усилитель с двумя усилительными подсхемами
Построим схему рис. 2.2.1 в системе Multisim.
Рис. 2.2.1 «Схема рисунок 3.1, построенная в системе Mutisim. Модель усилителя переменного тока на базе инвертирующего и неинвертирующего РУ»
На рисунке 2.2.2 показано определение коэффициента усиления усилителя в полосе пропускания по ЛАЧХ модели усилителя переменного тока с одной усилительной подсхемой на базе двух усилительных подсхем. Его значение КU = 997,47.
Рисунок 2.2.2 «Определение коэффициента усиления в дБ по ЛАЧХ модели»
Измеренный в cиcтеме Multisim коэффициент усиления KU = 925,44 не сильно отличается от указанного в задании KU = 1000 с учётом погрешности.
На рис. 2.2.3 и рис. 2.2.4 показано определение соответственно нижней и верхей граничных частот по ЛАЧХ модели усилителя тока с одной усилительной подсхемой на базе неинвертирующего РУ:
fн = 232,485 (Гц); fв = 21,083 (кГц)
Рисунок 2.2.3 «Определение нижней граничной частоты по ЛАЧХ модели»
Для определения нижней граничной частоты определяем частоту для
KU - 3 (дБ) = 57 (дБ), сдвигая курсор влево. Измеренное в системе Multisim значение fн = 232,485 (Гц) соответствует указанному в техническом задании fн = 200 (Гц) с учётом погрешности.
Рисунок 2.2.4 «Определение верхней граничной частоты по ЛАЧХ модели»
Для определения верхней граничной частоты определим частоту для
KU - 3 (дБ) = 57 (дБ), сдвигая курсор вправо.
Измеренное в Multisim значение fв = 21,083 (кГц) удовлетворяет условию fв ? 20 (кГц) с учётом погрешности, схема подходит.
Вывод:
Так как верхняя частота fв = 21,083 (кГц) для данной модели соответствует техническому заданию, в котором fв ? 20 (кГц) c учётом погрешности и нижняя частота fн = 232,485 (Гц) для данной модели соответствует техническому заданию, в котором fн = 200 (Гц) с учётом погрешности, то можно сделать вывод, схема 3.1 подходит. Данный усилитель имеет высокую частоту ??в и большую полосу пропускания всего усилителя.
3. Эксперемнтальное исследование усилителя переменного тока в системе «NI ELVIS»
3.1 Усилитель на одном неинвертирующем РУ
На третьем этапе проектирования проводится экспериментальное исследование усилителя переменного тока в системе NI ELVIS. Результаты этого исследования должны соответствовать результатам моделирования в системе Multisim.
Рис. 3.1.1 «Частотная и фазовая характеристики усилителя на основе одного неинвертирующего РУ»
Из частотной характеристики усилителя переменного тока известно, что, чем выше коэффициент усиления усилителя переменного тока, тем меньше у него верхняя граница частоты fв. В нашем случае, схема усилителя на одном неинвертирующем РУ не подходит. По техническому заданию значение верхней граничной частоты должно быть не меньше 20 (кГц), а схема выдает значение 0,997 (кГц). Также невозможно получить высокие значения по коэффициенту усиления и входному сопротивлению усилителя.
3.1 Усилитель на неинвертирующем и инвертирующем РУ
Рис. 3.2.1 «Частотная и фазовая характеристики усилителя на инвертирующем и неинвертирующем РУ»
Усилитель на инвертирующем и неинвертирующем РУ как раз обеспечивает достаточный коэффициент усиления, верхнюю и нижнюю граничную частоту. Такими образом, такой усилитель подходит под задание курсового проекта. Вывод:
ЛАЧХ данного усилителя переменного тока имеет большую, чем у усилителя переменного тока на базе неинвертирующего РУ, верхнюю граничную частоту, так как входная подсхема на базе инвертирующего РУ позволяет обеспечить большее входное сопротивление, а выходная на базе инвертирующего РУ - высокий коэффициент усиления всего усилителя.
Схема усилителя переменного тока на базе двух усилительных подсхем позволяет обеспечить высокую верхнюю граничную частоту при высоком коэффициенте усиления.
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МОЩНОГО ВЫХОДНОГО КАСКАДА УСИЛИТЕЛЯ
На четвертом этапе проектирования проводится расчет мощного выходного каскада (ВК) на дискретных компонентах, необходимого для расширения возможностей усилителя переменного тока по выходной мощности и максимальному току нагрузки.
Рекомендуемая схема (ВК) представлена на рис. 4.10. На этом же рисунке приведена часть схемы усилителя, приведенного на рис. 3.1 (DA2; R4; R5; С2), к выходу которого подключен вход ВК.
Рис. 4.10. «Рекомендуемая схема мощного выходного каскада»
4.1 Назначение и функционирование входного каскада
Этот каскад (VT1 - VT4; R6 - R9) предназначен для получения большого тока нагрузки: = 1 - 1,5 (А). Интегральный операционный усилитель DA2 серии 741 имеет максимальный ток нагрузки: = 10 - 20 (мА), что явно недостаточно для нашего усилителя.
Входной каскад усиливает только по току. По напряжению его коэффициент передачи близок к 1 (повторитель напряжения). Действительно, транзисторы VT1 и VT3 по одному пути и транзисторы VT2 и VT4 по другому пути - каскады с общим коллектором. Эти каскады не инвертируют фазу входного сигнала и имеют коэффициент передачи по напряжению, близкий к единице. Выходной каскад (рис. 4.10) - двухтактный каскад режима класса АВ. При положительном выходном напряжении транзистор VT3 находится в активном усилительном режиме, транзистор VT4 - в области отсечки, т. е. практически полностью обесточен; при этом ток нагрузки течет по цепи: положительный источник питания - коллектор - эммиттер транзистора VT3 - резистор R8 - цепь нагрузки - общая шина. При отрицательном выходном напряжении транзистор VT4 находится в активном усилительном режиме, транзистор VT3 - в области отсечки; при этом ток нагрузки течет по цепи: общая шина - цепь нагрузки - резистор R9 - эмиттер - коллектор транзистора VT4 - отрицательный источник питания. Наличие двух источников питания позволяет обеспечить двуполярный диапазон изменения выходного напряжения.
Режим класса АВ создается введением транзисторов VT1, VT2. Падение напряжения приоткрывает транзисторы VT3 и VT4 при выходном напряжении ВК, близком к нулю. Через эти транзисторы течет некоторый начальный сквозной ток , при этом рабочая точка транзисторов VT3 и VT4 выводится на начало линейного участка входной характеристики биполярного транзистора (рис. 4.11 - точка АВ), что минимизирует нелинейные искажения выходного напряжения ВК и всего усилителя. Резисторы R8 и R9 необходимы для ограничения сквозного тока .
Рис. 4.11. «Входная характеристика биполярного транзистора»
4.1 Расчёт ВК
Дано:
Uвых.макс = 10 (В)
Iн. макс = 1,2 (А), Iэ ? Iк,
вмин = Iк/Iб = 100 (для всех транзисторов). в - статический коэффициент передачи по току транзистора в схеме с общим эмиттером.
Определим минимальное сопротивление нагрузки:
Rн.макс = = = 8,333 (Ом)
Сопротивление R6 выбираем из условия обеспечения напряжения Uвых.макс = 10 (В) при Iн = Iн.макс. В этом режиме через транзистор VT1 течёт минимальный ток Iэ1.мин. Зададимся минимальным током Iэ1.мин = 2 (мА). Более маленькое значение брать нельзя, потому что транзистор теряет усилительные свойства. При этом в цепи VT3 течёт максимальный ток:
IБЗ.макс = = = 12 (мА) (Iкз ? Iэз = Iн.макс)
IR6 = Iэ1.мин + IБЗ.макс = 2 (мА) + 12 (мА) = 14 (мА)
В этом режиме из II закона Кирхгофа:
Uип = UR6 +UЭБ.З + UR8 +Uвых.макс
UЭБ.З = 0,8 (В), UR ? 0,2 (В)
UR6 = Uип - UR8 - UЭБ.З - Uвых.макс = 15 - 0,2 - 0,8 - 10 = 4 (В)
R6 = UR6/IR6 = = 285,714 (Ом)
Сопротивление в резисторах не более трёх значащих цифр, так как точность их изготовления - 5-10%. Округляем значение сопротивления от 285,714 (Ом) до 270 (Ом), номинала из ряда E24.
Аналогичным образом определим R7, R8 из условия обеспечения напряжения -UВЫХ.М = (- 10) В. IН = -IНМ = -1,2 (А). вмин.3 = вмин.4.
R7 ? R6= 270 (Ом)
IR8 ? Iн.макс=1,2 (А)
R9 = R8 ? UR8 / Iн.макс= 0,2 / 1,2 = 0,167 (Ом)
4.2 Максимальные мощности, рассеиваемые на элементах ВК
Мощность рассеяния на коллекторе транзистора PK = IK UКЭ, где IK - ток коллектора, UКЭ - напряжение коллектор-эммитер.
РКЗ.макс ? РК4.макс ? = = 6,750 (Вт)
Транзисторы VT3, VT4 нужно устанавливать на теплоотвод, поскольку допустимая мощность рассеяния на транзисторе без теплоотвода как правило не превышает 2 - 4 (Вт).
РК2.макс ? РК1.макс ? = = 0,833 (Вт).
Транзисторы VT1 и VT2 можно использовать без теплоотвода.
Определим максимальную мощность на резисторе R6 при UВЫХ = -UВЫХ.макс
Uип = UR6макс + UЭБ.1 + UЭБ2 - UЭБ.4 - UR9 -UВЫХ.макс.
UR6макс = Uип + Uвых.макс + UЭБ.4 + UR9 - UЭБ.1 - UЭБ2 = 15 + 10 + 0,8 + 0,2 - 0,6 - 0,6 = 24,8 (Вт) ? 25 (Вт)
Р7макс ? PR6макс= = = 2,315 (Вт)
РR9макс ? PR8макс= R8 = (1,2)2 0,167 = 0,240 (Вт)
Заключение
В ходе выполнения данного курсового проекта были получены навыки расчёта и проектирования микроэлектронных устройств на базе системы «Multisim» и «NI ELVIS», оформление технической документации и использования справочной литературы. Так же входе курсового проекта были закреплены умения, полученные на ранее изучаемых дисциплинах.
Были рассчитаны значения параметров компонентов для трёх электронных схем, на основе которых был приведён анализ в системах «Multisim» и «NI ELVIS». Для расширения возможностей усилителя переменного тока, был реализован мощный входной каскад. Составлен чертёж схемы и список использования при её построении компонентов в программе «КОМПАС-3D v17.1 Учебная версия» (приложения «А», приложение «B»).
Список используемой литературы
Андреев В. С., Бутусов Д. Н., Михалков В. А., Соколов Ю. М. П76 Применение современных САПР в схемотехнике электронных устройств: учеб.-метод. пособие. СПб.: Изд-во СПбГЭТУ «ЛЭТИ», 2017. 64 с.
ПРИЛОЖЕНИЕ «а»
ПРИЛОЖЕНИЕ «b»
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Разработка усилителя тока с помощью средств систем автоматизированного проектирования. Моделирование усилителя тока в Multisim. Расчет размеров, размещение радиоэлектронных компонентов на печатной плате, ее трассировка с помощью волнового алгоритма.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 21.10.2015Особенности современных электронных усилителей. Разработка электрической принципиальной схемы УНЧ. Амплитудные значения тока и напряжения на входе каскада. Расчет усилителя переменного тока на примере бестрансформаторного усилителя низкой частоты.
курсовая работа [542,2 K], добавлен 02.02.2014Разработка усилителя низкочастотного сигнала с заданным коэффициентом усиления. Расчеты для каскада с общим коллектором. Амплитуда высших гармоник. Мощность выходного сигнала. Синтез преобразователя аналоговых сигналов на базе операционного усилителя.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 21.02.2016Разработка и обоснование функциональной схемы устройства. Определение предварительного усилителя, цепи смещения и термостабильности. Исследование стабильности выходного каскада и самовозбуждения транзисторов. Расчет оконечного и предварительного каскада.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 13.10.2021Основные понятия и определения важнейших компонентов усилителя. Проектирование и расчет усилителя низкой частоты (УНЧ) с заданными параметрами. Выбор и обоснование принципиальной электрической схемы выходного каскада, изучение его основных свойств.
курсовая работа [864,0 K], добавлен 13.01.2014Составление структурной схемы усилителя низкой частоты радиоприемника и принципиальной схемы выходного каскада. Расчет входного сопротивления плеча. Основные параметры биполярного транзистора. Расчет двухтактного транзисторного каскада мощного усиления.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 07.12.2012Расчет предварительного усилителя. Выбор типа операционного усилителя и схемы выпрямителя. Расчёт фильтра и буферного каскада. Определение расчётного значения общего коэффициента передачи. Выбор стабилизатора напряжения. Описание принципиальной схемы.
курсовая работа [644,5 K], добавлен 04.05.2012Характеристики и параметры разрабатываемого усилителя низких частот. Обзор и анализ устройств аналогичного назначения. Разработка функциональной схемы. Расчет входного, промежуточного, выходного каскада, погрешностей. Схемотехническое моделирование.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 10.06.2013Проектирование многокаскадного усилителя. Выбор режима работы выходного каскада по постоянному и переменному току. Разработка и расчет электрической схемы усилителя импульсных сигналов. Расчёт входного сопротивления и входной ёмкости входного каскада.
курсовая работа [4,7 M], добавлен 25.03.2012Проектирование бестрансформаторного усилителя низкой частоты, расчет коэффициента усиления и диапазона возможных значений. Определение схемы выходного каскада и типов транзисторов каскадов усиления. Расчет электрической принципиальной схемы усилителя.
курсовая работа [138,4 K], добавлен 29.06.2015
