Нелинейные системы автоматического управления

Размещено на http://www.allbest.ru/

Нелинейные системы автоматического управления

Большинство характеристик реальных устройств в общем случае являются нелинейными и некоторые из них не могут быть линеаризованы, т.к. имеют разрывы второго рода и к ним кусочно-линейная аппроксимация неприменима. Работу реальных звеньев (устройств) могут сопровождать такие явления, как насыщение, гистерезис, люфт, наличие зоны нечувствительности и т.д. Нелинейности могут быть естественными и искусственными (преднамеренно вводимые). Естественные нелинейности присущи системам в силу нелинейного проявления физических процессов и свойств у отдельных устройств. Например, механическая характеристика асинхронного двигателя. Искусственные нелинейности вводятся разработчиками в системы, чтобы обеспечить требуемое качество работы: для оптимальных по быстродействию систем применяют релейное управление, наличие нелинейных законов в поисковых и безпоисковых экстремальных системах, системы с переменной структурой и т.д. Нелинейной системой называется такая система, в состав которой входит хотя бы один элемент, линеаризация которого невозможна без потери существенных свойств системы управления в целом. Существенными признаками нелинейности являются: если некоторые координаты или их производные по времени входят в уравнение в виде произведений или степени, отличной от первой; если коэффициенты уравнения являются функциями некоторых координат или их производных. При составлении дифференциальных уравнений нелинейных систем сначала составляют дифференциальные уравнения для каждого устройства системы. При этом характеристики устройств, допускающих линеаризацию, линеаризуются. Элементы, не допускающие линеаризации, называются существенно нелинейными. В результате получают систему дифференциальных уравнений, в которой одно или несколько уравнений нелинейные. Устройства, допускающие линеаризацию, образуют линейную часть системы, а устройства, которые не могут быть линеаризованы, составляют нелинейную часть. В простейшем случае структурная схема САУ нелинейной системы представляет собой последовательное соединение безынерционного нелинейного элемента и линейной части, охваченное обратной связью (рис.1). Так как для нелинейных систем не применим принцип суперпозиции, то, проводя структурные преобразования нелинейных систем, единственным ограничением по сравнению со структурными преобразованиями линейных систем, является то, что нельзя переносить нелинейные элементы через линейные и наоборот.

Идея метода гармонической линеаризации принадлежит Н.М. Крылову и Н.Н. Боголюбову и базируется на замене нелинейного элемента системы линейным звеном, параметры которого определяются при гармоническом входном воздействии из условия равенства амплитуд первых гармоник на выходе нелинейного элемента и эквивалентного ему линейного звена. Метод является приближенным и может быть использован только в случае, когда линейная часть системы является фильтром низких частот, т.е. отфильтровывает все возникающие на выходе нелинейного элемента гармонические составляющие, кроме первой гармоники. При этом линейная часть может быть описана дифференциальным уравнением любого порядка, а нелинейный элемент может быть как однозначным, так и многозначным. В основе метода гармонической линеаризации (гармонического баланса) лежит предположение, что на вход нелинейного элемента подается гармоническое воздействие с частотой щ и амплитудой А, т.е.

x = А sinщt.

В предположении, что линейная часть является фильтром низких частот, спектр выходного сигнала линейной части ограничивается только первой гармоникой, определяемой рядом Фурье (в этом и заключается приближенность метода, т.к. высшие гармоники выбрасываются из рассмотрения). Тогда связь между первой гармоникой выходного сигнала и входным гармоническим воздействием нелинейного элемента представляется в виде передаточной функции [2,4,13]:

(7.1)

Уравнение (7.1) называется уравнением гармонической линеаризации, а коэффициенты q и q' - коэффициентами гармонической линеаризации, зависящие от амплитуды А и частоты щ входного воздействия. Для различных видов нелинейных характеристик коэффициенты гармонической линеаризации сведены в таблицу [2,4,13]. Следует заметить. что для статических однозначных коэффициент q'(А)=0. Подвергнув уравнение (7.1) преобразованию по Лапласу при нулевых начальных условиях с последующей заменой оператора p на jщ (p = jщ ), получим эквивалентный комплексный коэффициент передачи нелинейного элемента

W_нэ(jщ,A) = q + jq'. (7.2)

После того, как проведена гармоническая линеаризация, для анализа и синтеза нелинейных САУ возможно применение всех методов, применяемых для исследования линейных систем, в том числе и использование различных критериев устойчивости. При исследовании нелинейных систем на основе метода гармонической линеаризации в первую очередь решают вопрос о существовании и устойчивости периодических (автоколебательных) режимов. Если периодический режим устойчив, то в системе существуют автоколебания с частотой щ₀ и амплитудой А₀. Рассмотрим нелинейную систему, включающую в себя линейную часть с передаточной функцией

(7.3)

и нелинейный элемент с эквивалентным комплексным коэффициентом передачи (7.2). Расчетная структурная схема нелинейной системы приобретает вид рис.4.

Рис.4. Структурная схема нелинейной САУ

Для оценки возможности возникновения автоколебаний в нелинейной системе методом гармонической линеаризации необходимо найти условия границы устойчивости, как это делалось при анализе устойчивости линейных систем. Если линейная часть описывается передаточной функцией (7.3), а нелинейный элемент (7.2), то характеристическое уравнение замкнутой системы будет иметь вид

d(p) + k(p)(q(щ,A) + q'(щ,A)) = 0 (7.4)

На основании критерия устойчивости Михайлова границей устойчивости будет прохождение годографа Михайлова через начало координат. Из выражений (7.4) можно найти зависимость амплитуды и частоты автоколебаний от параметров системы, например, от коэффициента передачи k линейной части системы. Для этого необходимо в уравнениях (7.4) коэффициент передачи k считать переменной величиной, т.е. это уравнение записать в виде:

d(jщ) + K(jщ)(q(щ,A) + q'(щ,A)) = Re(щ₀,A₀,K) +Jm(щ₀,A₀,k) = 0 (7.5)

где щ_o и A_o - возможные частота и амплитуда автоколебаний. Тогда, приравнивая к нулю действительную и мнимую части уравнения (7.5)

(7.6)

можно построить границу устойчивости (D-разбиение) по интересующему нас параметру k (рис.7.6).

Рис.5. D-разбиение плоскости параметра К нелинейной САУ

Анализируя рис.5 можно заключить, что в области 1 автоколебания невозможны и критический коэффициент равен к_кр, а в области 2 колебания сходятся к величине амплитуды A_o и частоты щ_o (автоколебательный режим) в зависимости от начальных условий. По графику рис.7.6 можно выбрать коэффициент передачи k, при котором амплитуда и частота возможных автоколебаний имеет допустимые значения или вообще отсутствует. Чаще на практике используется графоаналитический метод определения возможных амплитуд и частот автоколебаний в нелинейных системах. В соответствии с критерием устойчивости Найквиста незатухающие колебания в линейной системе возникают в том случае, когда амплитудно-фазовая характеристика разомкнутой системы проходит через точку с координатами [ 1, j0]. Данное условие является также условием существования автоколебаний в гармонически линеаризованной нелинейной системе (рис.7.5), т.е.

1 + W_лч(jщ)*W_нэ(jщ,A)=0 (7.7) или W_лч(jщ)=-1/W_нэ(jщ,A). (7.8)

Решение уравнения (7.8) относительно частоты и амплитуды автоколебаний можно получить графически, как точку пересечения годографа частотной характеристики линейной части системы W_лч(jщ) и годографа обратной характеристики нелинейной части -1/W_нэ(jщ,А) (рис 6.). Если эти годографы не пересекаются, то режим автоколебаний в исследуемой системе не существует.

Рис. 6. Годографы линейной и нелинейной частей системы

Для устойчивости автоколебательного режима с частотой щ₀ и амплитудой А₀ требуется, чтобы точка на годографе нелинейной части М, соответствующая увеличенной амплитуде А₀ + ДА по сравнению со значением в точке пересечения годографов, не охватывалась годографом частотной характеристики линейной части системы, в противном случае автоколебания неустойчивые. На рис. 6. дан пример расположения годографов для случая, когда в нелинейной системе существуют устойчивые автоколебания. Параметры автоколебаний на входе нелинейного элемента определяются в точке пересечения годографов: частота из W_лч(jщ), а амплитуда из W_нэ^-1(A). Исследование нелинейных систем возможно по логарифмическим частотным характеристикам (метод шаблонов) [2]. Метод гармонического баланса позволяет вести синтез нелинейных САУ на обеспечение требуемых показателей качества меняя параметры или линейной части, или нелинейного элемента.

Методы фазовой плоскости

Метод фазового пространства относится к наиболее ранним точным аналитическим методам теории нелинейных систем. К ним относится метод фазовой плоскости, впервые введенный в ТАУ А.А. Андроновым, и метод точечных преобразований [2,13]. Фазовым пространством называется пространство, по осям координат которого отложены переменные, характеризующие состояние динамической системы. Если движение системы описывается дифференциальным уравнением n-го порядка, то состояние этой системы в любой момент времени можно характеризовать некоторой точкой n-мерного фазового пространства, по осям которого отложены координата системы и (n-1) ее производных. Точка, характеризующая состояние системы в фазовом пространстве, называется изображающей точкой. При движении системы изображающая точка описывает в фазовом пространстве некоторую кривую, называемую фазовой траекторией. Каждому определенному переходному процессу в фазовом пространстве соответствует определенная фазовая траектория. Начальное положение изображающей точки определяется начальными условиями. В установившемся равновесном состоянии системы все производные рассматриваемой переменной равны нулю. Соответствующие этому точки фазового пространства находятся в покое и называются особыми точками. Совокупность фазовых траекторий для всевозможных начальных отклонений называется фазовым портретом системы. По виду фазового портрета системы определяют особые точки и особые траектории, исследуют устойчивость системы и оценивают качество процесса управления. Метод фазовой плоскости используется для исследования нелинейных систем, линейная часть которых описывается дифференциальным уравнением не выше второго порядка, а нелинейный элемент может быть любым. Метод заключается в том, что из уравнений состояния исключается время и определяются уравнения фазовых кривых. Задача значительно упрощается, если нелинейный элемент обладает кусочно-линейной характеристикой. Тогда фазовое пространство разбивается на ряд областей, где работа нелинейной системы описывается обыкновенными линейными уравнениями, на основании которых строятся фазовые траектории. Непрерывность движения изображающей точки на фазовом пространстве (переход из одной области в другую) обеспечивается "сшиванием" по линиям переключения в соответствии с видом нелинейности. При исследовании нелинейных систем высокого порядка их аппроксимируют системами второго порядка с эквивалентным запаздыванием. Уравнение фазовой траектории может быть получено из уравнений состояния

(7.9)

где: x₁, x₂ - координата системы и ее производная; f(x₁;x₂) - нелинейная функция. Разделив второе из уравнений (7.9) на первое, получим уравнение фазовой траектории, в котором отсутствует время t в явном виде:

(7.10)

Решение уравнения (7.10) x₂ = F(x₁) изображается на фазовой плоскости (x₁;x₂). По оси абсцисс откладывается сама координата x₁, а по оси ординат откладывается ее первая производная x₂. Каждой совокупности начальных условий (x₁₀, x₂₀) соответствует свое решение и своя фазовая траектория. Семейство фазовых траекторий характеризует все возможные виды переходных процессов в данной системе управления при любых начальных условиях и образует ее фазовый портрет. Основные свойства фазовых траекторий вытекают из выражения (7.10): 1) если F(x₁;x₂) определена и непрерывна в некоторой области и имеет непрерывные частные производные по своим аргументам, то через каждую точку фазовой плоскости, за исключением особых точек, проходит единственная фазовая траектория. Это означает, что фазовые траектории не пересекаются между собой; 2) при

x₂=>0

координата x₁ должна возрастать, поэтому в верхней фазовой полуплоскости при возрастании времени t изображающая точка движется слева направо. Соответственно в нижней полуплоскости движение происходит справа налево. Направление движения на траекториях показывают стрелками; 3) в точках, где x₂ = 0 и F(x₁;x₂) не равно 0, фазовые траектории пересекают ось абсцисс под прямым углом. Ось ординат фазовые траектории могут пересекать под любым углом. В большинстве своем решение уравнения (7.10) может быть получено простым интегрированием, но если переменные x₁ и x₂ не разделяются, то фазовые траектории можно построить приближенным графоаналитическим методом, например, методом изоклин [2,4]. Изоклиной называется такая линия, во всех точках пересечения которой с фазовыми траекториями, последние наклонены под одним и тем же углом б_i к оси абсцисс, т.е.

с_i =dx₂/dx₁

и

arctg c_i = б_i.

Уравнение изоклины получается из уравнения (7.10) подстановкой

из которого получается уравнение изоклины x₂ = ц(x₁, c_i ). Задавая различные значения с_i наклона касательных к фазовым траекториям, пересекающим эти изоклины, строят семейство изоклин, которые используются для построения фазовых траекторий (рис. 7.9). В качестве примера на рис. 7.8 на изоклинах отмечены наклоны фазовых траекторий к оси абсцисс и построена фазовая траектория, исходящая из точки М_о.

Рис. 7. Фазовая траектория нелинейной САУ

Особенностью фазовых траекторий нелинейных САУ является то, что кроме особых точек на фазовом портрете могут появляться особые траектории [2,3,6,13]. На рис.7. показаны предельные циклы: неустойчивый и устойчивый. К этим предельным циклам стремятся изображающие точки при различных начальных отклонениях по различным фазовым траекториям. Устойчивый предельный цикл соответствует автоколебаниям системы. Размеры предельного цикла представляют амплитуды колебаний самой величины x₁ и скорости ее изменения x₂. Пересечение траектории устойчивого предельного цикла с осью абсцисс определяет амплитуду автоколебаний А_о, а пересечение с осью ординат определяет величину произведения амплитуды на частоту колебаний А_ощ_о.

Учет чистого запаздывания в нелинейных САУ

Для учета чистого запаздывания в нелинейных САУ расчетная структурная схема приводится к виду Рис.8.

Рис. 8. Расчетная схема нелинейной системы со звеном чистого запаздывания

Определить возможную амплитуду и частоту автоколебаний можно методом гармонического баланса, если построить годографы:

W_лч(jщ)*e^-jщф - а.ф.х.

эквивалентной линейной части; W_нэ^-1(A) - обратная а.ф.х. нелинейного элемента. В случае пересечения этих годографов определяются параметры и устойчивость автоколебаний по приведенной выше методике.

Коррекция нелинейных систем

При коррекции нелинейных автоматических систем обычно решаются две основные задачи [2,5]: - обеспечение устойчивости системы; - получение автоколебаний с заданной амплитудой и частотой. Коррекция осуществляется с помощью включения как линейных, так и нелинейных корректирующих устройств, а также компенсацией влияния нелинейностей. В качестве линейных корректирующих устройств используются главным образом неединичные главные обратные связи и местные обратные связи, охватывающие нелинейные элементы. Нелинейные корректирующие устройства включаются или последовательно, или в обратные связи. При расчете корректирующих устройств структурную схему нелинейной системы необходимо привести к эквивалентной одноконтурной схеме с нелинейным элементом и эквивалентной линейной частью. И методом шаблонов [2] или методом гармонического баланса подбирается передаточная функция линейного корректирующего устройства и параметры нелинейности с тем, чтобы избежать возникновение автоколебаний в системе или ограничить их приемлемыми амплитудой и частотой автоколебаний. При компенсации нелинейностей нелинейную систему можно рассматривать как линейную относительно определенных входных воздействий. Линеаризация заданной нелинейности F(x) заключается во включении последовательно или параллельно компенсирующего нелинейного элемента (КЭ) с обратной нелинейной характеристикой F^-1(x). При этом получаем эквивалентный линейный элемент. На рис. 9 приведен пример линеаризации усилителя с насыщением путем включения параллельно с ним усилителя с зоной нечувствительности.

Рис. 9. Схема включения параллельно компенсирующей нелинейности

Целью вибрационной компенсация нелинейностей является приближение свойств нелинейной системы к линейной САУ. Этого можно достичь за счет того, что на вход нелинейного элемента наряду с сигналом рассогласования Д(t) подается высокочастотная периодическая составляющая u(t) (рис. 10).

Рис. 10. Вибрационная компенсация нелинейности

Сигнал рассогласования Д(t) смещает эти колебания относительно нелинейной характеристики. Средние времена состояний оказываются неодинаковыми, и в определенном диапазоне среднее значение сигнала на выходе НЭ будут примерно пропорциональным Д(t). Колебания u(t) вводятся от специального генератора. Если частота этих колебаний достаточно велика, чтобы можно было приближенно считать рассогласованиеД(t) неизменным в пределах периода T=2р/щ, то постоянная составляющая выходного сигнала нелинейного элемента определится выражением (рис.10,б)

Достаточно часто проводят линеаризацию нелинейных систем применяя высокочастотные автоколебания рис11.

Рис.11. Линеаризация автоколебаниями

Для получения таких автоколебаний НЭ (чаще всего релейный) охватывают отрицательной обратной связью, в цепь которой включено апериодическое звено (рис.11,а) - запаздывающая обратная связь, или применяют скоростную обратную связь (рис.11,б). В этих случаях нелинейные системы обычно работают в скользящем режиме.

Работа САУ при случайных воздействиях

нелинейный линеаризация фазовый пространство

При действии на систему входного воздействия, которое представляет собой случайную функцию времени, на выходе САУ также будет случайная величина, т.е. будет тоже случайная функция времени. Рассмотренные ранее показатели качества не могут быть использованы для оценки поведения системы, к которой приложены такие воздействия. Наиболее правильным подходом к исследованию САУ, находящихся под влиянием случайных воздействий, является подход с позиций теории вероятностей. Известно, что случайные процессы подразделяются на стационарные и нестационарные. Если закон распределения не зависит от времени, то такой случайный процесс называется стационарным, в противном случае - нестационарным. Стационарные случайные процессы обладают свойством эргодичности, в соответствии с которой для стационарного случайного процесса с вероятностью, равной единице, всякое среднее по множеству равно соответствующему среднему по времени. В этом случае для определения статистических характеристик, вместо параллельного испытания многих однотипных систем в один и тот же момент времени, пользоваться одной кривой x(t), полученной при испытании одной системы в течение длительного времени. В общем случае случайное воздействие f(t) состоит из среднего значения m_f(t) и центрированной случайной части f⁰(t), т.е.

f(t) = m_f(t) + f⁰(t).

Соответственно выходная величина

x(t) = m_x(t) + x⁰(t).

Для линейных систем на основании принципа суперпозиции каждая из составляющих находится порознь: m_x(t) - как реакция на m_f(t), а x⁰(t) - как реакция на f⁰(t). Очевидно значения m_x(t) и m_f(t) являются неслучайными величинами и связаны через передаточную функцию системы:

m_x(t) = W(p) m_f(t).

Для стационарного случайного процесса m_x(t) и m_f(t) являются постоянными величинами. Поэтому на основании уравнения статики

m_x(t) = W(0) m_f(t). (9.1)

Размещено на Allbest.ru