Характеристика трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Предварительный расчёт трансформатора

1.1 Определение основных электрических величин

1.2 Расчёт основных размеров трансформатора

2. Расчет основных коэффициентов

3. Расчёт обмотки НН

4. Расчёт обмотки ВН

5. Расчёт параметров короткого замыкания

5.1 Расчёт потерь короткого замыкания

5.2 Напряжение короткого замыкания

5.3 Ток короткого замыкания

5.4 Силы, действующие на обмотку

6. Расчёт магнитной системы трансформатора

Литература

Введение

Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или болеe индуктивно связанных обмоток и предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока.

Рис 1 - Трёхфазный трансформатор

1 -- магнитопровод; 2 -- обмотки низшего напряжения; 3 -- обмотки высшего напряжения; 4 --пробка для спуска масла; 5 -- бак; 6 -- переключатель напряжения; 7-- привод переключателя; 8-- термометр; 9-- вводы высшего напряжения; 10-- вводы низшего напряжения; 13 -- маслоуказатель;11-- пробка для заливки масла; 12 -- расширитель; 13 -- маслоуказатель.

Трансформаторы малой мощности различного назначения используются в устройствах радиотехники, автоматики, сигнализации, связи и т. п., а так же для питания бытовых электроприборов. Назначение силовых трансформаторов -- преобразование электрической энергии в электрических сетях и установках, предназначенных для приема и использования электрической энергии.

Силовые трансформаторы подразделяются на два вида

трансформаторы общего назначения предназначены для включения в сеть, не отличающуюся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы.

трансформаторы специального назначения предназначены для непосредственного питания потребительской сети или приемников электрической энергии, отличающихся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы.

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов современной электрической сети, и дальнейшее развитие трансформаторостроения определяется развитием электрических сетей.

Особо важными задачами являются повышение качества трансформаторов, использование прогрессивной технологии их производства, экономия материалов при их изготовлении и возможно низкие потери энергии при их работе в сети. Экономия материалов и снижение потерь особенно важны в распределительных трансформаторах, в которых расходуется значительная часть материалов и возникает существенная часть потерь энергии всего трансформаторного парка.

Современное трансформаторостроение - важная отрасль электротехнической промышленности. Оно играет важную роль в развитии энергетики. Трансформатор - сложная конструкция с сильными электрическими и магнитными полями, отдельные узлы и элементы конструкции подлежат воздействию больших электромеханических нагрузок и больших напряжений, в магнитопроводе выделяется большое количество тепла, следовательно, трансформатор должен включать устройства охлаждения обмоток и самого масла, а также большое число вспомогательных электрических и механических частей и приспособлений; в связи с этим конструкция играет важную роль.

Материалы, применяемые для изготовления трансформатора, разделяются на активные, т.е. сталь магнитной системы и металл обмоток и отводов; изоляционные, применяемые для электрической изоляции обмоток и других частей трансформатора, например электроизоляционный картон, фарфор, дерево, трансформаторное масло и др.; конструкционные, идущие на изготовление бака, различных крепежных частей и т.д., и прочие материалы, употребляемые в сравнительно небольших количествах.

Одним из основных активных материалов трансформатора является тонколистовая холоднокатанная электротехническая сталь. Эта сталь с определённой ориентировкой зёрен (кристаллов), имеющая значительно меньшие удельные потери и более высокую магнитную проницаемость по сравнению с горячекатаной сталью.

Одной из существенных особенностей холоднокатаной стали является анизотропия её магнитных свойств, т.е. различие этих свойств в различных направлениях внутри листа стали. Наилучшие магнитные свойства эта сталь имеет в направлении прокатки. Магнитные свойства существенно ухудшаются, если вектор индукции магнитного поля направлен под углом, отличающимся от 0°, к направлению прокатки, и становится наилучшем при угле, равном 55°.

Другой активный материал трансформатора - металл обмоток. Низкое удельное электрическое сопротивление, легкость обработки (намотки, пайки), удовлетворительная стойкость по отношению к корозии и достаточная механическая прочность электролитической меди сделали ее единственным материалом для обмоток трансформатора в течение ряда десятилетий.

Алюминий является вторым по значению (после меди) проводниковым материалом. Плотность алюминия - 2700 кг/м3. Таким образом алюминий примерно в 3,5 раза легче меди. Алюминий обладает пониженными по сравнению с медью свойствами - как механическими, так и электрическими. Температура плавления 657°С, удельное сопротивление 0,5 мк Ом., предел прочности при растяжении уР=160-170 Мпа.

Главным изоляционным материалом в силовых трансформаторах является трансформаторное масло - жидкий диэлектрик, сочетающий высокие изоляционные свойства со свойствами активной охлаждающей среды и теплоносителя.

Кабельная бумага изготовляется из сульфатной небелёной целлюлозы и выпускается в рулонах шириной 500, 650, 670, 700, 750 и 1000 мм (±3 мм) при диаметре рулона от 450 до 800 мм. В трансформаторах применяется бумага главным образом марки К-120 толщиной 120 мкм для изоляции обмоточного провода; в виде полос разной ширины для междуслойной изоляции и в многослойных цилиндрических обмотках класса напряжения 6, 10 ,20 и 35 кВ; в виде полосок шириной 20-40 мм, наматываемых вручную, для изоляции отводов.

1.Предварительный расчёт трансформатора

1.1Определение основных электрических величин

Мощность одной фазы и одного стержня:

SФ=S/3=63/3=21 кВт

Номинальные токи:

на стороне ВНIВНЛ=

на стороне ННIННЛ=

Фазные токи:

на стороне ВНIВНФ=IВНЛ=3,64 А

на стороне ННIННФ=IННЛ=9,93 А

Фазные напряжения:

на стороне ВНUВНФ==5,77кB

на стороне ННUННФ==0,23кB

Испытательные напряжения:

на стороне ВНUВНисп=45 кВ

на стороне ННUННисп=5 кB

Для испытательного напряжения обмотки ВН (UВНисп=35 кВ) находим изоляционные расстояния:

a'12, мм	l'0, мм	а'22, мм
27	50	18

Активная составляющая напряжения короткого замыкания:

UA=PK/(10?S)=1280/(1063)=2%

Реактивная составляющая:

UP=

Ширина приведенного канала рассеяния:

aP=a12+(a1+a2)/3 ;k=0,63

(a1+a2)/3=k10-2=0,0135м

aP=0,027+0,0135=0,041м

1.2 Расчёт основных размеров трансформатора

Выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми тыками на среднем стержне. Прессовка стержней расклиниванием с обмоткой низкого напряжения или её жёстким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром по рис.2 и ярм -- стальными балками, стянутыми шпильками расположенными вне ярма по рис.3. Материал магнитной системы -- холоднокатаная текстуровання листовая электротехническая сталь марки 3413 толщиной 0,35 мм.

Рис 2.План шихтовки магнитной системы (косые стыки в четырёх и прямые - в двух углах)

Индукция в стержне ВС=1,5 Тл. В сечении стержня шесть ступеней, коэффициент заполнения круга kР=0,92; изоляция пластин -- нагревостойкое изоляционное покрытие без лакировки kЗ=0,97.Коэффициент заполнения сталью kС=kКРkЗ=0,920,97=0,8924

Ярмо многоступенчатое, число ступеней шесть, коэффициент усиления ярма kЯ=1,025. Индукция в ярме BЯ=1,5/1,025=1,463 Тл. Число зазоров в магнитной системе на косом стыке -четыре, на прямом три. Индукция и зазоре на прямом стыке B''З=BС=1,5 Тл, на косом стыке B'З=ВС./2=1,061Тл.

Удельные потери в стали рС=1,1 Вт/кг; рЯ=1,032 Вт/кг. Удельная намагничивающая мощность qС=1,33 ВА/кг; qЯ=1,222 ВА/кг; для зазоров на прямых стыках q''З=16600 ВА/м2; для зазоров на косых стыках q'З=1100 ВА/м2.

Находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, kД=0,97--постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток а=1,442 и b=0,55*1,25=0,6875 Принимаем коэффициент Роговского равный kР=0,95 стр 120.

Рекомендуемый предел варьирования от 0,9 до 3.

2.Расчет основных коэффициентов

Находим коэффициенты:

e=0,405

K0=1,210-2( для алюминия)

МПа

По принятому =1,05рассчитаем основные размеры:

Основные размеры:

Диаметр стержняd=AМx=0,1181,1041=0,12 м

Активное сечение стержняПС=0,0097 м2

Средний диаметр обмотокd12=aМAМx=1,44160,1181,010=0,16 м

Высота обмотокl=d12/=0,18/1,05=0,536 м

Высота стержняlC=l+2l0=0,536+20,02=0,5756 м

Расстояние между осями стержней

C=d12+a12+bd+a22=0,18+0,009+0,68750,12+0,008=0,27 м

Электродвижущая сила одного витка

uB=4,44fПСВС=4,44500,00971,4=3,0142 В

Число витков в обмотке НН

щ1=230,9/3,0142=76,6186 принимаем щ1=77 витка.

Число витков в обмотке ВН

щ2=3464,1/3,0142=1149,279 принимаем щ2=1150 витков.

3. Расчёт обмотки НН

Напряжение одного витка

uB1=UННФ/щ1=230,9/77=3 В

Средняя плотность тока в обмотках

JСР=(0,463kДPКuВ1/(Sd12))104=1,556106 А/м2

Сечение витка ориентировочно

П'В?144,336/1,8487106=92,7410-6 м2 =92,74 мм2

Для мощности 63 кВА, номинальному напряжению обмотки 230,9 В и сечению витка 92,7435 мм2 выбираем двухслойную цилиндрическую обмотку из прямоугольного алюминиевого провода.

Достоинства: простая технология изготовления, хорошее охлаждение.

Рис 6.Обмотка Н.Н.

Недостатки: малая механическая прочность.

щСЛ1=щ1/2=35

Ориентировочный осевой размер витка

hB1=l1/(щСЛ1+1)=0,4134/(35+1)=0,0136 мм

По полученным значениям П'1=92,7416 и hВ1=0,0136 подбираем алюминиевый провод для намотки обмотки НН, с сечением одного провода

П"1=46,7 мм2

Полное сечение витка

П1=nВ1П"110-6=2·46,7·10-6=93,410-6 м2

Полученная плотность тока

J1=I1/П1=144,334/93,4·10-6=1,55106 А/м2

По графикам находим плотность теплового потока

q=1100 Вт/м2

Осевой размер витка определяем по рис. 4

hB1=nB1b'10-3=1·910-3=910-3 м

Осевой размер обмотки

l1=hB1(щСЛ+1)+(0,005ч0,015)=

=0,0136(35+1)+0,01=0,366м

Радиальный размер обмотки по рис. 5, a11=4 мм, находим по таблице 9.2 а

a1=(2a'+a11)10-3=(26,1+4)10-3=0,016 м

Внутренний диаметр обмоткиa01 =0,005

D'1=d+2a0110-3=(0,1183+20,005)10-3=0,13 м

Наружный диаметр обмотки

D"1=D'1+2a1=0,13+2•0,016=0,162 м

Проверочный расчёт

=d12/l1=3,140,1283/0,366=1,12

Полная охлаждаемая поверхность обмотки НН

ПО1=2сk3(D'1+D"1)l1=230,753,14(0,13+0,162)0,366=1,51м2,

где с=3 т.к. трансформатор трёхфазный, а k3=0,75 см

Масса металла алюминиевой обмотки: const=8.47*103

GO=8,47103cDCP·щП1=8,4710330,14627793,4*10-6=26,717кг

Масса провода

GOПР=GO1,05=26,720,015·3,3=28.0396 кг

4. Расчёт обмотки ВН

Для мощности 63 кВА, току на один стержень 3,64 А, номинальному напряжению обмотки 5773,5 В выбираем цилиндрическую многослойную обмотку из круглого провода.

Достоинства: хорошее заполнение окна магнитной системы, простая технология изготовления.

Недостатки: уменьшение охлаждаемой поверхности по сравнению с обмотками, имеющими радиальные каналы.

Число витков обмотки ВН при номинальномнапряжении

щ2=UВНФ/uВ=1000*3,464/3=1155витков.

Для обмотки ВН выбираем вид регулирования напряжения переключением ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) после отключения всех обмоток трансформатора от сети. В обмотки ВН выполнено четыре ответвления на +5%, +2,5%, -2,5% и -5% номинального напряжения помимо основного вывода с номинальным напряжением.

Схема выполнения ответвлений в обмотке ВН. Число витков обмотки при номинальном напряжении:щн2=щ1·Uф1/Uф2

щн2=77·6000·3 /400· 3=1155

Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединении обмотки ВН в звезду:

щР=0,02515000/2,299=163 витков.

Для четырёх ступеней:

Напряжение, В	Число витков на ответвлениях
15600	1155+2·163=1481
15300	1155+163=1318
15000	1155
15700	1155-163=992
15400	1155-2·163=829

Предварительная плотность тока в обмотке ВН

J2?2JCP-J1=1,553*106*1,5454*106=1,5673•106 А/м2

Предварительное сечение витка (ориентировочно)

П'2=I2/J2=9,93/1,5673106=6,110-6 м2 =6,1 мм2

Осевой размер обмотки ВН равен размеру обмотки НН

l2=l1=0,3655 м

Для намотки обмотки ВН выбираем круглый провод :

АПБ, П'2=6.1, с сечением одного провода П"2=6,16 мм2

n'2=1,dпров2=2.8, d'пров2=3.3

Полное сечение витка

П2=nВ2П"210-6=3,14 мм2=6,1610-6 м2

Полученная плотность тока

J2=I2/П2= 9.6225/6,16*10-6=1,56106 А/м2

Общий суммарный радиальный размер проводов

b=qkЗ/(1,72J210-8)=12000,75/(1,72(1,56106)210-8=0.021 м=21 мм

Предельно можно уложить не более b2 слоёв обмотки:

Nпред=b2/(2,8·10-3)=7,6585

Число витков в слое

щСЛ2=l2/(nB2d')103-1=(0,3365/3.3)103-1? 109 витков

Число слоёв в обмотке

nСЛ2=щ2/щСЛ2=1155/109=10.6 получили 11 слоёв

Рабочее напряжение двух слоёв

UМСЛ=2щСЛ2uВ=21092,992=653.83 В

Находим

число слоёв кабельной бумаги мм

выступ межслойной изоляции на торцах 10 мм.

По графикам находим плотность теплового потока

q=400 Вт/м2

Общий суммарный размер металла, больше допустимого, поэтому разделяем обмотку на две концентрические катушки внутреннюю в 2 слоёв, а внешнюю в 4 слоя разделённые охлаждающим каналом в 2 мм (находим по таблице 9.2 а)

Радиальный размер обмотки без экрана, где a'22=4 мм

Количество охлаждающих каналов:

Межслойная изоляция (число слоёв кабельной бумаги):

дМсл=2·0,12=0,24 мм

a2=(d'nСЛ2+дМСЛ(nСЛ2-1)+a'22nK)10-3=(2,8·11+0,24·10-6(11-1)+4·2)=0,03424 м

Диаметры обмотки:

ВнутреннийD'2=D"1+2a12=0,1624+20,009=0,18 м

ВнешнийD"2=D'2+2a2=0,18+20,0467=0,274 м

Поверхность охлаждения обмотки НН:

П02=сnk(D'2+D"2)l2=310,753,14(0,18+0,274)0,365=1,174 м2

Dср=( D"2+ D'2)/2=(0,18+0,274)/2=0,227 м

Масса металла обмотки

G0=8,47103cDCPщП2=8,471033·0,227·6,16·10-6820=29 кг

Масса провода обмотки:

GПР=GO(1+3,3·0,05)=33,8 кг

5. Расчёт параметров короткого замыкания

5.1 Расчёт потерь короткого замыкания

Потери в обмотке НН:

Основные потери

РОСН1=12,7510-12J2GO=12,7510-12(1,56?106)229=899 Вт

Добавочные потери

kP=1-у(1-e-1/у)=1-0,0427·(1-e-1/0.0427)=0,9573

где у=(а12+а1+а2)/(l)= 0.0427

=bm'kP/l=0,0152

kД=1+0,0371082a4n2=1+0,0371080,01522·5,6·10-322?1

Потери в обмотке ВН (аналогично НН):

Основные потери:

РОСН2=12,7510-12J2GO=12,7510-12(1,56?106)218=550 Вт

Добавочные потери:

=bmkP/l=2,8·0.957/0,536=0,005

kД2=1+0,0371082d4n2=1+0,0371080,0052(2,810-3)4=1

Основные потери в отводах

Длина отводов определённая приближённо:

lОТВ=7,5l=7,50,5356=4,0173 м

Масса отводов НН:

GОТВ1=lОТВПОТВ г=4,017310-62700=0,012 кг

Потери в отводах НН:

PОТВ1=kJ2GОТВ=12,7510-12(1,5621106)20,012=10,13 Вт

Масса отводов ВН:

GОТВ2=lОТВПОТВ г=4,0173·9,3410-62700=0,010кг

Потери в отводах НН:

PОТВ2=kJ2GОТВ=12,7510-12(1,5621106)20,022=0,68 Вт

Потери в стенках бака и других элементах конструкции:

Pу?10kS=100,01663=10 Вт

Полные потери короткого замыкания:

PK=PОСН1kД1+PОСН2kД2+PОТВ1+PОТВ2+Pу=899+550·1+10,13+10=

=1470 Вт

Полные потери к.з. несколько больше заданных и составляют:101,8%

5.2Напряжение короткого замыкания

Активная составляющая напряжения короткого замыкания:

UA=PK/10S=1470/1063=2,33%

Реактивная составляющая:

UK=4,78 %

что составляет 102 %от заданного значения.

5.3Ток короткого замыкания

Установившийся ток короткого замыкания в обмотке ВН

Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания

iKmax=МkmaxIK,У=1,2265204=338,3 A

kmax=1+e-Ua/Up=1,19

5.4Силы, действующие на обмотку

Радиальная сила

FP=0,628(iKmaxщ)2kP10-6=0,628·(338,3·70)2 ·0,0152·kP =100930,75 Н

Среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН

уСЖ,Р=FP/(2щ1П1)=100930,75/(23,147094,310-6)=2,234 МПа

Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 8. Распределение сжимающих осевых сил.

уР=FP/(2щ2П2)= 10930,75/(23,1417506,1610-6)=2,26 МПа

что меньше допустимого значения 20 МПа .

Осевые силы по рисунку распределения сжимающих осевых сил рис. 8

F'OC=FPaP/2·l=100930,750,0289/(20,5356)=2724,93 Н;F"OC=0 кН

Напряжение сжатия на междувитковых прокладках(ширина прокладки по окружности обмотки n=4, ширина прокладки от 0,04 до 0,06 м)

уСЖ=(FСЖ/na1b)10-6=2724,93 10-6/(40,01620,04) =1,0513 МПа

что ниже допустимого значения 18-20 МПа

Температура обмотки через 4 сек после возникновения КЗ



Время достижения температуры 200°C:tK200=0,79[UK/(JМ10-6)]2=8,042c

6. Расчёт магнитной системы трансформатора

Выбрана конструкция трёхфазной шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3413, толщиной 0,35 мм. Стержни магнитной системы прессуются путём расклиниванием с обмоткой низкого напряжения или её жёстким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром, ярма прессуются стальными балками, стянутыми шпильками расположенными вне ярма Число ступеней в сечении стержня 6, в ярме 5. Сечение стержня и ярма рис. 9. Основные размеры магнитной системы рис. 10.(выбраны по таб. 8.2.стр357.) для стержня, диаметром 0,12 м.

№ пакета	Стержень, мм	Ярмо, мм
1	115x18	115x18
2	105x11	105x11
3	90x10	90x10
4	75x8	75x8
5	60x6
6	40x4

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.9 Сечение стержня и ярма

Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма) 0,12 м. Площадь- ступенчатой фигуры сечения стержня по табл. 8.6 ПФ,С=101,9 см2, ярма ПФ,Я=104,5 см2. Объём угла магнитной системы VУ=1020 см3

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис .10.Основные размеры магнитной системы

Активное сечение стержня

ПС=kЗПФ,С=0,97101,9=98 см2=0,0098 м2

Активное сечение ярма

ПЯ=kЗПФ,Я=0,97104,5=100 см2=0,001 м2

Длина стержня

lC=l+(l'0+l"0)10-3=0,5356+20,02=0,5756м

Расстояние между осями стержней

С=D"2+a22=0,274+0,008=0,2818 м

Масса стали угла магнитной системе гСТ=7650

GУ=kЗVУМгСТ=0,97М10,210-47650=6,512 кг

Масса стали ярма

GЯ=G'Я+G"Я=2ПЯСгСТ+2GУ=20,0010,2818·7650+26,512=50,623 кг

Масса стали стержней(а1Я=0,06 по табл. 8,2 8,5 для d=0.12)

GC=G'C+G"C=3lCПСгСТ+3(ПСа1ЯгСТ-GУ)=

=30,57560,0098 7650+3(0,0098 0,067650-6,512)=104.5156 кг

Общая масса стали

GСТ=GC+GЯ=50.623+104.5156=155.1383 кг

8.Расчёт потерь холостого хода

Индукция в стержне

Индукция в ярме

Индукция на косом стыке

ВКОС=BC /=1,58/=97.66 Тл

Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня и ярма равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке

ПКОС=ПСМ=0,0098=0,0138 м2

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.9 для стали марки 3413 толщиной 0,30 мм при шихтовке в две пластины:

при ВС=1,3811ТлрС=1,02 Вт/кг;рЗ=290 Вт/м2

при ВЯ=1.3467ТлрЯ=0.9 Вт/кг;рЗ=270 Вт/м2

при ВКОС=0.9766ТлрКОС=0,77 Вт/кг;рКОС=135 Вт/м2

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, без отжига пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применяем выражение

PX==[1,051(1,19104.5156+1,1450.622741,146,7+(1,19+1,14)/26,76.5117)+40,0133365+10,0094630+20,0095927]11,021,01=240.38Вт

где kП,Р=1,05 kП,З=1 kП,Я=1,1 kП,П=1,02 kП,Ш=1,01 kП,У=9.33

полученное значение немного превосходит заданное и составляет 109,27% от заданного.

9. Расчёт параметров холостого тока

Расчёт тока холостого хода

По таблице 8.16 находим намагничивающие мощности:

при ВС=1,3811ТлqС=2.6 ВA/кг;qC,З=11000 ВA/м2

при ВЯ=1,3467ТлqЯ=2.3 ВA/кг;qЯ,З =10500 ВA/м2

при ВС=0.9766ТлqКОС=1 ВA/кг;qКОС,З=1520 ВA/м2

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем формулу

QX=[1,181,01(1,650М118,79+1,51586,3341,5156,7+((1,650+1,515)/2)42,451,476,7)+40,01333100+10,009422150+20,009520750]1,041,041,01=

=2060 Вт

где kТ,Р=1,18 kТ,З=1,01 kТ,Я=1,01kТ,П=1,02kТ,Ш=1,01 kТ,ПЛ=1,2kТ,У=25.48

Ток холостого хода

i0=2060/(10100)=2 %

Активная составляющая тока холостого хода

i0A=220/(10100)=0,22 %

Реактивная составляющая тока холостого хода

i0Р= %

10. Расчёт основных геометрических размеров бака трансформатора

10.1 Тепловой расчёт обмоток

Внутренний перепад температур

обмотка НН:

Вт/м2

И01=q1у/лИЗ=414,550,2510-3/0,17=0,61С, где лИЗ=0,17 по таблице 9.1

обмотка ВН

Вт/м2

И02=q2у/лИЗ=1280,2510-3/0,17=0,1896С, где лИЗ=0,17 по таблице 9.1

Перепад температуры на поверхности обмоток

обмотка НН:

И0,М1=k1k2k30,35q0,6=11,10,90,35414,50,6=12,89C

обмотка ВН:

И0,М2=k1k2k30,35q0,6=111,10,35128,960,6=7,11C

Средний перепад температуры от обмотки к маслу

обмотка НН:

И0,М,СР1=И01+ И0,М1=0,61+12,89=13,49C

обмотка ВН:

И0,М,СР2=И02+ И0,М2=0,1896+7,11=7,297C

10.2Тепловой расчёт бака

По табл.9.9 выбираем радиаторы с двумя рядами труб и расстоянием между осями фланцев 710 мм с поверхностью труб ПТР=2,135 м2 и поверхность конвекции двух коллекторов ПК,К=0,34 м2.Для установки этих радиаторов минимальная глубина бака должна быть :

Отводы - шины из алюминиевого провода изолированного кабельной бумагой.

Толщина изоляции не учитывается d1=20мм S1=S2=28 мм, где S1-расстояние от отвода НН до гладкой стенки бака

S2- расстояние от прессующей пластины НН до гладкой стенки бака

S3-расстояние отвода НН от обмотки ВН S3=33 мм

S4-изоляционное расстояние от отвода НН до стенки бака S4=22 мм

d1=20 мм - диаметр изолированного отвода обмотки ВН

d2=12 мм - диаметр неизолированного отвода обмотки НН

Минимальная ширина бака

B=D"2+(S1+S2+S3+S4+d1+d2)10-3=273,8+(28+28+33+22+20+12)10-3=0,417 м

принимаем ширину бака В=0,5 м

Минимальная длина бака

S5=S3=33 мм

А=2C+D"2+2S510-3=20,2818+0,2738+20,033=0,9034 м

принимаем длину бака А=0,1 м

Минимальная глубина

высота активной части

HА,Ч=?C+2hЯ+n10-3=0,5756+20,065+0,04=0,7456м

минимальное расстояние от ярма до крышки бака НЯ,К=160 мм

по таблице 9.5.

НБ=НА,Ч+НЯ,К=0,7456+0,160=0,9056 м

НБ=АР+с1+с2=0,71+0,085+0,1=0,895 м

где с1 и с2 - расстояния осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака по табл.9.9.

Принимаем НБ=0,9 м

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.12 Размещение активной части трансформатора внутри бака

Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН.

ИМ,В=65 - ИО,М,СР=65 - 12,25=51,5004С

Превышение температуры бака в верхних слоях

ИМ,В,В=1,2МИМ,В=1,2М51,5=61,8 ОС>60 С

Принимая предварительно перепад температур на внутренней поверхности стенки бака ИМ,Б=5 С и запас 2 С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха

ИБ,В=50 - ИМ,Б=50-5-2=43 С

Поверхность конвекции гладкой стенки бака

ПК,ГЛ=[2(A-B)+B]HБ=[2(0,85-0,4)+3,14М0,9]1,1=2,33 м2

Поверхность излучения бака с радиаторами

ПИ=kМПГЛ=1,8М2,33=4,19 м2

Поверхность конвекции для заданного значения ИБ,В=43 С

ПК?= м2

Поверхность крышки бака

ПКР=0,5[(A-B)(B+0,16)+(B+0,16)2/4]=0,5·[(1-0.5)·(0.5+0.16)+3.14·(0.5+0.16)2 /4]=0,3361м2

Поверхность конвекции радиаторов

?ПК,Р=ПК?-ПК,ГЛ-ПК,КР=4,25-2,66=1,5951 м2

Поверхность конвекции радиатора, приведённая к поверхности гладкой стенки. kФ=1,26 (по табл.9.6)

ПК, Р=ПТРМkФ+ПК,К=1,26М2,135+0,34=3,03 м2

Необходимое число радиаторов

nР=?ПК,Р/ПК,Р=1.5951/3.03=0,53

Принимаем 1 радиатор.

Полная поверхность конвекции бака

ПК=?ПК,Р+ПК,ГЛ+ПК,КР=1.5951+2.33+0.3361=5,6983 м2

Поверхность излучения

ПИ=2,7 м2

10.3Окончательный расчёт превышения температуры обмоток и масла трансформатора

Среднее превышение температуры наружной трубы над температурой воздуха

ИБ,В=43,907С

Превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы

ИМ,Б=6,9796С2

Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха трансформатор конструкция описание

ИМ,В,В=ИБ,В+ИМ,Б=50,9С< 60С

Превышение температуры обмоток над воздухом

обмотка ННИО,В=0,521+7+39,46=51,74С< 65 С

обмотка ВНИО,В=0,177+7+39,46=51,097С< 65 С

Превышения температуры масла в верхних слоях ИМ,В,В<60 С и обмоток ИО,В< 65 С лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677-85.

Определим массу масла.

Объём бака

VБ=[(A-B)B+B2/4]HБ=[(1-0.5)·0.5+0.5 2 ·3.14/4=0.4042 м3

Объём активной части

VА,Ч=0,0505 м3

Объём масла в баке

VМБ=VБ-VА,Ч=0,3538 м3

Масса масла в баке

GМ,Б=900М0,3538=318,3849 кг

Масса масла в радиаторах

GМ,Р=30 кг

Общаяя масса масла

GМ= GМ,Б+ GМ,Р=318,3849+30=348,3849 кг

11.Коэффициент полезного действия трансформатора

з=

Заключение

В данной курсовой работе дано краткое описание конструкции трансформаторов широкого применения, а также описание основных материалов, применяемых в трансформаторостроении.

В расчетной части приведен расчет масляного трансформатора типа ТМ100/6, мощностью 100 кВА и классом напряжения 6 кВ.

Для данного трансформатора выбрана плоская шихтованная магнитная система из тонколистовой холоднокатанной стали марки 3413 с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне. Стержни магнитной системы скрепляются расклиниваем с обмоткой НН, ярма крепятся ярмовыми балками, которые в свою очередь стягиваются шпилькамиза пределами магнитной системы.

В данном трансформаторе выбраны следующие типы обмоток:

Обмотка НН: двухслойная цилиндрическая из прямоугольного провода марки .

Обмотка ВН: многослойная цилиндрическая из круглого провода марки .

При расчете магнитной системы и параметров холостого хода получили следующие значения Рх=240 Вт и i0=1,045 %, что на 9% и на 5% соответственно больше заданного и лежат в допустимых пределах.

При расчете параметров короткого замыкания получены следующие значения Рк=2106 Вт и Uк=4,93%, что на 6,9% и 9% соответственно отличаются от заданного и лежат в допустимых пределах.

Расчёт трансформатора выполнен в соответствии с техническим заданием. При расчёте обеспечено его соответствие современным требованиям к электрической и механической прочностям, нагревостойкости обмоток и других частей. При этом в соответствии с основными требованиями сочетается малая себестоимость трансформатора.

Размещено на Allbest.ru