Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

радиопередающий устройство схема

Введение

1. Анализ технического задания

2. Выбор, обоснование и расчет структурной схемы

3. Выбор и обоснование принципиальной схемы

4. Расчет принципиальной схемы кварцевого автогенератора

4.1 Недостающие параметры для расчета

4.2 Расчет корректирующей цепочки

4.3 Расчет электрического режима транзистора

4.4 Расчет резонатора автогенератора

4.5 Расчет цепи смещения

5. Выбор, описание и расчет частотного модулятора

Заключение

Список использованной литературы



Введение

Радиопередающими называют устройства, предназначенные для выполнения двух основных функций - генерации электромагнитных колебаний высокой или сверхвысокой частоты и их модуляции в соответствии с передаваемым сообщением. Радиопередающие устройства входят в состав радиокомплексов, содержащих антенны, радиоприемные и различные вспомогательные устройства.

Одной из основных тенденций развития техники и радиопередающих устройств является стремление выполнить радиопередатчик по возможности полностью на полупроводниковых приборах и интегральных схемах. Если требуемая выходная мощность не обеспечивается генераторными полупроводниковыми приборами, то выходные каскады передатчика выполняют на вакуумных приборах: радиолампах, клистронах, лампах бегущей волны.

Радиопередатчики классифицируются по назначению, условиям эксплуатации, выходной мощности, частоте, виду модуляции и т.д. По выходной мощности радиопередатчики на полупроводниковых приборах могут быть разделены на маломощные (выходная мощность - десятки милливатт), средней мощности (сотни милливатт - десятки ватт), и мощные (сотни ватт - единицы киловатт); по частоте - на высокочастотные (частота не менее 300 МГц) и сверхвысокочастотные (частота более 300 МГц).

В наибольшей степени транзисторизация затронула передатчики низовой народнохозяйственной телефонной связи. Такие передатчики входят в состав подвижных и стационарных радиостанций, используемых наземными службами различных ведомств.

Станции низовой связи устанавливают в различных помещениях, обычно не приспособленных для радиоаппаратуры: в помещениях лесхозов, диспетчерских пунктах такси или скорой помощи, в вагончиках прорабов на стройках, на автомашинах, тракторах, сельскохозяйственных машинах, мотоциклах (возимые). Носимые радиостанции находятся непосредственно у использующих их геологов-разведчиков, лесников-обходчиков, работников милиции. Самые маленькие носимые станции, имеющие массу не более 1 кг, называют портативными.

В большинстве случаев за каждой низовой радиостанцией на длительное время закрепляется одна рабочая частота. Например, лесные обходчики одного лесничества могут иметь портативные станции для связи между собой и с лесничеством на одной общей для этих станций частоте. Реже используются две или более частот. Например, базовая станция геологоразведочной партии может связываться с носимыми станциями отрядов на одной частоте, а с находящимися на большем удалении геологическим управлением - на другой, более подходящей. Распределение частот между всеми радиостанциями страны проводит Государственная комиссия по радиочастотам (ГКРЧ).



1. Анализ технического задания

Проанализируем исходные данные к проекту. Заданная мощность соответствует радиопередающему устройству средней мощности. Согласно заданию выходная мощность равна 2 ватта. Она может быть получена без применения вакуумных приборов, т. е. в качестве активных элементов можно использовать полупроводниковые приборы, а именно транзисторы, что соответствует требованиям мобильности и практичности передатчика.

Рабочая частота 25 МГц соответствует диапазону высоких частот или коротким волнам. Опираясь на тему проекта можно сказать, что передатчик будет использоваться как связной передатчик средней мощности.

Величина относительного отклонения частоты является типичным числом для подобных систем. Реализовать заданную нестабильность частоты можно при использовании кварцевой стабилизации частоты. Нелинейные искажения, заданные в параметрах модуляции не являются высокими требованиями к проектируемой системе и так же реализуемы.

Рассмотрим заданный вид модуляции - частотная модуляция. Частотная модуляция - это процесс изменения частоты высокочастотного колебания по определенному закону. Такое изменение осуществляется для того, чтобы с помощью радиочастотного колебания передавать сообщения. Применение частотной модуляции в радиопередающей системе связи обусловлено тем, что данный вид модуляции является помехозащищенным, что является одним из главных показателей качества системы.

Так как в нашем устройстве мощность передатчика передаётся антенне посредством фидера длинной 20 метров, то часть мощности мы потеряем. Но с использованием фидера есть преимущество расположения антенны на большей высоте (на мачте), что обеспечит большую дальность связи.

Заданное питание устройства - сеть 220 В, предполагает использование преобразователей напряжения - трансформатора и стабилизатора напряжения, посредством которых будет обеспечиваться питание отдельных каскадов передатчика.



2. Выбор, обоснование и расчет структурной схемы

Задача выбора структурной схемы состоит в том, чтобы определить рациональное число каскадов радиочастоты между автогенератором и выходом передатчика, обеспечивающее выполнение заданных технических требований к передатчику при минимальных затратах средств на изготовление и при достаточно высоком КПД.

Рассмотрим способ осуществления частотной модуляции. Существует два способа реализации частотной модуляции: прямой и косвенный. Девиация частоты при использовании последнего метода невелика и составляет сотни герц, поэтому остановимся на прямом методе частотной модуляции, который может дать необходимую девиацию частоты без использования умножителей частоты. Модуляция частоты может осуществляться непосредственно в задающем генераторе путем воздействия модулирующих колебаний на несущую частоту.

Определим, нужен ли в схеме умножитель частоты. Для осуществления заданной мощности и частоты на выходе передатчика необходимо использовать умножители частоты, которые обеспечивают умножение частоты и также в свою очередь являются усилителями сигнала. Определим необходимую девиацию частоты на выходе устройства:

где М - индекс модуляции; F - частота модулирующих колебаний.

Определим максимальную девиацию частоты на выходе устройства:

При прямом методе реализации частотной модуляции девиация частоты автогенератора достигает 3 5 кГц. Зададимся значением девиации частоты:

Определим коэффициент умножения:

Подставляя в (2.1) численные значения, получим:

Для обеспечения необходимой частоты на выходе и мощности возьмём коэффициент умножения равным 16 и следовательно обеспечим этот коэффициент путём последовательного включения четырёх удвоителей частоты.

С учетом выбранного количества умножителей, рассчитаем частоту колебаний на выходе автогенератора:

;

где fр - рабочая частота колебаний передатчика.

Подставляя в (2.2) численные значения, получим:

Для развязки автогенератора и последующих каскадов, а также для предварительного усиления мощности сигнала необходим буферный каскад на биполярном транзисторе.

Естественно, что для получения необходимой мощности на выходе устройства необходим усилитель мощности. Также для связи схемы с антенной нужен антенный контур, который обычно делается не перестраиваемым; в данном случае его можно реализовать в виде полосового фильтра. Он необходим для подавления дополнительных гармоник, возникших вследствие умножения частоты. Для развязки автогенератора и последующих каскадов, а также для предварительного усиления мощности сигнала необходим буферный каскад на биполярном транзисторе.

Полученную структурную схему можно представить в виде, показанном на рисунке 1.

Рисунок 1. Структурная схема устройства

Сокращения и обозначения:

АГ - автогенератор с кварцевой стабилизацией частоты;

БК - буферный каскад;

УЧ1 - УЧ4 - удвоители частоты;

УМ - усилитель мощности;

АК - антенный контур;

ЧМ - частотный модулятор;

х(t) - информационный сигнал.

Исходя из выше изложенных критериев выберем фидер РК-75-3,7-34ф со следующими параметрами:

– волновое сопротивление Z=753,5 Ом;

– затухание на частоте f=50 МГц, =0,025 дБ/м;

Учтём потери в разъемах между фидером и передатчиком. Затухание, вносимое двумя разъемами (вилка приборно-кабельная прямая СР75 - 284ФВ, розетка кабельная прямая СР75 - 278ФВ) составляет 0,2 дБ на частоте 50 МГц.

Затухание, вносимое двумя разъёмами составляет 0,4 дБ.

Затухание в фидере заданной длины 20 метров определяется по формуле:

где l - длина фидера

Отсюда

Общее затухание, вносимое фидером и разъемами

где Lр - затухание, вносимое фидером и разъемами

Вычислим общее значение

Переведём децибелы в разы

С учётом затухания, мощность, подводимую к фидеру можно вычислить по формуле

где Р - мощность подводимая к антенне

Рассчитаем полученную структуру.

Рассчитаем мощность, подводимая к АК:

где зАК - коэффициент полезного действия (КПД) АК.

КПД АК примем равным 0,85. Тогда, исходя из (2.3), получим:

Мощность, подаваемая на каскад усиления, вычисляется по формуле:

где =1,3 - коэффициент запаса;

20 - коэффициент усиления по мощности каскада;

В качестве активного элемента каскада УЧ выберем транзистор, так как в этом случае каскад будет так же увеличивать по мощности. Рассчитаем мощность подводимую, к входу УЧ4, с учетом того, что коэффициент усиления для удвоителя в два раза меньше коэффициента усиления УМ.



где - КПД контурной системы УЧ

Примем , КР=10, тогда:

Входная мощность буферного каскада равна выходной мощности автогенератора. Выходную мощность автогенератора примем равной 1 мВт. Рассчитаем коэффициент усиления буферного каскада:

где Рвых.АГ - выходная мощность автогенератора.

Отсюда

Примем , КЗ=1,3 тогда получим

Определим рабочие частоты каскадов. Все каскады после УЧ работают на частоте, заданной в техническом задании. Таким образом, максимальная рабочая частота данных каскадов составляет 25 МГц. Соответственно, автогенератор должен вырабатывать колебание с частотой равной 1,5625 МГц. Активные элементы УЧ1, УЧ2, УЧ3 и УЧ4 должны быть рассчитаны на работу на частотах 3,125 МГц, 6,25 МГц, 12,5 МГц и 25 МГц соответственно.

Исходя из вышеизложенного, определим тип активных элементов каскадов. Лучшими частотными свойствами обладают транзисторы n-p-n типа (среди биполярных), поэтому ограничим выбор транзисторами этого типа. На основе вырабатываемых мощностей и коэффициентов усиления выберем активные элементы, показанные в таблице 1.

Таблица 1. Распределение активных элементов по каскадам и их основные параметры

Каскад	АГ	БК	УЧ1	УЧ2	УЧ3	УЧ4	УМ
АЭ Параметр	КТ301Г	КТ301Г	КТ301Г	КТ301Г	КТ315Г	КТ603А	КТ920А
fр, МГц	30	30	30	30	100	200	400
КР	-	-	-	-	-	-	7
Рк доп, Вт	0,058	0,058	0,058	0,058	0,150	0,5	5
Uкэ доп, В	30	30	30	30	30	30	30
Iк доп, A	0,01	0,01	0,01	0,01	0,1	0,3	0,5
Uбэ доп, В	3	3	3	3	6	3	4
Еп, В	12	12	12	12	12	12	12



3. Выбор и обоснование принципиальной схемы

Выбор и обоснование принципиальной схемы связного передатчика КВ диапазона производится согласно составленной ранее схемы электрической структурной.

В качестве задающего генератора будем использовать автогенератор с кварцевой стабилизацией частоты. В качестве активного элемента выбран биполярный транзистор с граничной частотой большей частоты генерируемых колебаний. Это необходимо для исключения влияния инерционности транзистора на стабильность частоты.

Как уже отмечалось, частотную модуляцию целесообразно осуществлять в автогенераторе путем воздействия модулирующих колебаний на несущую частоту. Данный способ модуляции осуществляется путем включения в резонатор варикапа.

Рисунок 2. Электрическая схема кварцевого автогенератора

Буферный каскад необходим для предварительного усиления мощности сигнала. В качестве активного элемента выбран биполярный транзистор. Будем использовать схему включения транзистора с общим коллектором.

Рисунок 3. Электрическая схема буферного каскада

Для получения требуемой рабочей частоты и девиации частоты необходимо применить умножители частоты. В данном случае применяем четыре удвоителя частоты. В качестве активных элементов каскадов выбраны биполярные транзисторы. Будем использовать схему включения транзистора с общим эмиттером, что позволит не только умножать частоту, но и усиливать сигнал мощности.

Рисунок 4. Электрическая схема умножителя частоты

Для получения требуемой мощности сигнала необходимо усилить его по мощности. В качестве активного элемента каскада выбран биполярный транзистор типа КТ920А. Будем использовать схему включения транзистора с общим эмиттером, что позволит добиться мощности, которая задана в техническом задании.

Рисунок 5. Электрическая схема усилителя мощности

Антенный контур должен обеспечивать большое затухание вне рабочей полосы частот, поэтому в качестве антенного контура выберем полосовой фильтр с АЧХ, обеспечивающей большое затухание вне рабочей полосы частот и малую неравномерность, используем систему из двух связанных П - контуров, что позволит получить высокое ослабление гармоник при высоких величинах КПД системы. Электрическая схема выходной колебательной системы представлена на рисунке 6.



Рисунок 6. Электрическая схема выходной колебательной системы



4. Расчет принципиальной схемы кварцевого автогенератора

4.1 Недостающие параметры для расчета

Так как проектируемый передатчик ЧМ вещания и модуляция осуществляется в задающем генераторе, то автогенератор рассчитываем с модулятором, расчет которого приведен ниже. Электрическая схема автогенератора приведена на рисунке 4.

Автогенератор должен вырабатывать колебания с частотой 1,5625 МГц. Как уже упоминалось ранее, выбираем транзистор КТ301А.

Определим недостающие параметры транзистора, необходимые для расчета автогенератора.

Граничные частоты определяются по формулам:

где - коэффициент усиления по току,

ft=30 МГц - граничная частота.

Подставляя данные в формулы, получим:

Активная часть коллекторной емкости определяется по формуле:

где Ск=10 пФ - емкость коллектора транзистора.

Подставляя данные в формулу, получим:

Сопротивление потерь в цепи базы определяется по формуле:

где - постоянная времени цепи внутренней обратной связи.

Подставляя данные в формулу, получим:

4.2 Расчет корректирующей цепочки

Корректирующее сопротивление R4 определяется по формуле:

где R/кор, Rз - сопротивления, корректирующие частотные свойства транзистора в открытом и закрытом состоянии.

Величины сопротивлений R/кор и Rз определяются по формулам:



Подставляя данные в формулы, получим:

Подставляя найденные данные в формулу, получим:

Из ряда номинальных значений выбираем значение R4=51 Ом.

Емкость С4 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С4=24пФ.

Крутизна переходной характеристики транзистора с учетом коррекции определяется по формуле:

4.3 Расчет электрического режима транзистора

Максимальное значение импульса коллекторного тока определяется по формуле:



где IКдоп= 0,01 А - максимально допустимый ток коллектора транзистора.

Постоянное напряжение на коллекторе определяется по формуле:

где UКдоп = 12 В - максимально допустимое напряжение на коллекторе транзистора.

Выберем угол отсечки и = 600.

Коэффициент обратной связи выберем: КОС=1 (для увеличения стабильности, вырабатываемых колебаний).

Для расчета необходимо знать б и г - коэффициенты. Определим эти коэффициенты по формулам:

Вычислим необходимые коэффициенты:

б0 = 0,218;

б1 = 0,391;

г0 = 0,109;

Амплитуда первой гармоники тока коллектора определяется по формуле:

Постоянная составляющая тока коллектора определяется по формуле:

Амплитуда первой гармоники напряжения на базе транзистора определяется по формуле:

Амплитуда первой гармоники напряжения на коллекторе определяется по формуле:

Величина нагрузки по коллекторной цепи определяется по формуле:



Колебательная мощность, обеспечиваемая транзистором, по первой гармонике определяется по формуле:

Мощность, потребляемая от источника питания, определяется по формуле:

Мощность, рассеиваемая на коллекторе, определяется по формуле:

Проверим, не превышает ли мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора максимально допустимую мощность рассеяния коллектора:

Видно, что нормальный режим работы транзистора не нарушен.

Электронный КПД коллекторной цепи определяется по формуле:

Напряжение смещения определяется по формуле:

где Uотс = 0,7 В - напряжение отсечки транзистора.

Подставляя исходные данные, получим:

Определим, не превышает ли суммарное напряжение на базе транзистора максимально допустимой величины. Для этого должно выполняться условие:

где Uбдоп = 3 В - максимально допустимое напряжение на базе транзистора.

Напряженность режима работы определяется по формуле:



Напряженность критического режима работы определяется по формуле:

где - крутизна линии граничного режима работы транзистора.

Подставляя данные в формулу, получим:

Для получения недонапряженного режима работы и высокой стабильности частоты должно выполняться условие:

4.4 Расчет резонатора автогенератора

В качестве резонатора автогенератора выбираем кварцевый резонатор РГ-06, который необходим для повышения стабильности частоты. Кварцевый автогенератор будет работать на первой гармонике основной частоты кварцевого резонатора равной 1,5625 МГц.

Зададимся эквивалентной индуктивностью кварцевого резонатора: Lкв=2,5 м Гн; а также зададимся добротностью кварцевого резонатора: QL=800. Считаем, что QL=Q0.

Характеристическое сопротивление резонатора:



Суммарная емкость контура определяется по формуле:

Резонансное сопротивление контура определяется по формуле:

Коэффициент включения резонатора в выходную цепь определяется по формуле:

Эквивалентная емкость определяется по формуле:



Величина емкости С3 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С3=1,1нФ.

Эквивалентная емкость резонатора определяется по формуле:

Эквивалентная добротность последовательной цепочки C7RН определяется по формуле:

где R/Н = 4 Rк - нагрузка по коллекторной цепи каскада и равна

R/Н=1043 Ом.

Подставляя данные в формулу, получим:

Величина емкости С7 определяется по формуле:



Из ряда номинальных значений выбираем значение С7=390пФ.

Эквивалентная емкость связи определяется по формуле:

Величина емкости С6 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С6=1нФ.

4.5 Расчет цепи смещения

Смещение источника коллекторного тока определяется по формуле:



Суммарное сопротивление резистивного делителя определяется по формуле:

Величина сопротивления R5 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений сопротивлений выберем номинальное значение R5 = 620 Ом.

Величина сопротивления R1 определяется по формуле:

где Еп - напряжение питания.

Напряжение питания можно вычислить по формуле:

где R3 - блокировочное сопротивление.

Величина блокировочного сопротивления R3 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений сопротивлений выберем номинальное значение R3 = 1300Ом.

Тогда напряжение питания:

Значение напряжение питания выберем Еп=12В.

Тогда величина сопротивления R1:

Из ряда номинальных значений сопротивлений выберем номинальное значение R1= 43 кОм.

Величина сопротивления R2 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений сопротивлений выберем номинальное значение R2= 7500 Ом.

Величина емкости С5 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С5=1,6нФ

Величина емкости С1 определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С1=1мкФ.



5. Выбор, описание и расчет частотного модулятора

Схемные решения задающих генераторов (возбудителей), в принципе, весьма разнообразны и различаются:

- по схемам включения транзисторов (ОЭ, ОК, ОБ),

- точкам подключения кварцевого резонатора (коллектор-база, база-земля),

- нагрузкам каскада (активная, индуктивная, резонансный контур, настроенный на первую или третью механическую гармонику кварца).

Чаще всего в РПДУ применяется хорошо зарекомендовавшая себя схема, называемая емкостной трехточкой. Эта схема стабильна по частоте генерации, менее других склонна к возникновению паразитных колебаний, технологична (может быть собрана без катушек индуктивности), легко регулируется изменением емкости конденсаторов ОС и работоспособна при низких напряжениях питания.

Как известно, частоту кварцевого генератора можно подстраивать в небольших пределах (единицы килогерц при частоте кварца порядка десятков мегагерц) с помощью конденсатора малой емкости, включенного последовательно с резонатором. Если емкость этого конденсатора будет изменяться под действием НЧ модулирующего напряжения, то и средняя частота ВЧ генератора будет колебаться по тому же закону.

В качестве такой управляемой емкости может быть использован любой полупроводниковый прибор (диод, транзистор и т.д.) с р-п-переходом, смещенным в обратном направлении, т.е. запертым для тока. Запертый р-п-переход представляет собой диэлектрик между двумя проводящими областями, что эквивалентно конденсатору. Так как толщина (ширина) р-п-перехода зависит от величины запирающего напряжения, ясно, что, изменяя приложенное к переходу напряжение, можно менять его емкость.

Хотя в качестве ЧМ могут применяться обычные маломощные кремниевые ВЧ диоды, чаще используются специальные полупроводниковые приборы - варикапы, имеющие лучшие параметры для работы в качестве частотных модуляторов.

Расчет частотного модулятора необходимо начать с выбора варикапа, с помощью которого и будет осуществляться модуляция.

Выбираем варикап КВ105А.

Таблица 2. Основные характеристики варикапа КВ105А

Св0	Qв	Iобр, мкА	РBmax, мВт	Uобр max, B	н
пФ	при Uобр, В	при f, МГц		при Uобр, В	при f, МГц
600	4	10	150	4	10	20	150	90	0,5

Чтобы смещение на варикапе можно было подавать от источника коллекторного питания транзистора Еп=12В, выбираем постоянное смещение на варикапе близкое к этой величине. Принимаем Uв0 = 10 В, тогда нормированная амплитуда модулирующих колебаний определяется по формуле:

где kГ - коэффициент гармоник.

По заданию коэффициент гармоник не должен превышать 2%. Примем коэффициент гармоник kГ =1,8%.

Подставляя данные в формулу, получим:

Полезное изменение емкости варикапа определяется по формуле:



Коэффициент вклада варикапа в суммарную емкость определяется по формуле:

где Дfд/fн = 4· 10-4 - относительная девиация частоты.

Подставляя данные в формулу, получим:

Коэффициент включения варикапа в резонатор определяется по формуле:

где СУ =- суммарная емкость резонатора.

Подставляя данные в формулу, получим:

Амплитуда первой гармоники высокочастотного напряжения на варикапе определяется по формуле:



где р = 3,645*10-3 - коэффициент включения резонатора.

Величина емкости связи С2 автогенератора и варикапа определяется по формуле:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С2=8,2нФ

Амплитуда напряжения модулирующих колебаний определяется по формуле:

где цк = 0,8 - фаза полной проводимости.

Подставляя исходные данные, получим:

Произведем перерасчет величины емкости С3 с учетом емкости С2 и емкости варикапа:

где С3/=1,139нФ - величина емкости С3, рассчитанная в четвертой главе.

Подставляя исходные данные, получим:

Из ряда номинальных значений выбираем значение С3=620пФ

Резистивный делитель R6R7 в цепи смещения варикапа рассчитаем исходя из условий:

где fмах=15 кГц - максимальная частота диапазона модулирующих частот.

Подставляя данные в соотношения, получим:

Второе условие вводится для того, чтобы нагрузка источника модулирующего сигнала была постоянной в полосе модулирующих частот.

Пусть:

тогда R6 = 270 Ом, R7=1300 Ом.

Величина индуктивности L1 определяется по формуле:



Заключение

В данном курсовом проекте разработан связной передатчик с рабочей частотой 25 МГц, частотной модуляцией, мощностью в антенне 2 Вт, индексом модуляции равным 5, нелинейными искажениями менее 2% и диапазоном модулирующих частот 0,1 15 кГц. Предоставлен расчет одного каскада тракта радиочастоты: автогенератора, а так же проведен выбор, описание и расчет схемы модулятора. Расчёт был произведён с помощью программы MAD CAD.



Список использованной литературы

Костров В.В., Курилов И.А. Радиопередающие устройства: Методические указания по курсовому проектированию - Владимир 1988. - 35 с.

Мощные полупроводниковые приборы. Транзисторы: Справочник / Б.А. Бородин, В.В. Мокряков и др.; Под ред. А.В. Голомедова. - М.: Радио и связь, 1985. - 560 с., ил.

Транзисторы для аппаратуры широкого применения: Справочник / К.М. Брежнева, Е.И. Гантман, Т.И. Давыдова, и др. Под ред. Б.Л. Перельмана. - М.: Радио и связь, 1981, - 656 с., ил.

Проектирование радиопередающих устройств. Под ред. В.В. Шахгильдяна. Учеб. пособие для вузов. М.: Связь, 1976. - 432 с., ил.

Петров Б.Е., Романюк В.А. Радиопередающие устройства на полупроводниковых приборах: Учеб. пособие для радиотехн. спец. вузов. - М.: Высш. шк., 1989. - 232 с., ил.

Радиопередающие устройства: Учебник для вузов / Под ред. В.В. Шахгильдяна. -3-е изд. - М.: Радио и связь, 2003. - 560 с.

Шумилин М.С., Козырев В.В., Власов В.А. Проектирование транзисторных каскадов передатчиков. - М.: Радио и связь, 1987. - 320 с.

Размещено на Allbest.ru