Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В данном курсовом проекте рассматривается разработка ПАД для объекта с заданными параметрами.

В первой части работы рассмотрено приближенное определение основных конструктивных параметров стартового сверхкритического ПАД и системы запуска в целом, обеспечивающих запуск объекта со следующими МГХ, параметрами запуска, условиями осуществления запуска:

mи, кг	Dи, м	Lи, м	хвых, м/с	Рн, Па
1500	0,53	7	22	9?105

Во второй части работы разработана примерная конструкция ПАД, соответствующая конструктивным параметрам, определённым в первом разделе, определена примерная последовательность сборки разработанного ПАД.

1. Предварительный расчет параметров стартового сверхкритического ПАД

Цель раздела: приближенное определение основных конструктивных параметров стартового сверхкритического ПАД и системы запуска в целом, обеспечивающих запуск объекта с определенными МГХ, с требуемыми параметрами запуска, в заданных условиях осуществления запуска.

Рассматривается минометная схема запуска из установки с полной обтюрацией.

1.1 Основные допущения предварительного расчета

· Движение запускаемого объекта до момента выхода из пусковой установки считаем равноускоренным;

· Считаем справедливыми соотношения для идеального газа в объемах, заполненных воздухом, продуктами сгорания ТТ и их смесью;

· Струйные течения и ударно-волновые процессы не рассматриваются;

· Тепловые потери в объемах установки учитываются интегральными коэффициентами ч_п и ч_кс, характеризующими тепловые потери.

1.2 Другие допущения предварительного расчета

· Рассматривается одномерное движение запускаемого объекта;

· Запускаемый объект представляет из себя неупругое тело;

· Трение постоянно на пути движения объекта;

1.3 Исходные данные для предварительного расчета

стартовый сверхкритический конструкция

Все исходные данные, необходимые для проведения предварительного расчета, можно разделить на пять групп:

· массогабаритные характеристики запускаемого объекта;

· требуемые параметры запуска;

· условия окружающей среды;

· характеристики, зависящие от материала вкладыша КС ПАД;

· табличные физические величины.

Состав исходных данных первых трех групп и их значения

mи, кг	Dи, м	Lи, м	хвых, м/с	Рн, Па
1500	0,53	7	22	9?105

В таблице:

· m_и - масса запускаемого объекта;

· D_и - диаметр запускаемого объекта. В расчетах будем принимать внутренний диаметр установки равным диаметру объекта;

· L_и - длина запускаемого объекта. В расчетах будем принимать путь объекта до выхода из установки\путь разгона равным длине объекта;

· х_вых - требуемая скорость выхода объекта из установки;

· Р_н - давление окружающей среды на уровне верхнего\переднего среза установки.

Будем считать заданным марку материала вкладыша КС ПАД, т.е. считаем известными табличными данными характеристики, зависящие от материала вкладыша.

Аналогичным образом будем поступать со значениями других необходимых величин и коэффициентов.

1.4 Расчетная схема

Рис. 1. Кормовая часть установки

На рисунке обозначено:

· 1 - кормовая часть объекта;

· 2 - кормовая часть установки;

· 3 - кормовой пояс обтюрации, перекрывающий кольцевой зазор объект-установка;

· 4 - КС ПАД;

· 5 - вкладыш из ТТ;

· Р_п, Т_п, V_п - параметры среды в задонном объеме установки (давление, температура, величина объема);

· Р_кс, Т_кс, V_кс - параметры среды в объеме КС (давление, температура, величина объема);

· Р_с - суммарная сила сопротивления, приведенная к эквивалентной величине давления;

· Р_п - поршневая\движущая сила, приведенная к эквивалентной величине давления.

Приведение сил к эквивалентной величине давления осуществляется делением величины соответствующей силы на площадь миделя объекта Sи. Площадь миделя определяется по заданному диаметру объекта Dи.

На схеме рассмотрен вертикальный запуск (угол возвышения продольной оси объекта к горизонту 90^о).

Для объемов установки задаются значения двух коэффициентов, характеризующих величины тепловых потерь: ч_кс = 0,95 - объем камеры сгорания ПАД; ч_п = 0,8 - задонный\закормовой объем установки (объем установки за кормовым срезом объекта).

1.5 Уравнение движения объекта

Целью рассмотрения уравнения движения объекта является определение величины давления в установке, обеспечивающего запуск объекта с определенными МГХ с требуемой скоростью при заданном давлении внешней среды.

Для описания движения объекта при запуске используем второй закон И. Ньютона. Запишем проекцию на продольную ось объекта:

, где:

- присоединенная масса;

- ускорение объекта;

- суммарная сила сопротивления, приведенная к эквивалентной величине давления;

 - площадь миделя объекта.

Понятие присоединенной массы используется при рассмотрении движения тел в вязкой среде (например: воздух, вода). При движении тела в движение также вовлекается некоторая масса окружающей среды. Причем, различные части среды приобретают различные скорости. Так, можно считать, что элементарные объемы среды, контактирующие с поверхностью тела, имеют скорость, равную скорости тела, а объемы среды, бесконечно удаленные от тела, имеют нулевую скорость. Промежуточные объемы среды осуществляют движение с промежуточными значениями скоростей. Т.о., при приведении в движение тела приходится затрачивать дополнительную энергию на приведение в движение массы окружающей среды. Решение такой задачи о движении среды является очень сложным. Для упрощения вводится понятие присоединенной массы. Присоединенная масса - это такая масса окружающей среды, которая, двигаясь со скоростью тела, имеет кинетическую энергию, равную кинетической энергии масс окружающей среды, движущихся с различными скоростями. Величина присоединенной массы зависит от формы тела, свойств среды и скорости движения тела. Пользуясь тем, что рассматриваемые нами объекты имеют типовую форму и достаточно узкий диапазон скоростей движения при осуществлении запуска, будем определять величину присоединенной массы как 1-5 процентов от массы объекта при движении в воде и ноль - при движении в воздухе.

В нашем случае (считая, что присоединенная масса составляет 1% от массы объекта) получим значение кг.

Используя допущение о том, что движение запускаемого объекта до момента выхода из установки равноускоренное, запишем известное выражение для вычисления ускорения:

м/с².

Теперь рассмотрим силы сопротивления, действующие на объект при запуске. Рассматриваются следующие силы:

· Сила тяжести, приведенная к давлению - ;

;

· Сила трения. Используем форму записи через коэффициент трения: . В расчетах берём . Задание силы трения коэффициентом позволяет, при необходимости, учитывать усилие заряжания;

;

· Силу аэродинамического (при движении в воздухе) или гидродинамического (при движении в воде) сопротивления при проведении предварительного расчета не учитываем, т.е.

· Сила сопротивления за счет наружного давления среды берется из исходных данных.

Таким образом, в записанном уравнении движения остается только одна неизвестная величина, которая может быть определена из рассматриваемого уравнения - давление в задонном объеме установки. Для рассматриваемого примера расчета получаем

1,22·10⁶ Па.

К настоящему моменту получена оценка одного из параметров, характеризующих систему запуска. Это величина давления в установке, обеспечивающая запуск объекта с определенными МГХ с требуемой скоростью при заданном давлении внешней среды.

1.6 Уравнение состояния газов

Целью рассмотрения уравнения состояния газов является определение массы газа, подача которой в установку создаст давление, обеспечивающее запуск объекта.

В соответствии с принятыми допущениями считаем справедливыми соотношения для идеального газа в объемах, заполненных воздухом, продуктами сгорания ТТ и их смесью. Используя уравнение состояния газов в форме Клапейрона-Менделеева, запишем выражение для вычисления массы газов, заполняющих весь объем установки:

где

- давление в объеме установки, обеспечивающее движение объекта с необходимым ускорением. Определено выше.

- объем установки в момент выхода из нее объекта, т.е. прохождения кормовым срезом объекта переднего среза установки. Может быть записан следующим образом:

Здесь - начальный свободный объем установки за кормовым срезом объекта. Из типовой практики проектирования обычно составляет 3ч10% от полного объема установки (при выполнении задания конкретное значение выбирается самостоятельно). Приняв для рассматриваемого примера величину начального свободного объема установки 5%, получим

1,63 мі и 0,081 мі.

- газовая постоянная смеси газов, заполняющих установку к моменту выхода объекта. В рамках предварительного расчета считаем, что объем установки заполнен продуктами сгорания, вытекающими из КС ПАД, т.е. определяется материалом вкладыша из ТТ. Для принятого материала величина Дж/кг К.

- температура газов, заполняющих установку. Определяется температурой горения ТТ (т.е. материалом вкладыша) и тепловыми потерями в объемах КС и установки. Для выполняемых вариантов заданий используется значение К.

Теперь может быть вычислена масса газов, заполняющих объем установки.

2,95 кг.

Далее в предварительном расчете будем принимать, что для подачи в установку массы газа необходимо сжечь такую же массу вкладыша КС, т.е. (на самом деле, всегда больше ).

Получена оценка еще одного из параметров, характеризующих систему запуска. Это необходимая масса газа, подача которой в установку создаст давление в установке, обеспечивающее запуск объекта с определенными МГХ с требуемой скоростью при заданном давлении внешней среды.

1.7 Определение расхода газа

Выше была получена оценка массы газа, которую необходимо подать для обеспечения запуска. Первый вопрос: за какое время необходимо подать газ в установку? За время осуществления запуска. Используя допущение о том, что движение запускаемого объекта до момента выхода из установки равноускоренное, произведем оценку времени запуска:

0,64 с.

Рис. 2

Второй вопрос: как подавать, с каким расходом? Принципиально, возможны три варианта изменения расхода во времени: убывающий расход, постоянный и возрастающий. Единственным вариантом, который может обеспечить поддержание давления в установке при наборе скорости объектом, является вариант подачи газа с расходом, увеличивающимся во времени. В рамках оценки предварительного расчета используем простейшую - линейно возрастающую функцию.

Масса газа, в этом случае, численно равна площади трапеции:

, где

и начальный и конечный расход газа соответственно.

Для проведения оценок, входящих в данное выражение начального и конечного расходов, его необходимо дополнить вторым соотношением. В качестве такого соотношения используют выражение для коэффициента прогрессивности, численно равного отношению конечного\максимального расхода к начальному. Отметим здесь, что для случая сверхкритического режима истечения, отношение расходов равно отношению давлений в КС, т.е.:

.

Из практики проектирования можно сказать, что величина коэффициента прогрессивности для рассматриваемых систем запуска лежит в диапазоне 6…10 (при выполнении задания конкретное значение выбирается самостоятельно). Приняв для рассматриваемого примера величину коэффициента прогрессивности, равную 8, получим оценки начального и конечного расхода газа:

кг/с,

кг/с.

Ниже, используя полученные оценки системы запуска, перейдем к определению характеристик и размеров аккумулятора давления, а именно, КС и вкладыша ТТ. ПАД должен будет обеспечить подачу в установку за время запуска требуемой массы газа с определенным расходом.

1.8 Определение площади критического сечения соплового блока КС

Воспользуемся известным выражением для вычисления расхода газа, истекающего из объема, находящегося под давлением, через отверстие некоторого сечения.

, где

- площадь критического сечения соплового блока КС;

- показатель адиабаты истекающего газа;

- коэффициент расхода соплового блока.

Если не рассматривать влияние конструктивного исполнения соплового блока, то из приведенного соотношения видно, что расход зависит от давления, площади критического сечения и некоего комплекса, зависящего от материала вкладыша КС. Величина данного комплекса ведет себя очень консервативно по отношению к различным материалам вкладышей (значение комплекса меняется в пределах 5ч7%). Это позволяет использовать упрощенную форму записи:

, где величина .

Из данного соотношения выразим величину площади критического сечения для момента времени, соответствующего начальному значению расхода газа:

.

В выражении неизвестна только величина начального давления в КС ПАД. Вспомним, что конечное давление в КС будет в коэффициент прогрессивности раз выше начального, поэтому естественным является желание проектировать КС ПАД с по возможности меньшим начальным давлением. С другой стороны, существует минимальное «критическое» давление в КС, ниже которого ТТ горят нерасчетно\нестабильно. Величина этого «критического» давления зависит от материала вкладыша и находится обычно в диапазоне от 10 до 50 атмосфер. С учетом изложенного, для всех вариантов заданий принимаем Па. Тогда в рассматриваемом примере:

мІ.

Получена первая конструктивная оценка источника энергии системы запуска.

1.9 Определение характеристик КС и вкладыша

Нам потребуется такая характеристика КС, как величина начального свободного объема камеры (внутренний объем КС за вычетом объема, занимаемого вкладышем из ТТ). При проведении расчетов предлагается брать

мі, где

мі - объем, занимаемый вкладышем из ТТ;

- масса вкладыша из ТТ, примерно равная массе газа;

- плотность материала вкладыша. В расчетах принимаем равной 1650 кг/мі.

Несколько слов о величине начального свободного объема КС. Существует минимальная «критическая» величина объема, зависящая от материала вкладыша, при которой горение ТТ переходит в детонацию, т.е. происходит взрыв КС. С увеличением начального объема ухудшаются МГХ КС, увеличивается потребная масса воспламенителя. При больших начальных свободных объемах КС все слабее и слабее реагирует на форму вкладыша. Предложенный диапазон величины начального объема (0,25ч0,35) в сотни раз больше минимального «критического» и в несколько раз меньше «большого нереагирующего» объема камеры.

Перейдем к требуемым характеристикам вкладыша. Запишем уравнение газоприхода продуктов сгорания с поверхности вкладыша в объем КС:

, где:

- площадь горящей поверхности (поверхность горения\горящая поверхность) вкладыша из ТТ;

- линейная скорость горения материала вкладыша и закон скорости горения. Значения коэффициентов в законах скорости горения получают в результате обработки экспериментальных данных. В данном случае используется степенной закон скорости горения. Здесь:

- линейный множитель. Равен скорости горения при давлении в КС, равном единице. При выполнении робот использовать значение 0,0017;

- показатель степени в законе скорости горения. При выполнении работ использовать значение 0,5;

- давление в КС в атмосферах. Т.е., в данном случае, линейный множитель равен скорости горения при давлении в одну атмосферу.

Вычислим значения требуемой начальной и конечной поверхности горения:

 мІ,

мІ.

Следует обратить внимание, что вместо величины газоприхода в КС продуктов сгорания с поверхности вкладыша при вычислениях использовалась величина соответствующего известного расхода газа, вытекающего из КС (при рекомендованной к выбору величине начального свободного объема КС ).

1.10 Определение характерных размеров вкладыша КС

Прежде чем переходить к определению размеров вкладыша из ТТ следует определить его форму. Характерной формой вкладышей КС ПАД систем запуска является многоканальный моноблок, бронированный по наружной и торцевым поверхностям. У вкладыша такой формы активными\горящими поверхностями являются только поверхности сквозных каналов. При разгорании каналов горящая поверхность возрастает как линейная функция от толщины сгоревшего слоя\свода. Часто рассматривается случай обеспечения запуска до момента смыкания поверхностей соседних разгорающихся каналов. Вкладыш такой формы характеризуется следующими размерами:

· Радиусы каналов в начальный момент времени, ;

· Количество каналов, ;

· Наружный диаметр моноблока, ;

· Длина моноблока, .

Рассматриваем вариант моноблока с каналами одинакового радиуса. По поперечному сечению моноблока каналы распределены «равномерно». На рисунке ниже изображен такой моноблок с семью каналами.

Рис. 3

На поперечном сечении вкладыша пунктирными окружностями показана поверхность каналов, разгоревшихся до соприкосновения между собой и с бронировкой наружной поверхности. «Равномерное» распределение каналов по сечению моноблока приводит к тому, что смыкание соседних каналов между собой и каналов с бронировкой происходит одновременно (при сгорании толщины свода вкладыша, равного e). Не трудно заметить, что диаметр моноблока может быть выражен через r₀ и e.

Можно составить систему из трех уравнений, включающую уравнения для начальной поверхности горения, для конечной поверхности горения и для массы вкладыша, сгоревшей к моменту соприкосновения поверхностей каналов:



В систему вошло три неизвестных: r₀, e и суммарная длина каналов n_к·l_з. Разрешив систему уравнений относительно r₀, получим выражение для начального радиуса каналов. Вместо массы вкладыша используем массу газа (приведен результат вычисления для рассматриваемого примера):

0,0062 м.

При определении длины вкладыша необходимо учитывать ограничения четырех видов:

· Конструктивные. Всегда существуют ограничения на габаритные размеры КС, связанные с местом ее расположения на установке. Это приводит к соответствующим ограничениям на размеры вкладыша;

· Технологические. Технологические возможности по изготовлению (выполнимость) вкладыша требуемых размеров;

· Экономические. Резкое увеличение стоимости изготовления вкладыша с «невыгодным» соотношением формообразующих размеров;

· Физические. Ограничения вызваны возникновением нерасчетного эрозионного горения поверхностей каналов с удлинением (отношением длины канала к его диаметру) больше некоторого значения.

При выполнении расчетов предлагается ограничивать длину вкладыша следующим образом:

· 0,2ч0,29 м для массы объектов до 4000 кг;

· 0,3ч0,4 м - до 20000 кг;

· 0,5ч0,6 м - до 50000 кг;

· 0,7ч0,8 м - более 50000 кг.

Количество каналов выбирается из предпочтительного ряда: 1, 7, 19, 37, 61, … Такое количество обеспечивает плотную «равномерную» компоновку каналов в поперечном сечении цилиндрического вкладыша, например:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Определим длину вкладыша и количество каналов для рассматриваемого примера расчета. Для одноканального варианта вкладыша его длина составит:

м,

что выглядит совершенно не реально. Проверим другое количество каналов из предпочтительного ряда:

м.

В рассматриваемом примере масса объекта составляет 1500 кг, т.е. нас устроят варианты вкладыша, содержащего 19 или более каналов. Выбрано значение 19 каналов, так как при 7 каналах увеличится длина заряда, что повлечёт за собой увеличение требований точности к изготовлению внутренних каналов, а следовательно, к удорожанию производства. Далее рассчитывается e и для выбранного варианта геометрии определяется наружный диаметр вкладыша.

м

)= 0,176 м

Определением размеров вкладыша предварительный расчет параметров сверхкритического стартового ПАД заканчивается.

1.11 Эскиз вкладыша

Ниже представлен эскиз вкладыша КС ПАД с указанием характерных конфигураций поперечного сечения, возникающих при разгорании каналов. На поперечном сечении показаны четыре характерных состояния для случая семиканального вкладыша:

· Начальное состояние вкладыша в момент времени ноль. Поверхность горения равна ;

· Момент смыкания каналов между собой и с бронировкой по наружной поверхности. Поверхность горения равна . Недогоревшие части вкладыша между поверхностями каналов и между поверхностями каналов и бронировкой. К этому моменту времени запуск объекта из установки должен быть завершен;

· Части вкладыша между поверхностями вкладыша сгорели. Еще остались части вкладыша между поверхностями каналов и наружной бронировкой;

· Вкладыш сгорел полностью. Поверхность горения равно нулю.

Случай одноканального вкладыша геометрически прост и не представляет интереса. Для вкладышей-моноблоков с числом каналов 19 и более выделяются аналогичные промежуточные состояния вкладыша. Для таких вариантов более сложную форму имеют части вкладыша между поверхностями каналов и наружной бронированной поверхностью.

Рис. 4

1.12 График зависимости площади горящей поверхности вкладыша от толщины сгоревшего слоя

График зависимости площади горящей поверхности вкладыша от толщины сгоревшего слоя до момента полного сгорания вкладыша.



Рис. 5

Данный рисунок носит качественный характер. Пример приводится для указания соответствия характерных промежуточных состояний вкладыша и графика зависимости площади горящей поверхности вкладыша от толщины сгоревшего слоя от начального состояния до момента полного сгорания вкладыша.

2. Разработка, описание конструкции, примерная последовательность сборки ПАД

Цель раздела: разработать примерную конструкцию ПАД, соответствующую конструктивным параметрам, определённым в разделе I. Описать полученную конструкцию и определить примерную последовательность сборки разработанного ПАД.

2.1 Разработка ПАД

Корпус ПАД

Корпус ПАД необходимо сделать разборным, в него будет помещён вкладыш. Корпус представляет собой цилиндрическую оболочку, по краям которой на наружной поверхности нарезана резьба для крепления соплового блока (4)^* и блока зажигания (5). Так как курсовой проект ставит своей целью разработку предварительной конструкции, толщина стенок оболочки выбирается приблизительно, без расчётов.

Сопловой блок

Сопловой блок (4) крепится к корпусу накидной гайкой (6).Выбор такой схемы крепления позволяет уменьшить массо-габаритные характеристики изделия по сравнению с фланцевым вариантом крепления. На торцевой поверхности необходимо выполнить отверстие для установки прорывной мембраны (8). Крепление мембраны осуществляется гайкой (9). (рис. 6)

Блок зажигания

На внутренней поверхности блока зажигания выполнено отверстие для установки воспламенителя, в который вкладывается пороховая навеска. В блок зажигания так же необходимо установить пиропатрон для воспламенения пороховой навески. Задняя часть блока выполняется в виде фланца с 6-ю отверстия для крепления ПАД в установке, что избавляет нас от разработки отдельного устройства крепления.

Крепление вкладыша в КС ПАД

Вкладыш (1) упирается в удерживающее кольцо (13) и через прижимное кольцо (12) прижимается сопловым блоком (4): таким образом вкладыш фиксируется от осевых перемещений. От продольных перемещений вкладыш фиксируется удерживающим кольцом (13) и кольцом (14), под размещение которого в бронировке заряда предусмотрена канавка, расположение колец способствует наиболее эффективному удержанию вкладыша.

2.2 Описание конструкции ПАД

Вкладыш (1) представляет собой заряд ТТ в виде цилиндрической шашки с 19-ю каналами, заряд бронирован по наружной цилиндрической поверхности и боковым торцам, т.е. горение происходит только по поверхностям каналов.

КС ПАД состоит из трех основных частей: корпуса (3), соплового блока (4) и блока зажигания (5).

Корпус (3) представляет собой цилиндрическую оболочку, по краям которой на наружной поверхности нарезана резьба для крепления соплового блока (4) и блока зажигания (5). На внутренней поверхности корпуса со стороны блока зажигания имеется упорный бурт. Со стороны соплового блока выточена поверхность и бурт для установки удерживающего кольца (13), поверхность для установки прижимного кольца (12) и кольца (14), и поверхность для установки блока зажигания. Для удобства монтажа колец переход между поверхностями выполнен в виде фасок.

Сопловой блок (4) крепится к корпусу накидной гайкой (6). На торцевой поверхности имеется отверстие для установки прорывной мембраны (8). Крепление мембраны осуществляется гайкой (9). На наружной поверхности соплового блока расположены две радиальные проточки для установки уплотнительных колец (15), данный вариант уплотнения наиболее надежен и удобен при монтаже.

Блок зажигания (5) крепится к корпусу накидной гайкой (7). На внутренней поверхности имеется отверстие для установки воспламенителя (11), в который вкладывается пороховая навеска (10). К пороховой навеске ведет сквозное отверстие с наружного торца блока, в которое через уплотнительное кольцо (17) устанавливается пиропатрон (2). На наружной поверхности блока зажигания расположены две радиальные проточки для установки уплотнительных колец (16), данный вариант уплотнения наиболее надежен и удобен при монтаже. Задняя часть блока выполнена в виде фланца с 6-ю отверстиями - для крепления ПАД в установке.

2.3 Примерная последовательность сборки

Сборка блока зажигания

Блок зажигания собирается в следующей последовательности. Со стороны внутренней поверхности блока устанавливается воспламенитель (11) со вложенной в него пороховой навеской (10). Через уплотнительное кольцо (17) ввинчивается пиропатрон (2). В радиальные проточки на наружной поверхности блока зажигания устанавливаются уплотнительные кольца (16).

Сборка соплового блока

В отверстие на торцевой поверхности соплового блока устанавливается прорывная мембрана (8). В отверстие ввинчивается гайка (9) и надёжно фиксирует мембрану. В радиальные проточки на наружной поверхности соплового блока (15) устанавливаются уплотнительные кольца.

Подготовка вкладыша.

В канавку на наружной поверхности вкладыша (1) устанавливается кольцо (14).

Сборка ПАД

В корпус ПАД (3) вкладывается удерживающее кольцо (13), затем укладывается подготовленный вкладыш. После этого на торцевую поверхность вкладыша укладывается прижимное кольцо 12, в корпус вставляется собранный сопловой блок, на который накидывается гайка (6). Гайка заворачивается. С обратный стороны корпуса устанавливается блок зажигания, на блок зажигания устанавливается накидная гайка и затягивается.

ПАД собран.

2.4 Расчёты на прочность

Расчёты на прочность проводятся исходя из характера нагружения конструкции, мест крепления, внутреннего давления, условий эксплуатации.

Расчёты конструкции ПАД на прочность в данном курсовом проекте не проводились, так как целью всего курсового проекта разработка предварительной конструкции ПАД и многие из необходимых исходных условий для расчёта на прочность не зада

Заключение

В пределах данного курсового проекта мною была разработана конструкция ПАД. Параметры ПАД также были предварительно рассчитаны в соответствии с параметрами запускаемого объекта. Получившаяся в конечном итоге конструкция является предварительной, так как точные расчеты на прочность конструкции не производились. Из-за этого возможны: изменение толщины стенок камеры сгорания, соплового блока, блока зажигания. Такие изменения могут повлечь за собой увеличение или уменьшение массогабаритных размеров камеры сгорания, что в свою очередь может привести к изменению числа каналов во вкладыше.

Размещено на Allbest.ru