Размещено на http://www.allbest.ru/

Оглавление

Реферат

Техническое задание

Введение

1. Методы расчета электронной пушки

1.1 Синтез электронной пушки

1.1 Анализ электронной пушки

2. Расчет электронной пушки

2.1 Предварительный расчет

2.2 Расчет электронной пушки методом синтеза

2.3 Расчет электронной пушки методом анализа

3. Конструкция электронной пушки

Заключение

Литература

Приложение



Реферат

Данная курсовая работа содержит:

24 страницы, 8 рисунков, 4 таблицы, 1 приложение;

Библиографический список: 4 источника;

Ключевые слова:

электронная пушка, электронные пучки, автоматизированное проектирование, синтез, анализ;

В данной курсовой работе приведены методики, алгоритмы и программы автоматизированного проектирования электронных пушек. Выполнено проектирование электронной пушки для многорезонаторного пролетного клистрона с заданными в техническом задании характеристиками.

Проектирование выполнялось на персональном компьютере с использованием программ синтеза и анализа электронных пушек.

В ходе выполнения синтеза пушки получены данные для завершающего этапа проектирования пушки, с помощью процедуры анализа подобраны требуемые выходные параметры пучка: траектории, ток, коэффициент заполнения, первеанс.

В результате была получена геометрия электродов электронной пушки, удовлетворяющая техническому заданию.



Техническое задание

Рассчитать электронную пушку со следующими параметрами:

Номер варианта: N=4;

Выходная мощность: Р_вых=10,6 кВт;

Коэффициент усиления: К_з=44;

Длина волны: л=3,6см;

Полоса усиливаемых частот: Дf/f₀=0.64



Введение

Электронная пушка -- устройство, с помощью которого получают пучок электронов с заданной кинетической энергией и заданной конфигурации. Чаще всего используется в кинескопах и других электронно-лучевых трубках, а также в различных приборах, таких как электронные микроскопы и ускорители заряженных частиц. Существенный вклад в теорию проектирования электронных пушек сделал американский ученый Пирс, предложившим метод формирования прямолинейных ламинарных электронных пучков простой конфигурации: ленточного, цилиндрического и конического. На основе этого метода были разработаны высокоэффективные электронные пушки, которые широко известны под названием пушек Пирса.

Электроны в электронной пушке вылетают из катода и ускоряются электрическим полем. Испускание электронов из катода происходит главным образом в процессах термоэлектронной эмиссии, эмиссии из плазмы, автоэлектронной эмиссии и фотоэлектронной эмиссии. Формирование заданного распределения электронного пучка на выходе из электронной пушки осуществляется подбором конфигурации и величины электрического и магнитного полей. Термин «электронная пушка» применяют как к устройствам для формирования высокоинтенсивных электронных пучков (сильноточные электронные пушки), так и к более простым совокупностям электродов для получения пучков малой интенсивности (используемых в клистронах, магнетронах, электроннолучевых приборах); последние часто называются электронными прожекторами.

В клистронах и лампах бегущей волны в целях получения большой высокочастотной мощности без существенного сокращения срока службы катода очень часто используются аксиально-симметричные электронные пучки с плотностью тока, превышающей допустимую плотность тока катода. Получить такие пучки можно, например, при помощи пушки Пирса.

Путем соответствующего расчета формы электродов, производимого аналитическим методом или с помощью математического моделирования на ЭВМ, в пушке создается такая конфигурация электрического поля, при которой электроны со всей поверхности катода равномерно сходятся в узкий электронный пучок, проходящий сквозь отверстие анода.

Задача формирования электронных пучков ставится следующим образом: известны электрические и геометрические параметры потока, такие, как ток, скорость форма и размеры поперечного сечения пучка, требуется определить форму электродов и конфигурацию магнитного поля, при которых обеспечивается формирование потока с известными параметрами.

Для решения подобных задач в настоящее время используют методы синтеза и анализа. Они позволяют оперативно решать подобного рода задачи и являются мощным инструментом при проектировании.



1. Методы расчета электронной пушки

1.1 Синтез электронной пушки

Метод синтеза заключается в определении геометрии электродов и конфигурации магнитного поля, обеспечивающих формирование пучка с известными параметрами и включает в себя решение двух задач: внутренней и внешней. Внутренняя задача заключается в нахождении распределения потенциала внутри пучка по заданным траекториям и магнитному полю. Внешняя задача заключается в нахождении формы электродов и их потенциалов, при которых внутри пучка будит распределение потенциала, найденного при решении внутренней задачи.

Решение внутренней задачи для осесимметричных пучков проводится с использованием параксиального уравнения, написанного в криволинейной системе координат q₁, q_2. Семейство подобных линий q₁=const, совпадающих с траекториями электронов, и семейство линий q₂=const, к ним ортогональных, образуют ортогональную координатную сетку (рис. 1)

Рис. 1. Ортогональная координатная сетка

Указанные семейства линий описывается в цилиндрических координатах r, z уравнениями:



-

где R(z) - некоторая базовая линия на семействе q₂=const, q - параметр подобия.

Координата q₂ выражается через параметр подобия и характеризует относительное расстояние линий семейства q₂=const от оси симметрии, а координата q₁ определяет расстояние, на котором линии семейства q₁=const пересекает ось симметрии, q₁=z. Таким образом, координата q₁ имеет равномерность длины, а q₂ - величина безразмерная.

Если в качестве базовой линии R(z) взята граница пучка, то параксиальное уравнение, описывающее его движение, с использованием нормированных переменных имеет вид

, (1.1)

где , u=U/U_н, , - нормированные переменные; R_н, U_н, l_н, B_н - нормирующие множители; U - потенциал на оси пучка (q₂=0); В - магнитное поле на оси пучка; В_к - магнитное поле на катоде; R_к=R(0)=1 - значение функции на катоде; .

Входящая в (1.1) постоянная i характеризует ток пучка и связана с микропервеансом с_м соотношением:

, 1.2)

где .

Внутреннюю задачу формирования можно решать либо задавая траектории электронов R(z), а осевое распределение потенциала u(z) вычислять на уравнение (1.1), либо наоборот, задавать функцию u(z). А на уравнения (1.1) вычислять траектории R(z). При использовании второго способа расчет пушки проводится следующим образом.

Сначала зададим осевое распределение потенциала, удовлетворяющее условиям:

Условия (1.3) соответствуют режиму ограничения тока с катода пространственным зарядом, условие (1.4) - движении потока в эквипотенциальном канале на выходе из пушки.

Типичная кривая распределения потенциала на оси может быть аппроксимирована аналитически:

,

где ,

Коэффициенты k, а₁-а₅ с учетом условий (1.3), (1.4) и условия обеспечения сферической формы катода определяются по соотношениям:

(1.6)

Далее проводится численное интегрирование уравнения (1.1) с начальными условиями:

(1.7)

В результате интегрирования находится функция R(z), описывающая форму, электронного пучка при заданном распределении потенциала. Распределение магнитного поля сопровождения частично экранированной пушки рассчитывается на условия получения равновесного непульсирующего пучка с известной огибающей.

Решение внешней задачи также производится в криволинейной системе координат. Потенциал вне пучка рассчитывается по приближенной формуле:

, (1.8)

Пологая в (1.8) , можно определить форму соответствующей эквипотенциальной линии в координатах q₁, q₂ . Для фокусирующего электрода , для анода .

Переход к цилиндрическим координатам производится по формулам



(1.9)

1.2 Анализ электронной пушки

Метод анализа состоит в последовательном изменении геометрии электродов пушки и формы магнитного поля до тех пор, пока параметры формируемого пушкой пучка не будут близки к заданным. Этот процесс включает в себя следующие основные этапы: выбор исходного варианта геометрии пушки и конфигурации магнитного поля, траекторный анализ, по результатам которого определяются параметры формируемого пушкой пучка, внесение изменений в исходную геометрию и последующий траекторный анализ нового варианта и т.д.

Анализ электронной пушки основывается на решении самосогласованной задачи электронной оптики, математическая модель которой включает:

-уравнение поля

, (2.1)

-уравнение движения частиц

, (2.2)

-уравнение неразрывности потока

. (2.3)

Здесь U - потенциал, с - плотность заряда, m,e - масса и заряд электрона, - напряженность электрического поля, - индукция магнитного поля, - скорость частицы.

Совместное решение уравнений (2.1) - (2.3) выполняется методом последовательных приближений. В первом приближении производится расчет поля электронной пушки без учета пространственного заряда. На втором и последующих приближениях внешнее поле и траектории рассчитываются с учетом пространственного заряда. Процесс последовательных приближений продолжается до тех пор, пока результат последующего n - го приближения не будут достаточно близки к результатам предыдущего (n-1)-го приближения. В качестве критерия сходимости процесса могут служить относительные изменения радиальных координат r и скоростей V_r контрольных электронов в конце расчетной области пушки:

. (2.4)

где - заданная погрешность расчета траекторий.

Распределение пространственного заряда в пучке учитывается с помощью дискретной модели потока из деформируемых элементов. Электронный поток разбивается в поперечном сечении на слои. Каждый слой образуется движением одного деформируемого элемента. Формирование элементов проводится из условия получения одинакового заряда каждого элемента, и следовательно, одинакового тока каждого слоя. Площади с учетом неравномерного распределения плотности тока на катоде будут различными.

Заряд деформируемого элемента находится по формуле:

,

где I₀ - ток пучка, N_сл - число слоев. Дt - шаг интегрирования.

Разнесение по узлам сетки заряда деформируемого элемента производится с помощью разбиения его на отдельные части и применении в нем алгоритма «частица в ячейке».

Ток пучка определяется суммированием токов с элементарных пучков катода:

, (2.5)

где М - число дроблений эмитирующей поверхности катода (M=100…200).

Токи с элементарных участков вычисляются по найденному из уравнения (2.1) распределению потенциала вблизи поверхности катода с использованием закона «степени 3/2» для плоского диода:

, (2.6)

где U_m - потенциал точки, лежащей по нормали напротив центра элементарного участка на расстоянии d от катода, S_m - площадь элементарного участка катода.

Для ускорения сходимости последовательных приближений применяется корректировка катодного тока по способу нижней релаксации:

, (2.7)

где Iⁿ, I^n-1 - токи на n-м и (n-1)-м приближении; <1 - параметр нижней релаксации.

Расчет электрических полей, описываемых уравнением (1), проводится методом конечных разностей с использованием итерационной формулы последовательной релаксации. В граничных узлах сетки, находящихся на электродах пушки, задается условие Дирихле, а на открытых участках - условие Неймана.

Уравнение движения (2.2) для контрольных электронов решается методом Рунге-Кутта 4-го порядка с автоматическим выбором шага интегрирования. Начальные условия - стартовые координаты и скорости контрольных электронов на катоде определяются при формировании слоев.

Необходимые для решения уравнения (2.2) составляющие напряженности электрического поля находится по потенциалам ближайших узлов сетки с применением численного дифференцирования. Составляющие индукции магнитного поля рассчитывается в параксиальном приближении по формуле:

где B(z) - магнитное распределение продольной составляющей магнитной индукции на оси пушки.



2. Расчет электронной пушки

2.1 Предварительный расчет

Заданные параметры проектируемой пушки для многорезонаторного клистрона представлено в виде технического задания (ТЗ). Другие исходные параметры необходимые для проведения синтеза и анализа электронной пушки могут быть получены ручным расчетом.

1. Из соотношения определим частоту в середине рабочего диапазона: f_ср, Гц: f_ср=8,333ГГц;

2. Зададим максимальный КПД из следующих рекомендаций:

3. 1 см < л_ср < 5 см 30 % < з_max < 50 %

4. 5 см < л_ср < 15 см 50 % < з_max < 70 %

5. 50 см < л_ср 70 % < з_max < 80 %

6. л_ср равна 3,6 см ; з_max примем равным 50%;

7. Определим рабочий КПД с учетом полосы пропускания по формуле: %: ;

8. Определим мощность источника питания :

9. Вт;

10. Определим значение микропервеанса обеспечивающего требуемую полосу пропускания мкА/В^3/2 ; мкА/В^3/2;

11. Рассчитаем ускоряющее напряжение В:

12. Uo=17700 B;

13. Определим ток луча А: А;

14. По заданному значению га определим радиус пролетной трубы a. Для этого рассчитаем величину г по формуле и выберем г_а из интервала 0,4…1,0. Меньшие значения относятся к длинноволновым клистронам, большие - к клистронам сантиметрового диапазона.

15. л_ср равна 3,6 см, что соответствует сантиметровому диапазону, га примем равным 0,95 тогда см;

16. Определим радиус луча, выбрав коэффициент заполнения K_з на интервале 0,5…0,8. Примем K_з равным 0,6, тогда см;

17. Рассчитаем плотность тока луча А/см²:

18. А/см²;

19. Исходя из предполагаемой долговечности катода D=4000 ч и плотности тока луча j_л=53,524 А/см², выберем импрегнированный тип катода с допустимым значением плотности тока j_доп=3 А/см²;

20. Так как J_л>J_доп то выберем пушку со сходящимся потоком;

21. Для пушки со сходящимся потоком выберем на интервале -1,8…-2,4 предварительное значение коэффициента сходимости A_к. Т.к пушка требует большую степень сходимости потока то A_к примем равным -2;

22. Для области пролетного канала значение коэффициента превышения магнитного поля над бриллюэновским примем N_бр=1,5.

2.2 Расчет электронной пушки методом синтеза

Расчет проводится по программе «Sintez».

Блок - схема программы «Sintez» приведена на рисунке 2.



Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис2. Блок - схема программы «Sintez».

В качестве исходных данных используются следующие параметры:

- микропервеанс: с_м=0,528мкА/В^3/2;

- ускоряющее напряжение: U₀=17700 В;

- радиус пучка в канале: b=0,086см;

- превышение магнитного поля над бриллюэновским: N_бр=1,5;

- коэффициент заполнения: K_з=0,6;

- наклон пучка у катода: А_к=-2.

Результаты расчета:

- длина пушки: Z_и=3,323 см;

- радиус кривизны катода: R_кр=1,0861 см;

- глубина катода по Z: Z_к=0,16 см;

- высота катода по R: R_к=0,5683 см;

- бриллюэновское магнитное поле: В_бр=925,765 Гс;

- величина магнитного поля на катоде: В_к=17,184 Гс;

- плотность тока на катоде: j_к=2,266 А/см²;

- компрессия пушки: К_s=43,721

Форма электродов пушки и осевое распределение магнитной индукции приведена на рисунке 3.

Рис. 3. Форма электродов пушки и осевое распределение магнитной индукции.

2.3 Расчет электронной пушки методом анализа

Анализ электронной пушки проводился по программе «Analiz».

Блок - схема программы «Analiz» приведена на рисунке 4.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 4. Блок-схема программы анализа электронной пушки.

Исходными данными для анализа пушки являются размер расчетной области Z_и, ускоряющее напряжение U_o, геометрия и потенциалы электродов, данные о распределении магнитного поля. Необходимая для подготовки исходных данных информация берется ив результатов синтеза пушки (рис.5) Продольный размер расчетной области можно ограничить плоскостью кроссовера пучка Z_и=z_кр Поперечный размер области задается в программе автоматически равным Z_и /2.

Геометрия пушки описывается линиями второго и первого порядка. Для этого сложная синтезная форма электродов пушки изменяется с помощью отрезков окружностей и прямых линий на более простую и технологичную в изготовлении.

Линии второго порядка описываются восемью числами Z_н, r_н, Z_к, R_к, U, Z₀, r₀, R₀. Здесь Z_н, r_н и Z_к, R_к - координаты начала и конца дуги окружности, Z₀, r₀ и R₀ - координаты центра и радиус дуги окружности. После линий второго порядка пятью числами описываются линии первого порядка Z_н, r_н, Z_к, R_к, U. Здесь Z_н, r_н, Z_к, R_к - координаты начала и конца отрезка. Для каждой линии указывается нормированное значение потенциала U того электрода, к которому относится линия (на катоде U=0, на управляющем электроде и аноде U=1).

Рис.5. Выбор исходной геометрии пушки

---- - синтезная форма электродов

- - - - - технологичная форма электродов

-·-· - распределение магнитного поля

Потенциал нормируется относительно U₀. Количество линий второго и первого порядка задается в исходных данных параметрами N₂ и N_1.(В нашем случае N₂=1, N₁=7).Таким образам, катод пушки может быть описан дугой окружности 1 с радиусом R₀=R_кр и прямой линией 2, у которой r_н = r_к=R_н. Значения R_кр и R_н известны из синтеза пушки. Остальные координаты выбираются из чертежа пушки. Потенциал катода U_к = 0.Эквипотенциальная поверхность фокусирующего электрода аппроксимируется линиями 3 и 4. Потенциал фокусирующего электрода U_ф = 0. Между катодом и фокусирующим электродом из технологических соображений предусматривают небольшой тепловой зазор Дr=R_н/10. Анод пушки аппроксимируется линиями 5, 6 и 7. Линия 7 является стенкой пролетной трубы, поэтому для нее r_н = r_к=а . В продольном направлении линию 7 следует продолжить за пределы расчетной области и обязательно замкнуть на ось Z линией 8. Потенциал анода U_a= 1. Вертикальные линии 4 и 5 проводятся так, чтобы выполнялось условие r_к ?Z_н/2. Линии 2 и 3 по оси Z необходимо начинать из области отрицательных значений, т.е. Z_н=-0,1. Размеры электродов пушки указываются в сантиметрах. Распределение магнитного поля задается массивом значений с постоянным шагом H_м=Z_н/(N_m-1), где N_m - число точек магнитного поля. Значение B₁ должно соответствовать величине магнитного поля на катоде B_к.

Исходные данные для расчета:

Длина пушки - 3,323 см

Ускоряющее напряжение - 17700 В

Число линий первого порядка - 7

Число линий второго порядка -1

Шаг магнитного поля - 0,22 см

Геометрия и потенциалы электродов, и осевое распределение магнитной индукции приведены в таблицах 1 и 2.

Таблица 1.

N	Zн,см	rн,см	Zк,см	rк,см	U,В	Z0,см	r0,см	R0,см
1	0	0	0,16	0,568	0	1,0681	0	1,0681
2	-0,1	0,568	0,16	0,568	0
3	-0,1	0,6214	0,2681	0,6214	0
4	0,2681	0,6214	0,2681	1,6615	0
5	1,2681	0,6028	1,2681	1,6615	1
6	1,2681	0,6028	1,7898	0,143	1
7	1,7898	0,143	3,323	0,143	1
8	3,323	0	3,323	0,143	1

Таблица 2.

Z, см	0	0,22	0,44	0,66	0,88	0,1	1,32	1,54
B,Гс	17,184	17,184	17,184	20	40	50	80	125
№	1,76	1,98	2,2	2,42	2,64	2,86	3,08	3,3
B,Гс	180	260	360	480	640	800	1050	1250

Результаты расчета в соответствии с таблицами 1 и 2 приведены

на рисунке 6.

Рис.6. Геометрия пушки с токооседанием на электроде.

Полученная после аппроксимации геометрия пушки привела к токооседанию пучка на анод. Токооседание пучка на аноде имеет место при завышенном первеансе. Чтобы избежать это, необходимо сдвинуть фокусирующий электрод к аноду.

Данные о геометрии с вышеупомянутыми изменениями представлены в таблице 3.

Результаты расчета в соответствии с таблицей 3 представлены на рисунке 7.

Таблица 3

N	Zн,см	rн,см	Zк,см	rк,см	U,В	Z0,см	r0,см	R0,см
1	0	0	0,16	0,568	0	1,0681	0	1,0681
2	-0,1	0,568	0,16	0,568	0
3	-0,1	0,6214	0,399	0,6214	0
4	0,399	0,6214	0,399	1,6615	0
5	1,2681	0,6028	1,2681	1,6615	1
6	1,2681	0,6028	1,7898	0,143	1
7	1,7898	0,143	3,323	0,143	1
8	3,323	0	3,323	0,143	1

Рис7. Геометрия электродов с потоком электронов после проведения анализа.

Результатом расчета является значение микропервеанса, плотности тока с катода. Микропервеанс составил 0,66519 мкА/В^3/2, а плотность

Тока составила 1,56641 А/см².



3. Конструкция электронной пушки

Конструктивно электронная пушка состоит из следующих основных узлов: катод и фокусирующий электрод, высоковольтный изолятор, анод, магнитный экран, элементы внешней армировки. Конструкция электронной пушки изображена в приложении.

Катод и подогреватель. Широкое практическое применение нашли только два типа катодов - оксидные синтерированные и металлопористые (импрегнированные). Основные характеристики этих катодов представлены в таблице 4. Подогреватели катодов имеют вид спиралей из тугоплавкого металла (молибден, вольфрам, их сплавы, сплавы вольфрама с рением).

Таблица 4

Параметр	Катод
	оксидный синтерированный	металлопористый (импрегнированный)
Рабочая температура, 0С……….. Максимальная плотность тока катода, гарантирующая большой срок службы, А/см2 непрерывный режим…………… импульсный режим ……………. Температура подогревателя 0С…	770-850 0,3-0,4 3-20 1000-2000	1100-1200 3-5 5-20 1300-1500

Проволока подогревателя для изоляции покрыта слоем алунда. Импрегнированные катоды имеют значительно более высокую температуру эмиссии, чем оксидные, поэтому обладают более мощными подогревателями. Их обычно выполняют неалундировннными, из непокрытой проволоки. В последнее время находят применение так называемые заплавленные подогреватели, в которых спираль закреплена ("запечена") в сплошной таблетке из алунда.

Катодно-подогревятельный узел (КПУ) помимо катода и подогревателя содержит еще ряд деталей - элементы крепления, тепловые экраны и теплоразвязки. Последние имеют вид цилиндров из тонкой фольги либо конструкции из тонких проволок, расположенных на цилиндрических или конусных поверхностях (так называемые стержневые держатели типа "беличье колесо"). Тепловые экраны и развязки служат не только для повышения экономичности КПУ (уменьшают отток тепла), но и для снижения температуры деталей, окружающих катод, что предупреждает паразитную термоэмиссию, снижает риск выхода их из строя при многочисленных включениях и выключениях. В КПУ могут входить детали, включая керамические изоляторы, закрепляющие самый ненадежный элемент конструкции - ввод подогревателя.

Катодно-фокусируюший узел содержит КПУ, держатель КПУ и накальный изолятор. Держатель - это обобщенное название детали, к которой прикреплена тепловая развязка КПУ или сам КПУ. Держатель может иметь вид трубки, втулки, фланца и т.п. К нему приваривается фокусирующий электрод. Материал фокусирующего электрода - нержавеющая сталь, молибден, реже - сталь (железо). Основные размеры должны выполняться с высокой точностью по 6-7 квалитету (по 2-му и 2а классу точности). После установки катода в КПУ закрепление всех деталей при сборке пушки - производят только сваркой (контактной, лазерной, дуговой).

Высоковольтный анодный изолятор содержит керамический цилиндр со шлифованными металлизированными торцами. К ним припаяны сравнительно тонкостенные детали - манжеты, переходящие в посадочные фланцы анода и катодно-фокусирующего узла. Высота изолятора определяется рабочим напряжением. Практикой установлено, что необходимо брать по керамике примерно 0.5-I мм на I кВ напряжения. Например, изолятор на 10 кВ будет иметь высоту 15-20 мм, на 40 кВ - 40-60 мм. В нашем случае ускоряющее напряжение составляет 17700 В, т. о. изолятор должен иметь высоту не менее 20 мм. Именно анодный изолятор, обеспечивающий достаточную электрическую прочность, определяет габариты электронной пушки.

Анод пушки имеет вид цилиндра с конической фаской и выполнен из меди. Детали, образующие высоковольтный промежуток, должны быть скруглены и иметь высокую чистоту обработки поверхности для предотвращения пробоев.

Для точной сборки пушек требуется большое число специальных оправок.

Элементы внешней армировки не имеют отношения к электронной оптике. Это - провода со штеккерами или разъемами, заливка герметизирующим компаундом, защитный кожух и т.п. Они служат для удобства эксплуатации и обеспечивают работоспособность пушки в условиях повышенной влажности, запыленности, повышенной температуры окружающей среды и т.п.

электронный пушка пучок электрон



Заключение

Используя современные методы расчетов, основанные на методах синтеза и анализа, была получена конструкция электронной пушки создающая интенсивный электронный пучок определенной конфигурации с необходимыми значениями тока и ламинарным движением электронов.

Так как J_л>J_доп, то катод пушки должен быть металлопористым и обеспечивать сходящийся поток. Полученная конфигурация пушки удовлетворяет техническому заданию и имеет следующие параметры:

- микропервеанс: с_м=0,66519 мкА/В^3/2;

- радиус пучка в канале: b=0,086 см;

- радиус кривизны катода: R_кр=1,086 см;

- высота катода: R_к= 0,568 см;

- глубина катода: Z_к= 0,16см;

- бриллюэновское магнитное поле: В_бр= 925,765Гс;

- величина магнитного поля на катоде: В_к=17,184 Гс;

- плотность тока на катоде: j_к=2,266 А/см²;

- компрессия пушки: К_s= 43,721;

-поперечная нормированная длина: Z_к=3,323 см;

- плотность тока луча j_л=53,524 А/см²;



Приложение

Размещено на Allbest.ru