Електричні апарати

Визначення магнітної провідності неробочого або робочого повітряного зазору та падіння магнітного потенціалу. Побудова вебер-амперних характеристик магнітного кола електромагніту. Особливості та правила побудови погодженої механічної характеристики.

Рубрика Коммуникации, связь, цифровые приборы и радиоэлектроника
Вид контрольная работа
Язык украинский
Дата добавления 19.04.2011
Размер файла 317,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

16

Міністерство транспорту та зв'язку України

Українська державна академія залізничного транспорту

Кафедра Системи електричної тяги

Контрольна робота

Електричні апарати

Перевірив доцент

О.Д. Супрун

Розробив студент

групи 10-III -ЕТ

В.М . Носик

1. Визначення магнітної провідності неробочого повітряного зазору

1.1 Знаходимо величину неробочого повітряного зазору

, м.

1.2 Розбиваємо поле між якорем і скобою на прості фігури

1 - прямокутний паралелепіпед розмірами a, b і дн;

2 - половина порожнього циліндра довжиною a, внутрішній діаметр дн і зовнішній - дн + 2a;

2' - половина порожнього циліндра довжиною b, внутрішній діаметр дн і зовнішній - дн + 2a;

3 - половина циліндра довжиною a і діаметром дн;

3' - половина циліндра довжиною b і діаметром дн;

4 - чверть порожнього циліндра довжиною b, внутрішній радіус дн, зовнішній - дн + a;

5 - чверть циліндра довжиною b і радіусом дн;

6 - квадрант кульової оболонки діаметром дн + 2a;

6' - квадрант кульової оболонки діаметром 2(дн + a);

7 - кульовий квадрант діаметром дн;

7' - кульовий квадрант діаметром 2дн.

1.3 У відповідності з рис.1 визначаємо магнітні провідності окремих фігур

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн.

1.4 Визначаємо повну магнітну провідність неробочого повітряного зазору

2. Визначення магнітної провідності робочого повітряного зазору

2.1 Вибираємо мінімальне значення робочого повітряного зазору

дmin=0,001м

2.2 Визначаємо максимальне значення робочого повітряного зазору

дmax = l·tgбmax = 0,08·tg0,28 = 0,023м.

2.3 Вибираємо наступні значення робочого повітряного зазору

д1 = дmin = 0,001м;

д2 = 0,003м;

д3 = 0,009м;

д4 = 0,014м;

д5 = 0,019м;

д6 = 0,023м.

По формулі В.В.Вишниовського визначаємо магнітні провідності для обраних значень робочого повітряного зазору:

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

Гн;

3. Побудова вебер-амперних характеристик магнітного кола електромагніту

3.1 Визначаємо площі перетину осердя, скоби і якорі

м2;

Sск = Sя = a·b = 0,01·0,1 = 1·10-3 м2.

Як видно, Sск < Sc, отже, розрахунок ведемо по скобі.

3.2 Задаємося наступними значеннями магнітної індукції в скобі

Bск1 = 0,6Тл;

Bск2 = 0,8Тл;

Bск3 = 1,2Тл;

Bск4 = 1,4Тл;

Bск5 = 1,6Тл;

Bск6 = 1,8Тл.

3.3 По заданій кривій намагнічування (таблиця 1.1) для обраних значень індукції в скобі Bск знаходимо напруженості поля скоби

Hск1 = 90А/м;

Нск2 = 133А/м;

Нск3 = 444А/м;

Нск4 = 1410А/м;

Нск5 = 5980А/м;

Нск6 = 18100А/м.

Таблиця 1.1 Залежності В = f(Н) для сталі 1411.

В, Тл

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

Н, А/м

67

90

133

217

444

1410

5980

18100

88300

3.4 Визначаємо величину магнітного потоку при обраних значеннях магнітної індукції

Ф1 = Bск1·Sск = 0,6·1·10-3 = 0,6·10-3Вб;

Ф2 = Bск2·Sск = 0,8·1·10-3 = 0,8·10-3Вб;

Ф3 = Bск3·Sск = 1,2·1·10-3 = 1,2 ·10-3Вб;

Ф4 = Bск4·Sск = 1,4·1·10-3 = 1,4·10-3Вб;

Ф5 = Bск5·Sск = 1,6·1·10-3 = 1,6·10-3Вб;

Ф6 = Bск6·Sск = 1,8·1·10-3 = 1,8·10-3Вб.

3.5 Визначаємо магнітну індукцію в осерді

Тл;

Тл;

Тл;

Тл;

Тл;

Тл.

3.6 Використовуючи задану криву намагнічування (таблиця 1.1) знаходимо напруженості поля осердя

Hс1 = 80А/м;

Нс2 = 105А/м;

Нс3 = 220А/м;

Нс4 = 400А/м;

Нс5 = 1025А/м;

Нс6 = 3855А/м.

3.7 Визначаємо падіння магнітних потенціалів у осерді, скобі, якорі і неробочому повітряному зазорі

Fc1 = Hc1·h = 80·0,13 = 10,4 А;

Fc2 = Hc2·h = 105·0,13 = 13,65 А;

Fc3 = Hc3·h = 220·0,13 = 28,6 А;

Fc4 = Hc4·h = 400·0,13 = 52 А;

Fc5 = Hc5·h = 1025·0,13 = 133,25 А;

Fc6 = Hc6·h = 3855·0,13 = 501,15 А;

Fcк1 = Hcк1·(l + h) = 90(0,08 + 0,13) = 18,9 А;

Fcк2 = Hcк2·(l + h) = 133(0,08 + 0,13) = 27,93 А;

Fcк3 = Hcк3·(l + h) = 444(0,08 + 0,13) = 93,24 А;

Fcк4 = Hcк4·(l + h) = 1410(0,08 + 0,13) = 296,1 А;

Fcк5 = Hcк5·(l + h) = 5980(0,08 + 0,13) = 1255,8 А;

Fcк6 = Hcк6·(l + h) = 18100(0,08 + 0,13) = 3801 А;

Fя1 = Hcк1·l = 90·0,08 = 7,2 А;

Fя2 = Hcк2·l = 133·0,08 = 10,64 А;

Fя3 = Hcк3·l = 444·0,08 = 35,52 А;

Fя4 = Hcк4·l = 1410·0,08 = 112,8 А;

Fя5 = Hcк5·l = 5980·0,08 = 478,4 А;

Fя6 = Hcк6·l = 18100·0,08 = 1448 А;

А;

А;

А;

А;

А;

А;

3.8 Знаходимо падіння магнітного потенціалу в сталі і на робочому повітряному зазорі

FУ1 = Fc1 + Fск1 + Fя1+ Fдн1 = 10,4+18,9+7,2+508,404=544,904 А;

FУ2 = Fc2 + Fск2 + Fя2+ Fдн2 = 13,65+27,93+10,64+677,872=730,092 А;

FУ3 = Fc3 + Fск3 + Fя3+ Fдн3 = 28,6+93,24+35,52+1016,808=1174,168 А;

FУ4 = Fc4 + Fск4 + Fя4+ Fдн4 = 52+296,1+112,8+1186,276=1647,176 А;

FУ5 = Fc5 + Fск5 + Fя5+ Fдн5 = 133,25+1255,8+478,4+1355,744=3223,194 А;

FУ6 = Fc6 + Fск6 + Fя6+ Fдн6 = 501,15+3801+1448+1525,211=7275,361 А.

Результати розрахунків зводимо в таблицю 1.2.

Таблиця 1.2 Результати розрахунку магнітного ланцюга.

Вс, Тл

0,502

0,67

1,005

1,172

1,339

1,507

Нс, А/м

80

105

220

400

1025

3855

Вск, Тл

0,60

0,80

1,20

1,40

1,60

1,80

Нск, А/м

90

133

444

1410

5980

18100

Ф, Вб

0,6·10-3

0,8·10-3

1,2·10-3

1,4·10-3

1,6·10-3

1,8·10-3

Fс, А

10,4

13,65

28,6

52

133,25

501,15

Fск, А

18,9

27,93

93,24

296,1

1255,8

3801

Fя, А

7,2

10,64

35,52

112,8

478,4

1448

Fдн, А

508,404

677,872

1016,808

1186,276

1355,744

1525,211

FУ, А

544,904

730,092

1174,168

1647,176

3223,194

7275,361

3.9 По даним таблиці 1.2 будуємо вебер-амперну характеристику сталі і неробочого повітряного зазору Ф = f(Fя)

3.10 Вирішуючи графічно рівняння

Fд = Iw - FУ,

будуємо вебер-амперну характеристику робочого повітряного зазору Ф=f(Fд) (рис. 2).

4. Визначення падіння магнітного потенціалу в робочому повітряному зазорі

4.1 Задаємося значенням магнітного потоку Ф0 = 0,86·10-3 Вб і знаходимо падіння магнітних потенціалів у робочому повітряному зазорі при магнітному потоці, рівному Ф0

А;

А;

А;

А;

А;

А.

4.2 Через отримані точки і початок координат проводимо прямі до перетинання із кривою Ф = f(Fд)

Опускаючи із точок перетинання перпендикуляри на вісь абсцис, отримуємо падіння магнітних потенціалів у робочому повітряному зазорі при відповідних значеннях зазору:

Fд1 = 595 А;д1 = 0,001 м;

Fд2 = 1550 А;д2 = 0,003 м;

Fд3 = 3955 А;д3 = 0,009 м;

Fд4 = 4610 А;д4 = 0,014 м;

Fд5 = 4860 А;д5 = 0,019 м;

Fд6 = 4980 А;д6 = 0,023 м.

5. Визначення похідної від магнітної провідності робочого повітряного зазору по величині зазору і побудова тягової характеристики

5.1 Визначаємо значення похідної від магнітної провідності робочого повітряного зазору по величині зазору

Гн/м

Гн/м;

Гн/м;

Гн/м;

Гн/м.

5.2 Визначаємо тягові зусилля, що діють на якір

Н;

Н;

Н;

Н;

Н;

Н.

5.3 Результати розрахунків зводимо в підсумкову таблицю 1.3 і по її даним будуємо тягову характеристику Qт=f(д)

Таблиця 1.3 Результати розрахунку тягового зусилля.

д, м

0,001

0,003

0,009

0,014

0,019

0,023

Fд, А

595

1550

3955

4610

4860

4980

, Гн/м

-2565

·10-6

-328

·10-6

-38,3

·10-6

-16

·10-6

-8,7

·10-6

-5,95

·10-6

Qт, Н

454,037

394,072

299,449

169,641

102,799

73,784

6. Побудова погодженої механічної характеристики

магнітна провідність потенціал електромагніт

Відповідно до отриманої тягової характеристики Qт = f(д) (рис.3), визначаємо протидіючі зусилля в характерних точках:

Qм1 = 0,75 Qт1 = 0,75 · 73,784 = 55,338 Н;

Qм2 = 0,75 Qт2 = 0,5 · 299,449 = 149,725 Н, д = 0,4дmax = 0,009 м;

Qм3 = 0,75 Qт3 = 0,8 · 299,449 = 239,559 Н;

Qм4 = 0,75 Qт4 = 0,8 · 454,037 = 363,229 Н.

За результатами розрахунків протидіючих зусиль будуємо погоджену механічну характеристику Qт = f(д) (рис. 3).

При побудові погодженої механічної характеристики силами тертя та інерції знехтувати, а твердість пружин прийняти постійною. У цьому випадку механічна характеристика буде являти собою ламану лінію.

Для зручності співставлення характеристики Qт = f(д) і Qм = f(д) зображуються в одному квадранті. У дійсності, сили Qт і Qм спрямовані в протилежні сторони.

Для забезпечення надійного і чіткого включення реле тягова характеристика Qт = f(д) повинна бути розташована вище характеристики Qм = f(д) протидіючих сил.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Магнітні властивості речовин, визначення магнітних характеристик феромагнетиків. Магнітна індукція як силова характеристика магнітного поля, розрахунки магнітних кіл. Опис лабораторної установки, приладів для вимірювання, порядок виконання роботи.

    лабораторная работа [971,1 K], добавлен 13.09.2009

  • Огляд пристроїв вимірювання магнітної напруженості поля. Силова взаємодія вимірюваного магнітного поля з полем постійного магніту. Принципи побудови приладів для вимірювання магнітних величин. Розробка Е1та Е2 тесламетра. Явища електромагнітної індукції.

    отчет по практике [1,3 M], добавлен 28.08.2014

  • Вибір схеми. Розрахунок параметрів електронного ключа. Розрахунок параметрів магнітного підсилювача та трансформатора. В автоматизованому електроприводі такі джерела керування дозволяють отримати досить м'які механічні характеристики.

    курсовая работа [2,1 M], добавлен 15.04.2005

  • Аналіз найактуальніших методів виготовлення датчиків магнітного поля на основі тонких плівок, їх переваг і недоліків. Характеристика фізичних принципів і ефектів на яких працюють чутливі елементи та ролі у цьому матеріалу з якого вони виготовляються.

    курсовая работа [2,6 M], добавлен 17.05.2012

  • Визначення інтегруючого кола (інтегратора) і його призначення. Відфільтрування високочастотної складової для виконання операції інтегрування. Принцип роботи інтегруючого кола. Проходження імпульсів через інтегруючі RC-кола. Приклад роботи інтегратора.

    реферат [590,8 K], добавлен 08.08.2009

  • Визначення диференцюючого кола, його призначення, основні характеристики. Принцип роботи диференцюючого ланцюга. Напруга на конденсаторі в реальному колі. Проходження імпульсів через диференцюючий RC-ланцюг. Імпульс прямокутної та трапецієподібної форми.

    реферат [555,7 K], добавлен 08.08.2009

  • Перетворення сигналів довільної форми лінійними динамічними колами першого порядку в часовій та частотній областях. Визначення перехідної характеристики кола та його реакції на сигнал довільної форми методом інтеграла згортки і частотних характеристик.

    курсовая работа [870,4 K], добавлен 20.10.2010

  • Визначення перехідної функції об’єкта керування. Побудова кривої розгону об’єкта. Обчислення і побудова комплексно-частотної характеристики (КЧХ) об’єкта. Побудова КЧХ розімкнутої автоматичної системи регулювання. Запас сталості за модулем і фазою.

    курсовая работа [158,4 K], добавлен 23.06.2010

  • Апарати, призначені для нечастих замикань і розмикань електричного кола й тривалого проходження по ньому струму. Переваги застосування вимикачів замість плавких запобіжників. Види дугогасильних решіток. Пристрій комбінованого автоматичного вимикача.

    контрольная работа [701,0 K], добавлен 16.12.2010

  • Формування і передача по цифровій лінії зв’язку інформаційних сигналів. Використання радіолокаційних станцій. Середньоквадратична похибка стабілізації положення антенного блоку. Випромінювання магнітного та електричного поля. Параметри системи сканування.

    курсовая работа [477,5 K], добавлен 12.06.2011

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.