Совершенствование трехфазного синхронного генератора типа СТ2

Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Дипломный проект

Тема:

Совершенствование трехфазного синхронного генератора типа СТ2

Содержание

Введение

1. Технологическая часть

1.1 Синхронные генераторы и их характеристики

1.2 U-образная характеристика синхронного генератора

1.3 Для использования генераторов необходимые виды контроля

1.4 Виды ремонтов

1.5 График технического обслуживания и текущего ремонта

1.6 Периодическое обслуживание генераторов

2. Расчетная часть

2.1 Разработка технического проекта

2.2 Активное и индуктивное сопротивления статора

2.3 ЭДС обмотки статора в номинальном режиме

2.4 Определение размеров магнитопровода

3. Экономическая часть

3.1 Оценка экономической эффективности

3.2 Расчет численности ремонтных рабочих

3.3 Расчет себестоимости электрогенератора

3.4 Расчет годового экономического эффекта от изготовления генератора

4. Охрана труда и безопасность жизнедеятельности

4.1 Охрана труда и техника безопасности при эксплуатации объекта проектирования

4.2 Требования к инструменту

4.3 Требование безопасности к подъемно-транспортным устройствам

4.4 Требование к электро- и пневмоинструменту

4.5 Требование ТБ к противопожарной безопасности

4.6 Электробезопасность при эксплуатации двигателя

Заключение

Список использованной литературы

Введение

Синхронные машины применяют во многих отраслях народного хозяйства, в частности, в качестве генераторов в передвижных и стационарных электрических станциях, двигателей в установках, не требующих регулирования частоты вращения или нуждающихся в постоянной частоте вращения.

Наиболее распространена конструктивная схема синхронной машины с вращающимся ротором, на котором расположены явно выраженные полюсы. Иногда явнополюсные синхронные машины малой мощности (до 15 кВт) выполняют по конструктивной схеме машин постоянного тока, т.е. с полюсами, расположенными на статоре, коллектор заменяется контактными кольцами.

Синхронные генераторы серии СГ2 изготавливают мощностью от 132 до 1000 кВт, при высоте оси вращения до 450 мм, в защищенном исполнении IP23, с самовентиляцией IС01, с частотой вращения от 500 до 1500 об/мин.

Двигатели используют для привода механизмов, не требующих регулирования частоты вращения и изготовляют на напряжения 380 и 6000 В, при частоте 60 и 60 Гц. Генераторы предназначены для выработки трехфазного переменного тока, напряжением 400 В, частотой 50 Гц на стационарных дизель-электрических станциях.

Электрические машины серий СД2 и СГ2 рассчитаны на продолжительный режим работы. Их возбуждение осуществляется от устройства, питающегося от дополнительной обмотки, заложенной в пазы статора. Нагревостойкость изоляционных материалов соответствует классу В. Ток возбуждения регулируют изменением угла зажигания тиристоров преобразователя возбудительного устройства, последние смонтированы в шкафах: в одном для двигателя и в двух для генератора. В шкафах размещены тиристорные преобразователи, элементы электронной системы управления, коммутационная аппаратура. Система управления двигателя осуществляет автоматическую подачу возбуждения при падении напряжения в главной цепи двигателя до 80-85% номинального. Отключается форсировка при увеличении напряжения цепи до 90-95% номинального значения.

Тиристорный преобразователь питается от дополнительной обмотки, заложенной в пазы статора синхронного генератора, и в номинальном режиме работы генератора несет на себе около 30% нагрузки возбуждения. Остальная часть мощности возбуждения обеспечивает диодный преобразователь, питаемый от компаундирующего трансформатора, включенного в цепь статора, который служит для поддерживания напряжения генератора при изменении нагрузки и в режиме короткого замыкания. Двигатели и генераторы имеют радиальную систему вентиляции, обеспечиваемую вентиляционным действием полюсов ротора и вентиляционными лопатками. Охлаждающий воздух при этом входит через вентиляционные окна в подшипниковых щитах, проходит по лобовым частям обмотки статора, через междуполюсное пространство ротора, радиальные каналы статора и выходит через боковые жалюзи станины.

Цель дипломного проекта состоит в совершенствовании трехфазного синхронного генератора типа СТ2, явнополюсного, мощностью 250 кВт, по материалоемкости.

В соответствии с заданной целью, в дипломном проекте поставлены и решены следующие задачи:

- разработано техническое предложение на основе анализа технического задания;

- разработаны эскизный и технический проекты;

- рассчитаны основные параметры синхронного генератора;

- дана оценка экономической эффективности проекта.

1. Технологическая часть

1.1 Синхронные генераторы и их характеристики

На рис. 1 показаны внешние естественные характеристики трехфазного синхронного генератора, иллюстрирующие зависимость напряжения U г на его зажимах от тока обмотки статора Ir при заданном коэффициенте мощности приемников соs ц = const, неизменном токе возбуждения в обмотке ротора IB = const и постоянной частоте вращения ротора, чему отвечает неизменная частота переменного тока f = const. Эти характеристики могут исходить как из общей точки (0, Е_гx), отвечающей режиму холостого хода, так и пересекаться в точке (_{Iг ном}, U _{г ном}), соответствующей номинальной нагрузке.

Рис. 1- Внешние характеристики трехфазного синхронного генератора при изменении нагрузки с заданным коэффициентом мощности нагрузки: а - от режима холостого хода до номинальной; б - от номинальной до режима холостого хода

Первые характеристики позволяют определить изменение напряжения генератора при увеличении нагрузки от режима холостого хода до номинального тока, а вторые - при снижении нагрузки от номинальной до режима холостого хода.

Основной естественной внешней характеристикой синхронного генератора считают кривую Uг (Iг), полученную при симметричном режиме, коэффициенте мощности приемников cos ц = 0,8 и ц > 0.

Для поддержания напряжения синхронного генератора неизменным при переменной нагрузке приходится регулировать ток возбуждения IB в обмотке ротора по закону, определяемому регулировочными характеристиками, крутизна которых зависит от характера нагрузки и ее коэффициента мощности (рис. 1). Так, при увеличивающемся токе нагрузки, отстающем по фазе от напряжения на угол ц > 0, возникает размагничивающее действие реакции якоря и соответствующая регулировочная характеристика поднимается, а при возрастающем токе нагрузки, опережающем по фазе напряжение на угол ц < 0, она снижается вследствие подмагничивающего действия реакции якоря.

Регулировочные характеристики дают возможность установить пределы изменения синхронного генератора и выбрать аппараты для регулирования напряжения. Регулировать ток возбуждения при изменении нагрузки генератора можно, изменяя сопротивление обмотки возбуждения.

Регулировать ток возбуждения при изменении нагрузки генератора, который на тепловозе работает в качестве возбудителя основного тягового генератора, можно не только воздействуя на регулирующий реостат R_p, но и автоматически, что особенно удобно при синхронных генераторах с самовозбуждением.

Здесь при холостом ходе генератора вторичные обмотки вольтодобавочного трансформатора Трв играют роль дросселей, снижающих напряжение на зажимах согласующего трансформатора Трс, через который питаются полупроводниковые диоды В. При увеличении нагрузки генератора в этих обмотках наводится ЭДС, в результате чего напряжение на диодах возрастает и увеличивается ток возбуждения генератора, что приводит к относительной стабилизации напряжения на его зажимах.

Электромагнитная мощность трехфазного синхронного генератора Pэм - мощность, передаваемая электромагнитным путем обмотке статора вращаемым ротором и отличающаяся от мощности P2внешней цепи только на мощность 3R2I 2 отвечающую потерям электрической энергии в обмотке статора, определяется выражением

(1.1)

гдеR₂ - активное сопротивление фазы обмотки статора.

Рис. 2 - Регулировочные характеристики трехфазного синхронного генератора при различном коэффициенте мощности приемников

Поскольку потери электрической энергии в обмотке статора незначительны, можно считать, что мощности P_эм и P₂ практически одинаковы. Поэтому электромагнитную мощность находят:

Поскольку электромагнитная мощность P_эм зависит от ЭДС холостого хода Е_х, определяемой током возбуждения I_в, то некоторым перевозбуждением машины можно увеличить максимальную электромагнитную мощность, при этом повышается статическая устойчивость работы машины, но также усиливается нагрев обмотки ротора.

Работа трехфазных синхронных машин в генераторном режиме сопровождается потерями энергии, которые аналогичны потерям в асинхронных машинах.

Рис 3 - Схема трехфазного синхронного генератора с самовозбуждением

Эффективность работы трехфазного синхронного генератора характеризует КПД, который при симметричной нагрузке находят по формуле

(1.2)

где U_л и I_л - действующие линейные напряжения и ток;

ДP - суммарные потери, отвечающие данной нагрузке машины.

Максимальное значение КПД синхронного генератора отвечает нагрузке, близкой к номинальной, и составляет для машин средней мощности 0,88-0,92, а для генераторов большой мощности доходит до 0,96-0,99 (рис. 2).

Электромагнитный момент синхронного генератора определяется выражением

(1.3)

Особенности применения синхронных генераторов в передачах переменного тока тепловозов. В локомотивных передачах переменного тока используются синхронные генераторы, которые работают совместно с выпрямительной установкой. Для уменьшения пульсации выходного напряжения в статоре тягового синхронного генератора (ГС 501, ГС 504) укладывают две трехфазные обмотки, сдвинутые относительно друг друга на 30 эл. градусов.

Рис 4 - Графики зависимости КПД трехфазного синхронного генератора от нагрузки и коэффициента мощности приемников

Тепловозные синхронные генераторы представляют собой явнополюсную синхронную электрическую машину. Размеры дизельного помещения локомотива позволяют спроектировать синхронный генератор мощностью до 7500 кВт.

Синхронные генераторы по сравнению с генераторами постоянного тока (1111) имеют меньшую массу. Так, синхронный генератор ГС 504 мощностью 2750 кВт имеет массу 6500 кг, а генератор постоянного тока ГП 31ЗБ мощностью 2700 кВт - 9000 кг. Отсюда следует, что масса синхронного генератора меньше массы генератора постоянного тока на 28-30%. Выпрямительная установка имеет массу, равную ~10% массы синхронного генератора. Поэтому общее снижение массы при переходе на синхронный генератор (СГ) и выпрямительную установку (ВУ) составляет 18-20%.

При газотурбинном двигателе СГ является единственно целесообразным, поскольку между ними наличие механического редуктора необязательно, так как синхронный генератор выполняется на частоту вращения ротора газотурбинного двигателя. Совместная работа ГТП с газотурбинным двигателем без механического редуктора невозможна в виду малой механической прочности его якоря. На тепловозах и газотурбовозах с передачей переменного тока между тяговым синхронным генератором и асинхронными тяговыми двигателями возможно наличие неуправляемой выпрямительной установки (ВУ). При определении внешних характеристик силовой установки тепловоза (СГ с учетом ВУ) учитывают размагничивающее действие продольной реакции якоря синхронного генератора.

Вследствие размагничивающего влияния продольной реакции и индуктивного сопротивления обмоток напряжение СГ при независимом возбуждении резко падает при постоянном токе независимой обмотки возбуждения и с увеличением тока нагрузки. Если номинальный ток возбуждения выбрать по U_{г max}, как в генераторах постоянного тока, то максимальный ток короткого замыкания (к.з.) оказывается намного меньше I_{г max} требуемого по условиям использования сцепления колес с рельсом. Для увеличения тока к.з. генератора можно повышать значение о.к.з. (отношение короткого замыкания).

Синхронный генератор, выполненный с повышенным о.к.з., имеет увеличенные габариты и массу. В режиме к.з. по обмотке статора протекает чисто реактивный ток, который практически не зависит от частоты вращения ротора СГ. Только при очень малой частоте вращения ротора СГ начинает проявляться значение активного сопротивления статора и ток к.з. интенсивно уменьшается. Тепловозные генераторы выполняются со значением о.к.з. = 2 и, кроме того, в режимах пуска должны допускать форсировку возбуждения.

Это не приводит к увеличению сечений участков магнитной цепи генератора, так как поток в пусковых режимах мал. Ток возбуждения растет при пуске для компенсации реакции якоря и падения напряжения (рис. 5).

Рис 5 - Регулировочная характеристика возбуждения тепловозного тягового генератора

Расчетная мощность, определяющая активные размеры СГ,

(1.4)

где k_г = U_{г max} - U_{г ном} - коэффициент регулирования генератора.

Расчетная мощность СГ больше, чем генератора постоянного тока, вследствие изменения коэффициента мощности cosц.

Тяговый генератор переменного тока имеет независимое возбуждение от специального возбудителя. Эксплуатация тепловозов (2ТЭ116, ТЭП70, ТЭМ7,2ТЭ121) показала надежность двух систем возбуждения тяговых синхронных генераторов: возбудителя переменного тока с самовозбуждением (2ТЭ121, ТЭП75, 2ТЭ116А, рис. 6 от синхронного возбудителя с регулированием напряжения посредством управляемого выпрямителя возбуждения (2ТЭ116, ТЭП70, ТЭМ7, рис. 6, б).

Совершенствование систем регулирования напряжения тяговых генераторов стало возможным в результате развития полупроводниковой техники, внедрения транзисторных и тиристорных преобразователей и усилителей. Тиристорные усилители обладают такими качествами, как малые габаритные размеры при большой мощности, высокий КПД и коэффициент усиления, большое быстродействие.

Рис 6 - Принципиальные схемы независимого возбуждения синхронного тягового генератора: а - от синхронного возбудителя с самовозбуждением (тепловозы2ТЭ121, 2ТЭ116А, ТЭП75Л' б - от синхронного возбудителя через УВВ (тепловозы 2ТЭ116, ТЭП70, ТЭМ7)

Это позволило на тепловозах с электрической передачей мощности переменно-постоянного тока применить более современную систему регулирования напряжения тягового генератора, содержащую вместо магнитного усилителя и генератора-возбудителя постоянного тока генератор-возбудитель переменного тока и тиристорный усилитель, питающий обмотку возбуждения тягового генератора. Но так как требуемые характеристики U_г (I_{г nдг}) должны быть теми же самыми и при новой системе регулирования напряжения генератора, то естественно, что она тоже является комбинированной и построена на основе принципов регулирования по отклонению и возмущениям и содержит четыре регулятора напряжения тягового генератора: по отклонению напряжения от заданного значения, току тягового генератора (или электродвигателей), частоте вращения вала дизель-генератора и положению органа топливоподачи дизеля.

1.2 U-образная характеристика синхронного генератора

Ценной особенностью синхронного генератора, подключенного к электрической системе большой мощности, является возможность регулирования его реактивного тока посредством изменения тока возбуждения.

(1.5)

Если мощность синхронного генератора Р = щрМ_эм и напряжение на шинах электрической системы U постоянны, то значения произведений сомножителей в (1.5) не зависят от тока возбуждения. Однако при изменении тока возбуждения изменяются значения создаваемого им потокосцепления с фазной обмоткой статора Ш?₀ и индуктированная этим потокосцеплением в фазной обмотке ЭДС E?₀.

Из уравнения электрического состояния фазы статора (1.5) следует, что это возможно только при соответствующем изменении тока I? = I?_а + I?_р в фазной обмотке, а именно - реактивной составляющей тока I?р.

При токах возбуждения меньше (больше) некоторого граничного значения I_в < I_в.гр (Р) [I_в > I_в.гр(P)] ток синхронного генератора имеет емкостную IрС (индуктивную IpL) реактивную составляющую ц < 0 (ц > 0).

Следовательно, при недовозбуждении (перевозбуждении) реактивная мощность генератора имеет емкостный (Qc = - 3UI_рL) [индуктивный (QL = 3UI_pL)] характер.

Если синхронный генератор подключен к электрической системе большой мощности U = const, то его эквивалентную схему замещения можно представить в виде параллельного соединения двух источников тока: источника активной составляющей тока генератора, зависящей от вращающего момента первичного двигателя, I_а(М_вр), и источника реактивной составляющей тока генератора, зависящей от момента вращения первичного двигателя и тока возбуждения, I_p(I_в, M_вр)

Рис. 7 - значения произведений сомножителей в не зависят от тока возбуждения

Рис 8 - характеристика синхронного генератора

Зависимость тока статора от тока возбуждения I(I_в) при постоянном вращающем моменте первичного двигателя Мвр = const называется U-образной характеристикой синхронного генератора (рис. 8). При некотором малом значении тока возбуждения угол |и| (рис. 7) может превысить значение р/2 и устойчивость работы синхронного генератора нарушится. Чем больше значение активной мощности синхронного генератора, тем при больших значениях тока возбуждения наступит потеря устойчивости. На рис. 8 граница устойчивости синхронного генератора показана штриховой линией.

Если вращающий момент первичного двигателя равен нулю (Мвр = 0), то, пренебрегая всеми видами потерь, можно считать, что ток синхронного генератора реактивный (рис. 8, Р = 0):

(1.6)

Ток генератора в этом случае зависит линейно от тока возбуждения. Линейность зависимости I(Iв) нарушается лишь при больших значениях тока возбуждения вследствие насыщения магнитопровода машины.

1.3 Для использования генераторов необходимые виды контроля

· основные параметры генераторов (напряжение, частоту тока, ток, мощность и др.) по штатным щитовым измерительным приборам;

· сопротивление изоляции генераторов и судовой сети по штатным приборам на ГРЩ;

· работу щеточного аппарата, контактных колец (коллектора);

· температуру нагрева генераторов;

· работу подшипников, их температуру нагрева, подачу и давление масла в подшипниках с принудительной смазкой;

· отсутствие постороннего шума и вибрации;

· действие средств АПС (сигнальных ламп, световых табло, звуковых сигналов);

· температуру воздуха в помещении;

· состояние воздушных фильтров;

· исправность защитных заземлений.

Перед постановкой генераторного агрегата в «горячий» резерв (готовность к пуску) необходимо измерить сопротивление изоляции генератора.

При работе валогенератора особое внимание следует уделять контролю частоты вращения. Использование валогенератора с пониженной частотой вращения (более, чем на 5% номинальной) не допускается.

Одиночная работа. При подготовке генератора к действию необходимо выполнить проверки, измерить сопротивление изоляции и доложить вахтенному механику о готовности генератора к работе.

1.4 Виды ремонтов

В процессе эксплуатации изделий должны предусматриваться два вида профилактических мероприятий: техническое обслуживание (ТО) и ремонт.

Ремонт - это комплекс работ для поддержания и восстановления исправности или работоспособности генератора за счет замены или восстановления изношенных или разрушенных элементов (узлов, деталей), регулировки и наладки ремонтируемого оборудования с доведением их параметров до пределов, обусловленных паспортом или техническими условиями.

Техническое обслуживание производится для всех электрических машин, находящихся в эксплуатации, и включает следующие работы:

Нерегламентированное техническое обслуживание: мелкий ремонт, не требующий специальной остановки машины и осуществляемый во время перерывов в работе технологических установок с целью своевременного исправления незначительных дефектов машин: подтяжки контактов и креплений, регулировки защиты, протирки и чистки доступных частей машины - наружных поверхностей; повседневный надзор за выполнением правил эксплуатации и инструкций заводов-изготовителей и, в частности, за нагрузкой, за температурой подшипников, обмоток и корпуса; контроль за наличием смазки, проверка отсутствия ненормальных шумов и гула; контроль за соблюдением правил безопасности операторами или мотористами, работающими на оборудовании; повседневный контроль за исправностью заземления.

Текущий ремонт

Текущий ремонт выполняют для обеспечения или восстановления работоспособности изделия. Он заключается в замене или восстановлении отдельных частей.

Состав работ по текущему ремонту:

- очистить корпус генератора от пыли и грязи, отсоединить от питающей сети и заземления.

- снять генератор с места установки и разобрать его.

- прочистить обмотки, измерить сопротивление изоляции, при необходимости просушить обмотки.

- промыть подшипники проверить их техническое состояние и при необходимости заменить.

- отремонтировать или заменить поврежденные выводные провода обмотки и клеммную панель коробки выводов.

- собрать генератор, смазать подшипники, испытать на холостом ходу.

- при необходимости окрасить генератор.

- установить генератор на рабочее место, отрегулировать его центровку с рабочей машиной и испытать его под нагрузкой.

Капитальный ремонт - наиболее сложный и полный по объему вид ремонта, осуществляемый с целью восстановления исправности и полного, или близкого к полному, восстановления ресурса оборудования. При этом производится полная разборка оборудования. Капитальный ремонт, помимо работ, перечисленных в текущем ремонте, включает в себя еще и следующие виды работ:

- полная разборка генератора;

- промывка и чистка всех деталей и узлов;

- ремонт деталей корпуса машины - заварка мелких трещин, повторная нарезка резьбы в изношенных и забитых резьбовых отверстиях и т.д.

- восстановление размеров посадочных мест под подшипники;

- восстановление размеров посадочных мест под втулку ротора и муфту;

- снятие заусенец;

- проточка на токарном станке рабочей поверхности и ротора;

- балансировка ротора;

- ремонт выводной коробки - проверка надежности соединения выводных наконечников с выводными проводниками, восстановление резьбы на шпильках, маркировка выводных концов и т.д.;

- обязательная замена подшипников;

- сборка генератора и проведение испытаний после ремонта.

1.5 График технического обслуживания и текущего ремонта

Срок службы проектируемого генератора составляет не менее 15 лет при наработке 40000 ч. Согласно ППР, периодичность проведения ТО электрогенератора составляет 3 месяца, а периодичность проведения текущих ремонтов - 24 месяца. Для синхронных двигателей мощностью до 1,1 кВт, трудоемкость ТО составляет 0,3 ч, трудоемкость текущего ремонта - 4 ч.

Виды ремонтов по годам ремонтного цикла приведены в таблице 2.

Таблица 2

Виды ремонтов по годам ремонтного цикла

Год

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

ТО

1.6 Периодическое обслуживание генераторов

Проверку генераторов в действии после проведения ТО следует производить на холостом ходу и на судовую нагрузку в течение 1 часа, проверить сопротивление изоляции;

· проверить исправность устройств обогрева;

· убедиться в отсутствии внутри генератора конденсата и масла;

· проверить состояние щеточного аппарата и контактных колец (коллектора), затянуть контактные соединения, переключить полярность контактных колец (при необходимости);

· продуть сжатым воздухом, протереть внутренние части генератора и устройств системы возбуждения бельевой ветошью, смоченной моющим средством;

· очистить воздушные фильтры;

· вскрыть коробки выводов и проверить состояние контактных соединений;

· проверить зазоры между железом статора и ротора (якоря);

· просушить генератор (при необходимости);

· заменить смазку подшипников качения (при необходимости);

· проверить исправность защитных заземлений;

· окрасить наружные поверхности (при необходимости).

При этом необходимо контролировать:

· выходные параметры генераторов;

· работу щеточного аппарата и биение колец (коллекторов);

· нагрев корпусов и подшипников;

· отсутствие постороннего шума и повышенной вибрации.

Разборку генераторов следует производить в случае крайней необходимости или в установленные планом-графиком сроки.

Сушке подлежат генераторы в случае понижения сопротивления изоляции ниже нормы в результате увлажнения, при этом:

· сушка должна производиться в соответствии с. инструкцией по эксплуатации;

· из существующих способов сушки предпочтительным является способ сушки нагретым воздухом с помощью теплоэлектровентилятора;

· при работе с переносными теплоэлектровентиляторами должны строго соблюдаться требования электробезопасности для переносного электроинструмента.

· при работе с переносными теплоэлектровентиляторами должны строго соблюдаться требования электробезопасности для переносного электроинструмента.

Периодическое ТО генераторов следует производить ориентировочно один раз в шесть месяцев, если в инструкции по эксплуатации не оговорено иное

2. Расчетная часть

2.1 Разработка технического проекта

Основные размеры

Проектирование синхронных машин начинают с определения главных размеров: внутреннего диаметра D1 и длины l1 сердечника статора.

Определяем число полюсов р:

(2.1)

где f - частота напряжения, n1 - частота вращения

по рис. 11-1 определяем [гольд]: о.е.

по рис. 11-2 определяем [гольд]:

Расчетную мощность определяют по формуле (3) для этого определим значение коэффициента по формуле (2).

(2.2)

кВт (2.3)

Определим высоту оси вращения h по таблице 11-1. Для мощности Р2 = 400 кВт и частоте вращения п1 = 600 об/мин получаем высоту оси вращения h = 450 мм.

По таблице 9-2 определим предельно допустимое значение наружного диаметра DH1max для известной высоты оси вращения h = 450 мм - DH1max = 850 мм.

По той же таблице определяют припуски на штамповку , а так же ширина резаных лент h1 и стандартной рулонной стали h2, из которых штампуются листы сердечника. мм, h1 = 9 мм, h2 = 16 мм. [гольд]

Исходя из условия DH1max DH1, принимаем DH1 = 850 мм. Для количества полюсов 2р = 10, внутренний диаметр сердечника статора определяется по формуле (4):

мм (2.4)

Определим наружный диаметр корпуса по формуле (5):

мм (2.5)

По рис. 11-3 определим предварительное значение линейной нагрузки статора, для DH1 = 850 и 2р = 10 А/см

Так же по рис 11-4 и 11-5 определяем предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре в номинальном режиме Тл индуктивное сопротивление машины по продольной оси о.е.

Определим индуктивное сопротивление реакции якоря по продольной оси по формуле (6):

о.е. (2.6)

Определим полюсное деление по формуле (7):

мм (2.7)

Коэффициент, учитывающий наличие зазора в стыке полюса и сердечника ротора или полюсного наконечника и полюса, . Обычно , меньшее значение относятся к машинам большей мощности. Примем = 1,05. Определим предварительное значение максимальной индукции в воздушном зазоре машины при х.х. по формуле (8):

Тл (2.8)

Определим величину воздушного зазора между полюсным наконечником и сердечником статора по формуле (9):

мм (2.9)

В машинах с h = 315-450 мм применяют эксцентричный воздушный зазор, при котором центры радиусов полюсной дуги и внутренней окружности сердечника статора не совпадают. В этом случае зазор имеет наименьшее значение под серединой полюса, постепенно увеличивающегося до к краям наконечника. Для рассматриваемых машин применяют

Определим значения и по формулам (2.10) и (2.11):

мм (2.10)

мм (2.11)

Определим коэффициент полюсной дуги для 2р = 10 по формуле (2.12)

(2.12)

по рис. 11-9 для графика 2 определим значение расчетного коэффициента полюсной дуги и коэффициент формы поля возбуждения кв = 1,13 [гольд].

Сердечник статора собирают из отдельных отштампованных листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм, имеющих изоляционные покрытия для уменьшения потерь в стали от вихревых токов. Для высоты оси вращения 500-450 мм рекомендуется применять сталь 2411.Для этой стали изолирование листов обычно производят лакировкой (КС = 0,95). При использовании двухслойной обмотки с укороченным шагом обмоточный коэффициент коб = 0,91

Определим расчетную длину сердечника статора по формуле (2.13):

мм (2.13),

примем мм.

При длине сердечника более 300-350 мм применяют радиальные вентиляционные каналы. В этом случае определяют по формуле (14):

(2.14)

где , количество вентиляционных каналов (2.16)

Примем длину пакета стали , при этом количество пакетов определяется по формуле (2.14):

(2.15)

Тогда количество радиальных вентиляционных каналов сердечника статора :

(2.16)

Для проверки размеров определим показатель :

(2.17)

По рис. 11-10 определим значение = 1. Условие выполняется. Определим количество пазов на полюс и фазу q1 . Для h = 450 и 2р = 10 получаем q1 = 3.

Определим количество пазов z1 сердечника статора:

(2.18)

Проверим выполнения условия симметричной обмотки:

целое число. (2.19)

Сердечник ротора

В синхронных машинах с h = 315-450 мм сердечник ротора выполняют из стали марки Ст3 толщиной 1-2мм. Сердечник ротора собирают из штампованных многогранных листов без изоляционного покрытия. При этом кс = 0,98.

Определим длину сердечника ротора по оси h = 450 мм:

мм (2.20)

Сердечник полюса и полюсный наконечник

В синхронных машинах с h = 315-450 мм, выполняемых с эксцентричным воздушным зазором под полюсными наконечниками, полюса изготовляют из листов стали марки Ст3 толщиной 1-2 мм без изоляционного покрытия и крепят к остову с помощью выступов Т-образной формы, или в виде ласточкиного хвоста. При этом кс = 0,98.

Определим длину шихтованного сердечника полюса:

мм (2.21)

Примем магнитную индукцию у основания сердечника полюса Вп = 1,5 Тл. Определим предварительное значение магнитного потока :

Вб (2.22)

Определим ширину дуги полюсного наконечника

мм (2.23)

Радиус очертания полюсного наконечника при эксцентричном воздушном зазоре:

мм (2.24)

Ширина полюсного наконечника, определяемая хордой

мм (2.25)

Примем что мм, определим высоту полюсного наконечника по оси полюса для машин с эксцентричном зазором

мм (2.26)

Поправочный коэффициент зависит от высоты полюсного наконечника и расчетного коэффициента полюсной дуги. При

(2.27)

Предварительное значение коэффициента магнитного рассеяния полюсов

(2.28)

Ширина сердечника полюса

мм (2.29)

Предварительная высота полюсного сердечника

мм (2.30)

Предварительно внутренний диаметр сердечника ротора

мм, (2.31)

где кв = 22 определяется как зависимость от D1.

Высота спинки ротора

мм (2.32)

Расчетная высота спинки ротора с учетом прохождения части магнитного потока на валу

мм (2.33)

Магнитная индукция в спинке ротора

Тл (2.34)

2.2 Активное и индуктивное сопротивления статора

Активное сопротивление обмотки фазы при 20о С

Ом (2.35)

Относительное значение активного сопротивления обмотки фазы при 20^оС

о.е. (2.36)

Проверка правильности определения

о.е. (2.37)

Активное сопротивление дополнительной обмотки статора при 20о С

Ом (2.38)

По таблице 9-21 определяем размеры частей обмоток и паза: hk1 = 3,5мм; h2 = 2,55мм; h3 = 5мм. При этом определим размер обмотки

мм, (2.39)

где hn1 = 43,25мм - высота паза статора, hш = 1 - высота шлица, ширина паза статора bn1 = 14,3 мм

Коэффициенты, учитывающие укорочение шага

(2.40)

(2.41)

Коэффициент проводимости рассеяния для прямоугольного открытого паза

(2.42)

Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния

(2.43)

Коэффициент рассеяния между коронками зубцов

, (2.44)

где кк коэффициент учитывающий влияние открытия пазов статора на магнитную проводимость рассеяния между коронками зубцов, определяется по рис. 11-16 в зависимости от коэффициента зубцовой зоны статора

(2.45)

получаем кк = 0,05. Коэффициент магнитной проводимости для лобовых частей

(2.46)

Суммарный коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния

(2.47)

Индуктивное сопротивление обмотки фазы ротора

Ом (2.48)

Индуктивное сопротивление обмоток фаз статора

о.е. (2.49)

Проверка правильности определения

о.е. (2.50)

2.3 ЭДС обмотки статора в номинальном режиме

технический трехфазный синхронный генератор электробезопасность

Сопротивление обмотки статора для установившегося режима.

По табл. 11-4 определим для и получили и . Определим коэффициент насыщения при Е = 0,5

(2.51)

МДС для воздушного зазора при Е = 1 т.е. А. При этом индуктивное сопротивление продольной реакции якоря

(2.52)

Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря

(2.53)

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси

(2.54)

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси

(2.55)

Сопротивления обмотки возбуждения

Активное сопротивление обмотки возбуждения, приведенное к обмотке статора, при рабочей температуре

(2.56)

Коэффициент магнитной проводимости потоков рассеяния обмотки возбуждения

(2.57)

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения

(2.58)

Индуктивное сопротивление обмотки возбуждения

(2.59)

Сопротивление демпферной обмотки

Относительное зубцовое деление демпферной обмотки

(2.60)

Коэффициент распределения демпферной обмотки

(2.61)

Коэффициент магнитной проводимости потока рассеяния по зубцам полюсного наконечника

(2.62)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния полюсов

(2.63)

По рис. 11-23 определим коэффициенты , . Коэффициенты магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по продольной оси

(2.64)

Коэффициенты магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по поперечной оси

(2.65)

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по продольной оси

(2.66)

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния демпферной обмотки по поперечной оси

(2.67)

Индуктивное сопротивление полной демпферной обмотки по продольной оси

(2.68)

Индуктивное сопротивление полной демпферной обмотки по поперечной оси

(2.69)

Активное сопротивление стержней демпферной обмотки по продольной оси

(2.70)

Активное сопротивление стержней демпферной обмотки по поперечной оси

(2.71)

Активное сопротивление короткозамыкающих колец демпферной обмотки по продольной оси

(2.72)

Активное сопротивление короткозамыкающих колец демпферной обмотки по поперечной оси

(2.73)

Активное сопротивление полной демпферной обмотки по продольной оси

(2.74)

Активное сопротивление полной демпферной обмотки по поперечной оси

(2.75)

2.4 Определение размеров магнитопровода

Активное сечение Рст стержня, т. е. сечение активной стали, будет зависеть от выбранной формы сечения, числа ступеней и коэффициента заполнения.

Число ступеней в принципе должно быть возможно большим, потому что чем больше ступеней, тем большим будет коэффициент Кз.кр заполнения площади круга геометрической фигурой сечения стержня. Но по технологическим соображениям число ступеней часто предпочитают ограничивать с тем, чтобы не усложнять производство чрезмерно большим количеством размеров пластин. Поэтому число ступеней выбирается в зависимости от выбранного диаметра D.

Выбранное число ступеней определяет число пакетов пластин, из которых складывается сечение стержня. Наибольшее сечение стержня (ступенчатой фигуры) получается лишь при определенных соотношениях ширины сп пакетов к диаметру D. Эти соотношения различны для разных чисел ступеней. Ширина каждого пакета cп получается путем умножения соответствующего коэффициента на диаметр D.

Сечение ярма, поскольку магнитный поток в ярме такой же величины, как и в стержне, теоретически (по крайней мере в геометрическом смысле) должно было бы повторять сечение стержня. Однако ярмо не несет обмоток и поэтому его форма не обусловлена в этом отношении особыми требованиями. С другой стороны, желание упростить в какой-то мере конструкцию магнитопровода приводит к уменьшению числа ступеней сечения ярма по сравнению со стержнем.

В случае применения прямоугольного или двухступенчатого ярма необходимо увеличивать его сечение, т. е. делать так называемое усиление ярма. Усиление ярма делается из следующих соображений. Так как пакеты ярма в этих случаях не равны соответствующим пакетам стержня, то при равных общих сечениях магнитные индукции в пакетах будут разными. Например, в прямоугольном ярме сечение среднего пакета, очевидно, будет меньше сечения среднего (большего) пакета стержня, следовательно, индукция в среднем пакете ярма будет больше средней индукции. Кроме того, индукция будет стремиться выравниваться по общему сечению, а это значит, что часть магнитного потока будет переходить из одного пакета в другой, вызывая добавочные потери от вихревых токов в пластинах стали. Это явление главным образом будет происходить в углах магнитопровода.

Чтобы уменьшить добавочные потери и отчасти несколько уменьшить перераспределение магнитного потока по пакетам, делают усиление ярма. Величина усиления обычно составляет 10-15% при прямоугольном ярме и около 5% при двухступенчатом ярме. При этом только в среднем (большем) пакете ярма индукция будет примерно на 10% больше средней индукции стержня.

Так как пакеты стержня и ярма собираются из тонких изолированных пластин электротехнической стали, то из-за наличия изоляционных прослоек и неплотностей между пластинами активное сечение стержня и ярма на несколько процентов меньше площади ступенчатой фигуры.

Активное сечение определяется умножением площади сечения ступенчатой фигуры на коэффициент заполнения сталью этой площади. Для обычно применяемого двустороннего изоляционного покрытия пластин лаковой пленкой коэффициент заполнения имеет значение 0,93.

Основные размеры магнитопровода Н и МО определяются после расчета обмоток, при котором производится раскладка витков в окне магнитопровода и тем самым определяются размеры окна магнитопровода.

Выбор размеров пластин пакетов стержня

Сечение стержня по заданию имеет шестиcтупенчатую форму, ярма - двухступенчатую. Значения c подбираем до ближайшего нормализованного размера, дающего наивыгоднейший раскрой стали: = 0,959 · 245 = 234,955,принимаем 230 мм; = 0,875 · 245 = 214,375,принимаем 215 мм; = 0,768 · 245 = 188,16,принимаем 195 мм; = 0,64 · 245 = 156,8, принимаем 155 мм; = 0,484 · 245 = 118,58,принимаем 120 мм; = 0,283 · 245 = 69,335,принимаем 65 мм.

Затем определяем толщину b пакетов с тем, чтобы ступенчатая фигура вписывалась в окружность диаметра D = 245 мм. Эти действия удобно записать в следующем виде:

b1= (D2 - c12)1/2 = (2452 - 2302)1/2 = 84 мм;

b2 = (D2 - c22)1/2 - b1 = (2452 - 2152)1/2 - 84 = 33 мм;

b3 = (D2 - c32)1/2 - (b1 + 2b2) = (2452 - 1952)1/2 - 117 = 31 мм;

b4 = (D2 - c42)1/2 - (b1 + 2b2 + 2b3) = (2452 - 1552)1/2 - 148 = 41 мм;

b5 = (D2 - c52)1/2 - (b1 + 2b2 + 2b3 + 2b4) = (2452-1202)1/2-189 = 24 мм;

2b6 = (D2 - c62)1/2-(b1 + 2b2 + 2b3 + 2b4 + 2b5) = (2452 - 652)1/2 -213 =

= 23 мм; = 236 мм.

Далее определяем геометрическое и активное сечение стержня. Коэффициент заполнения Кз принимаем равным 0,93.

Определяем сечение стержня:

пакет 123 · 8,4 = 193,2 см2;

пакет 221,5 · 3,3 = 70,95 см2;

пакет 319,5 · 3,1 = 60,45 см2;

пакет 415,5 · 4,1 = 63,55 см2;

пакет 512 · 2,4 = 28,8 см2;

пакет 66,5 · 2,3 = 14,95 см2;

FФ = 431,9 см2.

Fст = Кз · FФ = 0,93 · 431,9 = 401 см2.

ioа = Pх / (10 · S) = 502 / (10 · 700) = 0,0717 %. (2.76)

где Pх, вт - потери холостого хода; S, вт - мощность генератора.

Ток холостого хода:

io = (iop2 + ioa2)1/2 = (4,072 + 0,07172)1/2 = 4,14 %. (2.77)

3. Экономическая часть

3.1 Оценка экономической эффективности

Экономическая целесообразность разработки и внедрения проектируемого генератора

За базовый генератор для определения экономического эффекта был выбран синхронный генератор серии 456В4/2У3.

Отличие проектируемого генератора от базового состоит в том, что в разрабатываемом генераторе изменена длина машины и высота паза, это необходимо для достижения желаемых результатов при расчете материалоемкости, а также технологичность укладки обмотки. В таблице 1 приведены основные технические данные серийного и проектируемого генератора.

Таблица 1

Сравнение генераторов

Технические параметры	Сравниваемые генераторы
	456В4/2У3	Проектируемыйгенератор
Число пар полюсов, р	3	4/1
Частота вращения n, об/мин.	1500	750
Номинальная мощность, кВт	0.12/0.18	0,4
Номинальный КПД, %	0.705	0.932
Номинальный коэффициент мощности, о.е	0.7	0.715/0,735
Пусковой момент, о.е	1.4	1.969/1.457
Пусковой ток, о.е	4.5	3.242/2.815

Как следует из приведённого выше, спроектированный генератор имеет улучшенный коэффициент мощности и в тоже время в спроектированном генераторе снижен допустимый пусковой ток и увеличен пусковой момент, что улучшает пусковые характеристики и ведёт к увеличению срока службы.

3.2 Расчет численности ремонтных рабочих

Рассчитываем численность ремонтных рабочих на два года по следующей формуле:

, (3.1)

где - трудоемкость ремонтов (общая);

Fэф - эффективный фонд времени одного рабочего в год;

Kвн - коэффициент выполнения норм.

В итоге получаем, что для ремонта в течении года 500 подобных генераторов потребуется один ремонтный рабочий.

3.3 Расчет себестоимости электрогенератора

Для расчета себестоимости проектируемого генератора необходимо определить материальные затраты (таблица 5) и затраты на заработную плату основным производственным рабочим (таблица 6).

Расчет себестоимости проекта и цены для проектируемого генератора представлены в таблице 3.

Таблица 3

Расчет материальных затрат проектируемого генератора

Наименование	ед. изм.	Кол-во, масса	Цена за ед., руб.	Сумма, руб.
Сталь электротехническая 2013	кг	4.047	50	200.85
Медь обмоточная	кг	0.98	105	102.9
Алюминий	кг	1.08	47	50.7
Подшипниковый щит	шт.	2	20	40
Подшипники	шт.	2	30	60
Сталь 45	кг	6.55	12	76.6
Прочее	-			50
Транспортные расходы на доставку	-			34.863
Итого	-			615.91

Таблица 4

Расчет трудовых затрат проектируемого генератора

Вид работ	Разряд	Часовой тариф, руб./час	Трудоемкость, Норма/ час	Прямая заработная плата, руб.	Доплата (30%)	Основная з/п	Дополни-тельная заработная плата	Фонд оплаты труда
Токарные	6	34,6	0,6	20,76	6.228	26.988	2.6988	29.686
Обмоточные	4	28,1	0,4	11,24	3.372	14.612	1.4612	16.073
Фрезерные	6	34,6	0,4	13,84	4.152	17.992	1.7992	19.7912
Штамповочные	4	28,1	1	28,1	8.43	36.53	3.653	40.183
Шлифовальные	6	34,6	0,4	13,84	4.152	17.992	1.7992	19.791
Сборочные	5	31,2	0,3	9,36	2.808	12.168	1.2168	13.384
Электромонтажные	3	26,8	0,6	16,08	4.824	20.904	2.0904	22.994
Итого		147.186	14.7186	161.9

Таблица 5

Расчет отпускной цены проектируемого генератора

Статьи затрат	Сумма, руб.
Материальные затраты	581.05
Основная заработная плата производственных рабочих	147.186
Дополнительная заработная плата	14.7186
Страховые взносы	42.095
Затраты на содержание и эксплуатацию оборудования	169.83
Цеховые расходы	257.575
Общезаводские расходы	176.62
Производственная себестоимость	1389.074
Внепроизводственные расходы	41.672
Полная себестоимость	1430.75
Прибыль	357.68
Проект оптовой цены	1788.44
НДС	321.92
Отпускная цена	2110.36

1. Материальные затраты - это основные материалы (за вычетом отходов), покупные полуфабрикаты, комплектующие изделия (с учетом транспортно-заготовительных расходов 6% от приобретаемой стоимости).

2. Дополнительная заработная плата берется в пределах 10% от основной заработной платы производственных рабочих.

3. Фонд оплаты труда представляет собой сумму основной и дополнительной заработной платы.

4. Страховые взносы - отчисления на социальные нужды. Представляет собой форму перераспределения национального дохода на финансирование общественных потребностей. Принимаем 26 % от ФОТ (фонд оплаты труда) по рекомендации.

5. Затраты на содержание и эксплуатацию оборудования принимаем 125% от основной заработной платы производственных рабочих.

6. Цеховые расходы принимаем 175% от основной заработной платы производственных рабочих.

7. Общезаводские расходы принимаем 120% от основной заработной платы производственных рабочих.

8. Внепроизводственные расходы - затраты связанные с реализацией продукции. Принимаем 3% от ППС (полная производственная себестоимость) по рекомендации.

9. Прибыль принимаем 25% от полной себестоимости.

3.4 Расчет годового экономического эффекта от изготовления генератора

Для расчета годового экономического эффекта необходимо определить единовременные затраты на разработку нового электрогенератора. Указанные затраты представлены в таблице 8.

Расчет годового экономического эффекта производится по следующей формуле:

, (3.2)

где З1 и З2 - приведенные затраты базового аналога и нового генератора:

, (3.3)

где - полная себестоимость сравниваемого и проектируемого генератора.

Таблица 8

Затраты на проектирование

Исполнитель	Трудоемкость, норма/час	Часовая ставка, руб.	Заработная плата, руб.
Руководитель проекта	115,2	26,29	3365.12
Инженер - электромеханик	128	24,35	3116.8
Итого	6481.92

Определяем годовой экономический эффект как сумму годовых экономических эффектов изготовителя и пользователя генератора.

, (3.4)

где: З1 и З2 - приведенные затраты на единицу базового и проектируемого генератора, руб.;

В1/В2 = 1 - коэффициент учитывающий рост производительности единицы нового электротехнического изделия по сравнению с базовым;

- коэффициент, учитывающий изменение срока службы проектируемого генератора по сравнению с базовым;

Р1 и Р2 - доли отчислений от балансовой стоимости на полное восстановление базового и нового генератора, обратно пропорциональные сроку службы не менее 20 лет;

и - сопутствующие капиталовложения потребителя, ;

и - годовые издержки потребителя на электроэнергию по базовому и новому варианту;

N2 = 1000 шт. - количество выпускаемых за год условных изделий;

Ен = 0.15 - нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений.

Вывод

Производство проектируемого генератора является экономически целесообразным, так как годовой экономический эффект от внедрения нового генератора составит 2739.36 руб. В силу того, что применение одной обмотки в подобных генераторах позволяет лучше использовать активный объем машины, годовой экономический эффект можно также получить и в сфере эксплуатации.

4. Охрана труда и безопасность жизнедеятельности

4.1 Охрана труда и техника безопасности при эксплуатации объекта проектирования

Широкое применение в промышленности электродвигателей, нагревательных электрических приборов, систем управления, работающих в различных условиях, требует обеспечения электробезопасности, разработки мероприятий и средств, обеспечивающих защиту людей от воздействия электрического тока. Охрана труда - это система законодательных актов, социально-экономических, организационных, технических, гигиенических, и лечебно-профилактических мероприятий и средств, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда. Как известно - полностью безопасных и безвредных производств не существует. Задача охраны труда - свести к минимальной вероятность поражения или заболевания работающего с одновременным обеспечением комфорта при максимальной производительности труда. Улучшение условий труда и его безопасность приводят к снижению производственного травматизма, профессиональных заболеваний, что сохраняет здоровье трудящихся и одновременно приводит к уменьшению затрат на оплату соответствующих льгот и компенсаций за работу в неблагоприятных условиях.

В данном разделе наряду с теоретическими основами, с достаточной полнотой, рассмотрены организационные вопросы охраны труда, пожарной безопасности, электробезопасности, методы и средства обеспечения безопасности технологических процессов, а также приведены требования, методы и средства, обеспечивающие безопасность труда при изготовлении проектируемого электродвигателя.

4.2 Требования к инструменту

Из слесарно-монтажного инструмента рабочие часто используют молотки, зубила, гаечные КЛЮТ-IИ и напильники. Мастера и бригадиры не реже одного раза должны проверять состояние инструмента.

Тиски на воротах должны быть надежно закреплены, не иметь сколов и забоин. Ручки молотков, кувалд изготавливают из прочных и вязких пород дерева (клен, рябина, ясень, бук, молодой дуб, береза). Они не должны иметь сучков, трещин, бугров и отколов. Особое внимание обращают на посадку молотков и кувалд. Ручки после насадки расклинивают завершенным металлическим клином. В случае ослабления клин заменяют новым большего размера. Длина применяемых зубил, бородков не менее 150 мм. Их бойки, также как у кувалд и молотков не должны иметь скосов, заусениц. Угол заточки рабочей части зубила определяют в зависимости от твердости обрабатываемого материала.

Напильники и отвертки не должны иметь трещин, надколов. На их деревянные рукоятки со стороны насадки надевают металлические бандажные кольца.

Зевы гаечных ключей не должны иметь износа и деформации и должны точно соответствовать указанным размерам. Для отвертывания и завертывания гаек запрещено наращивать ключи другими ключами. С целью увеличения усилия, односторонний ключ следует наращивать трубой.

4.3 Требование безопасности к подъемно-транспортным устройствам

Оборудование, применяемое при подъемно- транспортных и погрузочно-разгрузочных работах, должно удовлетворять требованиям техники безопасности, предусмотренным стандартом и техническими условиями на оборудование конкретного вида. Основным видом грузоподъемных машин являются краны.

Грузоподъемные краны с электрическим приводом оборудуют концевыми выключателями для автоматической остановки механизма подъема грузозахватного органа, а также механизма передвижения крана к упорам.

На краны, находящиеся в эксплуатации, четко наносят регистрационный номер, грузоподъемность в тоннах или килограммах, надписи: «не стой под стрелой» (на стреловых кранах), «не стой под грузом», дату очередного технического освидетельствования. Грузоподъемные краны могут быть допущены к перемещению грузов, масса которых не превышает их грузоподъемность.

Крюки не должны иметь надрывов и трещин. При техническом освидетельствовании кранов крюки бракуют при выявлении любых трещин, а также при износе крюка в зеве, превышающем 10% первоначальной высоты сечения. Грузовые крюки снабжают предохранительным замком, предотвращающим самопроизвольное выпадение (крюков не имеющих) грузозахватного приспособления из зева крюка.

При использовании гибких приспособлений, исключающих возможность их выпадения, допускается применение крюков, не имеющих предохранительного замка.