Проектирование системы отопления

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1 Структурная характеристика объекта проектирования

1.2 Расчетные параметры воздуха

2. ТЕПЛОТЕХНИЧСЕКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИ

2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены

2.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного покрытия

2.3 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола

3. Тепловая мощность системы отопления

3.1 Теплопотери через ограждающие конструкции помещений

3.2Расходы теплоты на инфильтрацию

3.3Бытовые теплопоступления

3.4 Тепловой баланс

4. КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИ

6. Расчет отопительных приборов

7. Проектирование теплового пункта

7.1 Общие данные

7.2 Расчет и подбор основного оборудования

8. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ЧУГУННОГО БИМЕТАЛЛИЧЕСКОГО РАДИАТОРОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

8.1 Сравнительные характеристики чугунных и биметаллических радиаторов

8.2 Технико-экономический расчет

9. ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

9.1 Вода в роли теплоносителя в системе отопления

9.2 Влияние отопительного оборудования на экологию

10. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ



ВВЕДЕНИЕ

На сегодняшний день невозможно представить себе жильё, не оборудованное системой отопления. Система отопления является ответственным этапом построения современного энергоэффективного и комфортного дома, поскольку от того насколько грамотно и правильно спроэктированна и смонтирована система отопления напрямую зависит долговечность самой системы обеспечивающей комфортный тепловой режим, здания или сооружения в котором она находится.

Система отопления это - взаимосвязанная совокупность устройств и элементов, предназначенная для нагрева воздуха в помещении до установленной температуры и поддержания её в заданных пределах в течение необходимого времени. Система отопления является целым комплексом отопительного оборудования и конструктивных элементов, использующихся для получения, переноса и поддержания необходимого теплового режима в отапливаемом помещении. Сегодня разработано множество современного оборудования, которое позволяет максимально эффективно, качественно, а главное долговечно обеспечивать здания и сооружения комфортным микроклиматом.

Цель выпускной квалификационной работы выполнить проектирование системы отопления, определить необходимые характеристики, оборудование и конструктивные решения для многоквартирного жилого здания в Вологодской области, г. Вологда.



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1.1 Структурная характеристика объекта проектирования

Район проектирования: Вологодская область г. Вологда

Объект: жилое пятиэтажное здание.

Количество этажей: Пять.

Высота типового этажа: 3,0 метра.

Подвальное помещение: не отапливаемое со световыми проемами в стенах.

Тип системы отопления: однотрубная вертикальная система отопления с нижней разводкой подающей магистрали; автоматизированная система индивидуального теплового пункта; радиаторы биметаллические.

1.2 Расчетные параметры воздуха

Для расчета системы отопления жилого здания в г. Вологда необходимо знать следующие параметры наружного и внутреннего воздуха, принимаемые по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» с обеспеченностью воздуха 0,92.

Наружные параметры воздуха:

1. Температура наиболее холодной пятидневки за отопительный период text составит - 32 єС.

2. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период tht составит - 4,1 єС.

3. Продолжительность отопительного периода zhtсоставит 231 сут.

Внутренние параметры воздуха:

Температура внутреннего воздуха tint для жилого здания принимается в зависимости от климатических районов для проектирования систем отопления. В районах с температурой наиболее холодной пятидневки -32°С температура внутреннего воздуха tint принимается:

1) жилых комнатах 20°С,

2) в санузлах 25°С,

3) на лестничных клетках 16°С,

4) в угловых помещениях дополнительно добавляется +2°С.



2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Для определения тепловой мощности системы отопления необходимо произвести теплотехнический расчет и определить общие теплопотери здания. Теплотехнический расчет заключается в определении потерь тепловой энергии через ограждающие конструкции, исходя из которых можно определить тепловую мощность энергоэффективной системы отопления.

Приведенное сопротивление теплопередаче R0, (м2*°C)/Bт, ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений Rreq, м2*°С/Вт, в зависимости от градусо-суток отопительного района строительства Dd, °С*сут.

Сопротивление теплопередаче Rо, м2·°С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле:

R₀= (2.1)

где б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ (м2·°С) (принимаемый по табл. 2.1 [4]);

б_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2·°С), (принимаемый по табл. 2.1 [6]);

д - толщина слоя, м;

л - коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м * єC).



2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены

Конструкция наружной стены приведена на рисунке 2.1.

Рисунок 2.1-Конструкция наружной стены

Наружная стена здания состоит из 4 слоев:

1 - Кирпичная кладка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе (250х120х60) д= 0,120 м, л= 0,56 Вт/(м·°С);

2 - Утеплитель из пенополистирола с=100 кг/м³, д= x м, л=0,05 Вт/(м·°С);

3 - Кирпичная кладка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе (250х120х60) д = 0,120 м, л = 0,56 Вт/(м·°С);

4 - Цементно-песчаная штукатурка д = 0,02 м; л = 0,58 Вт/(м·°С).

Рассчитываем градусо-сутки отопительного периода (Dd) по формуле:

Dd=(tint - tht)·zht, °С·сут, (2.2)

где tint -- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С;

tht, zht -- средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода [1]

Dd=(22-(-4,1))·231=6030 °С·сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м²·°С/Вт определяется по формуле:

R_reqм²·^оС / Вт, (2.3)

где Dd -- градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;

a, b -- коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 4 [1] для соответствующих групп зданий.

R_req=0,0003·6030+1,4 = 4,3м²·°С/Вт

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (2.4):

, (2.4)

где r - коэффициент теплотехнической однородности [таблица 6, 3];

R_si - сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, с последовательно расположенными однородными слоями;

R_sе- сопротивление теплоотдачи наружной поверхности стены.

, (2.5)

, (2.6)

где R₁, R₂, R_n, R_al - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²*^оС /Вт.

, (2.7)

где б_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций для условий холодного периода,б_ext=23 Вт/м²*^оС.

Термическое сопротивление каждого из однородных слоев рассчитывает по формуле:

, (2.8)

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя пенополистирола, тогда используя формулы (2.8) и (2.6) термическое сопротивление наружной стены(R_k) будет равно:

R_k= 0,12/0,56 + 0,20/0,05 + 0,12/0,56+0,02/0,58 = 4,26.

Используя формулу (2.4) вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче для наружной стены:

.

Так как4,42 м²·^оС/Вт >4,3 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

,. (2.9)



2.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного покрытия

Конструкция чердачного покрытия приведена на рисунке 2.2.

Рис.2.2-Конструкция чердачного покрытия.

Покрытие чердака состоит из 6 слоев: 1- Железобетонная плита, д = 0,18 м; л = 1,69 Вт/(м·°С); 2- Гидроизоляция, д = 0,002 м; л=0,04 Вт/(м·°С); 3 - Пароизоляция, д = 0,002 м; л= 0,038 Вт/(м·°С); 4 - Теплоизоляция, д = х м; л = 0,05 Вт/(м·°С); 5 - Битумная мастика, д = 0,25 м; л=0,27 Вт/(м·°С); 6 - Изопласт, д = 0,04 м; л=0,03 Вт/(м·°С).

Вычислим по формуле (2.2) численное значение сопротивления теплопередаче R_req:

Rreq=0,00045·6030+1,9 = 5,6 м²·°С/Вт (2.2)

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя пенополистирола , тогда используя формулы (2.8) и (2.6) термическое сопротивление наружной стены(R_k) будет равно:

R_k = 0,18/1,69 + 0,002/0,04+0,002/0,038 + 0,26/0,05 + 0,025/0,27 + 0,004/0,03= 5,64.

Используя формулу (2.4) вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче для наружной стены:

.

Так как5,8 м²·^оС/Вт > 5,6 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле (2.9):

2.3 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола

Требуется рассчитать сопротивление теплопередачи конструкции пола над подвалом здания.

Конструкция перекрытия приведена на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3-Конструкция перекрытия

Конструкция состоит из 7 слоев:

1 -Дуб вдоль волоконд = 0,035 м; л=0,23 Вт/(м·°С);

2 -Цементная стяжка, д = 0,01 м; л= 1,92 Вт/(м·°С);

3 - Гидроизоляция, с=1400кг/м³, д = 0,002 м; л =0,04 Вт/(м·°С

4 - Цементно - шлаковый раствор , д = 0,02 м; л = 0,41 Вт/(м·°С);

5 - Пароизоляция, д = 0,003 м; л = 0,38 Вт/(м·°С);

6 - Теплоизоляция, д = х м; л = 0,05 Вт/(м·°С);

7 - Железобетонная плита, д = 0,22 м; л = 1,69 Вт/(м·°С);

Вычислим по формуле (2.2) численное значение сопротивления теплопередаче R_req:

Rreq=0,00045·6030+1,9 = 5,6 м²·°С/Вт (2.2)

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя пенополистирола, тогда используя формулы (2.8) и (2.6) термическое сопротивление наружной стены(R_k) будет равно:

R_k = 0,22/1,69+0,26/0,05+0,003/0,38+0,02/0,41+0,002/0,04+0,01/1,92+ 0,035/0,23= 5,59.

Используя формулу (2.4) вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче для наружной стены:

.

Так как5,75 м²·^оС/Вт > 5,6 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле (2.9):



3. ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Основная задача системы отопления - нивелировать тепловые потери здания через ограждающие конструкции, путем обеспечения требуемого количества тепловой энергии для нагрева воздуха в помещении. Тепловые потери в общем виде определяются суммированием тепловых потерь через ограждающие конструкции Qосн, Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха, поступающего через окна и не плотности дверных поёмов, Qинф, Вт, а так же бытовые тепловыделения выделяемые бытовой техникой и людьми находящимися в помещении , Qбыт, Вт.

3.1 Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений

Основные и добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений определяются по формуле:

(3.1)

где F - расчетная площадь ограждающей конструкции, м²;

R₀ - сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции, м²·°С/Вт;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

- коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.

Если в наружной стене имеются светопрозрачные конструкции, балконные двери или входная дверь, то при определении площади наружной стены необходимо вычесть суммарную площадь световых проемов и дверей. Линейные размеры ограждений следует определять с точностью до 0,1м. Площадь ограждений определяется с точностью до 0,1 м2.

Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений принимаются в долях от основных потерь:

- в помещениях любого назначения для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад - в размере 0,1; на юго-восток и запад - 0,05; в угловых помещениях дополнительно - по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток., северо-восток и северо-запад и 0,1 - в других случаях;

3.2 Расходы теплоты на инфильтрацию

Инфильтрация воздуха - поступление в помещение наружного воздуха через неплотности наружных ограждений, окон и естественную вентиляцию обеспечивающую естественный воздухообмен в помещении.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через неплотности наружных ограждений, окна следует определять по формуле:

Qинф1 = 0,28G c (text-tint)k, Вт, (3.2)

где G - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения (через окна не более 6 кг/(м²ч));

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг^оС);

text, tint - расчетные температуры воздуха, ^оС, соответственно в помещении и наружного воздуха в холодный период года;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха через естественную вентиляцию следует определять по формуле:

Qинф2 = Lp_внc (text-tint)Fпом, Вт, (3.3)

где L - нормативный воздухообмен отнесенный к 1м² пола комнат, 3 м³/(чм²), м³;

p_вн - плотность наружного приточного воздуха, кг/м³;

Fпом - площадь помещения, м².

После расчетов по формулам (3.2) и (3.3) для определения тепловой мощности системы отопления принимают большее из значений инфильтрации воздуха.

3.3 Бытовые теплопоступления

При определении мощности системы отопления необходимо определить и учесть регулярные бытовые теплопоступления в помещения такие как от электрических приборов, освещения, технологического оборудования, коммуникаций и других источников выделяющих тепловую энергию. При этом значения бытовых тепловыделений, поступающих в комнаты и кухни жилых домов, следует принимать в количестве 10 Вт на 1 м² площади пола и определять по уравнению:

Qбыт = 10 F, Вт, (3.4)

Результаты расчета приведены в таблице П1.1.

3.4 Тепловой баланс

Определение теплового баланса в помещениях заключается в сопоставлении тепловых потерь и поступлений в расчетном установившемся режиме (в период наиболее холодной пятидневки для конкретного района), когда возможен наибольший дефицит теплоты.

Тепловая мощность отопительной установки помещения для компенсации дефицита теплоты равна:

Q = Qосн + Qинф - Qбыт, Вт, (3.5)

Согласно расчетов таблицы П1.1 тепловая мощность отопительной установки составит - 189, 58 кВт.



4. КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

В жилом доме принимаем вертикальную однотрубную систему водяного отопления, с принудительной циркуляцией теплоносителя, тупиковую, с нижней разводкой подающей магистрали и П-образными стояками. Теплоносителем является подготовленная вода с параметрами подающей и обратной магистрали 95 ⁰ С и 70° С соответственно. Материал трубопровода отопления - сталь. Схема присоединения к тепловым сетям - независимая.

Выбор системы произведён исходя из следующих факторов: независимая схема подключения к теплосетям имеет целый ряд достоинств, таких, как возможность более гибкой настройки температурного режима относительно температуры окружающей среды а пределами ограждающих конструкций здания путем поддержания необходимого давления и изменения скорости движения теплоносителя, возможность использования любого доступного теплоносителя внутреннего контура независимо от внешних сетей и как следствие продления срока службы оборудования и трубопроводов системы отопления здания, улучшение качества воды в контуре ГВС, получение эффекта энергосбережения от 10 до 40%, а так же большей надежностью и ремонтопригодностью по сравнению с зависимой схемой.

При этом, стоить отметить, что недостаток высоких затрат на приобретение оборудования (теплообменники, циркуляционные насосы и т.д.) частично компенсируется выбором однотрубной системы. Она получила широкое распространение по причине бесспорной экономии материала, простоты и высокой скорости монтажа.

В качестве отопительных приборов приняты биметаллические радиаторы с боковым подключением и воздушным клапаном для заполнения системы теплоносителем. У каждого стояка и отопительного прибора предусмотрена запорно-регулирующая арматура, для регулировки гидравлического сопротивления того или иного участка для более точной и качественной регулировки системы отопления, а так же проведения локальных ремонтных работ. На подводках к радиаторам отопления применены балансировочные клапаны, позволяющие корректировать температуру отдельно в каждом помещении. На лестничной клетке на подводке к отопительному прибору регулирующая арматура не предусмотрена. Отопительные приборы размещаются у наружных стен и под световым проемом в местах, доступных для беспрепятственного ремонта и обслуживания. Кронштейны радиаторов отопления крепятся под шейки радиаторов с расчетом: 1 кронштейн на 1м² поверхности нагрева радиатора, но не менее трех на радиатор. Трубы использованы стальные водогазопроводные ГОСТ 3262-75*. Трубопровод проложен с уклоном магистрали 0,003 мм в направлении теплового пункта для быстрого опорожнения системы и предотвращения скапливания воздуха в ситсеме при её заполнении. В местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок предусмотрены гильзы с заделкой негорючими материалами с последующей заделкой цементным раствором.

Тепловой узел расположен в подвальном помещении здания, в наиболее удобном и доступном для монтажа и эксплуатации месте. Для обеспечения циркуляции теплоносителя по системе отопления предусмотрены два циркуляционных насоса Wilo с комплектом автоматики для защиты и ротации насоса так же в тепловом узле предусмотрен теплообменный аппарат РИДАН и расширительный бак для нивелирования изменения давления теплоносителя в системе. Т.к. подвальные помещения здания, являются не отапливаемыми, требуется заизолировать магистральные трубопроводы и тепловой узел для снижения тепловых потерь системой отопления каучуковой теплоизоляцией k-flex.



5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Целью гидравлического расчета является определение диаметров линий и веток системы отопления при заданной расчетной тепловой нагрузке и определения необходимого циркуляционного давления системы отопления.

При независимой схеме, когда циркуляционное давление создается собственным насосом системы, диаметр трубопроводов определяется максимально допустимой скоростью воды в трубах. На основании расчета тепловых потерь, подбирают и размещают нагревательные приборы и трубопроводы, в следствии чего выполняют аксонометрическую схему системы отопления. На схеме наносят тепловые нагрузки на приборы, суммируемые по стоякам и отдельным кольцам сети трубопроводов. Далее разбивают трубопроводы на участки - отрезки трубопровода, в пределах которых расход теплоносителя и диаметр трубы остаются неизменными. Для определения располагаемого перепада давления теплоносителя p_p, кгс/м²определяют суммарные потери давления на трение и местные сопротивления по наименее выгодному кольцу - самому протяженному и нагруженному.

Для определения самого нагруженного участка необходимо упростить схему, для этого рассчитывают потери давления на всех стояках системы отопления.

Предварительно вычисляют расход воды на каждом участке по формуле:

G_уч=, кг/ч, (5.1)

где Q_уч- тепловая нагрузка участка, Вт, равная сумме тепловых нагрузок отопительных приборов, обслуживаемых протекающей по участку водой;

b1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления их площади сверх расчетной величины;

b2 - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные тепловые потери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений;

с_р - удельная массовая теплоемкость воды, равная 4190 Дж/(кг ^оС);

t1 и t2 - расчетные параметры теплоносителя в системе отопления, ^оС.

При независимой схеме подключения к теплосетям подбор диаметров трубопроводов определяется максимально допустимой скоростью в трубопроводах (до 1 м/с) и технико-экономическими показателями. Средние потери давления на трение составляют 200 Па/м.

Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют раздельно по преобразованной формуле:

отопление помещение инфильтрация мощность

?p_уч = Rl_уч + Z, Па, (5.2)

где R - удельные потери давления на трение (на один погонный метр трубопровода), Па/м;

Z - потери давления на местные сопротивления, Па.

Подсчет коэффициентов местных сопротивлений.

По каждому расчетному участку трубопровода надо выбрать коэффициенты местных сопротивлений и подсчитать их сумму, требуемую для последующего расчета. Правильный выбор и подсчет суммы коэффициентов местных сопротивлений для определения потерь давления на расчетном участке оказывает существенное влияние на точность гидравлического расчета сети независимо от принятого метода.

Сумму коэффициентов местных сопротивлений подсчитывают для каждого расчетного участка трубопровода по количеству фасонных частей, арматуры и оборудования или по отдельным конструктивным узлам расчетной схемы сети (например, по этажестоякам, узлам присоединения стояков к разводящим магистралям систем водяного отопления и т.д.)

Потери давления в местных сопротивлениях, находящихся на границе двух смежных участков, относят к участку с меньшим расходом теплоносителя. При расположении на расчетном участке местных сопротивлений переменного сечения (приточный воздухосборник, грязевик, распределительная гребенка и т.п.) потери давления находят по большей скорости теплоносителя, т.е. по скорости в трубопроводе.

Ведомость коэффициентов местных сопротивлений приведена в таблице П1.3.

Результаты расчета потерь давления на стояках системы отопления приведены в таблице П1.2.1

Вся система отопления состоит из четырех циркуляционных колец.

Для каждого расчетного участка указывают порядковый номер, длину l, м, и тепловую нагрузку Q, Вт.

Нумерация участков начинают с основного циркуляционного кольца, оно является самым длинным (127,1м) и в то же время самым нагруженным (через стояк №13), остальные кольца нумеруются последовательно по степени нагруженности.

Далее аналогично расчету потерь давления на стояках рассчитывают потери давления на участках циркуляционных колец.

Суммарные потери давления в циркуляционном кольце системы при соединении n участков находятся по уравнению:

?p_общ = l_уч + Z, Па, (5.3)

т. е. равны сумме потерь давления на участках, составляющих кольцо.

Результаты расчета потерь давления на основном и вспомогательных циркуляционных кольцах системы отопления приведены в таблице П1.2.

Суммарные потери давления в основном циркуляционном кольце системы отопления составили 26791 Па.

Для качественного регулирования теплоносителя в системе отопления производят увязку циркуляционных колец с помощью установки балансировочных клапанов. Задача балансировочных клапанов уровнять давление при параллельном соединении участков или циркуляционных колец.

Для подбора балансировочного клапана рассчитывают его пропускную способность по формуле:

, м³/ч, (5.4)

где ?Р - перепад давления на клапане, бар.

По значению Kv подбирают балансировочный клапан так, чтобы степень открытия балансировочного клапана была больше 30%, обычно 50-60%.

Степень открытия балансировочного клапана определяется по формуле:

, (5.5)

где K_vs - пропускная способность выбранного клапана, м³/ч.

В проекте использованы балансировочные клапана Danfoss msv-bd. Они установлены на обратных трубопроводах каждого стояка и разветвлениях циркуляционных колец.

Расчеты балансировочных клапанов и их преднастройки выполнены в таблице П1.4.



6. РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

Для поддержания расчетной температуры воздуха в отапливаемом помещении необходимо, чтобы количество тепла, выделяемого нагревательными устройствами и трубопроводами, было равно потерям тепла в помещении.

Определение поверхности нагревателей проводится после гидравлического расчета системы отопления с целью учета полезного теплообмена от открыто проложенных трубопроводов в помещении.

Необходимая поверхность нагрева приборов отопления может быть определена по следующей формуле:

(6.1)

где Q_пр - расчетная тепловая нагрузка прибора, Вт;

k - коэффициент теплопередачи прибора , Вт/м2*^оС;

Дt_ср.пр - температурный напор, ^оС, равный:

, ^оС, (6.2)

где t_вх и t_вых - температура воды на входе в прибор и на выходе из него, ^оС.

Расчетная тепловая нагрузка прибора определяется по формуле:

Q_пр= Q_пом- (_тр * Q_тр), Вт, (6.3)

где Q_пом - расчетные тепловые потери помещением, Вт;

_тр - коэффициент, учитывающий долю теплоотдачи трубопроводов в помещении, при открытой прокладке труб _тр=0,9;

Q_тр - теплоотдача проложенных в пределах помещения стояков и подводок.

Теплоотдачу от трубопроводов определяют по упрощенной формуле:

Q_тр=q_в*l_в+q_г*l_г, (6.4)

где q_в и q_г- теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб;

l_в и l_г - длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов в пределах помещения, м.

Коэффициент теплопередачи отопительного прибора, определяется по формуле:

, Вт/м²*^оС, (6.5)

где k_ном - номинальный коэффициент теплопередачи отопительного прибора, Вт/м2*оС;

G_пр - расход воды в приборе, кг/ч;

ш - коэффициент, учитывающий направление движение воды в приборе;

b - коэффициент учета атмосферного давления;

n,p,c - экспериментальные числовые показатели.

Для проточно-регулируемой системы отопления расход воды в приборе определяется как:

G_пр=Q_пр/с*t_пр*₁*₂, кг/ч (6.6)

где ₁ - поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные потери через дополнительную площадь (сверх расчетной) принимаемых к установке отопительных приборов;

₂ - коэффициент, учитывающий дополнительные потери теплоты, вызванные размещением отопительных приборов у наружных стен.

Расчетное число секций радиаторов находят как:

n_расч=F/f_сек,шт, (6.7)

где f_сек - поверхность одной секции радиатора, м².

После ориентировочного определения количества секций для помещения и разбивки их (при необходимости) на несколько приборов вводят коэффициент 3 и находят принимаемое кустановке количество секций:

n_уст=n_расч*₃, шт, (6.8)

где ₃ - коэффициент, учитывающий количество секций в приборе.

Коэффициент 3 учитывает то обстоятельство, что теплоотдача различных секций нагревательного прибора неодинакова. Поверхность внутренней секции взаимно облучается, крайние же секции имеют больший коэффициент лучеиспускания, так как их наружные поверхности не испытывают влияния других секций. Поэтому средний коэффициент теплопередачи всего прибора уменьшается с увеличением количества секций.

Расчетное количество секций округляется до целого числа в большую сторону. Уменьшение поверхности нагрева радиатора по сравнению с расчетной допускается до 5%.

Расчет поверхности нагрева отопительных приборов приведен в таблице П1.5.



7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО ПУНКТА

7.1 Общие данные

В тепловых пунктах размещается оборудование, арматура, приборы для контроля, управления и автоматизации, с помощью которых:

- регулирование расхода теплоносителя и его распределение по системам потребления тепла;

отключение систем потребления тепла;

- проверка параметров теплоносителя;

- защита локальных систем от аварийного повышения параметров теплоносителя;

- преобразование типа теплоносителя или его параметров;

-наполнительные и подающие системы для потребления тепла;

- учет тепловых потоков и расходов теплоносителя;

- сбор, охлаждение, возврат теплоносителя и контроль качества;

- учет тепловых потоков и расходов теплоносителя;

накопление тепла.

В тепловом пункте, в зависимости от назначения и конкретных условий подключения потребителей, все эти функции или только их часть могут быть выполнены.

В пункте теплоснабжения с независимым подключением системы отопления к внешним сетям отопления циркуляция теплоносителя в контуре отопления поддерживается циркуляционным насосом. Насос управляется в автоматическом режиме с контроллера или с соответствующего блока управления. Автоматическое поддержание требуемого температурного графика в контуре отопления также осуществляется электронным трехходовым клапаном, расположенным на подводящем трубопроводе на стороне внешней тепловой сети. Между подающим и обратным трубопроводами установлена смесительная перемычка с обратным клапаном, которая обеспечивает смешивание охлажденного теплоносителя в подающий трубопровод от линии возврата теплоносителя с более низкими температурными параметрами.

7.2 Расчет и подбор основного оборудования

7.2.1 Подбор теплообменника

Пластинчатые теплообменники встречаются с различными конструкциями и применяются в основном, когда коэффициенты теплообмена для обоих теплоносителей приблизительно одинаковы. В настоящее время эти теплообменники очень компактны и по технико-экономическим и по эксплуатационным показателям превосходят большинство кожухотрубных теплообменников.

Сначала произведем расчет необходимой поверхности теплообменника согласно СП 41-101-95. Выберем пластины типа 0,6р, так как эти пластины большей площади (0,6 кв.м) и сам теплообменный аппарат получается меньше по габаритам.

Соотношение числа ходов для греющей X₁ и нагреваемой X₂ воды находят по формуле:

(7.1)

где G_гр и G_н-максимальный расход теплоносителя греющей и нагреваемой воды, кг/ч;

и - средняя температура нагреваемой и греющей среды, ^оС.

Проверяем количество ходов в теплообменнике принимая ?Р_гр = 10 кПа и ?Р_н= 5 кПа. Подставив числовые данные, получаем:

= 1,5

Полученное соотношение ходов не превышает 2, значит для повышения скорости воды и, следовательно, для эффективного теплообмена целесообразна симметричная компоновка.

При расчете пластинчатого теплообменника оптимальная скорость воды в каналах принимается равной W_опт= 0,4 м/с. По оптимальной скорости находят требуемое количество каналов по нагреваемой воде:

(7.2)

где f_k-живое сечение одного межпластинчатого канала принимаемое 0,00245 м².

По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов:

2

Компоновка теплообменника симметричная, значит, m_гр= m_н. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды определяют по формуле:

м², (7.3)

0,0049 м².

Фактические скорости греющей и нагреваемой воды определяются по формуле:

м/с, (7.4)

0,26м/с;

0,34 м/с.

Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины определяется по формуле:

Вт/(м²*^оС), (7.5)

Где А - коэффициент, зависящий от типа пластин, принимаем 0,492.

10004Вт/(м²*^оС).

Коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле:

Вт/(м²*^оС), (7.6)

8978 Вт/(м²*^оС).

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

Вт/(м²*^оС), (7.7)

где в - коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7-0,85.

Толщина пластины и коэффициент теплопроводности пластины для пластинчатых теплообменников равны соответственно д ст = 0,001 м и = 16 Вт/(м²*^оС).

2921 Вт/(м²*^оС).

При заданной величине расчетной производительности и по полученным значениям коэффициента теплопередачи и температурному напору определяется необходимая поверхность нагрева:

м², (7.8)

2,6 м².

Далее определяют количество ходов в теплообменнике:

(7.9)

где - поверхность нагрева одной пластины, м².

1,33, значит, принимаем 2.

Действительная поверхность нагрева всего теплообменника определяется по формуле:

м², (7.10)

4,2 м².

Расчет с помощью профессионального программного обеспечения АО «РИДАН» показал, что если использовать теплообменник с большим коэффициентом теплопередачи, то можно значительно уменьшить размеры оборудования. По каталогу АО «РИДАН» принимаем теплообменник НН-07-16/1-23-TKTL68 (Ду 50 мм), с параметрами:

F = 1,53м²; Q = 190 кВт; K= 4659; = 0,41 м/с; = 0,46 м/с; = 4,5 кПа; = 3,3 кПа; сухой массой 110кг.

7.2.2 Подбор циркуляционного насоса для системы отопления

Выбор марки циркуляционного насоса осуществляется по характеристике насоса.

Величина объемного расхода составляет L_цн= 6,5м³/ч. Насос будет установлен на обратной магистрали перед теплообменником, поэтому температуру в месте установки принимаем 70 ^оС.

Расчетное давление циркуляционного насоса определяется по формуле:



,Па, (7.11)

26800 + 4500 = 31300 Па = 31,3 кПа = 3,1 м. вод.ст.

По программе подбора насосов принимаем насос Wilo с мокрым ротором Standard TOP-S 30/10 3-PN 10

Согласно принятой схеме теплового пункта необходимо установить параллельно два одинаковых насоса с настройкой смены ротации раз в 12ч попеременно.

7.2.3 Подбор расширительного бака

Объем расширительного бака определяем по формуле:

л, (7.12)

где - объем теплоносителя во всей системе, л;

k - коэффициент объемного теплового расширения теплоносителя, для воды соответствует 4%;

D-показатель эффективности расширительного бака, определяется по формуле:

, (7.13)

где - значение максимально допустимого в системе давления, бар, (на это давление настроен предохранительный клапан), составляет 3 бар;

- давление первоначальной накачки воздушной камеры бака, бар, составляет 0,5 бар.

0,625.

32 л.

Принимаем мембранный расширительный бак REFLEXNG 35 - объемом 35л.

7.2.4 Контрольно-измерительные приборы

Для контроля параметров, мониторинг которых необходим при работе подстанции, предусмотрены устройства индикации и суммирования.

Индикаторные устройства контролируют параметры, соблюдение которых необходимо для правильного ведения технологического процесса и учета тепловой энергии. Локальные устройства, установленные непосредственно на объекте, должны использоваться для оперативной оценки устройств, а также для настройки устройств косвенного преобразования.

В соответствии с правилами эксплуатации на возвратном и подающем трубопроводах отопительного агрегата системы отопления, в системах теплоснабжения устанавливаются фитинги для монтажа манометров и термометров для контроля работоспособности оборудования теплового пункта.

По манометрам определяют параметры давления или разницу между подающим и обратным трубопроводом, применяются манометры общего назначения, показывающего типа МП100М. Термометры производят измерения температуры теплоносителя для контроля и определения температурных параметров в подающем и обратном трубопроводах, используются технические ртутные стеклянные термометры типа Т.

В таблице 7.2 представлена метрологическая карта оборудования теплового пункта.

Таблица 7.7 - Метрологическая карта средств теплового пункта.

№ п/п	Наименование оборудования	Пределы измерений	Диапазон показания шкалы прибора	Длина шкалы	Цена деления прибора	Чувствительность прибора	Класс точности	Погрешность измерения
1.	Манометр общего назначения МП100М	0 до 10 кгс/см2	0 до 10 кгс/см2	4,0	0,2	-	II	±0,1
2.	Термометр Т80/75	0 до 120 єС	0 до 120 єС	120	2	-	2,5	±2
3.	Датчики температуры Рt1000	-60 до 150 єС					I
4.	Клапана VB2 Ду25	Кvs = 10 м3/ч	0 до 10 м3/ч	7 мм	0,1 мм		I
5.	Балансировочные клапана MSV-F2 Ду 25	Кvs = 15 м3/ч					I

8. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ЧУГУННОГО И БИМЕТАЛЛИЧЕСКОГО РАДИАТОРОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

8.1 Сравнительные характеристики чугунных и биметаллических радиаторов

8.1.1 Чугунные радиаторы

Традиционными отопительными приборами в регионах страны являются чугунные секционные радиаторы отопления - отличительной особенностью которых является высокая надежность, долговечность и простота при эксплуатации и монтаже в домашних условиях, могут использоваться во всех системах отопления зданий различного назначения. За исключением систем нагрева с синтетическими теплоносителями, из-за ошибок при обработке и изготовлении соединений радиаторных секций вместо паронитовых прокладок в этих узлах используются резиновые узлы, которые изменяют свои свойства при взаимодействии антифриза. В большей мере высокая доля чугунных радиаторов (доля потребления в России 46-48 %) определяется реалиями эксплуатации, т.к. самый распространённый теплоноситель (вода) в системах отопления зачастую не отвечает предъявленным к нему требованиям, в первую очередь из-за устаревания и износа магистральных и общедомовых сетей систем теплоснабжения. Также необходимо учитывать тот факт, что чугунные секционные радиаторы должны быть проверены перед установкой и, при необходимости, отсортированы и окрашены после установки. Все эти операции обещают дополнительные расходы. Эти дополнительные расходы должны быть включены в смету. Есть случаи, когда стоимость рассчитывалась только для стоимости самих радиаторов, а затем, чтобы компенсировать неучтенные дополнительные расходы, термостатические и балансировочные клапаны, предусмотренные в проекте, были заменены более дешевыми шаровыми клапанами, что впоследствии сказалось на качестве регулировка системы отопления и ее качественные характеристики.

В чугунных радиаторах довольно большая доля тепла, около 35%, передается в помещение посредством лучистого теплообмена. Однако бывают случаи, когда неквалифицированная служба технического обслуживания при ремонте помещений окрашивала такие радиаторы краской на основе порошковой алюминиевой пудры («серебрянкой»), тем самым сразу же снижая теплоотдачу отопительных приборов примерно на 10-15 %.

Основные достоинства чугунных радиаторов:

· Им подходит теплоноситель даже низкого качества;

· Максимальное рабочее давление от 9 атмосфер и более;

· Долговечность (более 50 лет при должном обслуживании);

· Низкая цена.

При этом стоить отметить и их недостатки:

· Длительный нагрев;

· Медленная отдача тепла в помещение;

· Вес (только одна секция весит в среднем 5-6 килограммов);

· Размеры (они потребляют много теплоносителя, практически в 2 раза больше алюминиевых)

· Высокая стоимость монтажа (логистика, транспортировка к месту установки, установка более серьезных креплений);

· Дизайн.

Основные технические характеристики чугунных радиаторов отопления представлены в таблице 8.1



Таблица 8.1 -Технические характеристики чугунных радиаторов отопления

Марка и модель	Размеры секции, в/ш/г	Рабочее давление, атм	Тепловая мощность, квт	Площадь прогрева 1 секцией, м2	Объем воды в секции, л	Вес секции, кг
МС-140	от 388 до 588/93/140	9	от 0,12 до 0,16	0,244	от 1,11 до 1,45	от 5,7 до 7,1
ЧМ1	от 370 до 570/80/70	9	от 0,075 до 0,11	от 0,103 до 0,165	от 0,66 до 0,9	от 3,3 до 4,8
ЧМ2	от 372 до 572/80/100	9	от 0,1009 до 0,1423	от 0,148 до 0,207	от 0,7 до 0,95	от 4,5 до 6,3
ЧМ3	от 370 до 570/90/120	9	от 0,1083 до 0,1568	от 0,155 до 0,246	от 0,95 до 1,38	от 4,8 до 7

8.1.2 Биметаллические радиаторы

Относительно новый продукт на отечественном рынке, такой как биметаллические радиаторы появившийся на рынке в начале нынешнего века, приглянулся нашим соотечественникам больше традиционных чугунных. Все из-за того, что биметаллические радиаторы отопления имеют наилучшие характеристики.

Каждый биметаллический радиатор состоит из стальных труб и алюминиевых панелей. Благодаря чему тепло передается весьма эффективно, не теряясь попусту. Теплоноситель, проходящий через сердечник, состоящий из стальных труб, быстро и эффективно нагревает алюминиевую оболочку, и благодаря хорошей теплоотдаче соответственно и массы воздуха в комнате.

Алюминиевая фигурная оболочка этого сердечника имеет не только более эстетичный и стильный внешний вид, но и способствует лучшему распределению тепловой энергии в помещения. Кроме того, за счет использования алюминия батарея получается очень легкой (особенно по сравнению чугунными аналогами), эта особенность дает дополнительный комфорт при транспортировке и монтаже.

Стальные трубы, из которых состоит сердечник, выдерживают давление от 20 до 40 атмосфер, а температуру охлаждающей жидкости 110 и даже 130 ° С. Конкретные предельные значения рабочего давления и температуры можно найти в паспорте устройства. Биметаллические радиаторы бывают двух типов - секционные и сплошные (монолитные). Радиаторы первого типа (секционные, столбчатые и блочные) имеют полностью стальной коллектор, который затем заливается под давлением алюминиевым сплавом. В результате эти радиаторы образуют хорошо развитые внешние ребра, как у обычного алюминия. Секции собираются на стальных ниппелях с использованием силиконовых или паранитных прокладок. В результате отсутствует контакт между сталью и алюминием со стороны охлаждающей жидкости. Эти устройства эквивалентны по производительности чугунным радиаторам, однако такие устройства довольно сложны в изготовлении.

Твердые биметаллические радиаторы обладают большей герметичностью, что влияет на способность противостоять гидравлическим ударам. Сердцевина из стальных труб изготавливается сразу нужного размера, затем его «оборачивают» в фигурную алюминиевую оболочку. Эта батарея не взорвется, даже если давление достигнет ста атмосфер. В случае любой утечки в монолитном радиаторе остается только полностью его заменить - они практически не ремонтируются. Радиаторы монолитного типа имеют более высокую цену, чем секционные, и эта разница может составлять до 20%.

Основные достоинства биметаллических радиаторов:

· Невосприимчивость к коррозии;

· Высокая прочность (до 35атм);

· Долговечность (средний срок службы 20-50 лет);

· Высокие показатели по теплоотдаче;

· Возможность быстрого регулирования температуры отдачи (с помощью термостата за счет небольшого объема теплоносителя);

· Дизайн;

· Разнообразие размеров;

· Стоимость монтажа (скорость и простота установки, множество вариантов подключения)

· Вес;

· Комплектации (дополнительные компактные терморегуляторы, воздушные клапана и т.п.)

При этом стоить отметить и их недостатки:

· Требовательность радиатора к качеству теплоносителя.

8.2 Технико-экономический расчет

Стоимость оборудования системы отопления с использованием биметаллических и чугунных радиаторов отопления приведена в таблице 8.2 и таблице 8.3.

Таблица 8.2 - Стоимость оборудования системы отопления с использованием биметаллических радиаторов

Наименование	Количество, штук	Цена за единицу, руб.	Сумма всего, руб.
Радиатор биметаллический (390 руб./сек.)
Двух секционный	50	780,00	39000,00
Трех секционный	99	1170,00	115830,00
Четырех секционный	71	1560,00	110760,00
Пяти секционный	31	1950,00	60450,00
Шести секционный	8	2340,00	18720,00
Семи секционный	1	2730,00	2730,00
Заглушка	520	21,00	10920,00
Ключ	10	520,00	5200,00
Кронштейн	891	25,00	22275,00
Ниппель межсекционный	446	14,00	6244,00
Прокладка	446	3,00	1338,00
Лента ФУМ	5	70,00	350,00
Ключ для пробок и переходников	10	100,00	1000,00
Ключ для ручноговоздухоотводчика	10	8,00	80,00
ИТОГО:	394897,00

Таблица 8.3 - Стоимость оборудования системы отопления с использование чугунных радиаторов

Наименование	Количество, штук	Цена за единицу, руб.	Сумма всего, руб.
Радиатор чугунный (623 руб./сек.)
Двух секционный	50	1246,00	62300,00
Трех секционный	99	1869,00	185031,00
Четырех секционный	71	2492,00	176932,00
Пяти секционный	31	3115,00	96565,00
Шести секционный	8	3738,00	29904,00
Семи секционный	1	4361,00	4361,00
Кронштейны	891	40,00	35640,00
Пробка	520	26,00	13520,00
Ниппель	446	23,00	10258,00
Прокладка межсекционная	446	4,00	1784,00
Кран Маевского	26	41,00	1066,00
Прокладка к пробке	520	4,00	2080,00
Лента ФУМ	10	70,00	700,00
Ключ для чугунных радиаторов	10	695,00	6950,00
Ключ для пробок и переходников	10	127,00	1270,00
Ключ для ручноговоздухоотводчика	10	8,00	80,00
Итого:			628441,00

Вывод: В данном разделе произведено сравнение технико-экономический расчет систем отопления с использованием двух вариантов радиаторов отопления: биметаллический радиатор и чугунный радиатор. В результате проведённого технико-экономического расчёта, использование биметаллических радиаторов отечественного производства более оправданно т.к. они более энергоэффективны и экономически выгодны по сравнению с чугунными радиаторами отопления. В рамках закупки оборудования для системы отопления проектируемого здания, при приобретении биметаллических радиаторов и метизов для их установки экономия составляет 233544,00 рублей (~37%). Так же можно отметить, что современное оборудование более простое в монтаже и эксплуатации а так же более эстетичны, в связи с этим выбор биметаллических радиаторов один из лучших вариантов для системы отопления с независимой схемой подключения к тепловым сетям.



9. ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

9.1 Вода в роли теплоносителя в системе отопления

Требования к теплоносителю в системе отопления:

- перенос максимума количества тепла при минимальных теплопотерях;

- небольшая плотность;

- Экологичность и безопасность для потребителя. Теплоноситель не должен превышать нормы по температуре возгорания и токсичности;

- не должен вызывать коррозии составных частей и механизмов системы

В проекте в качестве теплоносителя используется вода.

Преимущества и недостатки воды.

Важные преимущества воды - это ее теплоемкость и плотность. Среди всех жидкостей она имеет наивысшие показатели. С точки зрения экологии вода является абсолютно безвредной. Это единственное вещество, которое можно считать безопасным и полезным для всех. Протечка воды не принесет никакой токсичной угрозы для экологии и здоровья потребителей. Единственный вред - это определенные бытовые неприятности.

Из недостатков можно выделить высокую температуру замерзания. Если оставить систему отопления без присмотра в зимнее время может возникнуть достаточно крупная авария. Вода жидкость, которая расширяется при замерзании и в связи этим способная буквально разорвать трубы и металлические радиаторы отопления. Также вода является мощным окислителем, в ее составе постоянно находится кислород. Это приводит к коррозиям металлических элементов системы отопления и со временем к выходу из строя некоторых узлов и оборудования системы.

В составе воды содержится немалое количество растворенных солей, магния, кальция, железа. Эти элементы со временем образуют отложения на внешней и внутренней поверхности труб, что в свою очередь не благоприятно сказывается на работе систем. Процесс усиливается при нагревании воды, формируются оксидные отложения. Соответственно они начинают преграждать путь теплоносителю и это приводит к снижению эффективности функциональной системы.

9.2 Влияние отопительного оборудования на экологию

Утверждение о том, что отопительное оборудование в той или иной мере негативно влияет на экологию, отчасти верно. В проекте приняты биметаллические радиаторы.

Биметаллическим радиаторам не свойственна коррозия, потому что изготовлены они из биметалла. Биметалл - это уникальное соединение на молекулярном уровне - стали и алюминия. Стальная внутренняя полость радиатора надежно предохраняет от вредного воздействия агрессивной среды, а также существенно увеличивает прочность изделия. Слой алюминия снаружи создает наилучший эффект теплоотдачи от воды к стали, а алюминия к воздуху.

Следовательно, в проекте не используется оборудование, не подверженное коррозии, и, соответственно, вода в такой системе не загрязняется и при сливе ее из системы не загрязняет окружающую среду.



10. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

В соответствии с существующей квалификацией монтажники систем отопления обязаны соблюдать требования безопасности, изложенные в «Стандартной инструкции по охране труда для строителей, промышленности строительных материалов и жилищно-коммунального хозяйства», эта стандартная инструкция разработана с учетом строительные нормы и правила Российской Федерации, а также требования инструкций производителей по эксплуатации инструментов, инструментов и средств защиты, используемых в процессе.

Перед началом работы установщики должны:

- показать менеджеру справку о знании безопасных методов работы, получить задание и пройти инструктаж на рабочем месте по специфике выполненной работы;

- носить рабочую одежду, защитную обувь и шлем установленного образца.

После получения работы установщики должны:

- подготовить необходимые средства индивидуальной защиты, проверить их здоровье;

- проверить рабочее место и подходы к нему на соответствие требованиям безопасности;

- подобрать технологическое оборудование и инструменты, необходимые для выполнения работ, проверить их на соответствие требованиям безопасности.

Установщики не должны приступать к выполнению работ при следующих нарушениях требований безопасности:

- неисправности технологического оборудования, средств защиты работников, указанных в инструкциях производителей, при которых их использование не допускается;

- несвоевременное проведение регулярных испытаний (технического осмотра) инструмента, инструментов и принадлежностей;

- несвоевременное проведение регулярных испытаний или истечения срока службы рабочей защиты работников, установленной изготовителем;

- загромождение или недостаточное освещение рабочих мест и подходов к ним.

Обнаруженные нарушения требований безопасности должны быть устранены самостоятельно, и, если это невозможно, установщики должны сообщить об этом мастеру или руководителю работ.

При выполнении работ по установке внутреннего сантехнического оборудования установщики должны:

- систематически проветривать помещения при использовании материалов, содержащих вредные вещества, и при газоэлектрической сварке. В случае невозможности обеспечить надлежащую вентиляцию воздуха рабочей зоны, используйте соответствующие средства индивидуальной защиты органов дыхания;

- производить установку сантехнического оборудования в закрытых или труднодоступных местах (помещениях) при условии, что рабочее место оборудовано вытяжной вентиляцией; есть как минимум два отверстия (люка) для вентиляции и эвакуации людей; присутствие двух наблюдателей за пределами замкнутого пространства и обеспечение, при необходимости, эвакуации рабочих с помощью веревки, прикрепленной к ремню ремня. Следует поддерживать постоянную связь (звук, свет с использованием веревки) между работой в закрытых пространствах и наблюдателями.

Размещение материалов, инструментов, инструментов в рабочей зоне не должно мешать проходам на рабочее место.