Разработка проекта газовой котельной, предназначенной для теплоснабжения административного здания

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Отопление в строительстве здания - это одно из важнейших условий комфорта, что особенно важно для населения России, в связи с особенностями нашего климата.

Частью системы отопления являются котельные. В настоящее время работают самые различные виды котельных. Они классифицируются по типу топлива, типу теплоносителя, типу размещения, уровню механизации. Вид котельной выбирается в зависимости от поставленных целей и задач, а так же от условий требований и эксплуатации заказчика. Самый распространенный вид - это отдельно стоящие котельные, которые являются комплексным инженерным сооружением и представляют собой отдельно стоящее здание. Внутри такого сооружения находится один или несколько котлов, количество которых зависит от того, какую мощность нужно вырабатывать котельной.

Такая конструкция имеет ряд преимуществ. Во-первых, котельная находится за пределами самого объекта, а это значит, что все составные части расположены вне здания, к которому доставляется тепло. Поэтому пространство объекта, потребляющего тепло, не уменьшается. Монтаж таких сооружений осуществляется на расстоянии , которое определяется нормами СанПиНа. Потребитель должен быть огражден от шума, производимого работающими котлами.

Отдельно стоящие котельные бывают нескольких типов:

- отопительные, снабжающие теплом системы отопления, вентиляции, а так же обеспечивающие горячее водоснабжение;

- отопительно-производственные, выполняющие задачи, которые осуществляют предыдущие виды;

- производственные (монтируются для технологического теплоснабжения).

Еще выделяют водогрейные и паровые котельные. Чаще устанавливаются водогрейные, так как имеют более широкую сферу использования.

Котельная, отдельно стоящая - это стационарное здание, устанавливающееся на длительное время, из чего следует, что при строительстве используются железобетонные конструкции.

В данном дипломном проекте рассматривается работа газовой котельной, так как из всех источников отопления и горячего водоснабжения газовая котельная пользуется наибольшей популярностью в России. Главной причиной выбора такого источника тепла является низкая стоимость магистрального газа в нашей стране, что, в свою очередь, делает газовое отопление наиболее выгодным и доступным широкому кругу потребителей. Если рядом с объектом есть магистральный газ, то нет смысла рассматривать котельную на другом виде топлива, это будет не рационально. Еще одним из главных преимуществ газовой котельной являются довольно обширные возможности автоматизации работы и низкий уровень вредных выбросов в атмосферу.

К недостаткам газовой котельной относится повышенная опасность газового оборудования. Поэтому проектирование, монтаж и техническое обслуживание таких котельных должны выполнять профессионалы, имеющие допуск к данным работам, так как любая утечка газа может привести к пожару или взрыву.

Рассматривается газовая котельная, предназначенная для теплоснабжения административного здания по адресу ул. Орлова д.4 в г. Вологда. Газоснабжение котельной осуществляется от газопровода высокого давления по ул. Ленинградская (от ГРС «Вологда»).

1. Общие данные по газовой котельной

1.1 Общие данные по горячему водоснабжению

Проектом предусматривается газоснабжение встроенной котельной, предназначенной для теплоснабжения административного здания по ул. Орлова д.4 в г. Вологда, размерами в плане 8,43Ч4,53 м, высотой 3,65 м.

Газоснабжение котельной осуществляется от газопровода высокого давления по ул. Ленинградская (ГРС «Вологда»). В качестве топлива принят природный газ со следующими параметрами (при нормальных условиях): температура - 0 ?С, давление - 101,325 кПа, плотность газа - 0,68 кг/м3, низшая теплота сгорания - 33,52 МДж/нм3 (8000 ккал/м3).

Давление газа в точке подключения максимальное - 0.6 Мпа; минимальное - 0,1 Мпа; фактическое - 0,42 Мпа.

Редуцирование газа предусмотрено при помощи ГРПЩ.

Давление газа на входе в котельную не более 5 кПа. Расчетный расход газа на котельную составляет 104,0 м3/ч.

Диаметр газопровода на входе - 108 мм.

Устройство горелки Weishaupt и газовой линии обеспечивает регулирование теплопроизводительности, безопасный розжиг с автоматической прессовкой двойных магнитных клапанов, отсечку газа при нарушении технологических параметров работы котла, недопустимом отклонении давления газа, воздуха перед горелкой или при погасании факела.

В помещении котельной на вводе газопровода проектом предусматривается установка следующего оборудования:

- термочувствительный запорный клапан КТЗ 001 - 100 - 02 DN 100 Ру16, производства ООО «Монтек - М» (Россия). Герметичность закрытого клапана обеспечивается полностью сопряжения конусов клапана и его седла в корпусе. Клапан остаётся герметичным при нагреве до температуры 900 ?С;

- клапан предохранительно - запорный электромагнитный газовый КПЭГ - 100П Ду100, производства ОАО «Газаппарат». Предназначен для автоматического непрерывного контроля и отключения подачи газа по ГОСТ 5542 - 87 к потребителю при аварийном повышении или понижении входного давления сверх допустимых заданных величин. Клапаны устанавливаются на газопроводах низкого и среднего давления. Условия эксплуатации клапанов соответствуют климатическому исполнению УХЛ категории размещения 2 по ГОСТ 15150 - 69 с температурой окружающей среды от - 30 ?С до + 60 ?С;

- фильтр газовый Ду 100 с индикатором перепада давления (справа-налево) ФГ 16 - 100, производства ООО ПКФ «ЭКС - ФОРМА». Данный фильтр производит очистку от механических частиц природного газа, а так же воздуха, азота и других неагрессивных газов при рабочей температуре очищаемых газов от - 40 ?С до + 70 ?С и применяется для установки на газопроводах перед измерительными приборами, запорно - регулирующей арматурой, газогорелочными устройствами котлов и других газосжигающих установок для повышения надёжности и долговечности работы оборудования. Фильтр может быть установлен как в вертикальном положении, так и в горизонтальном;

- измерительный комплекс газа СГ - ЭКВЗ - Р - 0,2 - 160/1,6 на базе ротационного счётчика газа RVG G100 Ду80 и электронного коллектора по температуре и давлению ЕК - 270. Такие комплексы предназначены для измерения неагрессивного, сухого газа, приведённого к стандартным условиям по ГОСТ 2939 путём измерения объёма газа при рабочих условиях счётчиками газа турбинными (TRZ, TRZ2, СГ) или ротационными (RABO, RVG) и автоматической электронной коррекции по измеренным значениям температуры, давления газа, вычисленного по ГОСТ 30319. Они могут применяться для измерения объёма природного газа по ГОСТ 5542 и других неагрессивных, сухих и очищенных газов (воздух, азот, аргон, и другие, кроме кислорода в напорных трубопроводах газораспределительных пунктов и станций (ГРП, ГРС), теплоэнергетических установок и других технологических объектов. Электропитание осуществляется от двух литиевых элементов питания со сроком службы не менее 5 лет, либо от внешнего источника питания. (Устанавливается во взрывоопасной зоне).

Для технологического учета газа на котлах №1,2 Vitoplex 200 SX2A 440 кВт установлены ротационные счётчики RVG G40 Ду50.

Для продувки газопровода перед пуском котла, а так же на участках газопровода с оборудованием, отключаемым для профилактического осмотра и ремонта (узел учёта газа) предусмотрена установка продувочных газопроводов, имеющих отключающие устройства и штуцера для отбора проб.

Продувочные газопроводы выводятся наружу, на 0,1 м выше кровли здания.

Продувочные газопроводы соединить с внутренним контуром заземления медным проводом жёлто-зелёной окраски сечением 4 мм2.

Контроль загазованности помещения природным газом осуществляется сигнализатором RGD MET MP1 «Seitron». Прибор установить на расстоянии 30 см ниже потолка для обнаружения природного газа в местах возможной его утечки в помещении котельной.

Контроль загазованности помещения угарным газом осуществляется сигнализатором RGD COO MP1 «Seitron». Сигнализатор обладает световой и звуковой сигнализацией, а так же имеет два встроенных выходных реле. Прибор устанавливается на высоте 150 см от уровня пола.

Сигнал от сигнализатора загазованности выводится на щит автоматики, установленный в котельной и дублируется на щит диспетчера, находящийся на посту охраны.

Площадь остекления составляет 4,2 м2, что соответствует норме. Одно окно площадью 1,6 м2 находится на фасаде в осях 11-12, необходимая площадь 2,6 м2 добирается кровельными окнами в перекрытии.

Монтаж газового оборудования и газопроводов производить в соответствии с СП 62.13330.2011 «Свод правил газораспределительные системы» [1].

Срок эксплуатации внутренних газопроводов, технических и технологических устройств - 30 лет.

1.2 Общие данные по тепломеханическим решениям

Помещение котельной встроенное, расположено на первом этаже административного здания, стены котельной кирпичные, оштукатуренные цементно - песчаным раствором марки М50. Покрытие котельной монолитное железобетонное. Конструктивной пожарной опасности СО, пределом огнестойкости REI 63 для стен и покрытия, предел распространения огня равен 0. Степень огнестойкости здания - II. Категория отпуска тепла- вторая. Категория помещения теплогенераторной по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности - Г. Категория смежных помещений - Д.

Проектом предусматривается установка 2-х водогрейных котлов Viessmann Vitoplex 200 SX2A мощностью 440 кВт с контроллерами управления Vitotronic 100, газовой горелкой WG 40 N/1 - A с принудительной подачей воздуха на горение, производства фирмы Weishaupt (Германия), контрольно-измерительными приборами, автоматикой и приборами безопасности и регулирования.

Мощность горелки - 479 кВт, давление подключения газа Рмин = 36 мбар, Рмакс = 300 мбар.

Котлы оснащены системой Therm-Control для обеспечения допустимой температуры теплоносителя на входе в котёл.

Котёл имеет сертификат соответствия Госстандарта России № РОСС DE.AB28.BO5966 срок действия до 27.06.2025 г., разрешение на изготовление и применение Ростехнадзора России № РСС 00 - 040971 срок действия до 03.11.2025 г.

Тепловой схемой котельной предусматривается:

- приготовление и отпуск сетевой воды, имеющей параметры 90/65 ?C для теплоснабжения ресторана;

- приготовление и отпуск сетевой воды, которая имеет параметры 90/65 ?C на нужды отопления административного здания по температурному графику, который зависит от погоды. Регулирование в контуре системы теплоснабжения ресторана будет осуществляться в тепловом пункте ресторана по месту. Регулирование системы вентиляции будет осуществляться по месту в вентиляционной камере;

- приготовление горячей воды с параметрами 55/5 ?С;

- подпитка тепловой сети водой, прошедшей водоподготовку.

Для обеспечения циркуляции воды в контурах систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения приняты к установке насосы фирмы Wilo (Германия), характеристики которых приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Характеристики насосов, принятых к установке

Проектом принят к установке ёмкостной водонагреватель фирмы «Reflex» S400 Q = 57 кВт.

Для компенсации температурного расширения и поддержания постоянного напора в системах в котельной установлены расширительные баки «Reflex»:

- мембранный расширительный бак фирмы «Reflex» для компенсации расширения воды в тепловой сети N 800 6 бар;

- два мембранных расширительных бака фирмы «Reflex» для компенсации расширения воды в контурах котлов N 50 6 бар.

Подпитка сетевого и котлового контура предусматривается при помощи центробежного насоса высокого давления MHI 204.

Регулирование подпитки организовано при помощи клапанов понижения давления производства фирмы «Honeywell» 3/4.

Учёт потребления исходной воды на подпитку сетевого и котлового контуров осуществляется при помощи счётчика ВСХ - 25 ЗАО «Тепловодомер».

Проектом предусматривается учёт отпуска тепловой энергии в контуре системы теплоснабжения теплосчётчиком СПТ - 961 с электромагнитными преобразователями расхода ПРЭМ Ду 32, 50 [2].

На котлах предполагается установка предохранительных клапанов. При срабатывании предохранительных клапанов вода отводится в канализацию.

Отвод продуктов сгорания производится через утеплённые дымовые трубы диаметром 300 мм, высотой 7,5 м, по металлическим теплоизолированным газоходам диаметром 300 мм, производитель ООО «Балтвент». На горизонтальных газоходах установлены взрывные предохранительные клапана ПГВУ 091 - 80 по ГОСТ 108.812 - 82, диаметр - 250 мм, S = 0,05 м2.

Трубы оснащены люком для чистки и ревизии. На газоходе каждого из котлов в помещении котельной, а также в нижней части стволов дымовых труб предусматриваются дренажные патрубки для отвода образующегося в трубах конденсата.

В качестве молниеприёмника использовать дымовые трубы, которые присоединить стальной полосой 40Ч5 мм к заземляющему устройству.

Вентиляция котельного зала естественная приточно - вытяжная. Вытяжка в объёме 3-х кратного воздухообмена (Lв=418,0 м3/ч) естественная. Осуществляется с помощью вентиляционного канала 400Ч500. Приток из расчёта компенсации вытяжки плюс воздух на горение газа (Lпр = 418 + 1248 = 1666 м3/ч) осуществляется с помощью двух приточных решёток размером 500Ч300.

В проекте приняты трубы стальные электросварные по ГОСТ 10704 - 91 (Сортамент), ГОСТ 10705 - 80 (Технические условия) из стали марки Ст3 сп по ГОСТ 3265-75 из стали марки Ст20.

Крепление трубопроводов выполнено на опорах по серии с.5.900 - 7 выпуск 4.

В верхних точках трубопроводов предусмотрены - воздушники, в нижних - спускники.

На неизолированных трубопроводах наносят опознавательную краску участками, шириной не менее 4 - х диаметров трубопровода, с учётом изоляции.

Окраска металлоконструкций должна быть выполнена в светло - сером или голубом цвете.

Монтаж, испытание и наладка оборудования котельной выполняется в соответствии с паспортными данными и руководством по эксплуатации, требованием действующих норм, правил, инструкций.

После сварки и приварки штуцеров для КИП, трубопроводы должны быть подвергнуты гидравлическому испытанию пробным давлением, равным 1,25 от рабочего.

В котельной трубопроводы должны быть проложены с уклонами, согласно проекту.

В обще - котельную канализацию также выполняются сливы от котлов и сброс от предохранительных клапанов.

2. Исходные данные

В таблице 2 приведены исходные данные для расчета котельной установки.

• Таблица 2 - Исходные данные котельной установки

Параметр	Обозначение	Значение
Давление пара	Р	0,5 МПа
Температура пара	Т1	140 °С
Паропроизводительность	D	1,6 т/ч
Температура конденсата	tК	90°С
Возврат конденсата потребителями	в	30%
Нагрузка на отопление	Qо	0,217 МВт
Нагрузка на вентиляцию	Qгв	0,12 МВт
Нагрузка на горячее водоснабжение	Qнп	0,335 МВт
Общая нагрузка	Qоб	0,672 МВт
Температура горячей воды	tгор	90°С

3. Расчетная часть проекта

3.1 Составление принципиальной тепловой схемы котельной

Котельная предназначена для теплоснабжения административного здания по ул. Орлова д.4 в г. Вологде. Существующая тепловая нагрузка 1,36 т/час.

Расчётная температура наружного воздуха -32?С.

Теплоноситель для системы теплоснабжения - сетевая вода с расчетными температурами по отопительному графику 90/65°С. Расход сетевой воды - 30,3 т/ч, расход подпиточной воды - 0,5 т/ч.

Исходной водой является вода из городского хозяйственно - питьевого водопровода, качество воды по ГОСТ 2874 - 82 «Вода питьевая». Давление водопроводной воды составляет 2,0 кгс/смІ.

В качестве топлива принят природный газ со следующими параметрами (при нормальных условиях):

- температура - 0°С;

- давление - 101,325 кПа;

- плотность газа - 0,68 кг/мі;

- низшая теплота сгорания 33,52 МДж/нмі (8000 ккал/мі).

3.2 Расчет характерных режимов принципиальной тепловой схемы котельной

Расчёт тепловой схемы позволяет определить суммарную паропроизводительность котельной установки при нескольких режимах её работы. Расчёт производится для 3 - х характерных режимов: максимально-зимнего, наиболее холодного месяца, летнего.

В работе приведен пример для расчета максимально - зимнего режима работы котельной [3].

Расход пара на производство

Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца .

Расход воды на подогреватель сетевой воды определяется по формуле:

(3.1)

где Qо.в - расход теплоты на отопление и вентиляцию ;

- расчётная температура воды в подающей линии тепловой сети - ;

- расчётная температура воды в обратной линии тепловой сети - ;

- теплоёмкость воды, .

Найдём расход воды на подогреватель сетевой воды по формуле (3.1):

Расход пара на подогреватель сетевой воды определяется по формуле:

(3.2)

где ik - энтальпия конденсата с пролётным паром,

- КПД подогревателя сетевой воды.

Найдём расход пара на подогреватель сетевой воды по формуле (3.2):

Расход подпиточной воды на восполнение утечек в системе теплоснабжения определяется по формуле:

(3.3)

где - потери воды в закрытой системе теплоснабжения - 2 %.

По формуле (3.3) найдём расход подпиточной воды на восполнение утечек в системе теплоснабжения:

Возврат конденсата от технологического потребителя определяется по формуле:

(3.4)

где - возврат конденсата производственным потребителем, %.

По формуле (3.4) находим возврат конденсата от технологического потребителя:

Расход сырой воды на бак подпиточной воды определяется по формуле:

(3.5)

где .- расход воды на горячее водоснабжение, для неотопительного периода, применяется коэффициент [4], определяемый по формуле:

(3.6)

Определим расход воды на горячее водоснабжение для неотопительного периода по формуле (3.6):

Определим расходы сырой воды на бак подпиточной воды по формуле (3.5):

Средняя температура воды в баке подпиточной воды определяется по формуле:

(3.7)

где - температура конденсата от производственного потребителя, ;

.- температура сырой водопроводной воды, .

Находим среднюю температуру воды в баке подпиточной воды по формуле (3.7):

Расход пара на подогреватель горячей воды определяется по формуле:

(3.8)

где t3 - температура горячей воды, - КПД подогревателя ГВС.

Найдём расход пара на подогреватель горячей воды по формуле (3.8):

Расход пара внешними потребителями определяется по формуле:

(3.9)

Находим расход пара внешними потребителями по формуле (3.9):

Расход пара на собственные нужды котельной определяется по формуле:

(3.10)

где . - расход пара на собственные нужды котельной, %.

Находим расход пара собственные нужды котельной по формуле (3.10):

Суммарная паропроизводительность котельной определяется по формуле:

(3.11)

Находим суммарную паропроизводительность котельной по формуле (3.11):

Потери пара у потребителя определяется по формуле:

(3.12)

где - потери пара в котельной и у потребителя, %.

Находим потери пара у потребителя по формуле (3.12):

Расход воды на периодическую продувку определяется по формуле:

(3.13)

где - продувка периодическая, %.

Находим расход воды на периодическую продувку по формуле (3.13):

Расход сырой воды на ХВО определяется по формуле:

(3.14)

где - коэффициент расхода сырой воды на собственные нужды ХВО.

Находим расход сырой воды на ХВО по формуле (3.14):

Расход сырой воды определяется по формуле:

(3.15)

Находим расход сырой воды по формуле (3.15):

Действительную паропроизводительность котельной определим по формуле:

(3.16)

По формуле (3.16) находим действительную паропроизводительность котельно



Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной определяется по формуле:

(3.17)

По формуле (3.17) находим невязку с предварительно принятой паропроизводительностью котельной:

Невязка получилась меньше 3 %, то есть расчёт тепловой схемы считается законченным.

3.3 Выбор единичной мощности и числа устанавливаемых котлов

Единичная мощность и число котлоагрегатов выбирается по расчетной мощности с учетом потерь тепла на всех участках теплопередачи, для максимально-зимнего режима в соответствии с СП 89.13330.2012 «Свод правил. Котельные установки». При этом выбор числа котлоагрегатов должен быть произведен так, чтобы при выходе из строя основного котла резервный покрыл его выработку мощности тепла [2]. Определим единичную мощность и число котлоагрегатов по формуле:

(3.18)

По формуле (3.18) находим единичную мощность и число котлоагрегатов:

Округляем количество котлов до 2.

В котельной административного здания по ул. Орлова д.4 в г. Вологде должно быть установлено 2 котла Viessmann Vitoplex 200 SX2A.

3.4 Подбор основного оборудования и вспомогательного оборудования

Подбор основного оборудования

Котлоагрегаты.

Количество котельных агрегатов определяется делением расчетных нагрузок на паро - или теплопроизводительностью того или иного котельного агрегата. В результате расчета было подобрано 2 котла марки Vitoplex 200 SX 2A (рисунок 1).

Для нужд отопления и вентиляции требуется как минимум два котла один из которых будет работать в средне - отопительный период, когда тепловая нагрузка снижается, или, в случае аварии, может служить резервным. В проектах газовых котельных следует принимать заводские и типовые компоновки котлоагрегатов в соответствии с основными требованиями к проектированию [2].

Котел должен быть:

- газовый;

- водогрейный;

- автоматизированный.

В котельной установке любого типа максимальная величина нагрузок должна соответствовать установленной теплопроизводительности агрегатов без резервного.

Каждый котел комплектуется двумя предохранительными клапанами для защиты котла от превышения допустимого избыточного давления ,датчиком температуры котловой воды, устройством ограничения давления, смотровым стеклом, отверстием для чистки.

Основные технические характеристики котла приведены в таблице 3.

Таблица 3 - Технические данные котла марки Vitoplex 200 SX 2A

Наименование	Размерность	Величина
Теплопроизводительность	кВт	440
Вид топлива		газ
Доп.избыточное рабочее давление	бар	4
Объем котловой воды	л	600
Аэродинамическое сопротивление	Па	280
Габаритные размеры( дл, шир, выс.)	мм	1885х1040х1455
Полная масса котла с теплоизоляцией	кг	990
Расход топлива	м3/ч	52
Коэффициент полезного действия	%	94
Температура уходящих газов	?С	185
Допустимая t	?С	95

Рисунок 1 - Водогрейный котёл «Vitoplex 200 SX 2A»

Подбор газовой горелки.

Расчет тепловой мощности горелки вычисляется по формуле:

(3.19)

где - мощность котла, кВт;

- КПД котла,

- расчетная тепловая мощность горелки.

Найдём расчёт тепловой мощности горелки по формуле (3.19):

Номинальная мощность тепловой установки -

КПД тепловой установки -

Расчетная мощность горелки -

Сопротивление котла -

В результате расчета принимаем газовую горелку диаметром 1 марки Weishaupt WG 40 N/1 - A (рисунок 2).

Технические характеристики газовой горелки приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Технические данные газовой горелки марки Weishaupt WG 40 N/1-A

Наименование	Размерность	Величина
Мощность	кВт	55-550 кВт
Топливо		газ
Давление подключения газа	мбар	15-300
Диаметр присоединительного фланца	мм	25
Максимальный расход	л/ч	57
Минимальный расход	л/ч	14,5

Рисунок 2 - Общий вид газовой горелки марки «Weishaupt WG 40 N/1-A»

Подбор вспомогательного оборудования.

В состав вспомогательного оборудования обычно входят:

- тяговое устройство;

- дутьевая установка;

- питательные или сетевые насосы;

- устройства подготовки питательной воды, идущей на питание паровых котлов, или подпиточной воды, идущей на восполнение утечек в тепловой сети;

- трубопроводы;

- контрольно - измерительные приборы;

- средства регулирования и управления;

- устройство топливоподачи.

Сетевой насос системы отопления и вентиляции.

Сетевой насос служит для циркуляции воды в тепловой сети. Его выбирают по расходу сетевой воды из расчёта тепловой схемы Сетевые насосы устанавливаются на обратной линии тепловой сети, где температура сетевой воды не превышает

Напор, развиваемый сетевым насосом, выбирается в зависимости от требуемого напора у потребителя и сопротивлением сети.

В котельной должно быть установлен насос марки Wilo TOP - SD 65/15 (рисунок 3).

Технические характеристики сетевого насоса Wilo TOP - SD 65/15 представлены в таблице 5.

Таблица 5 - Техническая характеристика сетевого насоса Wilo TOP - SD 65/15

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	0,1
Напор, м	5
Мощность электродвигателя, кВт/ об/мин	1,3/2850
Электропитание, В	400
Масса, кг	56

Рисунок 3 - Сетевой насос «Wilo TOP - SD 65/15»

Выбор циркуляционного насоса.

Циркуляционный насос - один из главных элементов отопительной системы и горячего водоснабжения. Главная функция этого устройства состоит в обеспечении принудительного движения жидкой среды по определенному замкнутому контуру (циркуляция). Благодаря действию насоса обеспечивается более быстрое перемещение теплоносителя в системе.

Выбор циркуляционного насоса на отопление.

Циркуляционный насос выбирается по двум основным характеристикам:

- расходу, выраженному в

- напору, выраженному в

Расход воды в системе отопления находится по формуле:

(3.20)

где - требуемый расход воды в системе отопления, (Этот параметр должен обеспечивать насос. Если подобрать насос с меньшим расходом, то он не сможет дать количество воды необходимое для компенсации тепловых потерь; если взять насос с завышенным расходом, это приведет к снижению его КПД, перерасходу электроэнергии и большим начальным затратам);

- количество тепла Вт, необходимое для компенсации теплопотерь;

- температура конечная, до которой нужно нагреть воду - 90оС);

- температура начальная (температура теплоносителя, остывшего на 15 - 20оС);

- удельная теплоемкость воды, равная 4100 кг/Дж•?С.

Найдём требуемый расход воды по формуле (3.20):

В результате расчета к установке принимаем насос марки Wilo TOP - SD 50/15 3~ (рисунок 4).

Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP - SD 50/15 3~ представлены в таблице 6.

Таблица 6 - Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP - SD 50/15 3~

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	7,5
Напор, м	10
Мощность электродвигателя, кВт/ об/мин	1,57/2800
Электропитание, В	230/400
Масса, кг	46,5



Рисунок 4 - Насос «Wilo TOP-SD 50/15 3~»

Выбор циркуляционного насоса на вентиляцию.

Расход воды, требуемый для выбора циркуляционного насоса, находится по формуле (3.20):

В результате расчета к установке принимаем насос марки Wilo TOP - SD 50/15 3~ (рисунок 5).

Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP - SD 50/15 3~ представлены в таблице 7.

Таблица 7 - Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP - SD 50/15 3~

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	7,5
Напор, м	10
Мощность электродвигателя, кВт/ об/мин	1,57/2800
Электропитание, В	230/400
Масса, кг	46,5



Рисунок 5 - Насос «Wilo TOP-SD 50/15 3~»

Выбор циркуляционного насоса на горячее водоснабжение.

Принцип работы циркуляционного насоса системы ГВС практически идентичен тому, что используется в системах отопления. Целью установки является повысить и стабилизировать недостающее давление водоснабжения.

Расход воды, максимально-летнего режима, для выбора циркуляционного насоса находится по формуле (3.20):

Расход воды, летнего режима, для выбора циркуляционного насоса находится по формуле (3.20):

В результате расчета к установке принимаем насос марки Wilo Star 20/7 Circo Star (рисунок 6).

Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo Star 20/7 Circo Star представлены в таблице 8.

Таблица 8 - Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo Star 20/7 Circo Star

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	0,1
Напор, м	5
Мощность электродвигателя, кВт/ об/мин	0,073/2800
Электропитание, В	220
Масса, кг	2,90

Рисунок 6 - Насос «Wilo Star 20/7 Circo Star»

Выбор насоса греющей воды горячего водоснабжения.

Насос ГВС отвечает за увеличение давления в магистрали до необходимого уровня и обеспечивает постоянное движение горячей воды по замкнутому кругу - контуру системы горячего водоснабжения.

Расход воды на насос ГВС ,поэтому выбираем насос марки Wilo TOP - S 30/7 (рисунок 7).

Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP-S 30/7 3~ представлены в таблице 9.

Таблица 9 - Технические характеристики циркуляционного насоса Wilo TOP-S 30/7 3~

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	7,5
Напор, м	6,9
Мощность электродвигателя, кВт/ об/мин	0,09/2600
Электропитание, В	230
Масса, кг	5



Рисунок 7 - Циркуляционный насос «Wilo TOP-S 30/7 3~»

Подпиточный насос.

Подпиточные насосы компенсируют утечки воды и поддерживают необходимый уровень пьезометрических линий, как при статическом, так и при динамическом режимах. Число подпиточных насосов в закрытой системе не менее двух.

Как только вода достигнет критического (нижнего) уровня реле уровня подает сигнал и автоматически включает в работу насос. При заполнении систем и достижении верхнего предела насос останавливается.

Насос выбирается по формуле:

(3.21)

По формуле (3.21) найдём расход воды, требуемый для выбора подпиточного насоса:

Устанавливаются два подпиточных насоса марки MHI 204 3~ (рисунок 8).

Насосы установлены на нулевой отметке и подают подпиточную воду из бака подпиточной воды в обратную линию тепловой сети.

Технические характеристики подпиточного насоса марки MHI 204 3~ представлены в таблице 10.

Таблица 10 - Технические характеристики подпиточного насоса марки MHI 204 3~

Показатель	Численное значение
Производительность, м3/ч	0,5
Напор, м	5
Рабочее давление, бар	10
Электропитание, В	400

Рисунок 8 - Насос «MHI 204 3~»

Водоподогреватели.

Пароводяные подогреватели предназначены для нагрева воды (который осуществляется за счёт охлаждения и конденсации греющего пара) в системах горячего водоснабжения (ГВС), тепловых сетях, для отопительных систем, систем охлаждения, теплообмена в технологических процессах разных отраслей промышленности, а так же отопления, насыщенным паром от паропроводов низкого давления или паровых котлов.

Тепловой расчет пароводяного водоподогревателя.

Количество теплоты расходуемое в подогревателе определяется по формуле:

(3.22)

По формуле (3.22) найдём количество теплоты расходуем в подогревателе:

Выбираем пароводяной подогреватель Reflex S 400.

Определим количество подогревателей.

Скорость воды в трубках определяется по формуле:

(3.23)

где - площадь проходного сечения раствора, ;

- плотность воды,

Посчитаем скорость воды в трубках по формуле (3.23):

Определим среднюю разность температур в теплообменнике и среднюю температуру раствора и воды.

Средняя температура нагреваемой воды определяется по формуле:

(3.24)

Найдём среднюю температуру нагреваемой воды по формуле (3.24):

Выбираем противоточное направление течения теплоносителей, при этом: - большая разность температур определяется по формуле:

(3.25)

Найдем большую разность температур по формуле (3.25): Меньшая разность температур определяется по формуле:

(3.26)

Найдем меньшую разность температур по формуле (3.26): Среднелогарифмическая разность температур между паром и водой:

(3.27)

Находим среднелогарифмическую разность температур между паром и водой по формуле (3.27):

Средняя температура стенок трубок определяется по формуле:

(3.28)

Находим среднюю температуру стенок трубок по формуле (3.28):

Коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок определяется по формуле:

(3.29)

где - температурный множитель, который определяется по формуле:

(3.30)

Определим температурный множитель по формуле (3.30):

Коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок находим по формуле (3.29):

Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к воде определяется по формуле:

(3.31)

где - температурный множитель, определяемый по формуле:

(3.32)

Температурный множитель найдём по формуле (3.32):

Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к воде определим по формуле (3.31):

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле:

(3.33)

где - коэффициент теплопроводности теплоносителя,

Найдём коэффициент теплопередачи по формуле (3.33):

Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева () определяется по выражению:

(3.34)

Найдём коэффициент теплопередачи по формуле (3.34): Поверхность нагрева пароводяного подогревателя определяется по формуле:

(3.35)

Найдём поверхность нагрева пароводяного подогревателя по формуле (3.35):

Количество подогревателей определяется по формуле:

(3.36)

Посчитаем количество подогревателей по формуле (3.36):

Принимаем 1 рабочий и 1 резервный.

Гидравлический расчет пароводяного подогревателя.

Потери напора в трубках пароводяного подогревателя определяются по формуле:

(3.37)

где - потери напора на трение;

- потери напора на местные сопротивления;

- коэффициент трения, принимаемый при средних значениях чисел Рейнольдса

- коэффициенте шероховатости равным

- плотность воды,

- длина одного хода пароводяного подогревателя, принимаем

- количество ходов подогревателя, в данном дипломном проекте рассчитывается двухходовой пароводяной подогреватель;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Коэффициент местных сопротивлений для двухходового пароводяного подогревателя состоят из сопротивления входа в камеру (принимаем 1,5); вход из камеры в трубки (принимаем 1х2 = 2); выход из трубок в камеру (принимаем 1х2 = 2); поворот на 180o в камере (принимаем 2,5); выход из камеры (принимаем 1,5).

Сумма коэффициентов местных сопротивлений для двухходового пароводяного подогревателя марки Reflex S 400 будет составлять ?= 9,5.

Потери напора в трубках пароводяного подогревателя определяются по формуле (3.37):

В котельной установлено два пароводяных подогревателя горячего водоснабжения марки Reflex S 400, один подогреватель является резервным (рисунок 9).

Технические характеристики подогревателя Reflex S 400 представлены в таблице 11.

Таблица 11 - Технические характеристики подогревателя Reflex S 400

Показатель	Численное значение
Номинальный объем	400 л
Доп.макс. температура на подаче	120 ?С
Доп.раб. температура для мембраны	70 ?С
Доп. избыточное давление	10 бар
Диаметр	740 мм
Вес без воды	61 кг

Рисунок 9 - Подогреватель «Reflex S 400»

Расширительный бак.

Расширительный бак - обязательный компонент любой схемы отопления. Расширительный бак компенсирует тепловое расширение теплоносителя. Нужно качественно подсчитать объем расширительного бака отопления, в другом случае он не будет выполнять свою функцию.

Расчет расширительного бака на отопление (в контуре котла)

Объем расширительного бака для отопления рассчитывается по формуле:

(3.38)

где - объем теплоносителя, ;

- показатель теплового расширения теплоносителя;

- показатель эффективности мембранного бака.

После расчета объема системы производится по следующей формуле:

(3.39)

где - максимальное давление теплоносителя, обычно принимается равным давлению срабатывания предохранительного клана на группе безопасности ();

- установленное давление воздуха в воздушной камере расширительного бака, равное 1,5.

Показатель теплового расширения воды составляет 4% при нагреве до 95 градусов Цельсия. В случае наличия в составе теплоносителя незамерзающих фракций показатель увеличивается в зависимости от процентного содержания добавок. При 10% добавки в общем объеме показатель воды 4% умножают на поправочный коэффициент 1.1, при 30% -- на 1.3 и так далее.

Показатель эффективности мембранного бака найдём по формуле (3.39):

Объем теплоносителя: 48 л.

Тогда объем бака по формуле (3.38) составит:

В результате расчета принимает расширительный бак марки Reflex N 50/6 (рисунок 10).

Технические характеристики расширительного бака марки Reflex N 50/6 представлены в таблице 12.

Таблица 12 - Технические характеристики расширительного бака марки Reflex N 50/6

Показатель	Численное значение
Номинальный объем	50 л
Доп.макс. температура на подаче	120 ?С
Доп. избыточное давление	6 бар
Вес	7,5 кг

Рисунок 10 - Расширительный бак марки «Reflex N 50.6»

Расчет расширительного бака для компенсации расширения воды в тепловой сети.

Объем теплоносителя: 600 л.

Тогда объем бака по формуле (3.38) составит:

В результате расчета принимает расширительный бак марки Reflex N 800/6 (рисунок 11).

Технические характеристики расширительного бака марки Reflex N 800/6 представлены в таблице 13.

Таблица 13 -Технические характеристики расширительный бак марки Reflex N 800/6

Показатель	Численное значение
Номинальный объем	800 л
Доп.макс. температура на подаче	120 ?С
Доп. избыточное давление	6 бар
Вес	106 кг

Рисунок 11 - Расширительный бак марки «Reflex N 800/6»

Система химической водоподготовительной установки котельной.

Система водоподготовки котельной устанавливается для того, чтобы предотвратить формирование минеральных отложений, которые накапливаются внутри водонагревательных котлов.

Качество питательной воды для паровых котлов п показателям прозрачности ? 40 см, жесткости ? 0,01 мг - экв./л, уровню растворенного кислорода ? 0,05 мг/л, уровню pH 8,5 - 10,5, относительная щелочность не должна превышать 20%.

Для решения этой задачи предлагается установить следующую систему водоподготовки фирмы «Акватон» (рисунок 12).

В качестве водоподготовительной установки применяется АКВАТОН, куда входит фильтр механической очистки A - 11SE Lux , установка смягчения периодического действия Акватон SFS/1017/255/760 и система удаления растворенного кислорода DLX - VF/МВ 02 - 10 в комплекте с датчиком потока (приложение 3).

Магистральный фильтр A - 11SE Lux предназначены для очистки холодной воды хозяйственно - бытового назначения. Удаляет механические частицы (ржавчину, песок и другие нерастворимые примеси).

Технические характеристики фильтра A - 11SE представлены в таблице 14.

Таблица 14 - Технические характеристики фильтра A - 11SE

Показатель	Численное значение
Рабочее давление	До 8,6 атм
Рабочая температура	2-40 ?С
Скорость фильтрации	До 20 л/мин
Габаритные размеры (ДхШхВ)	150х130х350

Рисунок 12 - Фильтра «A-11SE»

Система дымоудаления.

Расчет и выбор дымовой трубы.

Отвод продуктов сгорания производится через утеплённые дымовые трубы.

Трубы оснащены люком для чистки и ревизии. На газоходе каждого из котлов в помещении котельной, а также в нижней части стволов дымовых труб предусматриваются дренажные патрубки для отвода образующегося в трубах конденсата.

Для определения химического состава дымовых газов (в процессе пуско-наладочных работ) на выходе из каждого котла на дымоходе устанавливается штуцер для переносного газоанализатора.

В котельных обычно устанавливают железобетонные, кирпичные и металлические одноствольные трубы с вентиляционным зазором.

Расчёту подлежат высота и диаметр устья трубы. Высота зависит от объема дымовых газов и от концентрации в них СO2 и NОх.

Определяем объем дымовых газов по формуле:

(3.40)

где Gг. - расход газа, равен 104,0 м3/ч = 0,029 м3/сек;

- температура уходящих газов, равная

Объём дымовых газов определим по формуле (3.40):

Рассчитаем минимальную высоту дымовой трубы.

Высота трубы рассчитывается по формуле:

(3.41)

где - коэффициент, зависящий от конструкции трубы. Для одноствольных труб

- коэффициент, зависящий от географического положения котельной в г. Вологда равен

- коэффициент, учитывающий скорость осаждения токсичных выбросов

- коэффициент, зависящий от скорости выброса дымовых газов из устья, при (скорость выбросов дымовых газов), тогда

- количество котлов на трубу;

- разность между температурой уходящих газов () и средней температурой самого жаркого месяца в полдень ();

определяется по формуле:

(3.42)

Найдём разность между температурой уходящих газов и средней температурой самого жалкого месяца в полдень по формуле (3.42):

Секундный расход дымовых газов, :

(3.43)

Определим секундный расход дымовых газов по формуле (3.43):

Найдем , от которого зависит коэффициент n по формуле:

(3.44)

Предварительно принятая высота трубы 10 м.

По формуле (3.44) рассчитываем , от которого зависит коэффициент n:

Находим минимальную высоту дымовой трубы по формуле (3.41):

Диаметр устья определяется по формуле:

(3.45)

Определим диаметр устья по формуле (3.45):

В соответствии с расчетом выбираем металлическая труба высотой 7,5 м и диаметр устья .

Площадь сечения выхода дымовых газов по формуле:

(3.46)

Определим площадь сечения выхода дымовых газов по формуле (3.46):

После того, как сделан расчёт и выбор дымовой трубы, можно найти следующие величины:

Скорость дымовых газов в дымовой трубе:

(3.47)

где - площадь сечения выхода дымовых газов, .

Определим скорость дымовых газов по формуле (3.47):

Удельный вес дымовых газов на выходе из трубы:

(3.48)

где - удельный вес для сухого воздуха при давлении и температуре , равный

. - температура уходящих газов, равная .

Определим удельный вес дымовых газов на выходе из трубы по формуле (3.48):

Плотность дымовых газов на выходе из трубы:

(3.49)

где - плотность для сухого воздуха при давлении и температуре , равная

- температура уходящих газов, равная .

Определим плотность дымовых газов на выходе из трубы по формуле (3.49):

Найдём местные сопротивления:

Динамическое давление определяется по формуле:

(3.50)

где - скорость дымовых газов в дымовой трубе,

- удельный вес дымовых газов на выходе из трубы,

- ускорение свободного падения,

Определим динамическое давление по формуле (3.50):

Сопротивление отвода определяется по формуле:

(3.51)

где - динамическое давление,

- коэффициент местного сопротивления отвода, равный

Определим сопротивление отвода по формуле (3.51):

Сопротивление входа в дымовую трубу под углом 450 найдем по формуле:

(3.52)

где - динамическое давление, мм.вод.ст.;

- коэффициент местного сопротивления при входе под углом равный

Определим сопротивление входа в дымовую трубу под углом по формуле (3.52):

Сопротивление выхода из дымовой трубы определяется по формуле:

(3.53)

где - динамическое давление, мм.вод.ст.; - коэффициент местного сопротивления при выходе, равный Определим сопротивление выхода из дымовой трубы по формуле (3.53):

Сопротивление трения в газоходе и дымовой трубе определяется по формуле:

(3.54)

где - скорость дымовых газов в дымовой трубе,

- плотность дымовых газов на выходе из трубы,

- длина прямолинейного горизонтального газохода, равная

- высота дымовой трубы (от места ввода до устья), равная

Определим сопротивление трения в газоходе и дымовой трубе по формуле (3.54):

Далее можно определить суммарное сопротивление газового тракта по формуле:

(3.55)

где - сопротивление отвода,

. - сопротивление входа в дымовую трубу под углом

. - сопротивление выхода из дымовой трубы,

. - сопротивление трения в газоходе и дымовой трубе,

Определим суммарное сопротивление газового тракта по формуле (3.55):

Определяем самотягу дымовой трубы по формуле:

(3.56)

где - длина прямолинейного горизонтального газохода, равная

- плотность наружного воздуха,

- плотность дымовых газов на выходе из трубы,

Найдем значение самотяги дымовой трубы по формуле (3.56):

Подбор и расчёт трубопроводов котельной.

Трубы, применяемые для систем газоснабжения в настоящее время, изготавливаются из следующих материалов: стали, полиэтилена, меди. Для подземных газопроводов следует применять полиэтиленовые и стальные трубы, для наземных и надземных газопроводов - стальные трубы. Для внутренних газопроводов низкого давления разрешается применять стальные и медные трубы. Для наружных газопроводов и внутренних среднего и высокого давления используются бесшовные стальные трубы, а для внутренних газопроводов низкого давления могут использоваться шовные водогазопроводные трубы. Стальные бесшовные, сварные (прямошовные и спиральношовные) трубы и соединительные детали для газо - распределительных систем должны быть изготовлены из стали, содержащей не более 0,25 углерода, 0,056 серы и 0,046 фосфора.

В проекте приняты трубы стальные электросварные по ГОСТ 10704 - 91 из стали марки Ст3сп по ГОСТ 380 - 94; трубы стальные не оцинкованные и оцинкованные водо - газопроводные по ГОСТ 3265 - 75 из стали марки Ст20.

Подпитка тепловой сети находится по формуле:

(3.57)

где - объем воды в тепловой сети,

Определим объём воды в тепловой сети по формуле:

(3.58)

где - мощность котельной, Определим объём воды в тепловой сети по формуле (3.58):

Определим объем воды на подпитку тепловой сети по формуле (3.57):

Объем воды в котле 600 литров по техническим характеристикам котла (приложение 1).

Объем воды в двух котлах 1200 литров.

Подпитка котлов находится по формуле:

(3.59)

где - объем воды в котле,

Объём воды на подпитку котлов определим по формуле (3.59):

Находим часовой расход воды на подпитку по формуле:

(3.60)

где - расход на нужды ХВО,

Определим часовой расход воды на подпитку по формуле (3.60):

Принимаем трубопроводы обратной и подающей магистрали Ш60 Ч 3,5.

Трубопроводы отопления прокладываются с уклоном i=0,003 в сторону помещения ввода коммуникаций.

4. Газоснабжение котельной

Газоснабжение котельной осуществляется от газопровода высокого давления по ул. Ленинградская (от ГРС «Вологда»). Диаметр стального газопровода в точке подключения 325 мм.

Давление газа в точке подключения максимальное - 0,6 МПа; минимальное - 0,1 МПа; фактическое - 0,42 МПа.

Редуцирование газа предусмотрено при помощи ГРПЩ.

Давление газа на входе в котельную не более 5 кПа. Расчётный расход газа на котельную составляет 104,0 м3/ч.

Диаметр газопровода на входе - 108 мм.

Месторождение газа Бованенковское, оно является крупным газовым месторождением на полуострове Ямал в России, расположено в 40 километрах от побережья Карского моря в нижнем течении рек Сё-Яха, Мордыяха и Надуй-Яха. Рядом с месторождением находится посёлок Бованенково, который расположен в центральной части полуострова Ямал, на левом берегу реки Сёяха (приток Муртыяха), в 70 км от побережья Карского моря. Промышленная база ГП - 1 условно называется «посёлком Бованенково» лишь потому, что здесь расположен штаб (администрация).

Проектная мощность месторождения - до 140 млрд. м3 газа в год.

Запасы данного месторождения по категориям А, В, С1+С2 оцениваются в 4,9 трлн м3 природного газа. Бованенковское месторождение входит в тройку в России (после Уренгоя и Ямбурга) и пятерку в мире, по запасам природного газа.

Заказчиком месторождения природного газа Бованенково является ООО «Газпром добыча Надым» - 100 - процентное дочернее общество ПАО «Газпром». Месторождение было официально введено в эксплуатацию 23 октября 2012 года, а так же введён в строй газовый промысел ГП - 2. В декабре 2014 года введён в строй газовый промысел №1.

4.1 Подбор оборудования котельной

В помещении котельной на вводе газопровода проектом предусматривается установка следующего оборудования:

- термочувствительный запорный клапан КТЗ 001 - 100 - 02 DN 100 Ру16, производства ООО «Монтек - М» (Россия). Предназначен для перекрытия газа (автоматического) в случае пожара трубопровода, который подводит газ к бытовым и промышленным приборам для его сжигания. Срабатывает, когда температура в помещении достигает 100?С (рисунок 13).

Рисунок 13 - Термочувствительный запорный клапан КТЗ 001 - 100 - 02 DN 100 Ру16, «Монтек-М»

- клапан предохранительно-запорный электромагнитный газовый КПЭГ - 100П Ду 100, производства ОАО «Газаппарат». Максимально допустимое входное вдавление 1,2 МПа. Установка в окружающей среде, оказывающая разрушительное влияние на алюминий, недопустима. Мгновенное перекрытие подачи газа, автоматическое закрытие при отключении электроэнергии, исполнительный механизм автоматики безопасности - это главные функции рассматриваемого клапана (рисунок 14);



Рисунок 14 - Клапан предохранительно - запорный электромагнитный газовый КПЭГ - 100П Ду 100, ОАО «Газаппарат»

- фильтр газовый Ду 100 с индикатором перепада давления (справа - налево) ФГ 16 - 100, производства ООО ПКФ «ЭКС - ФОРМА». Применяется для очистки газа от механических примесей и загрязняющих частиц. Применение в шкафных или блочных газорегуляторных пунктах, а также в пунктах учета газа, расход которых составляет не более 6500 м3/ч (рисунок 15);

Рисунок 15 - Фильтр газовый Ду 100 с индикатором перепада давления ФГ 16 - 100, ООО ПКФ «ЭКС - ФОРМА»

- измерительный комплекс газа СГ - ЭКВз - Р - 0,2 - 160/1,6 на базе ротационного счётчика газа RVG G100 Ду80 и электронного корректора по температуре и давлению ЕК - 270 (рисунок 16). Производит учёт расхода природного газа по ГОСТ 5542 - 87 в единицах приведённого к стандартным условиям объёма (количества). Комплекс устойчив к воздействию воды и пыли. Электропитания осуществляется от двух литиевых батарей, срок службы которых составляет 5 лет. Такой комплекс может применяться даже во взрывоопасных зонах помещения.

Рисунок 16 - Измерительный комплекс газа «СГ - ЭКВз - Р - 0,2 - 160/1,6»

Для технологического учёта газа на котлах №1,2 Vitoplex 200 SX2A 440 кВт установлены ротационные счётчики RVG G40 Ду 50 (рисунок 17).

Работает такой счётчик по принципу вытеснения определенного объёма газа, который является уже старым, вращающимися роторами. Также счётчик газа RVG регистрирует объём газа при рабочих условиях.



Рисунок 17 - Ротационные счётчики RVG G40 Ду 50

Для продувки газопровода перед пуском котла, а также на участках газопровода с оборудованием, отключаемым для профилактического осмотра и ремонта (узел учёта газа) предусмотрена установка продувочных газопроводов, имеющих отключающие устройства и штуцера для отбора проб. Продувочные газопроводы выводятся наружу, на 1,0 м выше кровли здания. Продувочные газопроводы соединить с внутренним контуром заземления медным проводом жёлто-зелёной окраски сечением 4 мм2.

Контроль загазованности помещения природным газом осуществляется сигнализатором RGD MET MP1 «Seitron». Прибор установить на расстоянии 30 см ниже потолка для обнаружения природного газа в местах возможной его утечки в помещении котельной.

Контроль загазованности помещения угарным газом осуществляется сигнализатором RGD COO MP1 «Seitron». Сигнализатор обладает световой и звуковой сигнализацией, а так же имеет два встроенных выходных реле. Прибор устанавливается на высоте 150 см от уровня пола.

Сигнал от сигнализатора загазованности выводится на щит автоматики, установленный в котельной и дублирующийся на щит диспетчера, находящийся на посту охраны.

На предприятии должно быть назначено лицо, ответственное за безопасную эксплуатацию опасного производственного объекта системы газопотребления, их числа руководителей или специалистов, прошедших аттестацию (проверку знаний требований промышленной безопасности Правил ПБ 12 - 529 - 03, других нормативных правовых актов и нормативно-технических документов).

Трасса наружного проектируемого газопровода, к проектируемой котельной проходит от точки врезки в существующий подземный газопровод низкого давления до помещения теплогенераторной.

Трассу газопроводов выбирают из условия транспортировки газа самым кратчайшим путём, для того, что длина трубопровода была минимальной. Расстояние между зданием и газопроводом должно быть: