Разработка векторного вольтметра

где - частота среза, Гц;

- сопротивление резистора, Ом;

- емкость конденсатора, Ф.

Путем расчетов были подобраны сопротивление Ом и емкость

нФ. ФНЧ устанавливается к каждому выводу АЦП. Дальнейшее устранение ошибок АЦП будет происходить программным методом усреднения выборок.

Выводы, использующие Ethernet, подсоединяются к блоку ВФИ напрямую, без добавления промежуточных компонентов. Список выводов, работающих с периферией Ethernet, указан в справочном руководстве по МК. Для работы по интерфейсу RMII требуется соединить с ВФИ 9 выводов. К МК так же подключаются 2 вывода, служащие для связи с ГКЧ в измерительном комплексе. Один вывод принимает импульсы на вход, другой - отправляет импульсы на генератор. Последовательно с выводами подключаются токоограничительные резисторы на 1 кОм.

Для удобства программирования МК и возможности обновления программного обеспечения к МК присоединен разъем XS3 для интерфейса SWD программатора ST-Link/V2.

Рис. 4.6. Принципиальная схема блока микроконтроллера

Расчет стабилизатора напряжения

Векторный вольтметр питается напряжением 5 В от внешнего блока питания, но некоторым компонентам схемы (МК STM32F407VGT6 и ВФИ на основе DP83848C) для работы требуется напряжение 3,3 В. Требуемое напряжение достигается с помощью стабилизатора напряжения ADP3338AKCZ-3.3. Данный стабилизатор выполнен в корпусе SOT-223 имеет малое падение напряжение, максимальный ток стабилизации равен 1 А, максимальное входное напряжение равно 8 В. Для стабильной работы требуется всего два внешних компонента, а именно конденсаторы на 1 мкФ. Один конденсатор устанавливается к входному выводу, второй - к выходному. Для обеспечения более лучшего рассеяния тепла при разработке печатной платы необходимо обеспечить достаточную площадь рассеивания с помощью заливки медным проводником вокруг стабилизатора, заливку соединить с выводами выходного напряжения. Рассеиваемая мощность стабилизатора вычисляется по формуле (20):

где - рассеиваемая мощность, Вт;

и - входное и выходное напряжения стабилизатора, В;

и - ток стабилизации и ток заземления, А.

Рассчитаем рассеиваемую мощность стабилизатора при максимальных токах МК и ВФИ. Согласно техническому описанию, максимальный потребляемый ток STM32F407VGT6 составляет  мА, максимальный ток составляет  мА. При этом  В,  В,

0,25 А,  мА, тогда Вт.

Тепловое сопротивление стабилизатора рассчитывается по формуле

где и - температура перехода и макс. температура окружающей среды,°С.

Для ADP3338 C, С. Подставив рассчитанное значение мощности и заданные величины в формулу (21), получим C. Тепловое сопротивление стабилизатора определяется суммой тепловых сопротивлений переход-корпус и корпус-окружающая среда . Сопротивление переход-корпус определяется внутренними параметрами микросхемы и не может быть изменено. Сопротивление корпус-окружающая среда определяется дизайном печатной платы. Заливка медным проводником площади 6,45 см² обеспечивает тепловое сопротивление 52,8°C/Вт, что удовлетворяет рассчитанному значению .

Принципиальная схема стабилизатора представлена на рисунке 4.7.

Рис. 4.7. Принципиальная схема стабилизатора напряжения

Разработка печатной платы

Печатная плата разрабатывалась с применением САПР DipTrace

При разработке печатной платы необходимо учитывать особенности разводки плат, содержащих как аналоговую, так и цифровую части. Как известно близкорасположенные дорожки на плате, особенно в высокочастотных сетях, могут наводить помехи в сигналы, что является нежелательным, особенно для аналоговых сигналов. Поэтому при разводке высокочастотных цифровых схем принято разделять аналоговые и цифровые части, причем не только по принципу «чем дальше, тем лучше», но и разделяя аналоговую и цифровую земли с последующим их соединением в единой точке. Наилучшую помехоустойчивость будет имеет схема соединения земли «звездой». Также помехи могут наводиться от цепей питания, если они будут расположены близко с цепями питания на достаточно большой протяженности дорожек, чего тоже следует избегать.

В цифровой части схемы для стабильной работы цифровых микросхем (впрочем, как и для аналоговых) необходимо к питанию каждой из них обязательно устанавливать фильтрующие конденсаторы, причем чем ближе конденсатор к выводу, тем лучше. Фильтрующие конденсаторы устраняют помехи, наведенные на дорожки питания, таким образом на питание поступает стабильное напряжение. Фильтрующие конденсаторы необходимо устанавливать на той же стороне платы, что и микросхема, также конденсаторы обязательно должны стоять на между дорожкой питания и выводом микросхемы, а не за ними.

При разработке платы использовались компоненты преимущественно в SMD исполнении: резисторы типоразмера 1206, конденсаторы типоразмера 0805 и 1206, все используемые микросхемы (AD8302, STM32F407VGT6, DP83848C), кварцевый генератор, стабилизатор напряжения 3,3 В. Для разработки используется двухсторонняя плата.

На аналоговой части платы векторного вольтметра, где присутствуют измеряемые сигналы, требуется наибольшая помехозащищенность. Т.к. динамический диапазон измеряемых сигналов может достигать -60 дБм, даже небольшие наводки могут привести к большой погрешности результатов измерений малых сигналов. Для этого нижняя сторона платы полностью заливается медным проводником, за небольшим исключением, и выполняет роль защитного экрана. С верхней стороны платы также вся свободная область заливается проводником, а вдоль сигнальных линий обязательно присутствуют межслойные переходы на землю по всей их длине. Также, для увеличения помехозащищенности, необходимо делать проводники как можно короче. Сигнальные проводники исследуемых сигналов следует проводить только с одной стороны платы, т.к. межслойные переходы вносят паразитную индуктивность.

Для минимизации погрешности измерения разности фаз необходимо, чтобы проводники и компоненты во входных цепях измерительной микросхемы были полностью симметричны относительно друг друга, а электрические параметры компонентов были полностью идентичны. Т.к. номиналы электрических параметров компонентов имеют определенный допуск, и поэтому не могут быть абсолютно идентичными, что исправляется при калибровке (см. следующий раздел), однако современные технологии позволяют прокладывать проводники с достаточно высокой точностью. Входные цепи первой измерительной микросхемы, в том числе и разветвители сигналов, располагаются симметрично относительно друг друга, и с минимальной длиной проводников. Входные цепи второй измерительной микросхемы не могут быть симметричными друг другу ввиду наличия ФВ в одной из них, но этот недостаток устраняется при калибровке векторного вольтметра и подстройке ФВ. Часть печатной платы с реализацией аналоговой схемы представлена на рисунке 4.8.

Рис. 4.8. Слева - вид сверху, справа - вид снизу

Часть печатной платы с аналоговой схемой (измерителя отношения амплитуд и разности фаз)

В цифровой части схемы ввиду огромной плотности установленных компонентов зачастую приходится использовать межслойные переходы для соединения компонентов между собой. При этом необходимо помнить о том, что каждый межслойный переход вносит паразитную индуктивность в схему, поэтому для высокочастотных сигналов желательно использование как можно меньшего их количества. При этом в процессе разводки возникают «островки» земли, не соединенные с другими частями платы, и необходимо прокладывать проводники таким образом, чтобы обеспечить соединение «островков» с общей землей с помощью межслойных переходов, объединяющих различные земли в единую соединенную цифровую землю.

Розетка для Ethernet-кабеля типа 8P8C, используемая в устройстве, имеет внутреннее экранирование и внутренние трансформаторы на входах и выводах, что облегчает проектирование печатной платы и избавляет от необходимости разделять земли на аналоговую и цифровую для устранения возможных помех.

Часть печатной платы с цифровой схемой представлена на рисунке 4.9.

После разъема питания для схемы стоит фильтрующий конденсатор на 10 мкФ, напряжение 5 В поступает на питание аналоговой части платы и на стабилизатор напряжения 3,3 В. Непосредственно на аналоговой части платы устанавливается дополнительный конденсатор на 10 мкФ, а затем питание подается на микросхемы. Для оптимального теплоотвода проводники делаются шириной несколько миллиметров.

Для стабилизатора питания в SMD исполнении для теплоотвода выделяется оставшаяся неиспользуемой часть платы, площадь заливки медного проводника составляет 7,07 см², что с запасом удовлетворяет требуемому значению теплового сопротивления стабилизатора и обеспечивает эффективный теплоотвод.

Часть печатной платы с разъемом питания и стабилизатором напряжения представлена на рисунке 4.10.



Рис. 4.10. Слева - вид сверху, справа - вид снизу

Часть печатной платы с цифровой схемой

Рис. 4.11. Рисунок повернут на 90° для вместимости

Часть печатной платы с разъемом питания и стабилизатором напряжения

Программирование векторного вольтметра

Управляющая программа разработанного векторного вольтметра состоит из кода для МК и кода для виртуального прибора в среде LabVIEW взаимодействие между которыми осуществляется с помощью Ethernet.

Программа для микроконтроллера состоит из следующих блоков:

- блок инициализации;

- блок измерений;

- блок вычислений и управления;

- блок Ethernet.

В блоке инициализации находятся все стартовые параметры МК, инициализация портов, периферии, настройка портов ввода / вывода, настройка протоколов Ethernet и LwIP. Блок измерений содержит команды запуска АЦП, управляет длительностью и частотой преобразований, передает результаты измерений блоку вычислений и управления. Блок вычислений и управления является связующим звеном между измерениями АЦП и приемом и передачей данных посредством Ethernet, принимает и передает импульсы от ГКЧ. Он отвечает за режим работы векторного вольтметра и преобразование данных в формат, понимаемый соответствующими блоками. Блок Ethernet осуществляет сетевое взаимодействие между МК и ПК, принимает и передает данные посредством UDP-протокола через Ethernet, содержит настройки Ethernet, IP-адрес, MAC-адрес.

Виртуальный прибор в среде LabVIEW состоит из следующих блоков:

- Блок приема и передачи данных;

- Блок вычислений;

- Блок отображения;

- Блок записи.

Блок приема и передачи данных участвует в сетевом взаимодействии между МК и ПК, принимает и передает данные посредством протокола UDP. Блок вычислений производит преобразование принятых величин напряжения в соответствующие значения величин отношения амплитуд и разности фаз, устраняет погрешности измерений программным способом. Блок отображения выводит результаты измерений на графики. Блок записи сохраняет измеренные величины в файл.

Разработанный векторный вольтметр имеет несколько режимов работы:

- режим непрерывных измерений;

- режим периодических измерений;

- панорамный режим.

В режиме непрерывных измерений каждое последующее преобразование АЦП начинается сразу после предыдущего. Измеренные параметры отношения амплитуды и разности фаз непрерывно отображаются на графиках в LabVIEW. Данный режим позволяет в реальном времени оценить изменение ККП при изменении параметров исследуемых сигналов. Параметром данного режима работы является количество выборок для усреднения единичного показания.

В режиме периодических измерений пользователь заранее задает количество измерений, время между ними (период), количество выборок на одно измерение. После подачи команды на начало измерений МК запускает преобразования АЦП через указанные промежутки времени до тех пор, пока число измеренных показаний не станет равно заданному перед запуском команды. Результаты измерений отображаются через равные промежутки на графиках отношения амплитуд и разности фаз в виртуальном приборе LabVIEW.

Панорамный режим предназначен для измерений, синхронизированных с ГКЧ. В данном режиме, аналогично предыдущему режиму, можно задать количество измерений и количество выборок на одно измерение. Сигналом для начала каждого измерения является импульс, приходящий на вход МК от ГКЧ. Когда проведено нужное количество замеров, МК посылает импульс на ГКЧ, сигнализирующий об окончании измерений. Результаты измерений отображаются в виде графика в виртуальном приборе LabVIEW.



5. Алгоритм вычисления измеряемых величин

АЦП настраивается для одновременного начала преобразований на каждом АЦП. Таким образом, АЦП1 является ведущим, а АЦП2 и АЦП3 - ведомыми, и запуск преобразования на АЦП1 инициирует запуск преобразования на ведомых АЦП. АЦП настраивается для использования в режиме инжектированных каналов. Инжектированные каналы (injected channels) при завершении преобразования записывают результат каждый в свой регистр, в отличие от режима обычных каналов (regular channels), где результат преобразования на всех каналах записывается в один и тот же регистр, что при одновременном завершении преобразования на трех АЦП привело бы к потере двух результатов из трех. Результат измерений забирается из регистра с помощью периферии Direct Memory Access (DMA) автоматически с записью в заранее указанные переменные (массивы), что избавляет от необходимости прерывать выполнение основной программы чтобы не потерять результаты преобразований АЦП.

Опорным напряжением для АЦП является опорное напряжение AD8302, равное 1800 мВ. Результат преобразования АЦП записывается как 12-битное число, максимальным значением которого в десятичной системе является . Таким образом, чтобы преобразовать полученный на АЦП цифровой код в величины напряжения (мВ) необходимо воспользоваться формулой (22):

где - напряжение, снятое на АЦП, мВ;

- опорное напряжение АЦП, мВ;

- показание АЦП в цифровом коде.

Для увеличения точности показаний АЦП программным методом применяется метод нахождения среднего значения нескольких выборок АЦП. Таким образом, в формуле (22) , где - показания каждой выборки АЦП, - количество выборок. Количество выборок задается программно при запуске каждой серии преобразований и может быть изменено заданием соответствующей переменной. Для уменьшения погрешности вычислений за счет уменьшения количества решаемых уравнений и округлений результатов вычислений, удобно сразу преобразовывать показания АЦП в показания измерений отношения амплитуд и разности фаз. Для этого приравняем формулы выходного напряжения измерителя отношения амплитуд и измерителя разности фаз к входному напряжению АЦП.

Для измерителя отношения амплитуд, подключенного к АЦП1, таким образом . Выразим искомое отношение амплитуд, обозначив его как . Тогда формула определения отношения амплитуд примет вид:

где - отношение амплитуд исследуемых сигналов, дБ;

- число выборок АЦП;

- результат преобразования выборки на АЦП1;

- напряжение средней точки, мВ;

- логарифмический наклон, мВ/дБ.

Формулу можно упросить, проведя вычисление постоянных величин: опорного напряжения, логарифмического наклона, напряжения средней точки. Согласно техническому описанию AD8302, мВ/дБ. Опорное напряжение мВ, напряжение средней точки мВ. Подставив значения и произведя вычисления, получим формулу:

Алгоритм вычисления разности фаз по показаниям АЦП куда сложнее формулы (23) ввиду особенностей функционирования комбинированного измерителя разности фаз в разработанном векторном вольтметре. Как было указано ранее, ФД на основе умножителя позволяет измерять разницу фаз между сигналами в диапазоне , и для расширения измеряемого диапазона до , т.е. для определения знака измеряемой разности фаз используется второй ФД, один из сигналов на котором сдвинут относительно себя на 90°. Напряжение, пропорциональное сдвигу фаз на втором ФД поступает на отдельный АЦП. По изменению фазы на втором ФД определяется знак разности фаз между сигналами.

Использование двух ФД также позволяет существенно снизить погрешность в измерении разности фаз практически синфазных и противофазных сигналов. Как видно на рисунке 5.1, ввиду неидеальности передаточной характеристики ФД погрешность измерений разности фаз возрастает в промежутках и . Т.к. передаточная характеристика ФД является линейной, также является возможным устранение погрешности одного из ФД на проблемном участке, используя показания со второго ФД с учетом сдвига фаз между ними. Анализ технического описания измерителя разности фаз в составе AD8302 показывает, что диапазон нелинейности в передаточной характеристике ФД возрастает с ростом частоты и на частоте измеряемых сигналов (278 кГц) не будет превышать указанных на рисунке 5.1 значений.



Рис. 5.1. Выходное напряжение измерителя разности фаз и погрешность определения фазы на входных уровнях сигналов -30 дБм на частоте 100 МГц

Подставим сперва (22) в (11), приняв, что . Так как в векторном вольтметре присутствуют 2 ФД, обозначим разность фаз между сигналами на

-ом ФД как . Полученная формула будет иметь вид:

где - разность фаз между исследуемыми сигналами на -м ФД,°;

- результат преобразования выборки на АЦПj;

- фазовый наклон, мВ/°.

Произведем вычисление постоянных величин в формуле (25) и получим:



Одной из погрешностей, которая имеет место в работе ФД, является погрешность, вносимая неодинаковостью компонентов во входных цепях, например, неодинаковостью точных значений емкостей установленных конденсаторов. Для устранения данной погрешности необходимо подать на входные каналы векторного вольтметра один и тот же сигнал и измерить с помощью эталонного фазометра разность фаз между входными каналами каждой измерительной микросхемы относительно опорного канала и установить в настройках векторного вольтметра поправку, равную измеренной погрешности, взятой с противоположным знаком. Причем для ФД без ФВ во входной цепи разность фаз между сигналами должна составлять 0°, а для ФД с ФВ - ровно 90°. Таким образом, на втором ФД величина фазового сдвига сигнала складывается из значений фазового сдвига ФВ и фазовой ошибки, вносимой неоднородностью входных цепей. Формула (26) с учетом поправки будет иметь вид:

где - поправка для -го ФД.

Формула оответствует показаниям обоих ФД. Обозначим выходные напряжения ФД1 как и ФД2 как , разность фаз ФД1 как , разность фаз ФД2 как (ФД1 и ФД2 соответствуют одноименным ФД на структурной схеме на рисунке 4.1). Сдвиг фазы 90° между показаниями ФД1 и ФД2 позволяет по уровню напряжения на выходе однозначно определять знак разности фаз, что наглядно представлено на рисунке 5.2. Из графика видно, что знак разности определяется по уровню выходного напряжения на ФД2 относительно уровня средней точки мВ. Напряжение на ФД2 выше соответствует положительному знаку разности фаз, ниже - отрицательному.

Для устранения погрешностей ФД, возникающих вследствие практически синфазных либо противофазных исследуемых сигналов, необходимо добавить к (27) несколько условий. Для этого воспользуемся линейной зависимостью показаний ФД1 и ФД2 друг от друга, отличающихся между собой ровно на 90°. Если показания одного из ФД содержат погрешность, возникающую вследствие практически синфазных или противофазных сигналов, то показания другого будут лежать на линейном участке передаточной характеристики с минимальной погрешностью. Таким образом, с помощью простого вычитания (сложения) из показания ФД на линейном участке со значением фазового сдвига между сигналами, подаваемыми на ФД, можно устранить погрешность нелинейного участка.

Рис. 5.2. Объединенная идеализированная передаточная характеристика ФД1 и ФД2

Ориентируясь по графику на рисунке 5.2, составим уравнения из двух условий для коэффициента коррекции знака (ККЗ) фазы на ФД1 и на ФД2 ( и соответственно):



Зная знак фазы обоих ФД, можно преобразовать их показания к диапазону :

где - показания -го ФД в полном диапазоне.

Теперь, когда известен знак разности фаз между исследуемыми сигналами, можно проверить показания ФД1 на погрешность. Для увеличения точности будем брать диапазоны значений ФД2, соответствующие диапазонам ФД1, тогда исключается ситуация, когда показание игнорируется для коррекции, если из-за погрешности ФД1 оно попадает на линейный участок передаточной характеристики. Указанным ранее диапазонам с погрешностью ФД1 соответствуют диапазоны на ФД2, что очевидно из графика на рисунке 5.2. Формула с заданными условиями будет выглядеть следующим образом:

где - измеренная разность фаз между исследуемыми сигналами.

После вычисления проводится проверка, находится ли полученное значение в диапазоне . Если в результате сложения в формуле (31) значение разности фаз оказалось больше +180°, от полученного результата необходимо отнять 360° для возвращения расчетного значения в искомый диапазон.

Таким образом, алгоритм вычисления измеряемых величин выглядит следующим образом:

а) задается количество выборок ;

б) запускается преобразование АЦП;

в) производится преобразований АЦП с записью результата в соответствующие переменные с помощью DMA;

г) вычисляется отношение амплитуд измеряемых сигналов по формуле (24);

д) вычисляются показания и с ФД1 и ФД2 по формуле (27);

е) вычисляется знак разности фаз на ФД1 по формуле (28);

ж) по показаниям определяется, требуется ли устранение погрешности в показаниях ФД1;

з) если устранение погрешности не требуется, то алгоритм переходит к пункту «л»;

и) вычисляется знак разности фаз на ФД2 по формуле (29);

к) знак разности фаз на ФД2 добавляется к показанию по формуле (30);

л) вычисляется значение разности фаз по формуле (31);

м) результаты измерений отношения амплитуд и разности фаз отображаются на панели виртуального прибора;

н) если требуется, результаты вычислений заносятся в файл.



Заключение

Основные результаты выпускной работы состоят в следующем:

1 Рассмотрены различные методы измерения отношения амплитуд и разницы фаз двух сигналов, а также методы построения соответствующих измерительных приборов.

2 Изучена техническая документация основных компонентов, используемых в разработке векторного вольтметра.

3 Разработано устройство для измерения комплексных коэффициентов передачи по напряжению - векторный вольтметр, а именно: составлена структурная схема, разработана принципиальная схемы устройства, разведена печатная плата с учетом разделения аналоговых и цифровых частей схемы, приведен расчет основных компонентов устройства.

4 Написана управляющая программа для микроконтроллера в составе векторного вольтметра и составлена программа виртуального прибора в среде разработки LabVIEW, приведен алгоритм преобразования выходных напряжений измерителей отношения амплитуд и разности фаз в цифровой код и, как следствие, в результаты прямых измерений комплексного коэффициента передачи по напряжению.

5 На основе разработанной схемы был собран действующий макет устройства, проведены его испытания и калибровка.



Список использованных источников

1. Коротков К.С. Анализ методов измерения истинного сдвига фаз смесителей сверхвысокой частоты / К.С. Коротков, Д.Р. Фролов, А.С. Левченко // Радиотехника и электроника. - 2015. - Т. 60. - №8. - С. 873-880.

2. Korotkov K.S. The Method for accurate measurements of absolute phase and group delay of frequency converters / K.S. Korotkov, D.R. Frolov, Levchenko A.S. // IEEE Micvrowave and Telecommunication Technology (CriMiCo), 23^nd Intern. Crim. Conf., Sevastopol. - 2013. - P. 938-939.

3. Фролов Д.Р. Определение параметров матрицы рассеяния нелинейных СВЧ-устройств в режиме преобразования частоты: дис… канд. физ.-мат. наук: 01.04.03 / Д.Р. Фролов; Кубан. гос. ун-т. - Краснодар, 2015. - 167 с.

4. Коротков К.С. Особенности измерителей, использующих рефлектометры для определения S-параметров четырехполюсников СВЧ / К.С. Коротков, Д.Н. Мильченко // Телекоммуникации. - 2011. - №9. - С. 10-31.

5. Коротков К.С. Новый метод измерений комплексных параметров сверхвысокочастотных смесителей / К.С. Коротков, Д.Р. Фролов // Измерительная техника. - 2014. - №6. - С. 55-57.

6. Попов В.П. Основы теории цепей: Учебник для вузов спец. «Радиотехника». - М.: Высш. шк., 1985. - 496 с.

7. Данилин А.А. Приборы и техника радиоизмерений: Учебное пособие. / А.А. Данилин, Н.С. Лавренко. - СПб.: Изд-во СПбГЭТУ «ЛЭТИ». - 2013. - 204 с.

8. Метрология и радиоизмерения: Учеб. для вузов / В.И. Нефедов, А.С. Сигов, В.К. Битюков и др. / Под ред. В.И. Нефедова. - 2-е изд., перераб. - М.: Высш. шк., 2006. - 526 с.

9. Метрология и электрорадиоизмерения в телекоммуникационных системах. Учебное пособие / Под. ред. Б.Н. Тихонова. - М.: Горячая линия-Телеком. - 2012. - 360 с.

10. Low Cost, DC to 500 MHz, 92 dB Logarithmic Amlpifier AD8307 // (Engl.) - URL: http://www.analog.com/media/en/technical-documentation/data-sheets/AD8307.pdf [28 April 2016].

11. RF/IF Gain and Phase Detector AD8302 // (Engl.) - URL:

12. http://www.analog.com/media/cn/technical-documentation/data-sheets/AD8302.pdf [3 April 2016].

13. STM32F405xx STM32F407xx Datasheet // (Engl.) - URL: http://www2.st.com/resource/en/datasheet/stm32f405rg.pdf [28 April 2016].

14. Reference manual STM32F405/415, STM32F407/417, STM32F427/437 and STM32F429/439 advanced ARM^®-based 32-bit MCUs // (Engl.). - URL: http://www.st.com/resource/en/reference_manual/dm00031020.pdf [29 April 2016].

15. DP83848C/I/VYB/YB PHYTER™ QFP Single Port 10/100 Mb/s Ethernet Physical Layer Transceiver // (Engl.) - URL: http://www.ti.com/lit/gpn/DP83848C [3 April 2016].

16. Танебаум Э. Компьютерные сети. / Э. Танебаум. - СПб.: Питер. - 2003. - 992 с.

17. lwIP TCP/IP stack demonstration for STM32F4x7 connectivity line microcontrollers // (Engl.). - URL: http://www.st.com/resource/en /application_note/dm00036052.pdf [17 April 2016].

18. Зорин А.Ю. Условные графические обозначения на электрических схемах / Под ред. А.И. Питолина. - М.: Издательский дом МЭИ, 2007. - 74 с.

19. Resistive power splitters // (Engl.). - URL: http://www.microwaves101.com/

20. encyclopedias/resistive-power-splitters [14 April 2016].

21. OPA657 1.6-GHz, Low-Noise, FET-Input Operational Amplifier // (Engl.) - URL: http://www.ti.com/lit/ds/symlink/opa657.pdf [28 April 2016].

22. Картер Б. Операционные усилители для всех / Б. Картер, Р. Манчини. - М.: Додэка-XXI, 2011. - 554 с.

23. Хоровиц П. Искусство схемотехники / П. Хоровиц, У. Хилл. - М.: Издательство БИНОМ. - 2014. - 704 с.

24. Single Port RJ45 Connector with Magnetics Module and LED HR911105A // (Engl.). - URL: http://datasheet-pdf.com/datasheet-html/H/R/9/ HR911105A_Hanrun.pdf.html [19 April 2016].

25. AN2857: Oscillator design guide for STM8S, STM8A and STM32 microcontrollers // (Engl.). - URL: http://www.st.com/resource/en/ application_note/cd00221665.pdf [23 April 2016].

26. AN2834: How to get the best ADC accuracy in STM32Fx Series and STM32L1 Series devices // (Engl.). - URL: http://www.st.com/resource/en/ application_note/cd00211314.pdf [25 April 2016].

27. UM1075: ST-LINK/V2 in-circuit debugger/programmer for STM8 and STM32 // (Engl.). - URL: http://www.st.com/resource/en/user_manual/ dm00026748.pdf [14 April 2016].

28. High Accuracy, Ultralow I_Q, 1 A, anyCAP^® Low Dropout Regulator ADP3338 // (Engl.). - URL: http://www.analog.com/media/en/technical-documentation/data-sheets/ADP3338.pdf [19 April 2016].

29. Diptrace. Руководство пользователя // (Рус.). - URL: http://www.diptrace.com/ books/ tutorial_rus.pdf [17 мая 2016].

30. Ott H.W. Electromagnetic compatibility engineering / H.W. Ott. - Hoboken, NJ.: John Wiley & Sons. - 2009. - 862 p.

31. Магда Ю.С. LabVIEW: практический курс для инженеров и разработчиков / Ю.С. Магда. - М.: ДМК Пресс. - 2012. - 208 с.

Размещено на Allbest.ru