Баланс энергии при сжигании забалластированного топлива
Методика оценки составляющих баланса энергии при сжигании забалластированного топлива на основе термодинамического анализа. Определение диссоциации и недожога горючего, а также теплоты побочных эндо- и экзотермических реакций, происходящих с балластом.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | статья |
Язык | русский |
Дата добавления | 20.05.2018 |
Размер файла | 27,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
УДК 536.7:628.543
ЫГУ им. К.Тыныстанова
БАЛАНС ЭНЕРГИИ ПРИ СЖИГАНИИ ЗАБАЛЛАСТИРОВАННОГО ТОПЛИВА
Р.К. Балан
На основе термодинамического анализа развита методика оценки составляющих баланса энергии при сжигании забалластированного топлива, включая теплотворную способность, теплоту сгорания, физическое тепло, потери на испарение воды, диссоциацию и недожог топлива, а также теплоту побочных эндо- и экзотермических реакций, происходящих с балластом.
Общие соображения о тепловом балансе при сжигании топлива рассмотрены в монографии [1]. При сгорании топлива в адиабатических условиях, когда система замкнута и изолирована от окружающей среды по тепло- и массообмену, основными составляющими теплового баланса являются следующие. Приход теплоты: теплота сгорания топлива и теплота других, отличных от горения, экзотермических реакций, протекающих в системе. Расход теплоты: физическая теплота продуктов сгорания, теплота сгорания недожженного топлива, теплота парообразования, теплота, поглощенная эндотермическими реакциями. Автор [1] не указывает возможные потери на диссоциацию, нет иллюстрации расчета некоторых составляющих баланса.
В работе [2] введено понятие потерь тепла на диссоциацию. Речь идет об образовании веществ с затратой энергии. В случае водород-кислородной топливной смеси : О, Н, ОН, НО2. В стехиометрической смеси водород-кислород потери на диссоциацию могут достигать 15%. Кроме того, показано, что даже при стехиометрическом (б=1) соотношении топлива и окислителя часть топлива при высокой температуре оказывается несгоревшим из_за реакции, обратной окислению. Другими словами, реальная теплота сгорания qг оказывается меньше теплотворной способности qгмах., и при высоких температурах потери от недожога могут быть существенными.
В данной работе выписаны все необходимые формулы для расчета составляющих теплового баланса. Приведены примеры, иллюстрирующие методику, в том числе для балластов нейтральных, с эндотермическими и экзотермическими реакциями. Указанное балластирование позволяет управлять составляющими теплового баланса, и может быть использовано в практике сжигания топлива.
Рассматривается сжигание водород-кислородной смеси при атмосферном давлении в адиабатических условиях. Балластами являются кислород О2 (сверх стехиометрического), гематит Fe2O3(c), смесь оксидов кальция СаО(с) и кремния SiO2(с) (с)-конденсированное состояние.
Метод исследования
Расчет адиабатической температуры и продуктов сгорания проводится по универсальной программе ТЕРРА [3]. Программа ТЕРРА основана на принципе максимума энтропии, имеет обширную базу данных по термодинамическим свойствам веществ и позволяет получить полную информацию термодинамического анализа. Программа отличается высоким быстродействием и простотой в использовании.
Адиабатическая температура при вычисленных компонентах равновесной системы находится на основе закона сохранения энергии [4]
Iпр(Tад)=Iисх(To),
Iисх(T0)=,
Iпр(Tад)=,
здесь Iисх(T0) - сумма энтальпий образования исходных компонентов ?fН0 с учетом их мольной доли М, Iпр(Tад) - сумма энтальпий образования продуктов переработки и энтальпий их нагрева от начальной температуры Т0=298,15 К до адиабатической Тад, Ср - удельная теплоемкость.
Основные формулы баланса энергии для водород-кислородной топливной смеси.
Максимальная теплота сгорания (теплотворная способность)
qгмах=[Н2]исх*?fH0 (H2O, г) кДж/кг.
Реальная теплота сгорания (выделенное тепло)
qг=[Н2О]*?fH0 (H2O, г) , кДж/кг.
Недожог водорода
qнж=| qгмах _ qг| , кДж/кг.
Затраты на диссоциацию
qдисс=[O]*?fH0(O)+ [H]* ?fH0 (H)+ [OH]* ?fH0 (OH)+ [HО2]* ?fH0 (HО2), кДж/кг,
здесь [Н2]исх _ содержание водорода в исходной топливной смеси, [H2O, г] _ содержание паров воды от сгоревшего водорода, [O], [H], [OH], [HО2] _ содержание соответствующих веществ в продуктах сгорания, моль/кг.
Физическое тепло продуктов сгорания
?H=Мi*?Hi ,
где Мi _ мольные доли продуктов сгорания, моль/кг, ?Hi _ энтальпия нагрева i-компонента от начальной температуры Т0 до температуры горения Тад.
Теплота реакции с участием балласта [4]
qхр=Мk*?f_Мn*?f ,
где индекс k относится к продуктам реакции балласта, а индекс n к его исходным компонентам.
Тепловой баланс в целом можно записать в виде
-qгмах =?H+qнж+ qдисс+qхр+?Hисп ,-qг=?H+ qдисс+qхр+?Hисп ,
где ?Hисп _ теплота испарения воды, если таковая присутствует в топливной смеси.
В термодинамике принято, что теплоты химических и физических экзотермических превращений имеют знак минус, эндотермических - плюс.
Необходимые для расчета стандартные энтальпии образования и энтальпии нагрева брались из базы данных программного комплекса ТЕРРА.
Результаты расчета. Интерпретация
1. Сжигание водорода в стехиометрической смеси с кислородом (б=1). Результаты расчета продуктов сгорания приведены в табл. 1.
Таблица 1. Топливная смесь Н2+0,5Оў
Вещество |
Содержание Мi, моль/кг |
Энтальпия образования ?f, кДж/моль |
Энтальпия нагрева ?Hi (Тад=3080 К), кДж/моль |
Мi*?f, кДж/кг |
Мi*?Hi, кДж/кг |
|
O |
2,2239 |
249,18 |
58,21 |
554,14 |
129,46 |
|
O2 |
3,4146 |
0 |
101,24 |
0 |
345,7 |
|
H |
5,1798 |
218 |
57,77 |
1129,18 |
299,26 |
|
H2 |
10,019 |
0 |
91,56 |
0 |
917,38 |
|
OH |
7,1026 |
39,35 |
92,63 |
279,46 |
657,92 |
|
HO2 |
0,00303 |
9,6 |
143,63 |
0,029 |
0,435 |
|
H2O |
39,347 |
-241,815 |
132,19 |
-9514,7 |
5201,4 |
|
H2O2 |
0,000175 |
-136 |
189,88 |
-0,0238 |
0,033 |
|
?fH0 = _7,55 МДж/кг |
?H =7,55 МДж/кг |
Здесь ?f _ стандартная энтальпии образования i-го вещества, ?Hi(Тад) _ энтальпии нагрева от исходной температуры Т0=298,15 К до адиабатической температура Тад=3080 К, ?fH0 _ суммарная стандартная энтальпия образования продуктов сгорания, ?H(Тад) _ суммарная энтальпия нагрева продуктов сгорания. Исходный состав Н2+0,5О2 имеет, по определению, энтальпию образовании, равную нулю. Поэтому при входе в программу задаем энтальпию I=0.
Расчет по программе ТЕРРА выполняется согласно условию ?H(Тад)+ ?fH0?I. Результаты, приведенные в табл.1, показывают, что это условие выполнено. энергия забалластированный топливо экзотермический
Максимальная теплота сгорания (теплотворная способность)
qгмах=[Н2]исх*?fH0 (H2O, г) = _55,585*241,815 кДж/кг= _13,42 МДж/кг.
Реальная теплота сгорания (выделенное тепло)
qг=[Н2О]*?fH0 (H2O, г)= _39,347*241,815 кДж/кг= _9,51 МДж/кг.
Недожог водорода qнж=| qгмах _ qг |=3,91 МДж/кг.
Энтальпия диссоциации (образование О, Н, ОН, НО2) - реакции идущие с поглощением тепла, дают в сумме, согласно табл.1, qдисс=1,96 МДж/кг.
Суммарная энтальпия нагрева продуктов горения ?H(Тад)=7,55 МДж/кг.
Баланс энергии в данном примере _qгмах=?H+ qдисс+ qнж , причем
=29%, =14,6%, =56,3%=з.
Фактически з - это КПД нагрева продуктов при горении с учетом недожога топлива и затрат на диссоциацию. Отметим, что химическая энергия, связанная с недожогом и диссоциацией может быть возвращена при охлаждении продуктов горения (например до Т=1500 К, как это будет видно из следующего примера) - происходит догорание и рекомбинация. При этом выделяется тепло и в пределе
?H= _qгмах.
Сжигание водорода с избытком кислорода. Исходная топливная смесь
Н2+б(0,5О2), б=11.
Избыточный кислород является балластом, снижающим адиабатическую температуру.
Результаты расчета приведены в табл. 2
Таблица 2. Топливная смесь Н2+0,5О2+5О2
Вещество |
Содержание Мi, моль/кг |
Энтальпия образования ?f, кДж/моль |
Энтальпия нагрева ?Hi (Тад=1460 К), кДж/моль |
Мi*?f, кДж/кг |
Мi*?Hi, кДж/кг |
|
O |
0,000069 |
2498,176 |
24,405 |
0,173 |
0,0017 |
|
O2 |
28,09 |
0 |
39,087 |
0 |
1097,876 |
|
H2 |
0,000006 |
0 |
34,955 |
0 |
0,00021 |
|
OH |
0,0033 |
39,346 |
35,472 |
0,129 |
0,117 |
|
HO2 |
0,0000222 |
9,599 |
52,426 |
0,00021 |
0,0012 |
|
H2O |
5,62 |
-241,815 |
46,35 |
-1358,03 |
260,30 |
|
?fH0 = _1,36 МДж/кг |
?H=1,36 МДж/кг |
Из-за сравнительно низкой температуры (Тад=1460 К) отсутствуют недожог и диссоциация. В результате физическое тепло точно равно теплоте сгорания
?H= _qг= _?fH0(Н2О, г)= _qгмах.
Энтальпия образования исходных веществ I=0. Расчетный баланс I=?fH0+?H выполнен.
2. Сжигание водорода в кислороде с присадкой гематита Fe2O3(с). Исходный состав Н2+0,5О2+2Fe2O3(с).
Результаты расчета приведены в табл. 3
Таблица 3.
Топливная смесь Н2+0,5О2+2Fe2O3(с) |
||||||
Вещество |
Содержание Мi, моль/кг |
Энтальпия образования ?f, кДж/моль |
Энтальпия нагрева ?Hi (Тад=1050 К), кДж/моль |
Мi*?f, кДж/кг |
Мi*?Hi, кДж/кг |
|
H2O |
2,96 |
-241,815 |
28,064 |
-716,69 |
83,18 |
|
Fe2O3(c) |
5,93 |
-823,001 |
106,886 |
-4878,50 |
633,59 |
|
?fH0 = _5,6 МДж/кг |
?H=0,72 МДж/кг |
Продуктами горения являются вода и Fe2O3(с). Химического превращения балласта не произошло. Теплота сгорания водорода равна qг= _0,72 МДж/кг. Физическая теплота равна ?H=0,72 МДж/кг, _ qг??H. Энтальпия образования исходных веществ I=-4,88 МДж/кг. Расчетный баланс I=?fH0+?H выполнен.
Сжигание водорода в кислороде с присадкой гематита Fe2O3(с). Исходный состав
Н2+0,5О2+0,6Fe2O3(с).
Таблица 4.
Топливная смесь Н2+0,5О2+0,6Fe2O3(с) |
||||||
Вещество |
Содержание Мi, моль/кг |
Энтальпия образования ?f, кДж/моль |
Энтальпия нагрева ?Hi (Тад=1815 К), кДж/моль |
Мi*?f, кДж/кг |
Мi*?Hi, кДж/кг |
|
O |
0,00041 |
2498,18 |
31,868 |
1,033 |
0,013 |
|
O2 |
0,87 |
0 |
52,3 |
0 |
45,75 |
|
H2 |
0,0018 |
0 |
46,698 |
0 |
0,085 |
|
OH |
0,018 |
39,35 |
47,433 |
0,70 |
0,85 |
|
H2O |
8,77 |
-241,82 |
63,702 |
-2121,66 |
558,91 |
|
Fe3O4(c) |
3,51 |
-1113 |
309,689 |
-3910,97 |
1088,216 |
|
Fe(OH)2 |
0,00029 |
-305,21 |
147,006 |
-0,088 |
0,042 |
|
?fH0 = _6 Дж/кг |
?H=1,7 МДж/кг |
Адиабатическая температура (Тад=1815 К) существенно выше, чем в предыдущем примере. Как видно из табл. 4, произошла эндотермическая реакция с образованием магнетита Fe3O4(c)
1,5 Fe2O3(c)= Fe3O4(c)+0,25О2, q=123 кДж/моль Fe3O4(c).
Теплота сгорания водорода qг= _2,1 МДж/кг. Физическая теплота продуктов сгорания равна ?H=1,7 МДж/кг. Отсюда следует, что затраты на химические реакции qxp= _qг_?H=0,4 МДж/кг. Такая же величина получается непосредственно из реакции (8) по вычисленному составу продуктов горения [Fe3O4(c)]=3,5 моль/кг, qxp=123*3,5 кДж/кг=0,43 МДж/кг. Затраты на эндотермическую реакцию уменьшают физическое тепло на величину qxp, при этом
=81%, =19%.
Недожог водорода и затраты на диссоциацию практически отсутствуют. Энтальпия образования исходных веществ I= _4,3 МДж/кг. Расчетный баланс
I=?fH0+?H
выполнен.
3. Сжигание водорода в кислороде с присадкой оксидов кальция CaO(с) и кремния SiO2.(с) Исходный состав
Н2+0,5О2+2(3CaO(с)+2SiO2(с)).
Результаты расчета приведены в табл. 5
Таблица 5.
Топливная смесь Н2+0,5О2+6СаО(с)+4SiO2(c) |
||||||
Вещество |
Содержание Мi, моль/кг |
Энтальпия образования ?f, кДж/моль |
Энтальпия нагрева ?Hi (Тад=1460 К), кДж/моль |
Мi*?f, кДж/кг |
Мi*?Hi, кДж/кг |
|
O2 |
0,0001 |
0 |
39,222 |
0 |
0,004 |
|
H2 |
0,00023 |
0 |
21,9 |
0 |
0,0051 |
|
H2O |
1,68 |
-241,815 |
46,523 |
-406,47 |
78,20 |
|
CaO(c) |
0,0009 |
-635,091 |
60,336 |
-0,575 |
0,055 |
|
Ca3Si2O7(c) |
3,36 |
-3961,003 |
331,829 |
-13317,3 |
1115,64 |
|
?fH0= _13,72 М Дж/кг |
?H=1,19 МДж/кг |
Как видно из табл. 5, при сжигании водорода произошла экзотермическая реакция с выделением тепла
3CaO(с)+2SiO2(с)=Са3Si2O7(c), q= _234 кДж/моль Са3Si2O7(c).
Теплота сгорания водорода qг= _0,41МДж/кг, физическая теплота ?H=1,19МДж/кг, теплота химической реакции
qхр= _qг _?H= _0,78МДж/кг.
Такая же величина получается непосредственно из реакции (9) по вычисленному составу продуктов горения
[Са3Si2O7(c)]=3,36 моль/кг, qxp= _234*3,36 кДж/кг= _0,79 МДж/кг.
Как видно, физическая теплота ?H=1,19МДж/кг почти в три раза превышает теплоту сгорания водорода. Обусловлено это тем, что при экзотермической реакции с образованием Са3Si2O7(c) выделяется тепла примерно в два раза больше, чем при сгорании водорода. Ситуация подобна той, что происходит при самораспространяющемся высокотемпературном синтезе (СВС). Энтальпия образования исходных веществ I= _12,53 МДж/кг. Расчетный баланс I=?fH0+?H выполнен.
Заключение
Развитый метод принципиально может быть применен для прогноза режима горения и составляющих теплового баланса любых топлив и топливных систем. Он позволяет, в случае необходимости, корректировать режим горения путем введения соответствующего балласта. Например, увеличение содержания окислителя или другого нейтрального газа позволяет уменьшить адиабатическую температуру, устранить потери тепла из_за диссоциации и недожога. Особый интерес представляют присадки, проявляющие экзотермический эффект. Как, например, в данной работе смесь оксидов кальция и кремния. Этот экзотермический эффект увеличивает тепловыделение в системе и позволяет соответственно уменьшить количество необходимого топлива. Целесообразно расширить поиск доступных и дешевых присадок с экзотермическим эффектом. Важное применение эти присадки могут найти в металлургии с жидким шлакообразованием при выделении металлов из руд, а также при переработке твердых бытовых отходов [5].
Литература
1. Хоффман Е. Энерготехнологическое использование угля. /Пер. с англ.. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 328 с.
2. Искаков Р.Т., Энгельшт В.С. Термодинамический анализ влияния влажности на горение водорода. -Бишкек: Известия НАН КР, 2002, №4, с. 15-21.
3. Трусов Б.Г. Программная система ТЕРРА для моделирования фазовых и химических равновесий в плазмохимических системах. 3-й международный симпозиум по теоретической и прикладной плазмохимии. Сборник материалов. - Т.I. - Иваново, 2002. с. 217-220
4. Термодинамические свойства индивидуальных веществ. Справочное издание: В 4_х т./ Гурвич Л. В., Вейц И. В., Медведев В. А. и др. - М.: Наука, 1978-1982.
5. Гречко А.В., Денисов В.Ф., Калнин Е.И. О новой отечественной технологии переработки твердых бытовых отходов в барботируемом расплаве шлака (в печи Ванюкова). -М.: Энергетика, 1996, № 12, с. 15-17.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
История человечества тесно связана с получением и использованием энергии. Практическая ценность топлива - количество теплоты, выделяющееся при его полном сгорании. Проблема энергетики - изыскания новых источников энергии. Перспективные виды топлива.
реферат [11,6 K], добавлен 04.01.2009Описание котлоагрегата до перевода на другой вид топлива. Характеристика принятых к установке горелок. Обоснование температуры уходящих газов. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания при сжигании двух видов топлива. Тепловой баланс и расход топлива.
дипломная работа [3,3 M], добавлен 13.06.2015Математическое описание процесса преобразования энергии газообразных веществ (ГОВ) в механическую энергию. Определение мощности энергии топлива с анализом энергии ГОВ, а также скорости движения турбины с максимальным использованием энергии ГОВ.
реферат [46,7 K], добавлен 24.08.2011География мировых природных ресурсов. Потребление энергии как проблема устойчивого развития. Общая характеристика альтернативных источников энергии: солнечная, ветряная, приливная, геотермальная энергия и энергия, получаемая при сжигании биомассы.
презентация [1,2 M], добавлен 08.12.2012Теоретическое значение максимальной температуры горения. Расчет теплоты, выделяющейся при сжигании топлива и теплоты, вносимой окислителем. Средняя изохорная массовая теплоемкость воздуха. Средняя изобарная массовая теплоемкость. Масса продуктов сгорания.
контрольная работа [29,0 K], добавлен 28.04.2016Расчет выброса и концентрации загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании топлива в котельных агрегатах и высоты источника рассеивания. Определение системы подавления вредных веществ и системы очистки дымовых газов в зависимости от вида топлива.
реферат [54,3 K], добавлен 16.05.2012Назначение туннельных сушилок. Состав топлива и расчет воздуха на горение. Определение общего объема продуктов горения при сжигании топлива и теоретической температуры. Технологический расчет сушильного туннеля. Теплотехнический расчет процесса сушки.
контрольная работа [30,0 K], добавлен 14.05.2012История развития процессов получения и использования энергии. Существующие виды топлива. Технологические свойства жидкого топлива. Применение газообразного топлива в различных отраслях народного хозяйства. Тепловое действие электрического тока.
реферат [27,1 K], добавлен 02.08.2012Тепловой расчет промышленного парогенератора БКЗ-75-39 ФБ при совестном сжигании твердого и газообразного топлива. Выбор системы пылеприготовления и типа мельниц. Поверочный расчет всех поверхностей нагрева котла. Определение невязки теплового баланса.
курсовая работа [413,3 K], добавлен 14.08.2012Полезный отпуск теплоты с коллекторов станции ТЭЦ, эксплуатационные издержки. Выработка и отпуск электрической энергии с шин станции. Расход условного топлива при однотипном оборудовании. Структура затрат и себестоимости электрической и тепловой энергии.
курсовая работа [35,1 K], добавлен 09.11.2011