Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Российской Федерации

ЧИТИНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра Тепловые электрические станции

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ

по курсу: ''Котельные установки и парогенераторы ''

На тему: Поверочный тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-220-100 Ф6

Проектировал студент группы: ТЭС - 01 - 1

Лихотай Марк Игоревич

Руководитель проекта: Минаев Анатолий Михайлович

Чита 2004

РЕФЕРАТ

Пояснительная записка содержит 68 страниц, 16 таблиц

Графическая часть из 2-х листов.

Состоит: ПАРОВОЙ КОТЕЛ, ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ, ШИРМА, БАРАБАН, ТОПКА, ЭКОНОМАЙЗЕР, ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ЭКРАН, ГАЗОХОД, ШЛАКОУДАЛЕНИЕ.

Целью курсового проекта является поверочный тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-220-100Ф6,и исследование возможности работы этого котла на угле Печорского бассейна.

В результате проделанной работе произведен поверочный расчет котельного агрегата БКЗ-220-100Ф6, сделан вывод о возможности работы котельного агрегата на данном топливе.

1. Краткое описание котла

БКЗ-220-100 Ф6 Барнаульского котельного завода. Компоновка котла выполнена по П-образной схеме. Топка расположена в первом восходящем газоходе. В горизонтальном газоходе расположен пароперегреватель и в нисходящем газоходе расположены в рассечку водяной экономайзер и воздухоподогреватель. Холодная ступень воздухоподогревателя по воздушной стороне имеет 3 хода. За счёт этого возросла поверхность нагрева ВЗП и ВЭК, уменьшилось сопротивление газовоздушного тракта. Кроме того увеличена толщина стенки водоопускных, пароотводящих, пароперепускных труб. В свою очередь в нисходящем газоходе после 2-й ступени водяного экономайзера установлен рассекатель. После 2-й ступени водяного экономайзера газы идут двумя потоками.

1.1 Топочная камера

Котёл снабжен камерной топкой. Топочная камера призматического сечения со скошенными угловыми фронтовыми блоками. Размеры в плане 66569536 мм, высота топки 22 м. Топочная камера экранирована трубами диаметром 604 мм с шагом 64 мм, в угловых блоках шаг -74 мм. Экраны топочной камеры разделены на 14 самостоятельных циркуляционных контура. Экранные трубы каждого контура входят в камеры диаметром 27326 мм.

1.2 Характеристика экранов топки

Экранные трубы котла собраны в 12 монтажных блоков. Материал труб - сталь 20. Монтажные блоки объединены во фронтовой, задний и боковой экраны. Каждый экран состоит из 4-х блоков. В блоках заднего экрана сделана разводка экранных труб для установки сопел заднего дутья. Количество сопел 6, расположены под углом 15о к горизонту. Топка оборудована двумя взрывными клапанами, двумя лазами на отметке 8 м, лючками и гляделками.

1.3 Барабан котла и сепарационное устройство

котел топливо конвективный пароперегреватель

Котёл имеет сварной барабан, состоящий из 2-х ступеней испарения:

1. Чистый отсек (непосредственно в барабане).

2. Солёный отсек (2 циклона на каждой стороне барабана).

Чистый отсек состоит из внутри барабанных циклонов с барботажной промывкой пара, промывочный и дырчатый листы и два блока жалюзей. Всего установлено 36 циклонов: 16 с фронта и 20 сзади барабана. Солёный отсек включает в себя средние блоки боковых стен топки, соединённые с циклонами трубами диаметром 1338 мм, циклоны соединены с барабаном котла трубами диаметром 1338 мм. Каждый блок циклонов состоит из двух труб 42635 мм с расположенными в них дырчатыми листами и антикавитационными крестовинами. Питательная вода поступает в барабан по 12 трубам диаметром 604 мм. Средний уровень воды в барабане располагается ниже геометрической оси барабана на 200 мм. Для ввода фосфата смонтирована раздаточная труба длиной 10 м с отверстиями в нижней части. Для сброса лишней воды с левой стороны барабана вырезан аварийный слив диаметром 894,5 мм. В барабан котла врезана линия рециркуляции водяного экономайзера. На котлах № 5-13 в барабане смонтирован паровой обогрев.

1.4 Пароперегреватель

На котле установлен радиационно-конвективный пароперегреватель. Радиационная часть пароперегревателя выполнена в виде ширмовых поверхностей и труб потолочного пароперегревателя. Конвективные поверхности пароперегревателя расположены в горизонтальном газоходе и состоят из холодного пакета и горячих пакетов (микроблоков). Пароперегреватель имеет 2 ступени регулирования температуры перегретого пара. Регуляторы расположены в рассечку ширм (первая ступень регулирования) и в рассечку микроблоков (вторая ступень регулирования). Ширмы, микроблоки и холодный пакет свободно висят на подвесках.

Пароперегреватель состоит из 4-х ступеней:

I ступень - потолочный пароперегреватель и холодный пакет.

II ступень - ширмы.

III ступень - крайние микроблоки.

IV ступень - средние микроблоки.

1.5 Установка для получения собственного конденсата

Для получения собственного конденсата на котле установлены два змеевиковых конденсатора с поверхностью нагрева 19 м2 каждый. Конденсаторы установлены на отметке 30 м. Охлаждение пара, поступающего в конденсаторы из барабана, осуществляется водой, прошедшей через I ступень водяного экономайзера. После конденсаторов вода отводится во II ступень водяного экономайзера. Пар из барабана подводится в верхнюю часть конденсаторов по 20 трубам диаметром 604 мм. Образовавшийся здесь конденсат по 20 трубам диаметром 60х4 мм сливается в два общих сборных коллектора из труб диаметром 13313 мм, образующих с каждой стороны барабана 2 петли, служащие для перелива избытка конденсата.

Подача конденсата на впрыск осуществляется по 2 трубам диаметром 766 мм к раздающей камере диаметром 21925 мм, от которой отводится к 4 фильтрам (отстойникам) и через регулирующие органы направляется на впрыск. Подача конденсата в пароохладитель I ступени производится с помощью парового эжектора, а в пароохладитель II ступени за счёт перепада давлений между сборной камерой конденсатора и камерой пароохладителя II ступени.

1.6 Конвективная шахта

Конвективная шахта представляет собой опускной газоход котла с размещенными в нем экономайзерными и воздухо-подогревательными поверхностями нагрева. Воздухоподогреватель и водяной экономайзер имеют «горячий каркас», с основным каркасом не связаны.

Такая конструкция дает возможность вместо установки компенсаторов между боками конвективной шахты осуществить приварку друг к другу.

Сплошная заварка всех сочленений блоков устраняет присосы и повышает экономичность котла. Стык между II ступенью воздухоподогревателя и II ступенью водяного экономайзера уплотняется трубчатым компенсатором. Верхний водяной экономайзер опирается на каркас при помощи охлаждаемых воздухом 4-х балок.

1.7 Воздухоподогреватель

Воздухоподогреватель трубчатый с поверхностью нагрева 16400 м2 выполнен по двух поточной схеме из труб диаметром 401,5 мм, материал - сталь3. Воздухоподогреватель имеет 3 ходов по воздушной стороне. Нижний куб спроектирован съемным с целью обеспечения замены его при наличии коррозии. Горячая часть (II ступень) выполнена одноходовой по воздуху. Нагрузка от вышестоящих воспринимается трубами диаметром 1334 мм, расположенными по периметру секций воздухоподогревателя.

1.8 Водяной экономайзер

Водяной экономайзер кипящего типа состоит из двух ступеней с общей поверхностью нагрева 2478 м2. За верхним водяным экономайзером (II ст.) конвективная шахта разделяется рассекателем на две колонки, и далее газы идут двумя потоками. Экономайзер выполнен из труб диаметром 324 мм, материал - сталь 20. Особенностью экономайзера I ступени является то, что имеет обогреваемую металлическую обшивку. Движение воды по трубам снизу вверх. Поверхность нагрева водяного экономайзера I ступени котлов Ф6 - 1468 м2.

1.9 Узел питания котла

На котлах применена однониточная схема питания. Узел питания выполнен в виде самостоятельного блока с установкой на основном трубопроводе ДУ - 175 (трёх обводов ДУ - 100, 50, 20). ДУ - 20 с дроссельной шайбой включается при пониженных давлениях и паропроизводительности при растопке котла. ДУ - 50, ДУ - 100 включается при сниженных нагрузках котла. ДУ - 175 - основная питательная линия котла. Суммарная пропускная способность ниток ДУ - 50 и ДУ - 100 обеспечивает номинальную нагрузку котла. Котел оборудован парозапорной, водо-запорной и дренажной арматурой. На паро-сборной камере установлено 2 импульсных предохранительных клапана. На барабане котла установлены две водоуказательные колонки.

1.10 Механизированное шлакоудаление

Для удаления шлака из холодной воронки установлены шнеки и дробилки. Шнек расположен в шлаковой ванне. На котле установлено 2 шнека и 2 дробилки.

1.11 Дымососы

На котле установлено по 2 дымососа. Дымососы предназначены для удаления газов из топки котла. Дымосос имеет улитку, в которую помещено рабочее колесо с лопатками. Перед улиткой установлены направляющие аппараты, служащие для регулирования производительности дымососа. Дымососы двухстороннего всасывания имеют правое и левое вращение.

1.12 Дутьевые вентиляторы

Дутьевые вентиляторы предназначены для подачи воздуха через воздухоподогреватель в мельницы (первичный воздух) с целью сушки и транспортировки угольной пыли через горелки в топку котла. Вторичный воздух подается непосредственно к горелкам и через шлицы заднего экрана в топку (заднее дутье) для поддержания факела в нужном положении и лучшего смесеобразования (улучшения горения). Вентилятор имеет два забора воздуха с помещения и с улицы. Вентилятор состоит из улитки, в которой помещено рабочее колесо с лопатками. На улитке имеется направляющий аппарат радиального типа. На котле установлено 2 дутьевых вентилятора.

1.13 Молотковые мельницы

Мельницы на котле предназначены для помола угля и подачи его в горелки. На котле установлено 4 мельницы. Молотковая мельница состоит из следующих основных узлов: корпуса, опорной рамы, подшипников, ротора с било держателями и билами, муфты, соединяющей валы мельницы и эл. двигателя. Корпус мельницы выполняются сварным из листовой маркист.3, толщиной 10-20 мм; внутри защищен съемной броней из ст.3 или броневыми плитами из износостойкой стали (70ХЛ). Места прохода вала через торцевые стенки корпусов мельниц, работающих под давлением, уплотняются специальными коробами. В эти короба подается воздух, давление которого на 100-200 кгс/м2 выше, чем в корпусе мельницы. Воздух подводится от дутьевого вентилятора.

Для уплотнения мест прохода вала через торцевые стенки корпусов мельниц применяется сальниковое уплотнение. Валы мельниц изготовлены полыми и охлаждаются холодной водой. Допустимая температура сушильного агента перед мельницей с валом, охлаждаемым водой - 4500С.

1.14 Питатели сырого угля

Топливо в мельницы из бункеров сырого угля подается скребковыми питателями. Производительность питателя регулируется путем изменения скорости вращения электродвигателя постоянного тока, связанного с питателем через редуктор, а также изменения высоты слоя топлива с помощью регулятора слоя.

2. Характеристика используемого топлива

Состав угля Печорского бассейна

=4,1

=2,4

=75

=5

=13,5

=11,5

=31

=7350

Коэффициент пересчета на рабочую массу:

/1/

==4,1*0,69=2,829

== 2,4*0,69=1,656

==75*0,69=51,75

==5*0,69=3,45

==13,5*0,69=9,31

=31

Коэффициент пересчета с сухой на рабочую массу:

 /1/

==2,829*0,885=2,503

==1,656*0,885=1,465

==51,75*0,885=45,79

==3,45*0,885=8,05

==9,31*0,885=8,243

==31*0,885=27,43

=11,5

Для пересчета теплоты сгорания с горючей на рабочую массу воспользуемся формулой:

=7350*4,19=30796,5(кДж/кг)

=30796,5*(100-11,5-27,43)/100-25,1*11,5=18517,23(кДж/кг)

3. Расчет теоретических и действительных объемов воздуха и дымовых газов

Теоретический объем воздуха:

/3/

=0,0889*(45,79+0,375*2,503)+0,265*3,05-0,0333*8,243=4,689

Расчетный объем трехатомных газов в продуктах сгорания:

/3/

=0,0186*(45,79+0,375*2,503)=0,8693

Теоретический объем азота:

/3/

=0,79*4,689+0,008*1,465=3,7164

Теоретический объем паровых паров:

/3/

=0,111*3,05+0,0124*11,5+0,0161*4,689=0,557

Теоретический объем продуктов сгорания:

/3/

=0,8693+3,7164+0,557=5,1488

Пример расчета теоретических и действительных объемов воздуха и дымовых газов для топочной камеры:

Коэффициент избытка воздуха: =1,2;

Средний коэффициент избытка воздуха: =1,175;

Действительный объем водяных паров:

/1/

=0,557+0,016*(1,175-1)*4,689=0,5701

Действительный объем продуктов сгорания:

/1/

=5,1488+1,016*(1,175-1)*4,689=5,9766

Объем доли трехатомных газов:

/1/

=0,8693/5,9766=0,1454

Объемные доли водяных паров:

/1/

=0,5701/5,9766=0,0953

Объемные суммарные доли:

/1/

=0,1454+0,0953=0,2408

Концентрация золовых частиц:

/3/

/3/

=1-27,43/100+1,306*1,175*4,689=7,922

=27,43*0,95/100*7,922=0,03289

Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева :

Топка ширмы: =1,2;

Пароперегреватель: =1,23;

ВЭК 2-й ступени: =1,25;

ВЗП 2-й ступени: =1,28;

ВЭК 1-й ступени: =1,3;

ВЗП 1-й ступени: =1,33.

Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева :

Топка ширмы: =1,175;

Пароперегреватель: = 1,215;

ВЭК 2-й ступени: =1,24;

ВЗП 2-й ступени: =1,265;

ВЭК 1-й ступени: =1,29;

ВЗП 1-й ступени: =1,315.

Действительный объем водяных паров:

Топка ширмы: =0,5701();

Пароперегреватель: =0,5731();

ВЭК 2-й ступени: =0,57502();

ВЗП 2-й ступени: =0,5768();

ВЭК 1-й ступени: =0,5787();

ВЗП 1-й ступени: =0,5806().

Действительный объем продуктов сгорания:

Топка ширмы: =5,9766();

Пароперегреватель: =6,1672();

ВЭК 2-й ступени: =6,2863();

ВЗП 2-й ступени: =6,4054();

ВЭК 1-й ступени: =6,5245();

ВЗП 1-й ступени: =6,6436();

Объемные доли трехатомных газов:

Топка ширмы: = 0,1454;

Пароперегреватель: =0,1409;

ВЭК 2-й ступени: =0,1382;

ВЗП 2-й ступени: =0,1357;

ВЭК 1-й ступени: =0,1332;

ВЗП 1-й ступени: =0,1308.

Объемные доли водяных паров:

Топка ширмы: =0,0953;

Пароперегреватель: =0,0929;

ВЭК 2-й ступени: =0,0914;

ВЗП 2-й ступени: =0,09006;

ВЭК 1-й ступени: =0,0887;

ВЗП 1-й ступени: =0,0873.

Объемные суммарные доли:

Топка ширмы: =0,2408;

Пароперегреватель: =0,2338;

ВЭК 2-й ступени: =0,2297;

ВЗП 2-й ступени: =0,2257;

ВЭК 1-й ступени: =0,2219;

ВЗП 1-й ступени: =0,2182.

Концентрация золовых частиц:



Топка ширмы: = 0,03289();

Пароперегреватель: =0,0319();

ВЭК 2-й ступени: =0,0313();

ВЗП 2-й ступени: =0,0307();

ВЭК 1-й ступени: =0,0302();

ВЗП 1-й ступени: =0,02968().

Расход

Топка ширмы: = 7,92202();

Пароперегреватель: =8,167();

ВЭК 2-й ступени: =8,3201();

ВЗП 2-й ступени: =8,4732();

ВЭК 1-й ступени: =8,626();

ВЗП 1-й ступени: =8,7794().

4. Расчет теоретических и действительных энтальпий воздуха и дымовых газов

Расчет для =100 и =1,2

Теоретическая энтальпия воздуха

/1/

- теоретический объем воздуха, .

- энтальпия 1 влажного воздуха, .

=130,04() /1/

=4,689*130,04=609,83()

Теоретическая энтальпия уходящих газов

/1/

,, - энтальпия 1 трехатомных газов, азота, водяных паров при =100

=0,8693*170,03+3,7164*129,58+0,557*151,02=713,512()

Энтальпия золы

/1/

- энтальпия 1 кг золы при =100

- доля золы топлива, уносимая продуктами сгорания

=81*27,43/100*0,95=21,11

Энтальпия уходящих газов

- коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева

=713,512+(1,2-1)*609,83+21,11=856,59.

Последующие расчеты приведены в таблице 1.

				Топка, Ширмы	ПП	ВЭК 2ст	ВЗП 2ст	ВЭК 1ст	ВЗП 1ст
100	713,51	609,83	21,11	856,59	874,89	887,08	905,38	917,57	935,87
200	1446,32	1226	44,26	1735,77	1772,55	1797,07	1833,84	1858,36	1895,14
300	2200,42	1853,13	68,81	2639,86	2695,45	2732,51	2788,11	2825,17	2880,76
400	2976,59	2492,79	93,83	3568,98	3643,76	3693,62	3768,4	3818,26	3893,04
500	3848,48	3148,34	119,37	4597,52	4691,97	4754,94	4849,39	4912,35	5006,84
600	4592,79	3816,84	145,95	5502,12	5616,63	5692,96	5807,47	5883,8	5998,98
700	5405,42	4476,94	172,67	6473,48	6607,79	6697,32	6831,63	6921,17	7055,48
800	6289,71	5193,4	200,17	7528,48	7684,28	7788,14	7943,93	8047,79	8203,58
900	7155,08	5898,73	215,02	8549,84	8726,8	8844,78	9021 ,74	9139,71	9316,68
1000	8047,45	6610,89	256,72	9626,35	9824,68	9956,89	10155,22	10287,44	10485,77
1100	8946,72	7332,33	284,61	10697,79	10917,77	11064,41	11284,38	11431,03	11651,11
1200	9856,73	8062,49	315,89	11785,12	12026,99	12188,24	12430,12	12591,37	12833,24
1300	10778,93	8798,38	380,52	12919,13	13183,08	13359,05	13622,99	13798,97	14062,92
1400	11780,97	9538,21	413,1	14101,72	14387,86	14578,63	14864,77	15055,54	15341,68
1500	12643,18	10284	458,19	15158,22	15466,75	15672,43	15980,96	16186,64	16495,17
1600	13587,2	11035	489,99	16284,37	16615,44	16836,16	17167,23	17387,95	17719,28
1700	14538.64	11789	538,21	17434,72	17788,41	18024,19	18377,88	18613,66	18967,35
1800	15493,62	12549	568,72	18572,23	18948,72	19199,71	19576,19	19827,19	20203,68
1900	16453.04	13310	621,61	19736,83	20136,16	20402,38	20801,71	21067,92	21467,25
2000	17417,14	14078	561,4	20794,16	21216,5	21498,07	21920,41	22201 ,97	22624,31
2100	18388,41	15312	688,07	22138,88	22598,24	22904,48	23363,84	23670,8	24129,44
2200	19358,86	15614	719,87	23201,70	23670,15	23982,45	24450,89	24763,19	25231,63

5. Тепловой баланс котлоагрегата

Располагаемое тепло топлива :

=18517,23().

Температура уходящих газов принимаем предварительно /4/ равной 110. Энтальпия уходящих газов (по таблицы 2) равна 1031,795().

Температура холодного воздуха задается в задании: .

Энтальпия холодного воздуха (по таблицы 2) равняется 309,5115().

Потери тепла от химического недожога (/3/): =0%.

Потери тепла от механического недожога (/3/): =1%.

Потери тепла в окружающую среду (/3/): =0,55%.

Потери тепла с уходящими газами определяем по формуле:

/1/

=(1031,795-1,33*309,51)(100-1)/18517,23=3,3155%.

Доля золы топлива в шлаке:

/1/

1-0,95=0,05.

Температура шлака (/4/): =600.

Энтальпия золы (/1/): =560().

Потери с физическим теплом шлака:

/2/

=0,05*(560)*27,435/18517,23=0,0414%.

Сумма тепловых потерь:

/2/

=3,3155+0+1+0,55+0,0414=4,907%.

Энтальпия перегретого пара .

Коэффициент полезного действия котла брутто:

/1/

=100-4,907=95,09%.

Давление перегретого пара за котлоагрегатом (задано): =11(МПа). Температура перегретого пара (задана): =540. Температура питательной воды (задана): =156. Давление питательной воды (задано): =15(МПа). Энтальпия питательной воды (/5/): =667,13().

Тепло полезно используемое в котлоагрегате:

/1/

=61,11(3506,4-667,13)=173507,79().

Полный расход топлива:

/6/

=173507,79*100/18517,23*95,09=9,8535(кг/с).

Расчетный расход топлива:

/6/

=9,8535(1-1/100)=9,75505(кг/с).

Коэффициент сохранения тепла:

/2/

=1-0,55/(0,55+95,09) /2/

6. Топочная камера

Методика и расчёт приведены в таблице 2

Таблица 2-Расчет топочной камеры.

Наименование	Обозна- чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет
1	2	3	4	5
Коэффициент избытка воздуха в топке		-	/7/	1,2
Присос воздуха в систему пылеприготовления		-	/8/	0,04
Температура горячего воздуха			Принимаем предварительно	372
Энтальпия горячего воздуха			по таблице 1	2352,062
Тепло, вносимое в топку с воздухом			/2/	2352,062(1,2-0,05-0,04)+ +309,511(0,05+0,04)= =2638,64
Полезное тепловыделение в топке			/9/
Адиабатная температура горения	а	оС	По таблице 1 ()	2026,322
Эффективная толщина излучающего слоя			/1/
Относительное положение max температур		-	,/9/
Параметр		-	,/9/
Температура газов на выходе из топки	''т	оС	Принята предварительно	1096
Энтальпия газов			По таблице 1	10654,94
Произведение			, /1/
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания			, /1/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами			/1/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами			, /1/
Коэффициент ослабления лучей частицами кокса			/1/	10
Оптическая толщина запылённого потока		-	, /9/
Коэффициент излучения факела		-	,/1/
Средний коэффициент эффективности экранов		-	, /1/
Коэффициент излучения топочной средой		-	, /1/
Число Больцмана	Bo	-	/1/
Температура газов за топкой		оС	/1/
Энтальпия газов			По таблице 1	10657,3
Количество тепла воспринятого в топке излучением			/1/
Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимаю-щей пов-ти нагрева			/4/

7. Расчет пароперегревателя

7.1 Радиационная часть потолочного пароперегревателя

Методика и расчет сведены в таблице 3

Таблица 3. Радиационная часть потолочного пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Площадь радиационной части		М 2	/10/	36
Площадь ограничивающих поверхностей топки	Fст	М2	/10/	667
Температура пара на входе в пароперегреватель		0C	/5/	319,4
Энтальпия пара на входе			/5/	2701,5
Условный коэффициент загрязнения поверхностей		-	/4/	0,45
Лучистое тепло, воспринятое радиационной частью			/7/
Энтальпия пара на выходе			/7/
Температура пара на выходе		0С	/5/	323,298

7.2 Коллектор впрыска первой ступени

Таблица 4- Коллектор впрыска первой ступени

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Температура пара до впрыска		0С	принимаем	484
Энтальпия пара до впрыска			/5/	3371,66
Температура пара после впрыска		0С	принимаем	374
Энтальпия пара после впрыска			/5/	3088,16
Количество впрыскиваемого конденсата	Dвпр1 Dвпр2		Принимаем 5% от D Принимаем 3% от D	3 2

7.3 Вторая ступень пароперегревателя (ширмы)

Методика и расчет приведены в таблице 5

Таблица 5- Вторая ступень пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	32/24
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	585/38
Число рядов труб по глубине	Z2	Шт.	/11/	20
Число лент по ширине	n	Шт.	/11/	16
Поверхность нагрева	F	м2	/11/	475
Высота ширм	hш	М	/11/	6,656
Длина ширм	l	М	/11/	1,7
Лучевоспринемающая поверхность		м2/м2	/11/	75/66.8
Сечение для прохода газов	Fг	М2	/11/	70
Сечение для прохода пара	Fп	М2	/11/	0.072
Расчетная поверхность нагрева	Fр	М2	/11/	400
Температура газов на входе		0С	По таблице 1	1096,223
Энтальпия газов на входе в ширмы			Пункт 3	10657,3
Температура газов на выходе		0С	принимаем	993
Температура пара на входе		0С	По таблице 4	374
Энтальпия пара на входе в ширмы			По таблице 4	3088,16
Температура пара на выходе		0С	Принимаем	484
Энтальпия пара на выходе из ширм			/5/	3371,66
Коэффициент распределения тепловой нагрузки по высоте		-	/4/	0,8
Температурный коэффициент	А	0С	/4/	1100
Коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между топкой и ширмами		-	/4/
Теплота, воспринятая окном ширм	Qл.вх		/7/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Средняя температура газов	Tср	К	/4/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-
Угловой коэффициент		-	/4/
Теплота, излучаемая на поверхность за ширмами	Qлвых		/1/
Лучистое тепло, воспринятое ширмами	Qл.ш		/1/	941,5-289,1497=652,358
Балансовая теплота	Qб		/3/	1097,156
Энтальпия газов за ширмами			/3/	9553,79
Температура газов на выходе из ширм		0С	По таблице1	993,26
Средняя скорость газов	г		/1/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	37,97
Средняя температура пара	tср	0С	/4/
Удельный объем пара	п		/5/	0,0424
Средняя скорость пара	п		/1/
Коэффициент теплоотдачи к рабочему телу	2		/4/	4410
Коэффициент загрязнения ширмовых поверхностей			/4/	0.0087
Температура загрязнения поверхностей	tз	0С
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	85,64
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		/4/
Коэффициент теплопередачи	kш		/4/
Температурный напор		0C	/4/
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

7.4 Третья ступень пароперегревателя (крайние микроблоки пакета- прямоток)

Методика и расчет приведены в таблице 6

Таблица 6- Третья ступень пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Результат и расчёт
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	38/29
Шаги труб	S1/S2	мм/ мм	/11/	90/70
Число рядов труб по глубине	Z2	шт.	/11/	6
Поверхность нагрева	Fр	М2	/11/	185
Сечение для прохода газов	Fг	М2	/11/	29,3
Сечение для прохода пара	Fп	М2	/11/	0,103
Температура газов на входе		0С	По таблице 5	993,2599
Энтальпия газов на входе в ширмы			По таблице 7	9553,796
Температура пара на входе		0С	По таблице 6	484
Энтальпия пара на входе			По таблице 6	3371,66
Температура пара на выходе		0С	принимаем	516
Энтальпия пара на выходе			/5/	3449
Средняя температура пара	tср	0C	/4/
Балансовая теплота	Qб		/3/
Энтальпия газов на выходе			/3/
Температура газов на выходе		0С	По таблице 2	889,7926
Удельный объем пара	п		/5/	0,0481
Средняя скорость пара	п		/1/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Средняя скорость газов	г		/1/
Коэффициент теплоотдачи от стенок к рабочей жидкости	2		/4/	3984
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-	/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/1/
Коэффициент загрязнения Поверхности			/1/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	71,627
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	29,96
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		(к+л) /4/	0,85(71,627+29,96)=86,35
Коэффициент использования		-	/4/	0.85
Коэффициент тепловой эффективности		-	/4/	0.65
Коэффициент теплопередачи	K
Температурный напор на входе		0С		993,259-484=509,25
Температурный напор на выходе		0С		889,79-516=373,79
Средний температурный напор		0С
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

7.5 Коллектор впрыска второй ступени

Таблица 7- Коллектор впрыска второй ступени

Наименование Величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Температура пара перед впрыском		0С	По таблице 6	516
Энтальпия пара перед впрыском			По таблице 6	3449
Температура пара после впрыска		0С	Принимаем	511
Энтальпия пара после впрыска			/5/	3437

7.6 Четвертая ступень пароперегревателя (средние микроблоки пакета - прямоток)

Методика и расчет приведены в таблице 8

Таблица 8- Четвёртая ступень пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчёт и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	38/29
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	90/70
Число рядов труб по глубине	z2	шт.	/11/	6
Поверхность нагрева	Fр	М2	/11/	185
Сечение для прохода газов	Fг	М2	/11/	29,3
Сечение для прохода пара	Fп	М2	/11/	0,108
Температура газов на входе		0С	По таблице 5	993,259
Энтальпия газов на входе			По таблице 5	9553,796
Температура пара на входе		0С	По таблице 4	511
Энтальпия пара на входе			По таблице 4	3437
Температура пара на выходе		0С	принимаем	540
Энтальпия пара на выходе			/5/	3506,4
Балансовая теплота	Qб		/3/
Энтальпия газов на выходе			/3/
Температура газов на выходе		0С	По таблице 1	896,33
Коэффициент теплопередачи	k		k3=k4	54,93
Температурный напор на входе		0С		993,25-511=482,25
Температурный напор на выходе		0С		896,33-540=356,33
Средний температурный напор		0С
Тепловосприятие	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

7.7 Первая ступень пароперегревателя (конвективный пароперегреватель) противоток

Методика и расчет приведены в таблице 9

Таблица 9- Первая ступень пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчёт и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	38/30
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	90/70
Число рядов труб по глубине	z2	шт.	/11/	16
Поверхность нагрева	Fр	М2	/11/	780
Сечение для прохода газов	Fг	М2	/11/	23,5
Сечение для прохода пара	Fп	М2	/11/	0,147
Температура газов на входе		0С	По таблицам 6 и 8
Энтальпия газов на входе			По таблице 5	8653,826
Температура пара на входе		0С	принимаем	367,67
Энтальпия пара на входе			По таблице 4	3070
Температура пара на выходе		0С		484
Энтальпия пара на выходе			/5/	3371,66
Средняя температура пара	tср	0C	/4/
Балансовая теплота	Qб		/3/
Энтальпия газов на выходе			/3/
Температура газов на выходе		0С	По таблице1	719,086
Удельный объем пара	п		/5/	0,04207
Средняя скорость пара	п		/1/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Средняя скорость газов	г		/1/
Коэффициент теплоотдачи от стенок к рабочей жидкости	2		/4/	3264
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-	/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/1/
Коэффициент загрязнения поверхности			/1/
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		(к+л) /4/	0,85(83,48+22,96)=90,48
Коэффициент использования		-	/4/	0,85
Коэффициент тепловой эффек -ти		-	/4/	0,65
Коэффициент теплопередачи	k
Температурный напор на входе		0С		893,06-484=409,06
Температурный напор на выходе		0С		719,08-367,67=351,41
Средний температурный напор		0С
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

7.8 Конвективная часть потолочного пароперегревателя

Методика и расчет приведены в таблице 10

Таблица 10- Конвективная часть потолочного пароперегревателя

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	38/29
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	90/70
Поверхность нагрева	Fр	М2	/11/	100
Температура газов на входе		0С		1096,22
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	10657,29
Температура пара на входе		0С	По таблице 3	323,29
Энтальпия пара на входе			По таблице 3	2741,94
Температура пара на выходе		0С	По таблице 9	367,67
Энтальпия пара на выходе			/5/	3070
Средняя температура пара	tср	0C	/4/
Температура газов на выходе		0С	Принимаем	692
Энтальпия газов на выходе			По таблице 1	6532
Средняя скорость пара	п		/1/
Средняя температура газов	ср	0С	/4/
Средняя скорость газов	г		/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/4/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Коэффициент теплоотдачи от стенок к рабочей жидкости	2		/4/	4410
Коэффициент излучения газовой средой		-
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	21,69
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	40,839
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		(к+л) /4/	0,85(21,69+40,839)=53,15
Коэффициент использования		-	/4/	0,85
Коэффициент тепловой эффективности		-	/4/	0,65
Коэффициент теплопередачи	k
Средний температурный напор		0С		894,28- 345,48= 548,8
Тепловосприятие	Qт		/4/

7.9 Уточнение баланса

Таблица 11- Уточнение баланса

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Температура газов на входе		0С	По таблице 2	1096,223
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	10657,3
Температура газов на выходе		0С	По таблице 10	692,35
Энтальпия газов на выходе			По таблице 10	6532
Тепловосприятие пароперегревателя	Qбл			0,9942(10657,3- 6532)=4101,575
Теплота по ступеням			По таблице 5	1097,156
			По таблице 6	468,6359
			По таблице 8	434,7526
			По таблице 9	1735,116
			По таблице 3	253,3343
			По таблице 10	192,0475
Суммарное тепловосприятие				4181,042
Ошибка в балансе	Q	%

8. Водяной экономайзер второй ступени

Методика и расчет приведены в таблице 12

Таблица 12- Водяной экономайзер второй ступени

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчёт и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	32/25
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	100/55
Число рядов труб по глубине	z2	Шт.	/11/	24
Поверхность теплообмена	F	М2	/11/	1010
Сечение для прохода газов	Fг	М2	/11/	29,4
Температура газов на входе		0С	По таблице 10	692,35
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	6532
Теплота, воспринятая излучением	Qл		/4/	10430,49+652,35+253,3 =11336,19
Теплота, воспринятая ПП	Qпп		/4/	3927,707
Изменение энтальпии воды в пароохладителе			/4/
Удельная теплота парообразования	r		/5/	1241,9
Энтальпия воды на выходе			/4/
Температура воды на выходе		0С	/5/	267,41
Температура газов на выходе		0С	принимаем	462,7
Энтальпия газов на выходе			По таблице 1	4360
Балансовая теплота	Qб		/1/
Энтальпия воды на входе			/1/
Температура воды на входе		0С	/5/	192,505
Средняя температура воды	tср	0C	/4/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Большая разность температур		0C	/4/	692,35-192,5=499,84
Меньшая разность температур		0C	/4/	462,78-267,41=195,37
Температурный напор		0C	/4/
Средняя скорость газов	г		/1/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-	/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/4/	229,96+60=289,96
Коэффициент загрязнения поверхности			/1/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	71,95
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	14,9
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		(к+л) /4/	(71,95+14,9)=86,85
Коэффициент использования		-	/4/	1
Коэффициент теплопередачи	k
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

9. Воздухоподогреватель второй ступени

Методика и расчет приведены в таблице 13

Таблица 13- Воздухоподогреватель второй ступени

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или обоснование	Расчёт и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	40/37
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	60/42
Число рядов труб по глубине	z2	Шт.	/11/	40
Поверхность теплообмена	F	м2	/11/	5160
Сечение для прохода воздуха	Fв	м2	/11/	22,2
Сечение для прохода газов	Fг	м2	/11/	13,7
По таблице 14		0С		462,78
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	4360
Температура воздуха на выходе		0С	По таблице 2	378
Энтальпия воздуха на выходе			По таблице 2	2352,062
Температура воздуха на входе		0С	принимаем	202,97
Энтальпия воздуха на входе			По таблице 1	1250
Балансовая теплота	Qб		/1/
Отношение количества воздуха к теоретически необходимому		-	/4/
Энтальпия газов на выходе			/1/
Температура газов на выходе		0С	По таблице 1	325,97
Средняя температура воздуха	tср	0C	/4/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Большая разность температур		0C	/4/	325,97-202,97=122,99
Меньшая разность температур		0C	/4/	462,78-378=84,78
Температурный напор		0C	/4/
Средняя скорость газов	г		/1/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-	/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/2/
Скорость воздуха	В		/7/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	46,19
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	3,42
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева.	1		к+л /4/	46,19+3,42=49,62
Коэффициент использования воздухоподо-гревателей		-	/4/	0,9
Коэффициент теплоотдачи от стенок к воздуху	2		2=к	57,02
Коэффициент теплопередачи	k		/4/
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

10. Водяной экономайзер первой ступени

Методика и расчет приведены в таблице 14

Таблица 14- Водяной экономайзер первой ступени

Наименование величины	Обозна-чение	Размер-ность	Формула или Обоснование	Расчёт и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	32/25
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	100/46
Число рядов труб по глубине	z2	шт.	/11/	32
Поверхность теплообмена	F	м2	/11/	1468
Сечение для прохода газов	Fг	м2	/11/	23,1
Температура воды на входе		0С	Задана в задании	156
Энтальпия воды на входе			/5/	667,13
Температура газов на входе		0С	По таблице 13	325,97
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	3042,76
Температура воды на выходе		0С	По таблице 13	192,505
Энтальпия воды на выходе			По таблице 12	825,713
Температура газов на выходе		0С	Принимаем	225
Энтальпия газов на выходе			По таблице 1	2103,35
Балансовая теплота	Qб		/1/
Средняя температура воды	tср	0C	/4/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Большая разность температур		0C	/4/	325,97-192,5=133,47
Меньшая разность температур		0C	/4/	225-156=69
Температурный напор		0C	/4/	97,71
Средняя скорость газов	г		/1/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Произведение	pпS		prпS /2/
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг		/4/
Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами	kзл		/4/
Оптическая толщина запыленного потока	kpS	-	/1/
Коэффициент излучения газовой средой		-	/1/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/4/	174+25=199
Коэффициент загрязнения поверхности			/1/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	68,73
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	4,1648
Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности нагрева	1		(к+л) /4/	(68,73+4,16)=72,89
Коэффициент использования		-	/4/	1
Коэффициент теплопередачи	k		/4/
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

11. Воздухоподогреватель первой ступени

Методика и расчет приведены в таблице 15

Таблица 15- Воздухоподогреватель первой ступени

Наименование величины	Обоз	Размер	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Диаметр труб	d1/d2	мм/ мм	/11/	40/37
Шаги между трубами	S1/S2	мм/ мм	/11/	60/42
Число рядов труб по глубине	z2	шт.	/11/	33
Поверхность теплообмена	F	м2	/11/	11240
Сечение для прохода воздуха	FВ	м2	/11/	11,4
Сечение для прохода газов	Fг	м2	/11/	11,1
Температура газов на входе		0С	По таблице 14	225
Энтальпия газов на входе			По таблице 1	2103,35
Температура воздуха на выходе		0С	По таблице 13	202,97
Энтальпия воздуха на выходе			По таблице 2	1250
Температура воздуха на входе		0С	Задана в задании	50
Энтальпия воздуха на входе			По таблице 1	309,51
Балансовая теплота	Qб		/1/
Отношение количества воздуха к теоретически необходимому		-	/4/
Энтальпия газов на выходе			/1/
Температура газов на выходе		0С	По таблице 1	106,31
Средняя температура воздуха	tср	0C	/4/
Средняя температура газов	Тср	К	/4/
Большая разность температур		0C	/4/	106,31-50=56,31
Меньшая разность температур		0C	/4/	225-202,97=22,02
Температурный напор		0C	/4/	36,52
Средняя скорость газов	г		/1/
Эффективная толщина излучающего слоя	S	М	/4/
Температура загрязнения поверхности стенки	tз	0С	/2/
Скорость воздуха	В		/7/
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к		/4/	44,7
Коэффициент теплоотдачи излучением	л		/4/	0
Коэффициент теплоотдачи от газов к пов. нагрева	1		1=к /4/	44,7
Коэффициент теплоотдачи от стенок к воздуху	2		2=к	88,1461
Коэффициент использования воздухоподо-гревателей		-	/4/	0,9
Коэффициент теплопередачи	k		/4/
Тепловосприятие ширм	Qт		/4/
Ошибка в балансе	Q	%

12. Итоговый тепловой баланс котла

Уточнение баланса

Таблица 16- Уточнение баланса

Наименование величины	Обозна-чение	Разм	Формула или обоснование	Расчет и результат
1	2	3	4	5
Температура уходящих газов		0С	По таблице 15	106,314
Энтальпия уходящих газов			По таблице 15	996,439
Температура газов сгорания за топкой		0С	По таблице 2	1096,223
Энтальпия продуктов сгорания за топкой			По таблице 2	10657,3
Потери тепла с уходящими газами	q2	%	/1/
КПД котла брутто		%	100-q2-q3-q4-q5-q6	95,28
Лучистая теплота			По таблице 2	10430,49
Теплота по ступеням			По таблице 5	1097,156
			По таблице 6	468,6359
			По таблице 8	434,7526
			По таблице 9	1735,116
			По таблице 10	192,0475
			По таблице 12	2165,664
			По таблице 14	940,1624
Невязка теплового баланса				354,2054
Ошибка в балансе	Q	%

13. Проверка конвективных поверхностей на низкотемпературную коррозию

Может оказаться, что температура труб воздухоподогревателя будет меньше температуры конденсации водяных паров, то образующаяся влага будет осаждаться на стенках труб. Температура конденсации - температура точки росы определяется парциальным давлением водяных паров и сильно зависит от концентрации SO2 и SO3; она повышается с увеличением сернистого топлива. Влага содержит серную и сернистую кислоты, а также кислород и другие компоненты дымовых газов. Контакт такой влаги с металлическими поверхностями приводит к интенсивной низкотемпературной коррозии и разрушению поверхности.

Условием отсутствия низкотемпературной коррозии является неравенство: , где

- минимальная температура стенки, 0С;

- температура точки росы, 0С

/4/

; /4/

; /4/

Давление водяных паров:

/4/



Температура конденсации tкон=43,21 /5/

Таким образом, температура точки росы tр=89,74 меньше температуры уходящих газов. Значит, низкотемпературной коррозии происходить не будет.

14. Расчет самого теплонапряженного участка (ширмы) на допустимую температуру стенки

Средняя температура металла стенки определяется по формуле:

, где /2/

- средняя для элемента температура протекающей среды в рассчитываемом сечении;

0С

- превышение температуры среды в трубе над средней;

- отношение наружного диаметра трубы к внутреннему

; /2/

- коэффициент теплопроводности металла стенки;

=0,386

- коэффициент растечки тепла; =1 /2/

- тепловая нагрузка труб в точке максимального тепловосприятия,

2=4,41

Максимально допустимая температура для металла ширм, изготовленных из стали марки 12Х1МФ составляет 5850С( /6/ ). Рассчитанная температура наружной поверхности ( а это температура самой теплонапряженной поверхности), равная 521,87 0С не превышает допустимую температуру для данного металла.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведя поверочный тепловой расчет котельного агрегата БКЗ-220-100 Ф6 на угле Печорского бассейна, можно сделать следующие выводы:

1. Ошибка в итоговом балансе составляет 1,91% , что не превышает допустимого значения инженерной погрешности.

2. Удельные теплонапряжения топочного объёма и сечения не превышают допустимые значения.

3. Температура точки росы дымовых газов равна 89,74оС. Так как tр < tух, то низкотемпературная коррозия последних ступеней нагрева происходить не будет.

4. КПД брутто котельного агрегата составляет 95,28%.

5. На выходе из второй ступени экономайзера происходит незначительный недогрев, т.к. на данном котле установлены экономайзеры кипящего типа, в которых температура пароводяной смеси 310оС, а в нашем случае 267,41оС.

6. Температура на выходе из топки 1096,22 С.

7. Пережога труб ширм (самого теплонапряжённого участка) не произойдёт, т. к. tСТ < tСТМАКС (521,87 < 585 С).

Из всего изложенного следует, что котел БКЗ-220-100Ф6 можно эксплуатировать на топливе Печорского бассейна, но нужно провести дополнительные мероприятия, такие как рециркуляцию, обдувку поверхностей нагрева, а также использовать котлоагрегат не на номинальных нагрузках.

Список литературы

1. Тепловой расчет котельных агрегатов (Нормативный метод)./ Под редакцией Кузнецова Н.В.. - М.: Энергия, 1973 - 420с.

2. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат,1988. - 208с.

3. Тепловой расчет промышленных парогенераторов./ Под редакцией Частухина В.И. - Киев: Высшая школа,1980. - 210с.

4. Расчет паровых котлов в примерах и задачах: Учеб. пособие для вузов / А. Н. Безгрешнов, Ю. М. Липов, Б. М. Шлейфер - М.: Энергоатомиздат,1991. - 240с.

5. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара, М.: Энергия, 1975

6. Ковалев А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы, М.: Энергоатомиздат, 1985.

7. Лимберман Н.Б., Нянковская М.Т. Справочник по проектированию котельных установок систем централизованного теплоснабжения, М.: Энергия, 1979

8. Хзмалян Д.М. Теория топочных процессов: Учебное пособие для вузов, М.: Энергоатомиздат, 1990.-352с.:ил.

9. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Модель З.Г. Компоновка и тепловой расчет парогенератора: Учебное пособие для вузов, М.: Энергия, 1975.- 176с.: ил.

10. Соловьев Т.В. Каталог по оборудованию Читинской ТЭЦ-1, Чита: Областная типография, 1984

11. Тепловой расчет котлоагрегата БКЗ-220-100Ф3, Барнаул, 1961

12. Вдовченко В.С. и др. Энергетическое топливо СССР: Справочник, М.: Энергоатомиздат, 1991.

Размещено на Allbest.ru