Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Республики Беларусь

Белорусский национальный технический университет

Кафедра “Тепловые электрические станции”

Курсовая работа

«Расчет тепловых нагрузок района теплоснабжения с выбором средств автоматизации»

Выполнил: студент гр.10606113

Кивака В.А.

Руководитель: Павловская А.А.

Минск 2017

ВВЕДЕНИЕ

Системы централизованного теплоснабжения характеризуются сочетанием трех основных звеньев: теплоисточников, тепловых сетей и местных систем теплопотребления отдельных зданий и сооружений. При использовании органического топлива источником тепловой энергии может быть котельная установка или ТЭЦ, на атомных станциях теплоснабжения для получения тепловой энергии используется ядерное топливо, в ряде случаев в качестве вспомогательных используются возобновляемые источники теплоты - геотермальная энергия, энергия солнечного излучения и др. В системах централизованного теплоснабжения теплоисточники располагаются в отдельно стоящих зданиях, а транспорт теплоты от них осуществляется по трубопроводам тепловых сетей, к которым присоединены системы теплоиспользования.

Теплоснабжение является одной из основных подсистем энергетики. Основным направлением совершенствования этой подсистемы с целью снижения расхода топлива является комбинированная выработка тепловой и электрической энергии (теплофикация).

Развитие теплофикации и централизованного теплоснабжения выдвигает сложные научные и инженерные задачи, успешное решение которых в значительной мере зависит от подготовки инженерно-технических и научных кадров.

В данной курсовой работе представлены расчеты максимального потребления теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение (ГВС) для промышленных, общественных и жилых зданий. Также производится выбор источника теплоснабжения для покрытия данных видов нагрузки. Затем для рассчитанных значений параметров теплоносителя выбираются схемы распределения сети района, и производится гидравлический расчет водяных и паровых тепловых сетей с последующим выбором материала и толщины тепловой изоляции. Курсовая работа завершается обоснованием схемы присоединения абонентов к системе теплоснабжения.

1 РАСЧЕТ ЧАСОВОГО И ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ПАРА И ТЕПЛА СПАРОМ

1.1 Потребление пара промышленными предприятиями

пар тепло водоснабжение температурный

Потребление пара промышленными предприятиями зимой:

Дп?з = 55 т/ч.

Потребление пара промышленными предприятиями летом:

Дп?л = 0,8·Дп?з = 0,8·20= 10,4т/ч.

1.2 Потребление тепла с паром

Часовое потребление тепла с паром зимой:

Qпз = Дп?з [(hп - С·tвозвр) + (1 - бв/100)·С·(tвозвр - tхз)]·10-3,

где Дп?з- потребление пара промышленными предприятиями зимой, т/ч;

hп - энтальпия пара, hп = 2915,37кДж/кг;

С - теплоемкость воды; С = 4,19 кДж/кг;

tвозвр - температура возвращаемого конденсата; tвозвр = 90єС;

tхз - температура холодной воды зимой; tхз =+ 5єС;

бв - доля возвращаемого конденсата; бв = 50%.

Получим:

Qпз = 55[(2928 - 4,19·90) + (1 - 50/100)·4,19·(90-5)]·10-3 =

=150,1 ГДж/час.

Часовое потребление тепла с паром летом:

Qпл = Дп?л [(hп - С·tвозвр) + (1 - бв/100)·С·(tвозвр - tхл)]·10-3,

где Дп?л- потребление пара промышленными предприятиями летом, т/ч;

hп - энтальпия пара, hп = 2928кДж/кг;

С - теплоемкость воды; С = 4,19 кДж/кг;

tвозвр - температура возвращаемого конденсата; tвозвр = 90єС;

tхл - температура холодной воды летом; tхл = 15єС;

бв - доля возвращаемого конденсата; бв = 50%.

Следовательно:

Qпл = 44[(2928- 4,19·90) + (1 - 50/100)·4,19·(90-15)]·10-3 = 119,15 ГДж/час.

1.3 Годовое потребление тепла с паром

Qпгод= Qпл ·фл + Qпз ·фз,

где фз - продолжительность отопительного периода в зимнее время;

фз = 4656 час.

фл = фгод - фз = 8760 - 4656 = 4104 час.

Таким образом, получаем:

Qпгод= 119,15·4104 + 150,1·4656 = 1,187·106 ГДж/год.

2. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛА НАОТОПЛЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННЫХ, ОБЩЕСТВЕННЫХ И ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

2.1 Общие сведения

Максимальное потребление тепла на отопление:

, кВт,

где Q0 - удельная отопительная характеристика, Вт/м3·°С;

V- наружный объём зданий, м3;

tвн - внутренняя температура здания, °С;

tно- расчетная температура наружного воздуха для отопления, °С;

- коэффициент инфильтрации:

,

гдеb-постоянная инфильтрации, с/м,b = 3710-3 для промышленных зданий;

b = 910-3 для общественных;

g - ускорение свободного падения, м/с2;

L - высота здания или этажа административного здания, м (15 м);

в - скорость ветра, м/с(4 м/с);

Tно,Tв - температура наружного и внутреннего воздуха, К.

В горячих цехах часть теплопотерь здания компенсируется внутренними тепловыделениями. В этом случае расход тепла на отопление должен быть уменьшен на величину тепловыделения, а расход остального подводимого тепла определится из выражения:

, кВт,

где Q0max- внутренне тепловыделения здания, кВт.

2.2 Расчет максимального потребления тепла на отопление промышленных зданий

Для промышленного здания коэффициент инфильтрации равен:

.

По данным СНиП для г. Минскаtно = - 24°С.

Ремонтные цеха:

Q1=(1+0,259) · 0,76·55000·(10-(-24)) = 1,78 МВт.

2.3 Расчет максимального потребления тепла на отопление общественных зданий

Для общественных зданий:

- tвн °С=15 °С ;

- tвн °С=20°С .

По данным СниП для г.Гомеляtно = -24°С.

Рассчитаем потребление тепла на отопление:

1)детские сады, ясли

Q1 = (1+0,068) ·0,39·15·5000·(20-(-24)) = 2,29 МВт;

2) больницы

Q2 = (1+0,068) ·0,34·20·2000·(20-(-24)) = 0,64 МВт;

3) магазины

Q3 = (1+0,065) ·0,44·50·2000·(15-(-24)) = 0,73 МВт.

Суммарное потребление тепла на отопление общественных зданий:

Qот общ=2,29+0,64+0,73= 3,66МВт.

2.4 Потребление тепла на отопление жилых зданий

,

где Qо - удельная отопительная характеристика жилого здания;

Qо = 0,35Вт/м3·К;

Vж - суммарный объём жилых зданий, м3;

Vж = Fж·Vж

Vж = 7 м3/м2;

Fж - суммарная площадь жилых зданий, м2 ;

Fж = Fж·N

Fж - норма жилой площади на одного жителя;

Fж = 8 м2/житель;

N - число жителей; N = 200000 чел.

ПолучаемFж = 8·200000 = 1600000 м2, Vж = 1600000·7 = 11,2·106 м3.

Потребление тепла на отопление жилыми зданиями:

2.5 Суммарное потребление тепла на отопление промышленных, общественных и жилых зданий

Qот =Qот пр +Qот общ +Qот жил = 1,78+3,66+164,6= 170,04 МВт.

3. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛА НА ВЕНТИЛЯЦИЮ ПРОМЫШЛЕННЫХ И ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

3.1 Общие сведения

Максимальное потребление тепла на вентиляцию:

Qв =qв·Vв·(tвн - tно )

где qв - удельная вентиляционная характеристика, Вт/м3·°С;

Vв- вентилируемый объём зданий, м3;

tвн - внутренняя температура здания, °С;

tно- температура наружного воздуха для вентиляции, °С.

3.2 Расчет максимального потребления тепла на вентиляцию промышленных зданий

По данным СниП для г. Гомель: tнв = - 11°С.

Локомотивное депо:

Q1= 0,29·0,8·3·55000·(10-(-10)) = 0,267 МВт.

3.3 Расчет максимального потребления тепла на вентиляцию общественных зданий

По данным СниП для г. Гомель:tнв = -11°С.

Рассчитаем потребление тепла на вентиляцию:

1) детские сады, ясли:

Q1 = 0,12·15·0,8·5000·(20-(-10)) = 0,223 МВт;

2) больницы:

Q2 = 0,29·20·0,8·2000·(20-(-10)) = 0,287 МВт;

Суммарное потребление тепла на вентиляцию общественных зданий:

Qот общ=0,223+0,287= 0,51 МВт.

3.4 Суммарное потребление тепла на вентиляцию промышленных и общественных зданий

Qв =Qвпр +Qв общ = 0,267+0,51 = 0,778МВт.

4. Расчет максимального потребления тепла на горячее водоснабжение

4.1 Общие сведения

Потребление тепла на горячее водоснабжение зимой:

,

где а - суточная норма расхода воды на одного потребителя, л/чел.;

С - теплоемкость воды; С = 4,19 кДж/кг·К;

Т - продолжительность работы горячего водоснабжения в течение

суток,ч/сут;

Для промышленных зданий Т = 8 ч/сут;

жилых зданий Т = 24 ч/сут;

общественных зданий Т = 12 ч/сут;

tгв, tхз - температуры соответственно горячей воды, подаваемой в

систему горячего водоснабжения, и холодной воды, °С;

Потребление тепла на горячее водоснабжение летом

4.2 Расчет максимального потребления тепла на горячее водоснабжение промышленных зданий

Для промышленных зданий суточная норма расхода воды на одного потребителя составляет а = 45 л/чел. Количество человек, работающих в промышленности N =350 чел. Продолжительность работы горячего водоснабжения в течение суток для промышленных зданий принимаемТ = 8час/сут. Температуру горячей воды принимаем равной tгв = 60°С, температуру холодной водопроводной воды принимаем в отопительный период 5°С и в летний период 15°С.

Таким образом, получаем потребление тепла на горячее водоснабжение в зимний период:

Потребление тепла на горячее водоснабжение в летний период:

4.3 Расчет максимального потребления тепла на горячее водоснабжение общественных зданий

Рассчитаем потребление тепла на горячее водоснабжение в зимний период:

1) детские сады, ясли:

2) больницы:

3) магазины:

Суммарное потребление тепла на горячее водоснабжение общественных зданий в зимний период:

Qз общ = 0,16+2,01 +0,693=2,86 МВт.

Рассчитаем потребление тепла на горячее водоснабжение в летний период:

1) детские сады:

2) больницы:

3) магазины:

Суммарное потребление тепла на горячее водоснабжение общественных зданий в летний период:

Qл общ= 0,111+0,6+0,482=1,94МВт.

4.4 Расчет максимального потребления тепла на горячее водоснабжение жилых зданий

, кВт,

где k - коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды(2);

а - среднесуточный расход воды на 1 жителя ;

m - число жителей.

Для жилых зданий суточная норма расхода воды на одного потребителя составляета = 120 л/чел. Количество жителей жилого массива N =200000чел. Продолжительность работы горячего водоснабжения в течение суток для жилых зданий принимаем Т = 24час/сут. Температуру горячей воды принимаем равной tгв = 60°С, температуру холодной водопроводной воды принимаем в отопительный период 5°С и в летний период 15°С.

Таким образом, получаем потребление тепла на горячее водоснабжение в зимний период:

Потребление тепла на горячее водоснабжение в летний период:

4.5 Расчет максимального потребления тепла с горячей водой

Максимальное потребление тепла с горячей водой определяется по формуле:

Q = Qот + Qв + Qзгв,

где Qот - суммарное максимальное потребление тепла на отопление промышленных, общественных и жилых зданий;

Qв - суммарное максимальное потребление тепла на вентиляцию промышленных и общественных;

Qзгв- суммарное максимальное потребление тепла на горячее водоснабжение промышленных, общественных и жилых зданий в зимний период.

Q = Qот + Qв + Qзгв =175+0,778+130,97 = 301,74 МВт.

5. ПОСТРОЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАФИКА ТЕПЛОСЕТИ И ПОСТРОЕНИЕ ГРАФИКА ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ ПО ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ

Температурный график -- зависимость температуры теплоносителя (воды) в системе отопления от температуры наружного воздуха.

Температура теплоносителя на входе в систему отопления при качественном регулировании отпуска тепла зависит от температуры наружного воздуха, то есть чем ниже температура наружного воздуха, тем с большей температурой должен прийти теплоноситель в систему отопления. Температурный график выбирается при проектировании системы отопления здания, от него зависит размер отопительных приборов, расход теплоносителя в системе, а следовательно и диаметр разводящих трубопроводов.

При качественном регулировании температурный график строится из предположения постоянного расхода теплоносителя в системах отопления в течение всего отопительного сезона.

На основании решения уравнений теплообмена в отопительных приборах и потерь тепла через ограждающие строительные конструкции при изменении наружной температуры получены зависимости для расчета температурного графика:

где - температуры прямой сетевой воды и обратной соответственно, ;

- температуры перед системой отопления и после неё соответственно,;

- коэффициент смешения элеватора:

- расчетная температура воздуха внутри помещений ();

,- расчетные температуры перед системой отопления и после неё соответственно, ;

- относительная отопительная нагрузка.

- расчетная температура наружного воздуха для

проектирования систем отопления, .

Для температурного графика 150/70:

Задаваясь различными значениями , определяем относительную отопительную нагрузку и температуры прямой и обратной сетевой воды.

При :

Результаты расчета приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Значения отопительТаблица 1 - Значения отопительной нагрузки и температур

t	Q0	tпс	tос	tоп1	tоп2
8	0,23	49,42	31	36,33	30,381
0	0,42	74,57	41,4	51	40,285
-5	0,54	90,28	47,9	60	46,47
-10	0,66	106	54,4	69,3	52,66
-15	0,78	121,71	60,9	78,5	58,85
-20	0,90	137,42	67,4	87,6	65,04
-25	1	150	70	95	70

Для установления экономичного режима работы теплофикационного оборудования, выбора выгоднейших параметров теплоносителя и для других плановых и технико-экономических изысканий необходимо учесть повторяемость тепловых нагрузок в течение года. Для этой цели удобно пользоваться графиками продолжительности тепловых нагрузок. При построении на графике по оси абсцисс слева откладываются значения наружной температуры, справа - число часов отопительного сезона, а по оси ординат - часовой расход теплоты при данной наружной температуре (рисунок 1).

Рисунок 1-Температурный график сетевой воды в подающей и обратной магистрали по отопительной нагрузке при качественном регулировании - точка излома температурного графика - переход с качественного регулирования отпуска теплоты на регулирование отпуска теплоты пропусками

Расход тепла на горячее водоснабжение является функцией наружной температуры. Расход тепла на отопление и вентиляцию зависит от температуры наружного воздуха:

;

Подсчитывая значения и в нескольких точках (tнi= -10C, +8C) строятся кривые 1-3. Затем, складывая значения, и строится кривая суммарной нагрузки.

Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха по городу Минску предоставлены в таблице 2.

Таблица 2- Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха

Город	tн.оC	tн.в.,С		Температура наружного воздуха, С
			-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
Минск	-24	-11	4	15	51	159	397	699	1381	1551	639

6. ОБОСНОВАНИЕ СХЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ СЕТИ РАЙОНА

При диаметрах магистралей, отходящих от источника теплоты 700 мм и менее, обычно применяют радиальную (лучевую схему) тепловой сети с постепенным уменьшением диаметра по мере удаления, от станции и снижения присоединенной тепловой нагрузки (рисунок 2):

Рисунок 2- Радиальная тепловая сеть

Такая сеть является наиболее дешевой по начальным затратам, требует наименьшего расхода металла на сооружение и проста в эксплуатации. Однако при аварии на магистрали радиальной сети прекращается теплоснабжение абонентов, присоединенных за местом аварии.

Например, при аварии в точке А на радиальной магистрали 1 прекращается питание всех потребителей, расположенных по направлению трассы от станции после точки А. Если происходит авария на магистрали вблизи станции, то прекращается теплоснабжение всех потребителей,присоединенных к магистрали. Однако поскольку максимальный срок ликвидации аварии на таких сетях не превосходит 24 ч, то такое решение является в большинстве случаев приемлемым.

Рассчитываемая тепловая сеть будет выглядеть следующим образом (рисунок 3):

Рисунок 3 - Схема рассчитываемой тепловой сети

Трубопровод 1 является магистральным. По нему теплоноситель попадает к промышленному потребителю: в термические цеха (ЦТП 3). Магистральный трубопровод 2 снабжает все общественные здания (ЦТП 1) и жилые здания (ЦТП 2).

7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

Гидравлический расчет является одним из важнейших разделов проектирования тепловых сетей. В его задачу входят: определение диаметров трубопроводов, определение потерь давления (напора); установление значений давлений (напоров) в различных точках сети, увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах для обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети абонента.

Исходными данными для гидравлического расчета трубопроводов тепловой сети являются расчетные тепловые нагрузки и принятые параметры теплоносителя.

Определение расходов сетевой воды. При теплоносителе - воде расчетные расходы воды для гидравлического расчета закрытых тепловых сетей определяются по формуле:

, кг/с,

где Q- суммарный расход тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение абонента, кВт;

1, 2- температуры сетевой воды в прямом и обратном трубопроводе соответственно при расчетных температурах наружного воздуха (150/70), °С;

с = 4,19 кДж/(кг*°С) - теплоемкость воды;

Кр =1,005 - коэффициент, учитывающий утечки воды из сети.

Для первого участка магистрали:

= Qот пр+ Qв пр+ = 1,78 + 0,267 + 0,09 = 2,137МВт = 2137кВт,

 кг/с.

Для второго участка магистрали:

= Qот общ + Qв общ + Qзгв общ + + =3,66+164,6+0,51+2,86+ 89,03=299,6МВт = 299600кВт,

кг/с.

Гидравлический расчет водяных тепловых сетей. Гидравлический расчет водяных тепловых сетей разделяется на 2 этапа: предварительный и поверочный.

Предварительный гидравлический расчет. В проекте удельные потери давления в магистральных трубопроводах принимаем 80 Па/м, для ответвлений - по располагаемому давлению, но не более 300 Па/м.

,

где - ориентировочный коэффициент местных потерь;

G - расход теплоносителя на рассматриваемом участке, кг/с;

z - постоянный коэффициент, для воды z = 0,01.

Предварительные удельные линейные потери давления могут быть найдены из выражения:

, Па/м,

где Р- располагаемый перепад давлений на участке, Па;

l - общая длина трассы,

Для двухтрубной тепловой сети в качестве l принимается длину прямой или обратной линий.

Ориентировочный внутренний диаметр трубопровода определится из выражения

, м,

где Аd - коэффициент, зависящий от шероховатости труб (Кэ=0,5 мм),

принимаем 0,435.

Для первого участка:

,

м.

Для второго участка:

м.

Ориентировочно найденный диаметр трубопровода округляется до ближайшего большего стандартного диаметра трубы, значение которого на первом участке 0,1 м. Расчеты сведены в таблицу 3.

Таблица 3 - Результаты предварительного гидравлического расчета

№ участков	Расход воды на участке, кг/с	Длина участка, м	Ориентировочные местные сопротивления	Ориентировочные удельные линейные потери давления, Па/м	Ориентировочный внутренний диаметр трубы, м	Внутренний диаметр стандартной трубы, м	Толщина стенки стандартной трубы, м
	G	l	б	Rл	d	dвн	s
Магистральный трубопровод
1	4,99	1500	0,022	80	0,09	0,1	0,004
2	934,86	3000	0,306	80	0,69	0,70	0,010
Ответвления
ЦТП 1	12,31	1500	0,035	150	0,13	0,15	0,0045
ЦТП 2	922,55	1500	0,304	150	0,68	0,70	0,010
ЦТП 3	4,99	1500	0,022	150	0,09	0,1	0,004

Поверочный расчет водяной тепловой сети. Число компенсаторов определяют в зависимости от диаметра трубопровода, рода теплоносителя и расстояния между неподвижными опорами Lx.

Nк=Lуч/Lx,

где Nк - число установленных на участке компенсаторов, шт.

Lx - расстояние между неподвижными опорами.

.

По и G=4,99 кг/спо номограмме определили, что ближайший стандартный диаметр трубы равен 108х4 мм.

Эквивалентная длина местных сопротивлений на участке, где установлено 10 сильфонных компенсаторов. Для одного сальникового компенсатора при d=108х4мм и k=0,5мм эквивалентная длина равна 0,66 м.

Общая эквивалентная длина на участке:

.

Потери давления на участке

.

Или в линейных единицах измерения при

Окончательный гидравлический расчёт тепловой водяной сети приведен в таблице 4.

Таблица 4 - Окончательный гидравлический расчёт тепловой водяной сети

№ участка	Число компенсаторов			, кПа	, м
1	10	6,6	1506,6	120,528	12,29
2	20	100	3100	248	25,28
ЦТП 1	10	6,6	1506,6	225,990	23,06
ЦТП 2	10	100	1600	240	24,49
ЦТП 3	10	6,6	1506,6	225,99	23,06

СПЕЦИАЛЬНОЕ ЗАДАНИЕ

Организация учета тепловой энергии и массы теплоносителя

Системы учета тепловой энергии, теплоносителя, отпущенной источником тепловой энергии (теплоисточником), состоят из узлов учета, устанавливаемых на каждой магистрали на границе раздела балансовой принадлежности (эксплуатационной ответственности) между теплоисточником и тепловой сетью или потребителем, непосредственно присоединенным к коллекторам (выходным трубопроводам) источника тепловой энергии, теплоносителя.

Учет тепловой энергии, отпущенной энергоснабжающей организацией (теплоисточником) транспортирующей организации, оптовому потребителю-перепродавцу или жилищно-эксплуатационной организации, а также транспортирующей организацией или оптовым потребителем-перепродавцом жилищно-эксплуатационной организации, производится на основании показаний приборов учета тепловой энергии, установленных:

на границе раздела балансовой принадлежности тепловых сетей;

в жилых домах, тепловых пунктах, при отсутствии прибора учета тепловой энергии, установленного на границе раздела балансовой принадлежности тепловых сетей, с учетом потерь тепловой энергии на участках тепловых сетей от границы раздела балансовой принадлежности до места установки прибора учета тепловой энергии.

Допускается по согласованию с энергоснабжающей (транспортирующей) организацией вести расчеты по показаниям теплосчетчиков, если их датчики температуры установлены на границе раздела, а датчики потока (расходомеры-счетчики), датчики давления и тепловычислитель в месте, удобном для эксплуатации и обслуживания.

Расчет величины тепловых потерь ежемесячно выполняется в соответствии с нормативными техническими документами.

Транспортировка тепловой энергии, отпущенной энергоснабжающей организацией, по тепловым сетям балансовой принадлежности транспортирующей организации абонентам (потребителям) на отопление и подогрев воды в жилищном фонде осуществляется на основании договора на транспортировку тепловой энергии, заключенного между энергоснабжающей и транспортирующей организациями.

Не допускается организация отборов теплоносителя на собственные нужды теплоисточника после узла учета тепловой энергии, отпускаемой в системы теплоснабжения потребителей. Приборы учета, устанавливаемые на обратных трубопроводах магистралей, должны размещаться до места присоединения подпиточного трубопровода.

На каждом выводе тепловой сети за каждый час (сутки, отчетный период) должны регистрироваться следующие величины:

- масса теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах;

- масса теплоносителя, израсходованного на подпитку системы теплоснабжения, при наличии подпиточного трубопровода (трубопроводов)

- отпущенная тепловая энергия;

- средневзвешенные значения температур теплоносителя в подающем, обратном трубопроводах и на трубопроводе холодной воды, используемой для подпитки;

- средние значения давлений теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах;

- время работы теплосчетчика в штатном и нештатном режимах.

Теплофикационные системы теплоисточников имеют тепловые схемы:

- двухтрубныетепломагистрали с индивидуальной подпиткой по каждой тепломагистрали в обратный трубопровод (рисунок 1);

- многотрубныетепломагистрали, имеющие общую подпитку теплоисточника по нескольким подпиточным трубопроводам (рисунок 2).



Рисунок 1 - Принципиальная схема размещения точек измерения на теплоисточнике с индивидуальной подпиткой тепломагистрали для водяных систем теплоснабжения

Рекомендуемая схема организации системы учета количества тепловой энергии и теплоносителя приведена на рисунке 3.

Станция сбора должна обеспечивать сбор необходимой информации для выполнения расчетным сервером следующих функциональных задач:

- сведение баланса по теплоисточнику;

- распределение подпитки по магистралям;

- расчет количества тепловой энергии, отпущенной потребителю;

- определение значения среднесуточной температуры холодной воды, взвешенной по расходу по формуле (7.13) раздела 7.3 (значение передается энергоснабжающей организации для проведения перерасчетов; см. раздел 7.3);

- долгосрочное хранение коммерческой информации (архивирование).

Допускается при небольшом объеме информации реализация системы учета тепловой энергии и теплоносителя в виде одного совмещенного сервера, включающего в себя функции сбора, расчета и хранения.

Значения параметров теплоносителя за соответствующий интервал времени определяются на основании измерений мгновенных значений расходов, температур и давлений.

Определение значений величины тепловой энергии в системе учета тепловой энергии и теплоносителя разрешается производить на основании среднечасовых температур, давлений и величин массы теплоносителя за соответствующий час по подающему, обратному и подпиточному трубопроводам теплоисточника, зарегистрированных в архивах тепловычислителей.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 2 - Принципиальная схема размещения точек измерения на теплоисточнике с групповой подпиткой для водяных систем теплоснабжения

Рисунок 3 - Схема организации системы учета тепловой энергии и теплоносителя

Определение количества тепловой энергии и массы теплоносителя, отпущенных теплоисточником по водяным системам теплоснабжения

Для определения количества тепловой энергии и массы теплоносителя, отпускаемых теплоисточником по водяным системам теплоснабжения, рекомендуется предварительно выполнить сведение баланса тепловой энергии расчетным методом на основе сведения материального баланса по теплоисточнику согласно Приложению В.

В процессе передачи тепловой энергии теплоисточником потребителям устанавливается порядок определения количества отпускаемой химочищенной воды в систему теплоснабжения.

Количество химочищенной воды, отпускаемое теплоисточником, определяется по приборам учета подпитки химочищенной водой, принятым на коммерческий учет в установленном порядке.

Количество подпиточной воды в тоннах, принятой к распределению между энергоснабжающей организацией, организациями, осуществляющими передачу тепловой энергии, и абонентами за расчетный месяц, определяется следующим образом: от объема отпуска химочищенной воды по приборам учета подпитки на теплоисточниках отнимается непроизводительная утечка (сверхнормативная) по составленным актам, потери теплоносителя из систем теплопотребления во время ремонта, опрессовки, испытаний, промывки и заполнения новых систем, и количество теплоносителя, рассчитанное на заполнение систем теплопотребления абонентов в начале отопительного периода.

Принятое к распределению количество химочищенной воды распределяется пропорционально величине нормативной утечки из тепловой сети и систем теплопотребления, рассчитанной в соответствии с «Методикой расчета потерь тепловой энергии в сетях теплоснабжения с учетом их износа, срока и условий эксплуатации» [4], утвержденной Комитетом по энергоэффективности при Совете Министров Республики Беларусь от 29.09.2006 №2 между энергоснабжающей организацией, организациями, осуществляющими передачу тепловой энергии, и абонентами.

Для абонентов, оснащенных двухканальными приборами учета тепловой энергии, установленными на сетевой воде, фактическая подпитка определяется как разница показаний расхода теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах.

В случае если >, а - больше суммы модулей абсолютных погрешностей измерения массы теплоносителя в прямом и обратном трубопроводах, то величина утечки теплоносителя за отчетный период по подающему и обратному трубопроводам () равняется разнице абсолютных значений и без учета погрешностей.

Если > или >, но меньше суммы модулей абсолютных погрешностей измерения массы теплоносителя, величина утечки (подмеса) считается равной нулю.

В случае если > и - больше суммы абсолютных погрешностей измерения массы теплоносителя в прямом и обратном трубопроводах, необходимо проверить работу преобразователей расхода или определить место подмеса дополнительной воды. Количество тепловой энергии, теплоносителя за этот период определяется расчетным путем.

Количество теплоносителя, на заполнение систем теплопотребления абонентов в начале отопительного периода принимается в размере 1,5 объема системы теплопотребления абонента, определяемого согласно [4], кроме жилых домов, оборудованных приборами учета подпитки».

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником по каждому отдельному выводу, определяется как алгебраическая сумма произведений массы теплоносителя по каждому трубопроводу (подающему, обратному и подпиточному) на соответствующую энтальпию. Масса сетевой воды в обратном и подпиточном трубопроводах берется с отрицательным знаком. Для определения количества тепловой энергии, отпущенной по i-тому выводу, используется формула

гдеQi- величина тепловой энергии, отпущенной по i-тому выводу за промежуток времениТ;

М1im - масса теплоносителя, отпущенного теплоисточником по i-тому подающему трубопроводу за m-ый интервал времени;

М2im - масса теплоносителя, возвращенного теплоисточнику по i-тому обратному трубопроводу за m-ый интервал времени;

Мподпim - масса теплоносителя, израсходованного на подпитку i-того вывода потребителя тепловой энергии за m-ый интервал времени;

h1im - среднее значение энтальпии сетевой воды в i-том подающем трубопроводе за m-ый интервал времени;

h2im - среднее значение энтальпии сетевой воды в i-том обратном трубопроводе за m-ый интервал времени;

hхвim - среднее значение энтальпии холодной воды до химподготовки, используемой теплоисточником для подпитки соответствующего вывода теплоснабжения потребителей тепловой энергии за m-ый интервал времени;

S - количество интервалов времени, соответствующих промежутку времени измерения тепловой энергии Т от начала (Т0) до окончания (Т1) промежутка времени измерения тепловой энергии.

Для теплоисточников с индивидуальной подпиткой магистралей и максимальным удельным отпуском тепловой энергии менее 50 ГДж/ч, имеющих не более двух выводов (магистралей), допускается определять количество отпущенной тепловой энергии по подающему и подпиточному трубопроводам либо обратному и подпиточному трубопроводам. В этом случае сведение баланса по теплоисточнику не производится и определение количества отпускаемой тепловой энергии выполняется по формулам

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником с общей подпиткой магистралей (см. рисунок 2), определяется как сумма количеств тепловой энергии, отпущенной по его выводам.

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником по каждому отдельному выводу, определяется путем решения в реальном масштабе времени системы уравнений расчета количества тепловой энергии и вычисления подпитки каждой магистрали в соответствии с формулами



где Q1, Q2,Q3, Q4 - величина отпущенной тепловой энергии по выводам соответственно ТМ1, ТМ2, ТМ3, ТМ4 за промежуток времениТ;

М1m, М3m, М5m, М6m, М8m - масса теплоносителя, отпущенная теплоисточником по подающим трубопроводам выводов ТМ1, ТМ2, ТМ3, ТМ4 соответственно за m-ый интервал времени;

М2m, М4m, М7m и М9m - масса теплоносителя, возвращенного теплоисточнику по обратным трубопроводам выводов ТМ1, ТМ2, ТМ3, ТМ4 соответственно за m-ый интервал времени;

М10m, М11m - масса теплоносителя, израсходованного на подпитку теплоисточника от химводоочистки по подпиточным трубопроводам 1 и 2 соответственно за m-ый интервал времени;

М12m - масса теплоносителя, израсходованного на подпитку теплоисточника из баков аварийной подпитки 3 за m-ый интервал времени;

М13m - масса теплоносителя, израсходованного на подпитку теплоисточника холодной водой по подпиточному трубопроводу 4 за m-ый интервал времени;

,,, - масса теплоносителя, израсходованного на подпитку выводов ТМ1, ТМ2, ТМ3, ТМ4 за m-ый интервал времени;

h1m, h3m, h5m, h6m, h8m - среднее значение энтальпии сетевой воды в соответствующем подающем трубопроводе выводов ТМ1, ТМ2, ТМ3 и ТМ4 за m-ый интервал времени;

h2m, h4m, h7m, h9m - среднее значение энтальпии сетевой воды в соответствующем обратном трубопроводе выводов ТМ1, ТМ2, ТМ3 и ТМ4 за m-ый интервал времени;

hхвm - среднее значение энтальпии холодной воды, используемой для подпитки соответствующей системы теплоснабжения потребителей тепловой энергии за m-ый интервал времени;

s - количество интервалов времени, соответствующих промежутку времени измерения тепловой энергии Т от начала (Т0) до окончания (Т1) промежутка времени измерения тепловой энергии.

Организация учета тепловой энергии, отпущенной по паровым системам

Системы учета тепловой энергии пара на теплоисточнике (ТЭЦ, котельные и т.п.) включают в себя узлы учета, которые оборудуются на каждой магистрали на границе раздела балансовой принадлежности теплоисточника.

Организация отборов теплоносителя на собственные нужды теплоисточника после узла учета тепловой энергии, отпускаемой в системы теплоснабжения потребителей, не допускается.

Среднечасовые значения параметров теплоносителя, а также их средние величины за какой-либо другой промежуток времени определяются на основании показаний приборов, регистрирующих параметры теплоносителя.

Узлы учета тепловой энергии пара для схем теплоснабжения с возвратом конденсата оборудуются на каждом из его выводов в соответствии со схемой, представленной на рисунке 4.

В схемах теплоснабжения с возвратом конденсата на каждом узле учета тепловой энергии теплоисточника с помощью приборов должны регистрироваться следующие параметры:

- время работы;

- время перерывов питания или время работы в штатном режиме;

- ошибки, влияющие на коммерческий учет;

- отпущенная тепловая энергия;

- масса отпущенного пара и возвращенного конденсата;

- тепловая энергия, отпущенная за каждый час;

- масса отпущенного пара и масса возвращенного теплоисточнику конденсата за каждый час;

- среднечасовые значения температуры пара, конденсата и холодной воды, используемой для подпитки;

- среднечасовые значения давления пара, конденсата и холодной воды, используемой для подпитки.

Принципиальная схема размещения точек измерения массы теплоносителя, состав измеряемых и регистрируемых параметров приведены на рисунке 4.



Рисунок 4 - Принципиальная схема размещения точек измерения на теплоисточнике для паровых систем теплоснабжения с возвратом конденсата

Узлы учета тепловой энергии пара на теплоисточнике для схем теплоснабжения без возврата конденсата по каждому выводу оборудуются в соответствии со схемой, представленной на рисунке 5.

В схемах теплоснабжения без возврата конденсата на каждом узле учета тепловой энергии теплоисточника с помощью приборов должны регистрироваться следующие параметры:

- время работы;

- время перерывов питания или время работы в штатном режиме;

- ошибки, влияющие на коммерческий учет;

- отпущенная тепловая энергия;

- масса отпущенного пара;

- тепловая энергия, отпущенная за каждый час;

- масса отпущенного пара за каждый час;

- среднечасовые значения температуры пара и холодной воды, используемой для подпитки;

- среднечасовые значения давления пара и холодной воды, используемой для подпитки.



Рисунок 5 - Принципиальная схема размещения точек измерения на теплоисточнике для паровых систем теплоснабжения без возврата конденсата

Узлы учета тепловой энергии пара на теплоисточнике для схем теплоснабжения с групповым возвратом конденсата от каждого потребителя тепловой энергии оборудуются в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 6.

В схемах теплоснабжения с групповым возвратом конденсата на каждом узле учета тепловой энергии с помощью приборов должны регистрироваться следующие параметры:

- время работы;

- время перерывов питания или время работы в штатном режиме;

- ошибки, влияющие на коммерческий учет;

- отпущенная тепловая энергия по группе связанных паропроводов и конденсатопроводов каждого потребителя;

- масса отпущенного пара и возвращенного теплоисточнику конденсата;

- тепловая энергия, отпущенная каждому потребителю за каждый час;

- масса отпущенного пара и возвращенного теплоисточнику конденсата за каждый час;

- среднечасовые значения температуры пара, конденсата и холодной воды, используемой для подпитки;

- среднечасовые значения давления пара, конденсата и холодной воды, используемой для подпитки.

Рисунок 6 - Принципиальная схема размещения точек измерения на теплоисточнике с групповыми трубопроводами возврата конденсата для паровых систем теплоснабжения

Определение количества тепловой энергии и массы теплоносителя, отпущенных по паровым системам теплоснабжения.

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником в схемах теплоснабжения с возвратом конденсата (см.рисунок 4) по каждому паропроводу, определяется как алгебраическая сумма произведений массы теплоносителя по каждому трубопроводу (паропроводу и конденсатопроводу) на соответствующие энтальпии. Масса теплоносителя в конденсатопроводе берется с отрицательным знаком.

В схемах теплоснабжения с возвратом конденсата для определения количества тепловой энергии Q, отпущенной по i-тому выводу (паропроводу) теплоисточника за определенный промежуток времени, используется формула

где Dim - масса пара, отпущенного теплоисточником по каждому i-тому паропроводу за m-ый интервал времени;

Мkim - масса конденсата, полученного теплоисточником по каждому i-томуконденсатопроводу за m-ый интервал времени;

him - среднее значение энтальпии пара в соответствующем паропроводе за m-ый интервал времени;

hkim - среднее значение энтальпии конденсата в соответствующем конденсатопроводе за m-ый интервал времени;

hхвm - среднее значение энтальпии холодной воды, используемой для подпитки за m-ый интервал времени;

s - количество интервалов времени, соответствующих промежутку времени измерения тепловой энергии Т от начала (Т0) до окончания (Т1) промежутка времени измерения тепловой энергии.

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником в схемах теплоснабжения без возврата конденсата (см. рисунок 5), определяется как сумма количеств тепловой энергии, отпущенной по его выводам.

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником по каждому отдельному i-тому выводу, определяется как алгебраическая сумма произведений массы теплоносителя по каждому i-тому паропроводу на разность энтальпий пара в i-том паропроводе и холодной воды.

В схемах теплоснабжения без возврата конденсата для определения количества тепловой энергии Q, отпущенной по i-тому выводу (паропроводу) теплоисточника за определенный период времени, используется формула

где Dim - масса пара, отпущенного теплоисточником по каждому i-тому паропроводу за m-ый интервал времени;

him - среднее значение энтальпии пара в соответствующем паропроводе за m-ый интервал времени;

hхвm - среднее значение энтальпии холодной воды, используемой для подпитки за m-ый интервал времени;

s - количество интервалов времени, соответствующих промежутку времени измерения тепловой энергии Тот начала (Т0) до окончания (Т1) промежутка времени измерения тепловой энергии.

Количество тепловой энергии, отпущенной теплоисточником каждому потребителю в схемах теплоснабжения с групповым возвратом конденсата от потребителей тепловой энергии (см. рисунок 6), определяется для группы паропроводов и трубопроводов возврата конденсата, подключенных к каждому потребителю тепловой энергии.

В схемах теплоснабжения с групповым возвратом конденсата для определения количества тепловой энергии Q, отпущенной потребителю за определенный период времени, используется формула

где f - количество узлов учета на паропроводах;

l - количество узлов учета на конденсатопроводах;

Dim - масса пара, отпущенного теплоисточником по каждому паропроводу за m-ый интервал времени;

Мkjm - масса конденсата, полученного теплоисточником по каждому конденсатопроводу за m-ый интервал времени;

him - среднее значение энтальпии пара в соответствующем конденсатопроводе за m-ый интервал времени;

hkjm - среднее значение энтальпии конденсата в соответствующем конденсатопроводе за m-ый интервал времени;

hхвm - среднее значение энтальпии холодной воды, используемой для подпитки за m-ый интервал времени;

s - количество интервалов времени, соответствующих промежутку времени измерения тепловой энергии Тот начала (Т0) до окончания (Т1) промежутка времени измерения тепловой энергии.

Средние значения энтальпий и масса теплоносителя за соответствующий интервал времени определяются на основании измерений мгновенных значений температур, давлений и расходов.

Определение значения величины тепловой энергии разрешается производить на основании среднечасовых температур, давлений и величин массы теплоносителя за соответствующий час по выводам теплоисточника.

Расчет величины тепловой энергии, потребляемой на технологические нужды

Для потребителей, использующих тепловую энергию на технологические нужды, работа без приборов учета допускается в исключительных случаях в течение не более двух расчетных периодов. Потребитель обязан устанавливать приборы учета тепловой энергии, потребляемой на технологические нужды, и обеспечивать их сохранность и эксплуатацию, целостность и комплектность пломб, комплектность эксплуатационной документации и своевременность проведения ремонтов и поверок.

Количество тепловой энергии, потребляемой безучетным потребителем за отчетный период на технологические нужды, рассчитывается по формуле

где - количество тепловой энергии, потребляемой на технологические нужды в течение часа (значение принимается согласно проектной документации), ГДж/ч;

- продолжительность использования тепловой энергии на технологические нужды в течение отчетного периода в соответствии с проектной документацией и режимом работы предприятия, ч.

Расчет количества тепловой энергии, потребляемой для нужд

отопления

Количество тепловой энергии, потребляемой безучетным потребителем, расположенным в производственном, общественном или жилом здании за отчетный период для нужд отопления, рассчитывается по формуле

где - количество тепловой энергии, потребляемой для нужд отопления в течение часа безучетным потребителем, расположенным в производственном, общественном или жилом здании (значение принимается согласно проектной документации), ГДж/ч;

- продолжительность работы системы отопления в течение отчетного периода в соответствии с приложением К настоящего технического кодекса, сут.;

- средняя температура воздуха внутри помещений (принимается согласно приложению Ж настоящего технического кодекса), С. Для зданий, в которых имеются помещения с различной нормируемой температурой внутреннего воздуха, определяется как средневзвешенная по объему:

где - нормируемая температура воздуха внутри помещений здания в соответствии с приложением Ж настоящего технического кодекса, С;

- внутренний объем помещений здания, имеющих различную нормируемую температуру воздуха, м3;

- фактическая среднемесячная температура наружного воздуха за расчетный период (принимается согласно справке Гидрометцентра о фактически сложившейся среднемесячной температуре наружного воздуха для соответствующего населенного пункта или района, в котором находится теплоисточник), С;

- средняя расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления (принимается согласно приложению К настоящего технического кодекса), С.

Расчет количества тепловой энергии, потребляемой для нужд вентиляции.

Количество тепловой энергии, потребляемой за отчетный период для нужд вентиляции безучетного потребителя, расположенного в производственном или общественном здании, рассчитывается по формуле



где - количество тепловой энергии, потребляемой для нужд вентиляции в течение часа безучетным потребителем, расположенным в производственном или общественном здании (значение принимается согласно проектной документации), ГДж/ч;

z - усредненная за отопительный период продолжительность работы системы вентиляции потребителя в течение суток (значение принимается согласно проектной документации), ч;

- продолжительность работы системы вентиляции в течение отчетного периода (принимается в соответствии с проектной документацией и режимом работы предприятия), сут.;

- средняя температура воздуха внутри помещений (принимается согласно приложению Ж настоящего технического кодекса). Для зданий, в которых имеются помещения с различной нормируемой температурой внутреннего воздуха, определяется как средневзвешенная по объему:

где - нормируемая температура воздуха внутри помещений здания в соответствии с приложением Ж настоящего технического кодекса, сут.;

- внутренний объем помещений здания, имеющих различную нормируемую температуру воздуха, м3;

to - средняя расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления (принимается согласно приложению К настоящего технического кодекса), °С;

tмес_j - фактическая среднемесячная температура наружного воздуха за расчетный период (принимается согласно справке Гидрометцентра о фактически сложившейся среднемесячной температуре наружного воздуха для соответствующего населенного пункта или района, в котором находится теплоисточник), °С.

Расчет количества тепловой энергии, потребляемой для нужд горячего водоснабжения.

Количество тепловой энергии, потребляемой за отчетный период для нужд горячего водоснабжения безучетного потребителя, расположенного в производственном, общественном или жилом здании, рассчитывается по формуле

где - количество тепловой энергии, потребляемой для нужд горячего водоснабжения безучетного потребителя, расположенного в производственном, общественном или жилом здании за отчетный период (значение принимается согласно проектной документации), ГДж/ч;

nсj - продолжительность использования горячего водоснабжения в течение суток за отчетный период (значение принимается согласно проектной документации), ч;

n1j- период использования горячего водоснабжения в течение отчетного периода (значение принимается согласно проектной документации), сут.

Количество тепловой энергии, потребляемой за отчетный период для нужд горячего водоснабжения безучетными жилыми домами в отопительный период рассчитывается по формуле:



где a - норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре
+55С на одного человека в сутки проживающего в жилом доме с горячим водоснабжением. Принимается в зависимости от комфортности и утверждается решением Облисполкома;

m - количество человек, зарегистрированных в жилом доме;

- средняя за расчетный период температура исходной холодной (водопроводной) воды в отопительный период, при отсутствии данных принимается равной +5С;

с - теплоемкость воды.

Количество тепловой энергии, потребляемой за отчетный период для нужд горячего водоснабжения безучетными жилыми домами в межотопительный период рассчитывается по формуле:

где - средняя за расчетный период температура исходной холодной (водопроводной) воды в межотопительный период, при отсутствии данных принимается равной +15С;

в - коэффициент, учитывающий, изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в межотопительный период по отношению к отопительному периоду, принимается при отсутствии данных для жилищно-коммунального сектора 0,8

Расчет суммарного количества тепловой энергии

Суммарное количество тепловой энергии за отчетный период, потребляемой на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения безучетного потребителя, расположенного в производственном, общественном или жилом здании, рассчитывается по формуле

где ,,, - количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения безучетного потребителя, расположенного в производственном, общественном или жилом здании (рассчитанное в соответствии с формулами 8.1, 8.2, 8.4, 8.6), ГДж.

При отсутствии у абонента в проектной документации информации, указанной в разделах 8.1-8.4, расчет количества тепловой энергии, потребляемой для технологических нужд, для нужд отоплении, вентиляции и горячего водоснабжения ведется по максимальной часовой договорной нагрузке

Расчет количества тепловой энергии, потребляемой безучетными потребителями при наличии у них субабонентов и (или) арендаторов

При заключении (продлении) договора теплоснабжения с безучетным потребителем, расположенным в производственном, общественном или жилом здании, и при наличии у него субабонентов и (или) арендаторов расчет потребления тепловой энергии на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения производится энергоснабжающей организацией в соответствии с [2], [3] и на основании максимальных (,,) или средних () часовых нагрузок, принятых согласно проектной документации.

Количество тепловой энергии, потребляемой за отчетный период безучетным потребителем, имеющим субабонентов, определяется с учетом потребления тепловой энергии субабонентами и рассчитывается по формуле

где - суммарное количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения собственно абонента, являющегося безучетным потребителем, ГДж;

- суммарное количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения всех субабонентов, ГДж.

Количество тепловой энергии, потребленной за каждый отчетный период собственно абонента и субабонентов, указывается в приложении к договору теплоснабжения отдельно для абонента и каждого субабонента.

Количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период безучетным потребителем, имеющим арендаторов, расположенных в производственных, общественных или жилых зданиях, рассчитывается по формуле

где - суммарное количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения собственно абонента, являющегося безучетным потребителем, ГДж;

- суммарное количество тепловой энергии, потребленной за отчетный период на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения всех арендаторов, имеющихся у абонента, ГДж.

Распределение потребленной тепловой энергии

Распределение потреблённой тепловой энергии и потерь тепловой энергии в тепловой сети между абонентом, арендатором и (или) собственником встроенных помещений на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения производится в соответствии с проектными нагрузками исходя из требований ТНПА. Доля участия в суммарном теплопотреблении потребителей каждой тарифной группы, определяется исходя из выделенных проектных тепловых нагрузок на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения арендатора или собственника встроенных помещений на основании акта, составленного абонентом, подписанного всеми заинтересованными сторонами и согласованногопредставителями энергоснабжающей организации.

При временном отсутствии у абонента проектной документации (сроком не более 3-х расчётных периодов) на выделение проектных нагрузок на технологические нужды, нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения арендаторов и (или) собственников помещений распределение расходов тепловой энергии производится в соответствии с [2], [3] и «Инструкцией о порядке расчётов энергоснабжающими организациями концерна «БЕЛЭНЕРГО» расходов тепловой энергии безучётными потребителями», утверждённой приказом концерна «Белэнерго» №51 от 05.04.2002 года. Нормы потребления тепловой энергии с горячей водой приведены в приложениях М, Н настоящего технического кодекса.