Размещено на http: //www. allbest. ru/

Размещено на http: //www. allbest. ru/

ЛИПЕЦКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по электрическим аппаратам выше 1000 В

«Расчет токов короткого замыкания и выбор оборудования подстанции»

Студент Лыткин Б.С.

Группа ЭП-12-1

Руководитель

ст. преподаватель Зотов В. А.

Липецк 2015



Аннотация

С. 32. Ил. 4. Табл. 8. Библиогр.: 7 назв.

В работе произведен расчет токов короткого замыкания ГПП-7 и ПС-54 ОАО «НЛМК».

Выбраны кабели отходящих линий, шинопроводы, трансформаторы собственных нужд, измерительные трансформаторы напряжения, разъединители, ограничители перенапряжений, вакуумные выключатели (вводные, секционные и отходящих линий).

Графическая часть:

Однолинейная схема ГПП-7 - А3

Однолинейная схема ПС-54 - А3

Всего в формате А1 - 0,5



• Оглавление
• Аннотация
• Введение
• 1. Расчёт токов короткого замыкания
• 1.1 Составление Схемы замещения
• 1.2 Расчёт для точек К-1.1, К-1.2, К-1.3
• 1.3 Расчёт для точек К-2.1,К-2.2, К-2.3
• 2. Расчет нагрузки подстанции 10кв
• 3. Выбор трансформаторов собственных нужд 10 кВ
• 4. Выбор измерительных трансформаторов напряжен
• 5. Выбор кабелей отходящих линий 10 кВ
• 6. Выбор и проверка шин 10 кВ
• 7. Выбор разъединителей 10 кВ
• 8. Выбор вакуумных выключателей
• 8.1 Выключатели линий ГПП-7
• 8.2 Вводные и секционные выключатели ПС-54
• 8.3 Выключатели отходящих линий ПС-54
• 9. Выбор ограничителей перенапряжения (ОПН) 10 кВ
• Заключение
• Библиографический список


Введение

трансформатор электрооборудование подстанция ток

Электрическая энергия широко применяется во всех областях народного хозяйства и в быту. Этому способствует универсальность и простота ее использования, возможность производства в больших количествах промышленным способом и передачи на большие расстояния. Энергетика занимает ведущее место среди отраслей народного хозяйства. Уровень развития энергетики и электрификации в наиболее обобщенном виде отражает достигнутый технико-экономический потенциал страны.

Несмотря на спад производства и прочие неблагоприятные факторы, энергетика по-прежнему развивается и в настоящее время необходимы правильно спроектированные подстанции для распределения и передачи электроэнергии.

В качестве исходных данных используем однолинейные схемы ГПП-7 и ПС-54 ОАО «НЛМК».

ГПП-7 построена и введена в эксплуатацию для снабжения электроэнергией потребителей первой категории ОАО НЛМК на уровне 10 кВ и 35 кВ.

В курсовой работе проведён анализ и расчёт секций ПС-54. Взяты секции II и III 10 кВ.

Расчет токов короткого замыкания производится на основании схемы замещения, в которой все элементы схемы (трансформаторы, реакторы, кабельные и воздушные линии, двигатели и т. д.) заменяются соответствующими полными сопротивлениями.

По результатам расчёта токов короткого замыкания происходит подбор нужного электрооборудования.



1. Расчёт токов короткого замыкания

1.1 Составление схемы замещения

На рисунке 1 приведена принципиальная схема участка с точками короткого замыкания.

Рисунок 1 Участок для расчёта токов КЗ по вводу №1 и вводу №2

Рассчитаем токи короткого замыкания на шинах ГПП-1 и ЦРП-75. Пользуемся однолинейными схемами и заданным током короткого замыкания на вводных шинах 110 кВ ГПП-1. Схема замещения - рисунок 2.



Рисунок 2 Общая схема замещения

1.2 Расчёт для точек К-1.1, К-1.2, К-1.3

Полное сопротивление сети:

Примем Тогда активное сопротивление сети:



Индуктивное сопротивление сети:

Рассчитаем активное и реактивное сопротивления сети, приведенные к базисному напряжению 110 кВ:

Для расчёта сопротивления трансформатора необходимо знать его параметры:.

Из-за низкого реактивного сопротивления считаем, что полное сопротивление трансформатора равно активному сопротивлению:

Сопротивление первичной обмотки трансформатора:

Сопротивление вторичной обмотки низшего напряжения:

Приведенное сопротивление первичной обмотки трансформатора:



Приведенное сопротивление вторичной обмотки низшего напряжения:

Переходное сопротивление для высоких напряжений при электромагнитных переходных процессах стремится к нулю, поэтому в расчёте им можно пренебречь.

Базисный ток для точки К-1.1:

Ток короткого замыкания в точке К-1:

Примем Реактор РБДГ-10-2500-0,35 УЗ.

Активное сопротивление реактора из-за очень маленького значения в расчётах не учитывается.

Приведенное индуктивное сопротивление реактора:



Кабельная линия имеет параметры:

Рассчитаем сопротивление кабельной линии:

Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:



Ток короткого замыкания в точке К-1.3:

1.3 Расчёт для точек К-2.1,К-2.2, К-2.3

Полное сопротивление сети:

Примем Тогда активное сопротивление сети:

Индуктивное сопротивление сети:

Рассчитаем активное и реактивное сопротивления сети, приведенные к базисному напряжению 110 кВ:

Для расчёта сопротивления трансформатора необходимо знать его параметры:.

Из-за низкого активного сопротивления считаем, что полное сопротивление трансформатора равно активному сопротивлению:

Сопротивление первичной обмотки трансформатора:

Сопротивление вторичной обмотки низшего напряжения:

Приведенное сопротивление первичной обмотки трансформатора:

Приведенное сопротивление вторичной обмотки низшего напряжения:

Переходное сопротивление для высоких напряжений при электромагнитных переходных процессах стремится к нулю, поэтому в расчёте им можно пренебречь.

Базисный ток для точки К-2.1:



Ток короткого замыкания в точке К-1:

Примем Реактор РБДГ-10-2500-0,35 УЗ.

Активное сопротивление реактора из-за очень маленького значения в расчётах не учитывается.

Приведенное индуктивное сопротивление реактора:

Ток короткого замыкания в точке К-2.2:

Кабельная линия имеет параметры:

Рассчитаем сопротивление кабельной линии:



Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:

Сведём все результаты в таблицу 1.

Таблица 1 Токи короткого замыкания

Наименование точки КЗ (I секция шин)		Наименование точки КЗ (II секция шин)
После ТРДЦН	кА	После ТРДЦН	кА
После РБ	11,856 кА	После РБ	12,029 кА
На шине ПС-54 (II секция) 10 кВ	9,064 кА	На шине ПС-54 (III секция) 10 кВ	8,38 кА

1.4 Расчет токов КЗ для каждого фидера ПС-54

Кабели линий, отходящих от секций ПС-54, выбираются по условию:

где - максимально допустимый ток кабеля;

- номинальный ток отходящей линии.

Сечение кабеля определяется по экономической плотности тока:



где - экономическая плотность тока.

Принимаем, что вся нагрузка работают в номинальном режиме.

- линии 1, 3, 4,6,9,16,18,19,23,24,25,26:

Принимаем кабель АПвП 3Ч70 мм² с

-линия 17:

Принимаем кабель АПвП 3Ч50 мм² с

-линия20:

Принимаем кабель АПвП 3Ч50 мм² с

Произведем расчет для отходящей линии 1 (КТП).

Кабельная линия имеет параметры:

Рассчитаем сопротивление кабельной линии:



Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-4.2:

Для расчёта сопротивления трансформатора необходимо знать его параметры: .

Приведенное сопротивление трансформатора:



Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:

Базисный ток:

Ток короткого замыкания в точке К-5.2:

Произведем расчет для отходящей линии 3,17,21 (КТП).

Кабельная линия имеет параметры:

Рассчитаем сопротивление кабельной линии:

Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:

Ток короткого замыкания в точке К-4.2:

Для расчёта сопротивления трансформатора необходимо знать его параметры: .

Приведенное сопротивление трансформатора:



Рассчитаем активное и реактивное сопротивления кабельной линии, приведенные к базисному напряжению 10 кВ:

Базисный ток:

Ток короткого замыкания в точке К-5.2:



2. Расчет нагрузки подстанции 10КВ

Полная мощность каждого фидера указана на схеме ЦРП-75. Если два фидера одинаковой мощности идут на один объект, то установленная мощность каждого из них принимается равной половине полной. По полной и установленной мощности каждого фидера, секции и всей подстанции считаются полные и установленные токи по формулам:

Все мощности и токи сводятся в таблицу 2.

Таблица 2 Нагрузка подстанции 10 кВ

№ фидера
1 (КТП-Д.Ч)	1000	500	57,74	28,87
3 Разливка N 5,6	1000	500	57,74	28,87
4 Разливка N 7,8	1000	500	57,74	28,87
6 КТП-4	1000	500	57,74	28,87
9 КТП-6	1000	1000	57,74	57,74
III секция	5000	3000	288,7	173,22	9064
16 Дым. печи N4	1000	1000	57,74	57,74
17 КТП СПТ-1	400	400	23,09	23,09
18 (КТП-Д.Ч)	1000	500	57,74	28,87
19 Уч. сж. смолы	1000	1000	57,74	57,74
20 ТП-2	630	630	36,37	36,37
23 Разливка N 5,6	1000	500	57,74	28,87
24 Разливка N 7,8	1000	500	57,74	28,87
25 КТП-4	1000	500	57,74	28,87
26Подкач. насосн N51	1000	1000	57,74	57,74
IV секция	8030	6030	463,64	348,16	8380
ПС-54	13030	9030	752,34	521,38



3. Выбор трансформаторов собственных нужд 10 кВ

Трансформатор собственных нужд (ТСН) - это силовой понижающий трансформатор для питания электроприёмников собственных нужд подстанции. Наиболее ответственными потребителями собственных нужд подстанции являются оперативные цепи, система связи, телемеханика, система вентиляции, аварийное освещение, система пожаротушения, электроприемники компрессорной. Кроме того, сюда входят устройства обогрева шкафов КРУ, приводов отделителей и короткозамыкателей; при постоянном оперативном токе -- зарядный и подрядный агрегаты. На ПС-54 предусматриваем два ТСН, по одному на каждую секцию (1 и 2).

Для выбора трансформаторов составим таблицу 3 с описанием потребителей.

Таблица 3 Потребители собственных нужд подстанции

Тип потребителя	Установленная мощность	cos	Нагрузка	Коэфф. спроса
			P, кВт	Q, кВАр
	Кол-во, шт.	мощн. кВА
Устройства РЗ и автоматики	27	0,5	0,9	12,15	5,88	1
Подогрев шкафов КРУ	27	0,5	1	13,5	-	1
Электрообогрев помещений	1	10	1	10	-	1
Вентиляция	1	2	0,85	1,7	1,05	0,8
Освещение	1	3	1	3	-	0,5
Резерв	-	45,15	1	45,15	-	1
ИТОГО	85,5	6,93	0,88

Резерв принимаем 0,5% от установленной суммарной мощности подстанции, то есть 45,15 кВА.

Приняв для двигательной нагрузки cosц = 0,85, а для остальных потребителей cosц = 1, можно определить Q_УСТ и суммарную расчетную нагрузку потребителей собственных нужд:



где k_С - коэффициент спроса, учитывающий коэффициенты одновременности и загрузки.

Номинальная мощность трансформаторов собственных нужд выбирается по условию S_т ? S_расч.

Выбираются сухие трансформаторы ТСЗ-100 с алюминиевыми обмотками, мощностью 100 кВА производства Челябинского завода трансформаторов. Технические параметры сведены в таблицу 4.

Таблица 4 Параметры трансформатора ТСЗ-100

Наименование параметра	Значение параметра
Номинальная мощность, кВА	100
Класс напряжения	0,66
Напряжение короткого замыкания, %	3,5
Потери холостого хода, Вт	550
Потери короткого замыкания при 75 °С, Вт	1200
Длина, мм	780
Ширина, мм	500
Высота, мм	920
Масса, кг	585

Трансформаторы собственных нужд защищаются плавким предохранителем, который выбирается из условий:

где - ток короткого замыкания на шинах 10 кВ ПС-54,

- номинальный ток предохранителя,

- номинальный ток трансформатора.

Принимаем плавкий предохранитель ПКТ-101-10-20-12,5У1 с с номинальным напряжением 10 кВ.

Условия выбора выполняются.



4. Выбор измерительных трансформаторов напряжения

В каждой секции ПС-54 устанавливается трансформатор напряжения, предназначенный для преобразования электрического напряжения переменного тока с целью дальнейшего измерения и подачи на приборы защиты и сигнализации в цепях автоматики с изолированной нейтралью, а также для учета и питания защитных устройств в электроустановках переменного тока. Трансформатор выбирается по напряжению секции, равному 10 кВ. Принимаем трансформатор 2ЧНТМИ-10 с классом точности 1,0. Параметры трансформатора приведены в таблице 5.

Таблица 5 Параметры трансформатора НТМИ-10

Напряжение ВН, кВ	Напряжение НН, кВ	Класс точности	Мощность, ВА
10	0,1	1,0	300

Трансформаторы напряжения защищаются плавким предохранителем, который выбирается из условий:

где - ток короткого замыкания на шинах 10 кВ ПС-54,

- номинальный ток предохранителя,

- номинальный ток трансформатора.

Принимаем плавкий предохранитель ПКН-101-10-20-12,5У1 с с номинальным напряжением 10 кВ.



Условия выбора выполняются.



5. Выбор кабелей отходящих линий 10 кВ

Кабели линий, отходящих от секций ПС-54, выбираются по условию:

где - максимально допустимый ток кабеля;

- номинальный ток отходящей линии.

Сечение кабеля определяется по экономической плотности тока:

где - экономическая плотность тока.

Принимаем, что вся нагрузка работают в номинальном режиме.

- линии 1, 3, 4,6,9,16,18,19,23,24,25,26:

Принимаем кабель АПвП 3Ч70 мм² с

-линия 17:



Принимаем кабель АПвП 3Ч50 мм² с

-линия 20:

Принимаем кабель АПвП 3Ч50 мм² с



6. Выбор и проверка шин 10 кВ

В закрытых РУ 10 кВ сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за высокой их стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках. Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам (ошиновка) 10 кВ из проводников прямоугольного или коробчатого профиля крепятся на опорных фарфоровых изоляторах. Согласно ПУЭ сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений по экономической плотности тока не проверяются. Выбор сечения шин производится по нагреву (по допустимому току):

где - допустимый ток выбранного сечения шины,

- максимальный ток, текущий через шину, определяется нагрузкой.

Ток через шину будет определяться как сумма токов отдельных линий.

Для первой и второй секции будем считать, что каждый трансформатор на отходящих линиях работает с номинальной нагрузкой.

Ток шины первой секции:



Ток шины второй секции

Для первой и второй секции выбираем алюминиевые шины сечением 50x6 мм с допустимым длительным током .

Согласно условиям, шинопровод проверяется на динамическую стойкость:

Для алюминиевых шин

Максимальный момент, действующий на шину:

где - максимальная сила, действующая на пролет шины при трехфазном коротком замыкании; - длина пролета шины.

Длина пролета шины выбирается исходя из длины всей шины:

где - число ячеек в каждой секции шин.

Принимаем , - расстояние между соседними шинами.

где - сечение шины.

Выбранные шины выдерживают динамические нагрузки.

Так же шины проверяются на термическую стойкость:

где сечение шины.

Данная шина термически устойчива.



7. Выбор разъединителей 10 кВ

Выбор разъединителей значительно проще, чем выбор выключателей, так как разъединители не предназначены для отключения ни нормальных, ни тем более аварийных токов. В связи с этим при выборе их ограничиваются определением необходимых рабочих параметров: номинального напряжения U_н и длительного номинального I_дн, а также проверкой на термическую и динамическую стойкость при сквозных токах короткого замыкания. Разъединителями комплектуются все вакуумные выключатели, для создания видимых разрывов цепи.

Принимаем шинный разъединитель РВФЗ-3-10/1000 У3 со следующими параметрами:

Номинальное напряжение

Номинальный ток

Ток термостойкости:

Срок службы: 25

Принимаем линейный разъединитель РВЗ 10/1000-III УХЛ3 со следующими параметрами:

Номинальное напряжение

Номинальный ток

Ток термостойкости:

Срок службы: 25

Таким образом, выбранные шинный и линейный разъединители удовлетворяет условиям термической и динамической стойкости при воздействии рассчитанных токов короткого замыкания.



8. Выбор вакуумных выключателей

Выбираем для установки, в качестве вводных, секционных и отходящих, вакуумные выключатели BB/TEL фирмы «Таврида Электрик». В основу работы выключателей серии ВВ/TEL заложен принцип гашения дуги переменного тока в вакуумной дугогасительной камере (ВДК) при разведении контактов в глубоком вакууме (остаточное давление порядка 10-6 мм рт.ст.). Носителями заряда при горении дуги являются пары металла. Из-за практического отсутствия среды в межконтактном промежутке, конденсация паров металла в момент перехода тока через естественный ноль осуществляется за чрезвычайно малое время (10-50 мс), после чего происходит быстрое восстановление электрической прочности. Электрическая прочность вакуума составляет более 30 кВ/мм, что гарантирует отключение тока при расхождении контактов более 1 мм.

Вакуумные выключатели ВВ/TEL предназначены для коммутации электрических цепей при нормальных и аварийных режимах в сетях трехфазного переменного тока частотой 50 Гц, номинальным напряжением до 10 кВ включительно, с изолированной, компенсированной, заземлённой нейтралью.

Выключатели предназначены для установки в новых и реконструируемых комплектных распределительных устройствах станций, подстанций и других устройств, осуществляющих распределение и потребление электрической энергии во всех отраслях народного хозяйства, в том числе нефтегазодобывающей и перерабатывающей, нефтехимической, химической, горнорудной и других отраслях.



8.1 Выключатели линий ГПП-7

Для выключателя отходящих линий номер 25 и 58 принимаем выключатель марки BB/TEL-10-20/1000У2. Его характеристики представлены в таблице 6.

Таблица 6 Характеристики BB/TEL-10-20/1000У2

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	630
Номинальный ток отключения, кА	20
Ток термической стойкости, кА	20
Собственное время отключения, мс, не более	15
Полное время отключения, мс, не более	25
Собственное время включения, мс, не более	70
Время протекания тока термической стойкости, с	3

Проверка по напряжению:

Проверка по номинальному току:

Проверка по току отключения:



Проверка на термическую стойкость:

где - тепловой импульс тока КЗ.

Таким образом, выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям, обеспечивают защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и могут использоваться в качестве выключателя отходящих линий номер 25 и 58.

8.2 Вводные и секционные выключатели ПС-54

В качестве вводного и секционного выключателей принимаем выключатель марки BB/TEL -10-20/ 1000У2. Его характеристики приведены в таблице 7.

Таблица 7 Характеристики BB/TEL -10-20/ 1000У2

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	1000
Номинальный ток отключения, кА	20
Ток термической стойкости, кА	20
Собственное время отключения, мс, не более	15
Полное время отключения, мс, не более	25
Собственное время включения, мс, не более	70
Время протекания тока термической стойкости, с	3

Проверка по напряжению:

Проверка по номинальному току:

Проверка по току отключения:

Проверка на термическую стойкость:

где - тепловой импульс тока КЗ.



Таким образом выбранный выключатель удовлетворяет всем условиям, обеспечивает защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и может использоваться в качестве вводного и секционного.

8.3 Выключатели отходящих линий ПС-54

В качестве вводного и секционного выключателей принимаем выключатель марки BB/TEL -10-20/ 1000У2. Его характеристики приведены в таблице 8.

Таблица 8 Характеристики BB/TEL -10-20/ 1000У2

Наименование параметра	Значение
Номинальное напряжение, кВ	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12
Номинальный ток, А	1000
Номинальный ток отключения, кА	20
Ток термической стойкости, кА	20
Собственное время отключения, мс, не более	15
Полное время отключения, мс, не более	25
Собственное время включения, мс, не более	70
Время протекания тока термической стойкости, с	3

Отходящие линии соединяются с шинами 10 кВ I и II секции.

Проверка по напряжению:



Проверка по номинальному току фидера №4:

Так как токи остальных фидеров ПС-54 имеют меньшие значения, то для них проверки не приводятся.

Проверка по току отключения:

Проверка на термическую стойкость:

где - тепловой импульс тока КЗ.

Таким образом выбранные выключатели удовлетворяет всем условиям, обеспечивают защиту цепей от токов короткого замыкания и перенапряжений и будут использоваться в качестве выключателей отходящих линий.



9. Выбор ограничителей перенапряжения (ОПН) 10 кВ

Одним из основных мероприятий по защите энергосистем является принудительное ограничение перенапряжений, возникающих при аварийных и нормальных режимах работы электроэнергетического оборудования и линий. В настоящее время оптимальным средством для осуществления этого процесса являются нелинейные ограничители перенапряжений (ОПН) на основе варисторов из оксида цинка (ZnO). Такие ОПН стали основным средством защиты изоляции в современных схемах. Благодаря хорошей управляемости характеристик таких металлооксидных (МО) резисторов, ОПН на основе ZnO обеспечивают по сравнению с прежними технологиями гораздо более надежную защиту.

Для защиты ПС-54 выбираем ограничители перенапряжений фирмы «Таврида Электрик» ОПН/TEL-10, со следующими параметрами:

Номинальное длительное напряжение:

Номинальный разрядный ток:

Пропускная способность, не менее:

Ток взрывобезопасности:

Максимальная амплитуда большого импульса тока

Масса:

Срок эксплуатации:



Заключение

В курсовом проекте произведен расчет электрооборудования подстанции ПС-54 ОАО «НЛМК».

В рамках данной работы осуществлен расчет величин токов трехфазного короткого замыкания, выбор основного высоковольтного оборудования. На основании полученных данных о величинах токов короткого замыкания произведена проверка выбранного электрооборудования на термическую и электродинамическую стойкость. Произведен выбор трансформаторов собственных нужд. Установлены вакуумные выключатели фирмы «Таврида-Электрик» и произведен выбор и проверка кабелей отходящих линий и шин.

От правильности расчёта и подбора электрооборудования зависит качество технологического процесса, правильная эксплуатация устройств и, самое главное, жизнь и здоровье работающего персонала.



Библиографический список

1. Правила устройства электроустановок (ПУЭ) [Текст]. Министерство энергетики РФ - М: Энергоатомиздат, 2002, - 302с.

2. Шеховцов В. П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. - М.: ФОРУМ: ИНФРА-М, 2005. - 214 с.

3. 3 Вакуумный выключатель BB/TEL-10. Руководство по эксплуатации. - 58 с.

4. Федеров А.А., Камнева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.: «Энергоатомиздат», 1984. 472 с.

5. СТО 56947007-29.240.10.028-2009 Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35 - 750 кВ. М.: Минэнерго России. - ОАО «ФСК ЕЭС», 2009. 96 с.

6. Федеров А.А. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. В 2 т. Т. 1. Электроснабжение. М.: «Энергоатомиздат», 1986. 568 с.

7. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций. М: Энергия, 1987. 161 с.

Размещено на Allbest.ru