Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования РФ

ФГАОУ ВО «Уральский Федеральный Университет

имени первого Президента России Б.Н.Ельцина»

Урал ЭНИН

Кафедра «Электротехника и электротехнологические системы»

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине «Внутризаводское электроснабжение и режимы»

на тему: «Выбор электрооборудования в сети 0,4 кВ»

Руководитель доцент, к.т.н. Л.А. Федотова

Студент П.А. Трушков

Группа ЭНЗ - 340058ду

Вариант № 15

Екатеринбург

2017г

Министерство образования РФ

ФГАОУ ВО «Уральский Федеральный Университет

имени первого Президента России Б.Н.Ельцина»

Урал ЭНИН

Кафедра Электротехника и электротехнологические системы

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВУЮЙ РАБОТУ

Студент Трушков Р.Б

Группа ЭНЗ-340058ду

1. Тема	Выбор электрооборудования в сети 0,4 кВ

2. Срок представления проекта (работы) к защите

13 июля 2017

3. Исходные данные для проектирования (научного исследования)	вариант №15
трансформатор Т: ТМ-1600/10/0,4 ?/Y0;кабельная линия 1:L=50м,спо-
соб прокладки-в трубе в бетонном массиве; кабельная линия2: L=15м,
помещение невзрывоопасное и пожаробезопасное. Состав и параметры
оборудования, получающего питание от РП:
двигатели конвейера 2 шт. Р=10,0кВт, Ки=0,8 tgц=1,0;
компрессор Р=2,6кВт, Ки=0,7 tgц=1,3;
установка отбора проб Р=1,6кВт, Ки=0,7 tgц=1,3 ПВ=15%;
вентилятор Р=0,6кВт, Ки=0,7 tgц=1,3;

4. Содержание пояснительной записки курсовой проекта работы

4.0	Введение
4.1	Исходные данные
4.2	Расчет электрических нагрузок
4.3	Расчет пиковых нагрузок электроприемников
4.4	Расчет токов короткого замыкания
4.5	Выбор защитной и коммутационной аппаратуры
4.6	Проверка кабеля на термическую стойкость
4.7	Проверка допустимости перегрева кабеля при протекании по нему пикового тока в течении времени срабатывания защиты

5. Перечень графического материала

___________________________________________________________________________________________________________________________

Руководитель проекта (работы)

Л.А. Федотова

Задание принял к исполнению

Р.Б Трушков

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Расчет электрических нагрузок

3. Расчет пиковых нагрузок электроприемников

4. Выбор кабельных линий

5. Расчет токов короткого замыкания

6. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

7. Проверка кабеля на термическую стойкость

8. Проверка допустимости перегрева кабеля при протекании по нему пикового тока в течение времени срабатывания защиты

Список используемой литературы

Приложения

Введение

Системой электроснабжения называется комплекс устройств предназначенных для производства, передачи и распределения электроэнергии.

Сложность вопросов проектирования систем электроснабжения промышленных предприятий заключается в оптимальном, рациональном и эффективном решении этой проблемы. Именно комплексное решение данной задачи в совокупности с необходимыми требованиями и стандартами электроснабжения позволяют экономически и технически грамотно работать всему предприятию.

Нет необходимости говорить тяжелом финансовом состоянии промышленности, поэтому руководителям предприятий нужно решать данную проблему. Одними из самых прогрессивных мер в этом направлении являются мероприятия по сбережению энергоресурсов и, следовательно, уменьшению энергоемкости выпускаемой продукции, что приводит к снижению её себестоимости и повышению конкурентоспособности. Оптимальное сочетание экономических и технических решений при проектировании систем электроснабжения совместно с внедрением энергосберегающих технологий есть наиболее существенная мера решения этой задачи.

Качество электроэнергии в нашей энергосистеме часто не удовлетворяет нормам установленным ГОСТ. В этом повинны предприятия, на которых не всегда соблюдаются правила устройств электроустановок, а также не применяются технические решения по уменьшению влияния электроприемников (полупроводниковые преобразователи, вентильные электроприводы, дуговые печи, и т.д.) на качество электроэнергии.

Технически правильное решение при создании систем электроснабжения исключает появление недопустимых отклонений параметров электроэнергии (падение напряжения), неравномерное распределение токов по фазам, удорожание ремонтных, монтажных и эксплуатационных работ. Все это влияет на производительность предприятия и качество продукции.

1. Исходные данные

В задании на курсовое проектирование требуется выбрать сечения кабельных линий 1 и 2, автоматический выключатель в линии 1 и предохранитель в линии 2 участка сети 0,4 кВ цеха промышленного предприятия, схема которого приведена на рисунке 1, исходя из следующих данных:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1. Схема участка сети цеха промышленного предприятия:

РУ ВН - распределительное устройство высшего напряжения; РУ НН - распределительное устройство низшего напряжения; Т - трансформатор; QF - автоматический выключатель; РП - распределительный пункт; F1чF5 - предохранители; КЛ1 - кабельная линия 1; КЛ2 - кабельная линия 2; М - асинхронный двигатель.

трансформатор ТМ-1600/10/0,4 ?/Y₀; кабельная линия 1 (L=50м, способ прокладки - в трубе в бетонном массиве); кабельная линия 2 (L=15м, помещение невзрывоопасное и пожаробезопасное); состав и параметры оборудования получающего питание от РП приведены в таблице 1;

Таблица 1

Тип электроприемника	Номинальная мощность электроприемника	КИ	tgц	ПВ(%)
1.Двигатели конвейера (2шт)	10,0	0,8	1,0	-
2.Компрессор	2,6	0,7	1,3	-
3Установка отбора проб	1,6	0,7	1,3	15
4.Вентилятор	0,6	0,7	1,3	-

- все потребители относятся к 2 и 3 категории надежности, т.е. не требуют резервирования питания;

- при отсутствии данных допускается принятие студентом некоторых допущений при соответствующем обосновании выбора;

- сопротивление элементов сети (трансформатора и кабелей) рекомендуется принимать [1] или [2], в случае невозможности нахождения величин для кабелей можно принимать (т.е. принимать величину удельного полного сопротивления петли фаза нуль в 2,3 раза больше активного удельного сопротивления жилы);

- при расчетах не учитывать сопротивление внешней сети 6(10) кВ.

2. Расчет электричесих нагрузок

В настоящее время основным методом расчета электрических нагрузок является метод упорядоченных диаграмм, рекомендованный в [3]. Метод применим в тех случаях, когда известны номинальные данные всех электроприемников и их размещение на плане. Метод позволяет по номинальной мощности электроприемников с учетом их числа и характеристик определить расчетную нагрузку любого узла схемы электроснабжения.

Согласно «Руководящим указаниям по расчету электрических нагрузок» расчет выполним по форме Ф636-92 см. таблицу 2.

Все электроприемники группируем по характерным категориям с одинаковыми и . В каждой строке указываем электроприемники одинаковой мощности, приемники, работающие в повторно-кратковременном режиме, приводим к длительному режиму, после чего определяем групповую номинальную (установленную) мощность для каждой строки и их сумму: электрический ток замыкание кабель

кВт

где - число электроприемников; - номинальная (установленная) мощность одного электроприемника.

кВт

кВт

кВт

кВт

кВт

Определим средние активные и реактивные мощности электроприемников, а также групповой коэффициент использования для данного узла по формулам:

где - коэффициент использования отдельного электроприемника; - паспортное или справочное значение коэффициента реактивной мощности.

кВт кВАр,

кВт кВАр,

кВт кВАр,

кВт кВАр;

средняя активная и реактивная мощность группы:

кВт

кВАр

групповой коэффициент использования:

.

Далее определим эффективное число электроприемников из выражения

,

для чего необходимо определить для каждой характерной группы электроприемников одинаковой мощности величины и их суммарное значение

откуда

найденное значение округляем до ближайшего большего целого числа .

В зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников определяем коэффициент расчетной нагрузки , который согласно [3] при рекомендуется принимать по номограмме (см. номограмму приложение 1), принимаем: .

Расчетную активную мощность подключенных к узлу питания электроприемников определяем по выражению

В случаях, когда расчетная мощность окажется меньше номинальной наиболее мощного электроприемника, следует принимать

кВт

Расчетную реактивную мощность определяем следующим образом:

- при

- при

В нашем случае откуда

кВАр

Значение токовой расчетной нагрузки, по которой будем выбирать сечение линии по допустимому нагреву, вычисляется по следующей формуле

где р - полная расчетная мощность, кВА

кВт

следовательно значение расчетного тока

А

Этот полученный расчетный ток будет использоваться в расчетах при выборе кабельной линии 1.

Для кабельной линии 2 согласно исходных данных рассчитаем нагрузку самого большого двигателя, которым является двигатель конвейера . Расчетный ток находим по номинальной (установленной) мощности этого двигателя:

А

где кВт - номинальная активная мощность электроприемника, кВт; - номинальное линейное напряжение сети, кВ; - коэффициент мощности нагрузки; - коэффициент полезного действия.

Таблица 2. Расчет электрических нагрузок (форма Ф636-92)

3. Расчет пиковых нагрузок электроприемников

Пиковый ток для группы электроприемников определяем как сумму токов максимального рабочего тока группы без учета тока самого мощного асинхронного двигателя и пускового тока этого (самого мощного) асинхронного двигателя по формуле:

,

где - номинальный ток самого мощного асинхронного двигателя; - кратность пускового тока самого мощного асинхронного двигателя (см. таблица П.2. приложение 2).

Принимаем (по таблице П.2. приложение 2) асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором серии 4А основного исполнения (закрытый обдуваемый)

Тип двигателя	РНОМ, кВт	При номинальной нагрузке	KП	об/мин
		з, %	cosц
4А180М2У3	11	87,5	0,87	7,0	1500

Номинальный ток асинхронного двигателя определяется по формуле:

,

где

- номинальная мощность асинхронного двигателя; - номинальный коэффициент мощности асинхронного двигателя; - номинальный КПД асинхронного двигателя.

А

А

4. Выбор кабельных линий

В первую очередь выбираем марку кабелей (см. табл.П.3.1. приложение 3) в зависимости от характеристики среды и способа прокладки. Затем перейдем к выбору сечения кабелей по условию допустимых длительных токов по нагреву.

Характеристика среды из исходных данных для: первого кабеля - в трубе в бетонном массиве; второго кабеля - на открытом воздухе (внутри помещения) помещение невзрывоопасное и пожаробезопасное.

Выбираем кабель для обеих линий марки АВВГ - алюминиевые жилы с поливинилхлоридной изоляцией и в поливинилхлоридной оболочке, буква Г обозначает отсутствие наружного покрова. Этот тип кабеля предназначен для прокладки внутри помещений, каналах, тоннелях и т.п. при отсутствии механических воздействий на кабель.

Выбор сечения кабеля по нагреву осуществляем по расчетному току. По справочным данным (см. табл. П.3.2. приложение 3) в зависимости от расчетного тока определяем ближайшее большее стандартное сечение. При этом должно соблюдаться соотношение

где - длительно допустимый ток.

Это сечение приводится для конкретных условий среды и способа прокладки кабеля. Если условия применения кабелей отличается от приведенных в табл.П.3.2. (приложение 3), то длительно допустимые токовые нагрузки необходимо пересчитать по формуле

,

где - коэффициент, учитывающий температуру среды, отличную от расчетной; - коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой однослойной или многослойной прокладке кабелей.

Так как условия среды и прокладки кабеля согласно исходных данных не отличаются от табличных, то кабель выбираем по табл.П.3.2 (приложение 3):

- кабельная линия 1 - А сечением жилы 16мм², марка АВВГ-4х16

- кабельная линия 2 - А сечением жилы 6.0мм², марка АВВГ-4х6.

5. Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов коротких замыканий предназначен для выбора защитной и коммутационной аппаратуры и проверки оборудования на термическую стойкость.

Расчеты выполняются при следующих условиях:

1. Параметры схемы замещения трансформатора прямой, обратной и нулевой последовательностей одинаковы и составляют

,

,

где - активные сопротивления трансформатора прямой, обратной и нулевой последовательностей; - мощность потерь в опыте короткого замыкания см. таблица П.4.1. (приложение 4), кВт; - номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; - реактивные сопротивления трансформатора прямой, обратной и нулевой последовательностей; - напряжение короткого замыкания, выраженное в процентах таблица П.4.1. (приложение 4) ; - номинальная полная мощность трансформатора, кВА

Ом,

Ом

2.Определяем активные и реактивные сопротивления прямой последовательности кабеля и петли фаза - нуль соответственно:

, , ,

где - длина кабельной линии, м, м; , - активное и индуктивное удельные сопротивления кабелей см. таблица П.3.4 (приложение 3), Ом/м; Ом/м; Ом/м; Ом/м

Ом, Ом,

Ом, Ом,

Ом, Ом

Расчет трехфазного короткого замыкания

Схема замещения для расчета токов трехфазного короткого замыкания показана на рисунке 2.

Принимаем Z_С =0. Чтобы рассчитать токи короткого замыкания, необходимо знать параметры схемы замещения, т. е. Z_Т; Z_К1; Z_К2.

Рис. 2. Схема замещения сети: - сопротивление системы; - сопротивление трансформатора; - сопротивление первого кабеля; - сопротивление второго кабеля

Ток трехфазного металлического короткого замыкания на землю в точке К1 (максимальный ток короткого замыкания) определяем по соотношению:

,

А

Ток трехфазного металлического короткого замыкания на землю в точке с учетом переходного сопротивления (минимальный ток короткого замыкания) определяем по выражению:

,

где - переходное сопротивление, включающее сопротивления контактов сопротивление дуги в месте короткого замыкания.

Принимаем переходное сопротивление мОм

А

Расчет токов трехфазного короткого замыкания в точке К2 выполним аналогично:

- без учета переходных сопротивлений

,

- с учетом переходных сопротивлений контактов и дуги

,

Расчет однофазного короткого замыкания

Ток однофазного короткого замыкания на землю в точке определяем по соотношению:

В,

где - номинальное фазное напряжение сети; - сопротивление петли фаза-нуль первого кабеля; - так как в исходных данных рекомендовано не учитывать сопротивление сети 10кВ;

- полное сопротивление от источника до точки токам однофазного короткого замыкания, которое с учетом сопротивления питающей системы рассчитываем по формуле:

Ом,

А

С учетом переходных сопротивлений контактов и дуги суммарное сопротивление вычисляем следующим образом:

,

Ом

А

Аналогичный расчет проведем для точки :

А,

С учетом переходных сопротивлений контактов и дуги суммарное сопротивление

А

6. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

Выбор предохранителей

Выбор предохранителя осуществляется по следующим условиям:

1. Номинальное напряжение предохранителя должно соответствовать номинальному напряжению сети:

кВ

2. Номинальный ток плавкой вставки выбирается по двум условиям:

- ток плавкой вставки должен быть не меньше максимального рабочего тока

А

- ток плавкой вставки должен превышать пиковый ток двигателей для групповой линии с несколькими электродвигателями, и пусковой ток двигателя для линии с одним электродвигателем, где k - коэффициент кратковременной тепловой перегрузки плавкой вставки, который принимается равным 2,5 при легком пуске с длительностью 2 - 5 с и равным 1,6 - 2 при тяжелом пуске длительностью около 10 с.

Пусковой ток электродвигателя равен:

принимаем

А,

Номинальный ток плавкой вставки равен:

принимаем (тяжелый пуск)

А,

Выбираем предохранитель см. таблица П.5 (приложение 5) типа ПР-2 А.

После того как выбрали предохранитель с плавкой вставкой необходимо провести проверку:

- проверка чувствительности защиты оборудования предохранителем по минимальному току короткого замыкания (кратность минимального тока короткого замыкания по отношению к номинальному току плавкой вставки должна быть больше 3 для невзрывоопасных помещений и 4 для взрывоопасных)

,

где - минимальный ток короткого замыкания.

- проверка сечения кабеля по току вставки предохранителя, ток вставки не должен превышать максимально допустимый по нагреву ток кабеля

.

Выбор электротепловых реле

Тепловые реле (табл. П.6) выбираются согласно условию

Iтр?1,25Iном. Ад,

где Iтр- номинальный ток теплового реле, А

По табл. П.6 выбираем тепловое реле типа РТЛ-2053 с диапазоном регулирования тока 30,0-41,0

Выбор автоматического выключателя

Автоматический выключатель должен защищать сеть от токов коротких замыканий и от перегрузки, поэтому выбирается автоматический выключатель с комбинированным расцепителем.

Принципы выбора автоматических выключателей (таблица П.7.1):

1. Значение номинального напряжения автоматического выключателя должно соответствовать значению номинального напряжения сети кВ:

2. Значение номинального тока расцепителя должно быть больше или равно максимальному длительному расчетному значению тока группы электроприемников А:

По таблице П.7.1 (приложение 7) выбираем автоматический выключатель АЕ-20 А,

3. Ток срабатывания электромагнитного расцепителя отстраивается от пускового тока наиболее крупного двигателя:

,

где K_Н - коэффициент надежности, учитывающий разброс параметров выключателя (для автоматических выключателей типа АЕ-20 ).

А

Уставка электромагнитного расцепителя автомата АЕ-20

А.

Проверяем чувствительности отсечки при двухфазных и однофазных коротких замыканиях. Расчетные значения коэффициентов чувствительности при двухфазных и однофазных коротких замыканиях определяются по соотношениям:

, ,

где

и - минимальные токи коротких замыканий в точке ; - коэффициент разброса срабатывания отсечки по току (рекомендуется принимать не менее 1.4 - 1.5)

,

Условие выполняется.

Временные характеристики автоматического выключателя АЕ-20:

- собственное время срабатывания не более 0,04 с при значениях тока, близких к значениям тока срабатывания отсечки при увеличении тока оно уменьшается;

- минимальное время 0,01с.

Определяем ток срабатывания защиты от перегрузки:

,

для выключателей с тепловым и электромагнитным (комбинированным) расцепителем это условие обеспечивается автоматически при выборе номинального тока расцепителя по условию

где - коэффициент надежности, учитывающий запас по току (неточность настройки и разброс срабатывания защиты); - коэффициент возврата, равный отношению тока возврата (максимального тока, при котором тепловое реле возвращается в исходное состояние - остывает) к минимальному току срабатывания.

Для выключателей АЕ-20кратность

откуда

А

Защита считается эффективной, если:

,

где - минимальный ток срабатывания.

Ниже приведены данные о времени срабатывания теплового расцепителя выключателя серии АЕ-20:

- не срабатывает при в течение 2 ч.;

- срабатывает при в течение не более 20 мин.;

- срабатывает при в течение 1-15с.

Зависимость позволяет оценить время срабатывания теплового реле при любом токе (рисунок 3).

Рис. 3. Зависимость времени срабатывания от тока теплового расцепителя автомата АЕ -20

Окончательно принимаем автоматический выключатель АЕ-20.

7. Проверка кабеля на термическую стойкость

Проверка термической стойкости кабеля основана на расчете теплового импульса - количества тепла, которое выделяется в активном сопротивлении кабеля при протекании через него тока короткого замыкания за время начала короткого замыкания до полного погашения дуги при его отключении. Время действия тока зависит от параметров установленной защитной и коммутационной аппаратуры.

Минимально допустимое сечение кабеля S_МИН по термической стойкости определяем по выражению:

для первого кабеля

мм²,

для второго кабеля минимально допустимое сечение:

мм²

где А - максимальное значение расчетного тока короткого замыкания в точке К1 и К2; - собственное время отключения защитного аппарата, с; - среднее значение постоянной времени апериодической слагающей тока короткого замыкания (с); - постоянная времени, зависящая от вида изоляции и материала жил кабеля, определяется при условии, что температура нагрева проводников при коротком замыкании не превышает допустимую 150 С для поливинилхлоридной изоляции см. таблица П.3.3 (приложение 3), А· с^1/2/мм².

8. Проверка допустимости перегрева кабеля при протекании по нему пикового тока в течение времени срабатывания защиты

Значение температуры кабеля не должно превышать критическое для данных типов кабеля и изоляции. Допустимая температура для кабеля АВВГ составляет 150С.

Расчет перегрева кабеля от пиковых токов проведем по упрощенному алгоритму, который дает несколько завышенное значение температуры кабеля.

1. Определяем массу проводникового материала:

,

где - плотность материала для алюминия г/см³; - сечение жилы кабеля, ,мм²; , м - длина первого и второго кабеля,

для первого кабеля кг

для второго кабеля кг

2. Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева массы проводникового материала от начального значения температуры до конечного значения температуры см. таблица П.3.3 (приложение 3), по формуле:

для первого кабеля Дж

для второго кабеля Дж

где - удельная теплоемкость (для алюминия Дж /(кг·^?С); ^?С - начальная температура; ^?С - конечная температура.

3. Определяем потери активной мощности при протекании пикового тока, выделяющиеся в виде тепла и нагревающие кабель:

для первого кабеля

Вт,

для второго кабеля

Вт

где - удельное сопротивление (для алюминия мкОм·м), материала жил кабеля

4. Находим время, в течение которого при мощности в кабеле будет выделено найденное (см. п. 3) количество теплоты:

для первого кабеля

с,

для второго кабеля

с.

5. Сравниваем реальное время нагрева кабеля при протекании пикового тока (см. рисунок 3) со временем (см. п. 4). для первого кабеля

для второго кабеля при протекании пускового тока см. рисунок 4 при А

Рис. 4. Семейство защитных характеристик плавких вставок предохранителей

Как видно из графика (см. рисунок 3), для первого кабеля, время протекания пикового тока меньше времени , а это значит, что кабель и его изоляция не нагреются до недопустимого уровня температур, и, следовательно, время срабатывания тепловой защиты от перегрузки выбрано правильно.

Для второго кабеля защищенного предохранителем это условие не выполняется, и кабель перегреется сверх допустимой температуры, так как предохранитель не защищает от перегрузки. Поэтому предлагаю в качестве защиты от перегрузки второго кабеля установить тепловое реле

Список используемой литературы

1. Федотова Л.А. Выбор кабельных линий, автоматических выключателей и предохранителей в сети 0,4 кВ [Текст]: методические указания к курсовому проектированию / Л.А.Федотова. - Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ - УПИ, 2010.- 46 с.

2. Федоров А.А., Старкова Л.Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий: Учебное пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.: ил.

3. Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Электроснабжение промышленных предприятий и установок: Учеб. Пособие для техникумов. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 528 с.: ил.

4. Указания по расчету электрических нагрузок РТМ 36.18.32.4-92/ВНИПИ Тяжпромэлетропроект, 1992.

Приложение 1

Рис П.1. Кривые коэффициента расчетных нагрузок К_Р для различных коэффициентов использования К_И в зависимости от n_Э

Приложение 2

Таблица П.2. Технические данные асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором серии 4А основного исполнения (закрытые обдуваемые)

Тип двигателя	Рн, кВт	При номинальной нагрузке	Кп
		, %	cos
3000 об/мин
4АА56В2У3 4АА63А2У3 4АА63В2У3 4А71А2У3 4А71В2У3 4А80А2У3 4А80В2У3 4А90L2У3 4А100S2У3 4А100L2У3 4А112M2У3 4А132M2У3 4А160S2У3 4А160M2У3 4А180S2У3 4А180M2У3 4А200M2У3 4А200L2У3 4А225M2У3 4А250S2У3 4А250M2У3	0,25 0,37 0,56 0,75 1,10 1,50 2,20 3,00 4,00 5,50 7,50 11,0 15,0 18,5 22,0 30,0 37,0 45,0 55,0 75,0 90,0	68,0 70,0 73,0 77,0 77,5 81,0 83,0 84,5 86,5 87,5 87,5 88,0 88,0 88,5 88,5 90,0 90,0 91,0 91,0 91,0 92,0	0,77 0,86 0,86 0,87 0,87 0,85 0,87 0,88 0,89 0,91 0,88 0,90 0,91 0,92 0,91 0,92 0,89 0,90 0,92 0,89 0,90	5,0 5,0 5,0 5,5 5,5 6,5 6,5 6,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5
1500 об/мин
4А80А4У3 4А80В4У3 4А90L4У3 4А100S4У3 4А100L4У3 4А112M4У3 4А132S4У3 4А132M4У3 4А160S4У3 4А160M4У3 4А180S4У3 4А180M4У3 4А200M4У3 4А200L4У3 4А225M4У3 4А250S4У3 4А250M4У3	1,10 1,50 2,20 3,0 4,0 5,5 7,5 11,0 15,0 18,5 22,0 30,0 37,0 45,0 55,0 75,0 90,0	75,0 77,0 80,0 82,0 84,0 85,5 87,5 87,5 88,5 89,5 90,0 90,5 91,0 92,0 92,5 93,0 93,0	0,81 0,83 0,83 0,83 0,84 0,85 0,86 0,87 0,88 0,88 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,91	5,0 5,0 6,0 6,5 6,5 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0

Приложение 3

Таблица П.3.1. Марки, конструкция и назначение силовых кабелей

Марки	Конструкция и назначение
меди	алюминия
СБ АБ ОСБ СП СВГ АБГ ОСБГ АГ СГТ СБВ АБВ СБГВ ЦСБ ЦСБГ СРБ ВРБ НРБ ВВБ ВПБ ВОВБ ПОВБ СРБГ ВРБГ ВВБГ НРБГ СРГ ВРГ НРГ ВВГ ПВГ	АСБ ААБ АОСБ АСП АСВГ ААБГ АОСБГ ААГ АСГТ АСБВ ААБВ АСБГВ ЦАСБ ЦААБГ АСРБ АВРБ АНРБ АВВБ АВПБ АВОВБ АПОВБ АСРБГ АВРБГ АВВБГ АНРБГ АСРГ АВРГ АНРГ АВВГ АПВГ	Кабели с изоляцией из пропитанной бумаги с медными и алюминиевыми (А) жилами, в свинцовой (С) или алюминиевой (А) оболочке, с отдельно освинцованными (О) жилами, бронированные стальными лентами (Б) или стальными оцинкованными проволоками (П) с наружным защитным покровом - для прокладки в земле (в траншее) То же, но без наружного покрова (Г) - для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях, при возможных механических воздействиях на кабель То же, в алюминиевой оболочке, небронированный - для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях при отсутствии механических воздействий на кабель То же, в свинцовой утолщенной (Т) оболочке, небронированный - для прокладки в трубах, блоках, тоннелях, каналах, внутри помещений при отсутствии механических воздействий на кабель То же, что и кабели марок СБ, АСБ, АБ, ААБ, СБГ, АСБГ, ААБГ, но с обедненной (В) и нестекающей (Ц) массой - для прокладки на вертикальных трассах и с большой разностью уровней Кабели с медными и алюминиевыми (А) жилами с резиновой (Р), поливинилхлоридной (В) и полиэтиленовой (П) изоляцией. В свинцовой (С), поливинилхлоридной (В), полиэтиленовой (П), резиновой негорючей (Н) оболочке, с отдельно экранированными (О) жилами, бронированный стальными лентами (Б), с защитным наружным покровом - для прокладки в земле в траншее То же, но без наружного покрова (Г) - для прокладки внутри помещений, в каналах, тоннелях То же, небронированные - для прокладки внутри помещений, каналах, тоннелях при отсутствии механических воздействий на кабель

Таблица П.3.2. Длительно допустимые токовые нагрузки на кабели с алюминиевыми жилами, с резиновой или пластмассовой изоляцией до 1000 В, в свинцовой, поливинилхлоридной или негорючей резиновой оболочке, бронированные и небронированные

Сечение жилы, мм2	Нагрузка, А, при прокладке кабелей
	одножильных в воздухе	двухжильных	трехжильных
		в воздухе	в земле	в воздухе	в земле
2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240	23 31 38 60 75 105 130 165 210 250 295 340 395 465	21 29 38 55 70 90 106 135 165 200 230 270 310 -	34 42 55 80 105 135 160 205 245 295 340 390 440 -	19 27 32 42 60 75 90 110 140 170 200 235 270 -	29 38 46 70 90 115 140 175 210 255 295 335 385 -

Таблица П.3.3. Значения функции С и расчетных значений температуры для кабелей

Кабель	Функция С, Ас1/2/мм2	Расчетное значение температуры проводника, С
		начальная	конечная
Кабели с алюминиевыми однопроволочными жилами и бумажной изоляцией То же, с многопроволочными жилами Кабели с медными однопроволочными жилами и бумажной изоляцией То же, с многопроволочными жилами Кабели с алюминиевыми жилами и поливинилхлоридной или резиновой изоляцией То же, с медными жилами Кабели с алюминиевыми жилами и полиэтиленовой изоляцией То же, с медными жилами	92 98 140 147 75 114 62 94	65 65 65 65 65 65 65 65	200 200 200 200 150 150 120 120

Таблица П.3.4

Значения сопротивлений кабелей напряжением 1 кВ

Сечение жилы, мм2	Активное сопротивление при 20 С жилы, мОм/м	Индуктивное сопротивление, мОм/м
	алюминиевой	медной	кабеля с поясной бумажной изоляцией	трех проводов в трубе, кабеля с резиновой или поливинилхлоридной изоляцией
1 1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240	- - 12,5 7,81 5,21 3,12 1,95 1,25 0,894 0,625 0,447 0,329 0,261 0,208 0,169 0,130	18,5 12,3 7,4 4,63 3,09 1,84 1,16 0,74 0,53 0,37 0,265 0,195 0,154 0,124 0,100 0,077	- - 0,104 0,095 0,090 0,073 0,0675 0,0662 0,0637 0,0625 0,0612 0,0602 0,0602 0,0596 0,0596 0,0587	0,133 0,126 0,116 0,107 0,100 0,099 0,095 0,091 0,088 0,085 0,082 0,081 0,080 0,079 0,078 0,077

Таблица П.3.5. Поправочные коэффициенты на число работающих кабелей, лежащих рядом в земле (в трубах и без труб)

Расстояние между кабелями, мм	Коэффициент при числе кабелей
	1	2	3	4	5	6
100 200 300	1,00	0,90 0,92 0,93	0,85 0,87 0,90	0,78 0,82 0,87	0,78 0,82 0,86	0,75 0,81 0,85

Приложение 4

Таблица П.4.1. Трансформаторы трехфазные силовые общего назначения двухобмоточные с охлаждением естественным масляным (М)

Тип	Uк,%	Потери, кВт	Iо,%
		Рх	Рк
ТМ-25/10 ТМ-40/10 ТМ-63/10 ТМ-100/10 ТМ-160/10 ТМ-250/10 ТМ-400/10 ТМ-630/10 ТМ-1000/10 ТМ-1600/10 ТМ-2500/10 ТМ-4000/10 ТМ-6300/10	4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 5,5 5,5 5,5 5,5 6,5 6,5	0,125 0,180 0,265 0,365 0,540 0,780 1,080 1,680 2,450 3,300 4,600 6,400 9,000	0,600 0,880 1,280 1,970 2,650 3,700 5,500 7,600 12,20 18,00 25,00 33,50 46,50	3,2 3,0 2,8 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,4 1,3 1,0 0,9 0,8

Таблица П.4.2. Сопротивления понижающих трансформаторов с вторичным напряжением 0,4 кВ

Номинальная мощность, кВА	Схема соединения обмоток	Значение сопротивлений, мОм
		Прямой последовательности	Нулевой последовательности	току однофазного КЗ
25 40 63 100 160 250 400 630 1000 1600 2500	У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун Д/Ун	154 88 52 31,5 16,6 9,4 5,5 3,1 1,7 1 0,64	244 157 102 65 41,7 27,2 17,1 13,6 8,6 5,4 3,46	1650 952 504 254 151 96,5 55,6 30,2 19,6 16,3 0,64	1930 1269 873 582 367 235 149 95,8 60,6 50 3,46	1958 1128 608 317 184 115 66,6 36,4 2,3 18,3 1,92	2418 1583 1077 712 450 289 183 123 77,8 60,8 10,38

Примечание. Указанные в табл. П.4.2 значения сопротивлений масляных трансформаторов приведены к напряжению 0,4 кВ.

Приложение 5

Таблица П.5. Технические данные предохранителей

Тип предохранителя	Номинальный ток патрона, А	Номинальный ток плавкой вставки, А	Характеристика предохранителя
ПР-2 НПН-2 ПН-2 ПНБ-3 ПНБ-5	15 60 100 200 350 600 1000 15 60 100 250 400 600 1000 100 150 200 300 500 100 250 400 630	6, 10, 15 15, 20, 25, 35, 45, 60 60, 80, 100 100, 125, 160, 200 200, 225, 260, 300, 350 350, 430, 500, 600 600, 700, 850, 1000 6, 10, 15 15, 20, 25, 35, 45, 60 30, 40, 50, 60, 80, 100 80, 100, 120, 150, 200, 250 200, 250, 300, 350, 400 300, 400, 500, 600 500, 600, 750, 800, 1000 63, 100 150 200 250, 300 400, 500 40, 63, 100 160, 250 315, 400 500, 630	Трубчатый, с закрытым разборным патроном, без наполнителя, токоограничивающий Трубчатый, с закрытым неразборным патроном, с наполнителем, безынерционный Трубчатый, с закрытым разборным патроном, с наполнителем, безынерционный Трубчатый, с закрытым патроном, с наполнителем, быстродействующий

Размещено на Allbest.ru