1793.85

А

3.42

Площадь поперечного сечения замыкающего кольца q_кл = I_кл/J_кл = 1793.85/2.55 = 702.28 ммІ

q_кл

702.28

ммІ

3.43

Высота сечения замыкающего кольца h_кл = 1.25h_п(2) = 1.2534.3 = 42.9 мм

h_кл

42.9

мм

3.44

Ширина замыкающего кольца b_кл = q_кл/h_кл = 702.28/34.3 = 16.4 мм

b_кл

16.4

мм

3.45

Средний диаметр замыкающего кольца D_кл.ср. = D₂h_кл10^-3 = 0.20542.910^-3 = 0.162 м

D_кл.ср.

0.162

м

Проверка правильности расчета геометрических размеров зубцовой зоны ротора t'_2пр=р(D₂10³2(h_ш(2)+h'_ш(2))b₁₍₂₎)/Z₂ =р(0.20510³2(0.7+0.3)9.2)/34= 17,92 мм t''_2пр= b'_Z(2)+b₁₍₂₎=8,72+9,2=17,92 ?t_2пр =t'_2пр -t''_2пр=17,92-17,92=0

t'_2пр t''_2пр

17,92 17,92

Если геометрические размеры зубцовой зоны рассчитаны правильно, то ?t_2пр =0

0

Параметры расчетов :

· J₂ = 3.01 А/ммІ - Плотность тока в стержне ротора

· p= 2 - Число пар полюсов

· Z₂ = 34 - Число пазов ротора

· I_2н.пред = 659.24 А - Предварительное значение номинального фазного тока ротора

· h_п(2) = 34.3 мм - Высота паза ротора

· D₂ = 0.205 м - Внешний диаметр ротора

· b'_Z(2) = 8.72 мм - Первое проверочное число параллельности граней зубцов ротора

· b₁₍₂₎ = 9.2 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· h_ш(2) = 0.7 мм - Глубина прорези паза ротора

· h'_ш(2) = 0.3 мм - Высота перемычки над пазом ротора

Выбор количества и размеров вентиляционных лопаток

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
3.46	Количество вентиляционных лопаток ротора Nв.л. = ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.106 1].	Nв.л.	12	ед.
3.47	Длина вентиляционной лопатки ротора lв.л. = ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.106 1].	lв.л.	60	мм
3.48	Ширина конца вентиляционной лопатки ротора hв.л. = ѓ(h,2p) Определяется по таблице 3.3 стр.106 1].	hв.л.	30	мм
3.49	Толщина конца вентиляционной лопатки ротора bв.л. = ѓ(h) Толщина конца вентиляционной лопатки лежит в пределах bв.л.=2ч5мм	bв.л.	4	мм

Параметры расчетов :

· h= 180 мм - Высота оси вращения двигателя

· 2p= 4 - Число полюсов

Правильный выбор воздушного зазора во многом определяет энергитические показатели АД. Чем меньше воздушный зазор, тем меньше его магнитное сопротивление и магнитное напряжение, составляющее основную часть МДС магнитной цепи всей машины. Поэтому уменьшение зазора приводит к уменьшению МДС магнитной цепи и намагничивающего тока двигателя, благодаря чему возрастает его cosц, и уменьшаются потери в мади обмотки статора. Но чрезмерное уменьшение воздушного зазора приводит к возрастанию амплитуды пульсаций индукции в зазоре и, как следствие этого, к увеличению поверхностных и пульсационных потерь. Поэтому КПД двигателей с очень малыми зазорами не улучшаются, а часто даже становится меньше.

В современных АД зазор выбирают, исходя из минимума суммарных потерь. Так как при увеличении зазора потери в меди возрастают, а пульсационные и поверхностные уменьшаются, то существует оптимальное соотношение параметрами, при котором сумма потерь будет наименьшей.

Расчет магнитной цепи

Длярасчетамагнитнойцепииспользуетсяуравнениеполноготокадля замкнутого контура

Fu=?H•dl,

Интеграл берется по контуру вдоль средней магнитной силовой линии. При решении задачи круговой интеграл заменяется суммой магнитных напряжений (суммой МДС) на участках магнитной цепи (рис.3)

Fц=?Hi•li,

где Fц - магнитодвижущая сила (МДС) вдоль замкнутого контура (скалярная величина), равная круговому интегралу напряженности магнитного поля вдоль рассматриваемого замкнутого контура и также равная полному току, охватываемому этим контуром;

n - число участков, на которые подразделена магнитная цеп

li, - длина средней магнитной силовой линии в пределах каждого из учаетков,

Hi - расчетное значение напряженности магнитного доля на г'-м участке.

Расчет магнитной цепи асинхронного двигателя ведется на два полюса. При этом магнитная цепь разбивается на следующие участки: два воздушных зазора, два зубца статора, два зубца ротора, ярмо статора и ярмо ротора.

Суть расчета заключается в том, чтобы по известному магнитному потоку и известным геометрическим размерам всех участков магнитной цепи определить МДС и затем намагничивающий ток (реактивную составляющую тока холостого хода).

Расчетная схема магнитной цепи

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.1	Марка электротехнической стали МаркаСтали = ѓ(h) Определяется по таблице 4.1 стр.116 1].	МаркаСтали	2214
4.2	Условная величина ширины шлица (прорези) паза ротора b'ш(2)=ѓ(Ид.форм.паза) Вид формулы зависит от идентификатора формы паза (3)	b'ш(2)	0	мм
4.3	Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора г1 = (bш(1)/д)2/(5+(bш(1)/д)) = (3.7/0.7)2/(5+(3.7/0.7)) = 2.716	г1	2.716
4.4	Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора г2 = (b'ш(2)/д)2/(5+(b'ш(2)/д)) = (0/0.7)2/(5+(0/0.7))=0	г2	0
4.5	Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора kд1 = t1/(t1г1д) = 13.52/(13.522.7160.7) = 1.164	kд1	1.164
4.6	Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора kд2 = t1/(t1г2д) = 13.52/(13.5200.7) = 1	kд2	1
4.7	Коэффициент МДС воздушного зазора kд = kд1kд2 = 1.1641 =1.164	kд	1.164
4.8	Магнитное напряжение (МДС)воздушного зазора Fд = 2/(м0)Bдд10-3kд = 2/(1.25610-6)0.7760.710-31.164 = 1006.32 А	Fд	1006.32	А
4.9	Ширина паза статора в средней части (на половине высоты) bп(1) = 0.5(b1(1)+b2(1)) = 0.5(7.9+10.9) = 9.4 мм	bп(1)	9.4	мм
4.10	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи kп(1) = bп(1)/(kcbZ(1)) = 9.4/(0.976.009) = 1.615	kп(1)	1.615
4.11	Расчетное значение индукции в зубце статора B'Z(1) = (Bдt1)/(kcbZ(1)) = (0.79317)/(0.977.73) = 1.78 Тл Если B'Z(1) ? 1.8 Тл, то считают, что весь магнитный поток проходит по зубцу, и, следовательно, расчетное значение индукции равно действительному (B'Z(1) = BZ(1) = BпрZ(1))	B'Z(1)	1.78	Тл
4.12	Напряженность магнитного поля HZ(1)=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(1)) Определяется по таблице 4.2 стр.120 1].	HZ(1)	2500	А/м

Параметры расчетов :

· h= 180 мм - Высота оси вращения двигателя

· Ид.форм.паза = 3 - Идентификатор формы паза

· b_ш(1) = 3.7 мм - Значение ширины шлица паза статора

· д= 0.7 мм - Величина воздушного зазора

· t₁ = 13.52 м - Значение зубцового деления статора

· м₀ = 1.256Ч10^-6 Гн/м - Магнитная проницаемость воздуха

· B_д = 0.776 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре

· b₁₍₁₎ = 7.9 мм - Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу в=45°

· b₂₍₁₎ = 10.9 мм - Ширина паза статора в штампе

· k_c = 0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· b_Z(1) = 6.00 мм - Ширина зубца статора

Окончательный вариант расчета

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.13	Магнитное напряжение (МДС) зубцовой зоны статора FZ(1) = 2hZ(1) 10-3HZ(1) = 225.610-32500 = 128.00 А	FZ(1)	128.00	А
4.14	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в верхнем сечении зубца ротора kп(2)в = b1(2)/(kcb'Z(2)) = 9.2/(0.978.72) = 1.087	kп(2)в	1.087
4.15	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в нижнем сечении зубца ротора kп(2)н = b2(2)/(kcb''Z(2)) = 4.3/(0.978.71) = 0.509	kп(2)н	0.509
4.16	Ширина средней части паза ротора bп(2) = 0.5(b1(2)+b2(2)) = 0.5(9.2+4.3) = 6.75 мм	bп(2)	6.75	мм
4.17	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в среднем сечении зубца ротора kп(2)ср = bп(2)/(kcbZ(2)) = 6.75/(0.978.72) = 0.798	kп(2)ср	0.798
4.18	Расчетное значение индукции в верхнем сечении зубца ротора B'Z(2)в = Bдt2/(kcb'Z(2)) = 0.77618.95/(0.978.72) = 1.739 Тл	B'Z(2)в	1.39	Тл
4.19	Расчетное значение индукции в нижнем сечении зубца ротора B'Z(2)н = Bдt2/(kcb''Z(2)) = 0.77618.95/(0.978.71) = 1.74 Тл	B'Z(2)н	1.74	Тл
4.20	Расчетное значение индукции в среднем сечении зубца ротора B'Z(2)ср = Bдt2/(kcbZ(2)) = 0.77618.95/(0.978.72) = 1.74 Тл	B'Z(2)ср	1.74	Тл

Параметры расчетов :

· h_Z(1) = 25.6 мм - Высота зубца статора

· H_Z(1) = 2500 А/м - Напряженность магнитного поля

· b₁₍₂₎ = 9.2 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· k_c = 0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· b'_Z(2) = 8.72 мм - Первое проверочное число параллельности граней зубцов ротора

· b₂₍₂₎ = 4.3 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

· b''_Z(2) = 8.71 мм - Второе проверочное число параллельности граней зубцов ротора

· b_Z(2) = 8.72 мм - Ширина зубца ротора

· B_д = 0.776 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре

· t₂ =18.95 мм - Зубцовое деление ротора

Прогноз предполагаемых действительных значений индукций в зубце ротора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.21	Предполагаемое действительное значение индукции в верхнем сечении зубца статора BпрZ(2)в = ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)в)	BпрZ(2)в	1.739	Тл
4.22	Напряженность магнитного поля в верхнем сечении зубца статора HZ(2)в = ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)в) Определяется по таблице 4.2 стр.120 1].	HZ(2)в	2140	А/м
4.23	Действительное значение индукции в верхнем сечении зубца статора BZ(2)в = B'Z(2)вм0kп(2)вHZ(2)в = 1.7391.25610-61.0872140 = 1.736 Тл	BZ(2)в	1.736	Тл
4.24	Отклонение действительного значения индукции в верхнем сечении зубца статора от предполагаемого ДBZ(2)в = |BпрZ(2)вBZ(2)в| = |1.7391.736| = 0.003 Тл	ДBZ(2)в	0.003	Тл
4.25	Предполагаемое действительное значение индукции в нижнем сечении зубца статора BпрZ(2)н = ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)н)	BпрZ(2)н	1.4	Тл
4.26	Напряженность магнитного поля в нижнем сечении зубца статора HZ(2)н = ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)н) Определяется по таблице 4.2 стр.120 1].	HZ(2)н	2140	А/м
4.27	Действительное значение индукции в нижнем сечении зубца статора BZ(2)н = B'Z(2)нм0kп(2)нHZ(2)н = 1.741.25610-60.5093150 = 1.739 Тл	BZ(2)н	1.739	Тл
4.28	Отклонение действительного значения индукции в нижнем сечении зубца статора от предполагаемого ДBZ(2)н = |BпрZ(2)нBZ(2)н| = |1.741.739| = 0.001 Тл	ДBZ(2)н	0.001	Тл
4.29	Предполагаемое действительное значение индукции в среднем сечении зубца статора BпрZ(2)ср = ѓ(МаркаСтали,B'Z(2)в)	BпрZ(2)ср	1.74	Тл
4.30	Напряженность магнитного поля в среднем сечении зубца статора HZ(2)ср=ѓ(МаркаСтали,BпрZ(2)ср) Определяется по таблице 4.2 стр.120 1].	HZ(2)ср	2140	А/м
4.31	Действительное значение индукции в среднем сечении зубца статора BZ(2)ср = B'Z(2)срм0kп(2)срHZ(2)ср = 1.741.25610-60.7982140 = 1.738 Тл	BZ(2)ср	1.738	Тл
4.32	Отклонение действительного значения индукции в среднем сечении зубца статора от предполагаемого ДBZ(2)ср = |BпрZ(2)ср-BZ(2)ср| = |1.74-1.738| = 0.00 Тл	ДBZ(2)ср	0.002	Тл

Параметры расчетов :

· МаркаСтали = 2214 - Марка электротехнической стали

· B'_Z(2)в = 1.739 Тл - Расчетное значение индукции в верхнем сечении зубца ротора

· м₀ = 1.25610^-6 Гн/м - Магнитная проницаемость воздуха

· k_п(2)в = 1.087 - Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в верхнем сечении зубца ротора

· B'_Z(2)н = 1.74 Тл - Расчетное значение индукции в нижнем сечении зубца ротора

· k_п(2)н = 0.509 - Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в нижнем сечении зубца ротора

· B'_Z(2)ср = 1.74 Тл - Расчетное значение индукции в среднем сечении зубца ротора

· k_п(2)ср = 0.798 - Вспомогательный коэффициент расчета магнитной цепи в среднем сечении зубца ротора

Окончательный вариант расчета

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.33	Расчетная напряженность магнитного поля в зубцах ротора HZ(2) = (HZ(2)в+4HZ(2)ср+HZ(2)н)/6 =(2140+42140+2140)/6 = 2140 А/м	HZ(2)	2140	А/м
4.34	Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора FZ(2) = 2hZ(2) 10-3HZ(2) = 233.8710-32140 = 144.96 А	FZ(2)	144.96	А
4.35	Коэффициент насыщения зубцовой зоны асинхронного двигателя kZ = 1+(FZ(1)+FZ(2))/Fд = 1+(128.00+144.96)/1006.32 = 1.27 Данный коэффициент позволяет предварительно оценить правильность выбранных размерных соотношений и обмоточных данных рассчитываемого двигателя.	kZ	1.27
4.36	Высота ярма статора ha = 0.5(DаD)hп(1)10-3 = 0.5(0.3130.206)25.610-3 = 0.0276 м	ha	0.0276	м
4.37	Длина средней магнитной силовой линии в ярме статора La = р(Dаha)/(2p) = р (0.3130.0276)/(4) = 0.2241 м	La	0.2241	м
4.38	Индукция в ярме статора Ba = Ц/(kc2halд) = 0.0084/(0.9720.02760.105) = 1.50 Тл	Ba	1.50	Тл

Параметры расчетов :

· H_Z(2)в = 2140А/м - Напряженность магнитного поля в верхнем сечении зубца статора

· H_Z(2)ср = 2140А/м - Напряженность магнитного поля в среднем сечении зубца статора

· H_Z(2)н = 2140А/м - Напряженность магнитного поля в нижнем сечении зубца статора

· h_Z(2) = 33.87 мм - Расчетная высота зубца ротора

· F_Z(1) = 128.00 А - Магнитное напряжение (МДС) зубцовой зоны статора

· F_д = 1006.32 А - Магнитное напряжение (МДС)воздушного зазора

· D_а = 0.313 м - Наружный диаметр магнитопровода статора

· D = 0.206 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора

· h_п(1) = 25.6 мм - Высота паза статора в штампе

· 2p = 4 - Число полюсов

· Ц = 0.0084 Вб - Расчетное значение магнитного потока

· k_c = 0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· l_д = 0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

Расчет магнитной цепи ярма статора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.39	Напряженность магнитного поля в ярме статора Ha = ѓ(МаркаСтали, Ba) Определяется по таблице 4.4 стр.130 1].	Ha	905	А/м
4.40	Магнитное напряжение (МДС) ярма статора Fa = LaHa = 0.224905 = 202.85 А	Fa	202.85	А
4.41	Геометрическая высота ярма ротора hj = 0.5(D2Dj)hп(2)10-3 = 0.5(0.2050.072)34.310-3 = 0.0323 м	hj	0.0323	м
4.42	Длина средней магнитной силовой линии в ярме ротора Lj = р(Dj+hj)/(2p) =р(0.072+0.0323)/(4) = 0.0819 м Вид формулы зависит от значения параметра 2p.	Lj	0.0819	м

Параметры расчетов :

· МаркаСтали = 2214 - Марка электротехнической стали

· B_a = 1.5 Тл - Индукция в ярме статора

· L_a = 0.224 м - Длина средней магнитной силовой линии в ярме статора

· D₂ = 0.205 м - Внешний диаметр ротора

· D_j = 0.072 м - Внутренний диаметр сердечника ротора

· h_п(2) = 34.3 мм - Высота паза ротора

· 2p = 4 - Число полюсов

Определение напряженности магнитного поля в ярме ротора и расчет намагничивающего тока

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
4.43	Напряженность магнитного поля в ярме ротора Hj = ѓ(МаркаСтали,Bj) Определяется по таблице 4.4 стр.130 1].	Hj	260	А/м
4.44	Магнитное напряжение (МДС) ярма ротора Fj = LjHj = 0.0819260 = 21.3 А	Fj	21.3	А
4.45	Суммарное магнитное напряжение (МДС) магнитной цепи АД на одну пару полюсов Fu = Fд+FZ(1)+FZ(2)+Fa+Fj = 1006.32+128.0+144.96+202.85+21.3 = 1503.44 А	Fu	1503.44	А
4.46	Коэффициент насыщения магнитной цепи kм = Fu/Fд = 1503.44/1006.32 = 1.49 Для рационально спроектированных асинхронных двигателей 1.3?kм?1.5.	kм	1.49
4.47	Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД) Iм = (pFu)/(0.9m1W1kоб1) = (21503.44)/(0.931120.925) = 10.75 А	Iм	8.07	А
4.48	Намагничивающий ток в относительных единицах Iм* = Iм/I1н.пред = 10.75/40,61 = 0.265 о.е. Для 2p=4 рациональное значение Iм*=0.25ч0.34	Iм*	0.265	о.е.

Параметры расчетов :

· МаркаСтали = 2214 - Марка электротехнической стали

· B_j = 0.97 Тл - Индукция в ярме ротора

· L_j = 0.0819 м - Длина средней магнитной силовой линии в ярме ротора

· F_д = 1006.32 А - Магнитное напряжение (МДС)воздушного зазора

· F_Z(1) = 128 А - Магнитное напряжение (МДС) зубцовой зоны статора

· F_Z(2) = 144.96 А - Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора

· F_a = 202.85 А - Магнитное напряжение (МДС) ярма статора

· р = 4 - Число пар полюсов

· m₁ = 3 - Число фаз обмотки статора

· W₁ = 112 вит - Число витков в фазе статора

· k_об1 = 0.925 - Обмоточный коэффициент

· I_1н.пред = 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

Полученное значение k_z позволяет предварительно оценить правильность выбранных размерных соотношений и обмоточных данных рассчитываемого асинхронного двигателя. Если k_z<1,2, то зубцовая зона мало использована или зазор взят слишком большим. Если k_z>1,6, то имеет место чрезмерное насыщение зубцовой зоны или зазор взят слишком малым.

Для рационально спроектированных асинхронных двигателей коэффициент насыщения магнитной цепи лежит в пределах: 1,3?kм?1,5

Если kм<1,3, то в двигателе избыток стали. Если kм>1,5, то в двигателе сильное насыщение (недостаток стали).

Относительное значение I_м* служит определенным критерием правильности выбора воздушного зазора и расчета размеров магнитопровода и параметров обмотки статора двигателя. В рационально спроектированных двигателях относительное значение намагничивающего тока находится в пределах I_м*=0.25ч0.3 (если 2р=4).

Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима

Параметрами электрических машин называются активные и индуктивные сопротивления Т-образной электрической схемы замещения. При расчете параметров асинхронного двигателя в рабочих режимах в пределах изменения скольжения от холостого хода до номинального явлениями действия эффектов вытеснения тока и насыщения пренебрегают и поэтому считают параметры асинхронного двигателя постоянными.

Рис. 1 Т-образная электрическая схема замещения асинхронного двигателя

Расчет активного сопротивления фазы статора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
5.1	Коэффициент расчета активной фазы статора Kл = ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 1] 1].	Kл	1.3
5.2	Коэффициент расчета активной фазы статора Kвыл = ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 1] 1].	Kвыл	0.5
5.3	Длина вылета прямолинейной части катушки	B	0.01	м
5.4	Средняя длина катушки bкт = р(D+hп(1) 10-3)в1/(2p) =р(0.206+25.610-3)0.83/(4) = 0.1514 м	bкт	15.14	м
5.5	Вылет лобовых частей обмотки Lвыл = Kвылbкт+B = 0.50.15.14+0.01 = 0.0857 м	Lвыл	0.0857	м
5.6	Длина лобовых частей обмотки Lл = Kлbкт+2B =1.30.1514+20.01 = 0.2168 м	Lл	0.2168	м
5.7	Средня длина витка катушки Lср = 2(lд+Lл) = 2(0.105+0.2168) = 0.644 м	Lср	0.644	м
5.8	Общая длина проводников фазы обмотки статора L1 = LсрW1 = 0.644112 = 72.12 м	L1	72.12	м
5.9	Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре r1 = с115L1/(anэлqэл10-6) = 0.024410-672.12/(132.0610-6) = 0.285 Ом	r1	0.285	Ом
5.10	Активное сопротивление фазы обмотки статора в относительных единицах r1* = r1I1н.пред/U1H = 0.28540,61/240 = 0.048 о.е. При правильном расчете r1* = 0.01ч0.07 о.е.	r1*	0.048	о.е.

Параметры расчетов :

· 2p = 4 - Число полюсов

· D = 0.206 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора

· h_п(1) = 25.6 мм - Высота паза статора в штампе

· в₁ = 0,8 паз. - Относительный шаг обмотки

· l_д = 0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· W₁ = 112 вит - Число витков в фазе статора

· с₁₁₅ = 0.024410^-6 ОмЧм - Удельное сопротивление меди при расчетной температуре 115°

· a= 1 - Число параллельных ветвей обмотки статора

· n_эл = 3 - Число элементарных проводников в одном эффективном

· q_эл = 2.06 ммІ - Площадь поперечного сечения неизолированного стандартного провода

· I_1н.пред = 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U_1H = 240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Расчет активного сопротивления фазы обмотки ротора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
5.11	Сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями rкл = р(склDкл.ср.)/(Z2qкл10-6) = р(0.048810-60.162/(34702.2810-6) = = 0.000000104 Ом	rкл	0.00000104	Ом
5.12	Сопротивление стержня rс = (сclд)/(qс10-6) = (0.048810-60.105)/(219.3710-6) = 0.0000234 Ом	rс	0.0000234	Ом
5.13	Активное сопротивление фазы обмотки ротора r2 = rс+2rкл/Д2 = 0.0000234+20.00000104/0.3672 = 0.00009179 Ом	r2	0.0000388	Ом
5.14	Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2 = r24m1 (W1kоб1)2/Z2 = 0.000038843(1120.925)2/34 = 0.147 Ом	r'2	0.147	Ом
5.15	Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2* = r'2I1н.пред/U1H = 0.14740,61/240 = 0.025 о.е. При правильном расчете r'2*=0.01ч0.07 о.е.	r'2*	0.025	о.е.
5.16	Отношение зубцовых делений ротора и статора Дtz = t2/t1 = 18.95/13.52 = 1,40	Дtz	1,40

Параметры расчетов :

· с_кл = 0.0488Ч10^-6 ОмЧм - Удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре 115°

· D_кл.ср. = 0.162 м - Средний диаметр замыкающего кольца

· Z₂ = 34 - Число пазов ротора

· q_кл = 702.28 ммІ - Площадь поперечного сечения замыкающего кольца

· с_c = 0.048810^-6 ОмЧм - Удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре 115°

· l_д = 0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· q_с = 219.37 ммІ - Площадь сечения стержня ротора

· Д = 0.367 рад. - Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце

· m₁ = 3 - Число фаз обмотки статора

· W₁ = 112 вит - Число витков в фазе статора

· k_об1 = 0.925 - Обмоточный коэффициент

· I_1н.пред = 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U_1H = 240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· t₂ = 18.95 мм - Зубцовое деление ротора

· t₁ = 13.52 мм - Значение зубцового деления статора

Расчет индуктивного сопротивления рассеяния фазы статора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
5.17	Коэффициент расчета индуктивного сопротивления рассеяния фазы статора k'ск=ѓ(Дtz,вск) Определяется по рис.5.5 стр.150 1].	k'ск	1.5
5.18	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости пазового рассеяния паза статора k'в = 0.25(1+31) = 0.25(1+30.8) = 0.873 Вид формулы зависил от значения коэффициента в1=0.8.	k'в	0.873
5.19	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости пазового рассеяния паза статора kв= 0.25(1+3k'в) = 0.25(1+30.873) = 0.904 Вид формулы зависил от значения коэффициента в1=0.8.	kв	0.904
5.20	Высота трапеции паза статора, заполненная обмоточным проводом h2(1) = hп.к.(1)Дhп(1)2bиз = 22.5 0.220.4 = 21.5 мм	h2(1)	21.5	мм
5.21	Высота клина в пазе статора h1(1) = 0 Значение равно нулю т.к. для двигателей с высотой врашения h=50ч250мм в пазах статора применяется не клин, а пазовая крышка.	h1(1)	0	мм
5.22	Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора лп(1) = kвh2(1)/(3b1(1))+k'вh1(1)/b1(1)+3hк(1)/(b1(1)+2bш(1))+hш(1)/bш(1)]= = 0.90421.5/(37.9)+0.8730/7.9+32.1/(7.9+23.7)+1/3.7] = 1.416	лп(1)	1.416
5.23	Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки статора лл(1) = 0.34q/lд(Lл0.64в1) = 0.344/0.105(0.2160.640.80.162) = 1.688	лл(1)	1.68
5.24	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора о(1) = 2k'скkвkоб12Дtz2 = 21.50,8730.92520.1.42 = 1.031	о(1)	1.031
5.25	Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора лд(1) = (t1о(1))/(12kдд) = (13.521.031)/(121.1640.7) = 1.425	лд(1)	1.425
5.26	Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора x1 =15.8(f1н/100)(W1/100)2(лп(1)+лл(1)+лд(1))lд/(pq) = = 15.8(60/100)(112/100)2(1.416+1.688+1.425)0.105/(24) = 0.708 Ом	x1	0.708	Ом
5.27	Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора в относительных единицах x1* = x1I1н.пред/U1H = 0.70840,61/240 = 0.12 о.е. При правильно расчете x1*=0,08-0,14 о.е.	x1*	0.12	о.е.
5.28	Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора Дbд2 = bш(2)/д = 1.5/0.7 = 2.143	Дbд2	2.143
5.29	Коэффициент размерных соотношений зубцовой стороны ротора Дbt2 = bш(2)/t2 = 1.5/18.96 = 0.079	Дbt2	0.079

Параметры расчетов :

· Дt_z = 1.4 - Отношение зубцовых делений ротора и статора

· в_ск = 0 - Коэффициент учитывающий форму паза статора (полузакрытые без скоса)

· h_п.к.(1) = 22.5 мм - Высота паза статора под укладку проводов

· Дh_п(1) = 0.2 мм - Припуск по высоте паза статора

· b_из = 0.4 мм - Односторонняя толщина корпусной изоляции класса нагревостойкости F

· b₁₍₁₎ = 7.9 мм - Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу в=45°

· h_к(1) = 2.1 мм - Высота клиновой части паза статора

· b_ш(1) = 3.7 мм - Значение ширины шлица паза статора

· h_ш(1) = 1 мм - Высота шлица статора

· q = 4 паз. - Число пазов статора на полюс и фазу

· l_д = 0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· L_л = 0.2168 м - Длина лобовых частей обмотки

· в₁ = 0.8 паз. - Относительный шаг обмотки

· = 0.162 м - Полюсное деление

· k_об1 = 0.925 - Обмоточный коэффициент

· t₁ = 13.52 м - Значение зубцового деления статора

· k_д = 1.164 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· д = 0.7 мм - Величина воздушного зазора

· f_1н = 60 Гц - Частота сети

· W₁ = 112 вит - Число витков в фазе статора

· p = 2 - Число пар полюсов

· I_1н.пред = 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U_1H = 240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· b_ш(2) = 1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· t₂ = 18.96 мм - Зубцовое деление ротора

Расчет индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
5.30	Вспомогательный коэффициент расчета индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора ДZ = ѓ(Дbд2,Дbt2) Определяется по рис.5.7 стр.155 1].	ДZ	0.02
5.31	Расчетная высота паза ротора h0(2) = h1(2)+0.4b2(2) =26.5+0.44.3 = 28.22 мм	h0(2)	28.22	мм
5.32	Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора лп(2) = h0(2)/(3b1(2))(1рb1(2)2/(8qс))2+0.66bш(2)/(2b1(2))+ +hш(2)/bш(2)+1.12103h'ш(2)/ I2н.пред = = 28.22/(39.2)(1р9.22/(8219.37))2+0.661.5/(29.2)+ +0.7/1.5+1.121030.3/659.24 = 2.291 Вид формулы зависит от значения идентификатора формы паза (равен 3)	лп(2)	2.291
5.33	Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора лл(2) = (2.3Dкл.ср.)/(Z2lдД2)lg(4.7Dкл.ср.)/(hкл10-3+2bкл10-3)] = =(2.30.16)/(340.1050.3672)lg(4.70.16)/(42.910-3+216.410-3)] = 0.775	лл(2)	0.775
5.34	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора о(2) = 1+0.2(рp/Z2)ДZ/(1p2/Z22) = 1+0.2(р2/34)0.02/(122/342) = 0.806	о(2)	0.987
5.35	Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора лд(2) = t2/(12kдд)о(2) = 18.96/(121.1640.7)0.987 = 1.914	лд(2)	1.914
5.36	Индуктивное сопротивление рассеяния фазы короткозамкнутого ротора x2 = 7.9f1нlд10-6(лп(2)+лл(2)+лд(2)) = 7.9600.10510-6(2.291+0.775+1.914) = = 0.000248 Ом	x2	0.000248	Ом
5.37	Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора x'2 = x212(W1kоб1)2/Z2 = 0.00024812(1120.925)2/34 = 0.941 Ом	x'2	0.941	Ом
5.38	Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора в относительных единицах x'2* = x'2I1н.пред/U1H = 0.94140,61/240 = 0.148 о.е. При правильном расчете x'2*=0.01ч0.16 о.е.	x'2*	0.148	о.е.

Параметры расчетов :

· Дb_д2 = 2.143 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора

· Дb_t2 = 0.079 - Коэффициент размерных соотношений зубцовой стороны ротора

· h₁₍₂₎ = 26.5 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора

· b₂₍₂₎ = 4.3 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

· b₁₍₂₎ = 9.2 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· q_с = 219.37 ммІ - Площадь сечения стержня ротора

· b_ш(2) = 1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· h_ш(2) = 0.7 мм - Глубина прорези паза ротора

· D_кл.ср.=0.16 м - Средний диаметр замыкающего кольца

· Z₂ = 34 - Число пазов ротора

· l_д = 0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· Д = 0.367 рад. - Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце

· h_кл = 42.9 мм - Высота сечения замыкающего кольца

· b_кл = 16.4 мм - Ширина замыкающего кольца

· p = 2 - Число пар полюсов

· t₂ = 18.96 мм - Зубцовое деление ротора

· k_д = 1.164 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· д = 0.7 мм - Величина воздушного зазора

· f_1н = 60 Гц - Частота сети

· W₁ = 112 вит - Число витков в фазе статора

· k_об1 = 0.925 - Обмоточный коэффициент

· I_1н.пред = 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U_1H = 240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Расчет потерь в асинхронном двигателе

Расчет основных магнитных потерь (потерь в стали)

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
6.1	Удельные потери в стали P0.1/50=ѓ(МаркаСтали) Определяеся по 1].	P0.1/50	2	Вт/кг
6.2	Масса стали ярма статора ma=рЧ(Dа-ha)ЧkcЧгcЧlдЧha ma=рЧ(0.225-0.0256)Ч0.97Ч7800Ч0.105Ч0.0276= 19.7 кг	ma	19.7	кг
6.3	Масса зубцов статора mZ(1)=hZ(1)Ч10-3ЧbZ(1)Ч10-3ЧZ1ЧlдЧkcЧгc mZ(1)=25.6Ч10-3Ч6.009Ч10-3Ч48Ч0.105Ч0.97Ч7800=5.87 кг	mZ(1)	5.87	кг
6.4	Коэффициент зависимоти потерь в стали от частоты перемагничивания в=ѓ(f1) Диапазон значений в=1.3ч1.5.	в	1.4
6.5	Основные потери в стали Дpст.осн.=P0.1/50Ч(f1/50)вЧ(kДАЧBa2Чma+kДZЧBZ(1)2ЧmZ(1)) Дpст.осн.=2Ч(60/50)1.4Ч(1.6Ч1.52Ч19.7+1.8Ч1.792Ч5.87)=270.5 Вт	Дpст.осн.	270.5	Вт
6.6	Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения r12=Дpст.осн./(m1ЧIм2) r12= 270.5 /(3Ч10.752)=0.78 Ом	r12	0.78	Ом
6.7	Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения в относительных единицах r12*=r12ЧI1н.пред/U1H r12*=0.78Ч40,61/240=0.132 о.е. При правильном расчете r12*=0.05ч0.2 о.е.	r12*	0.132	о.е.
6.8	Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора x12=U1H/Iм-x1 x12=240/10.75-0.708=21.62 Ом	x12	21.62	Ом
6.9	Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора в относительных единицах x12*=x12ЧI1н.пред/U1H x12*=21.62Ч40,61/240=3.658 о.е. При правильном расчете x12*=2ч5 о.е.	x12*	3.658	о.е.
6.10	Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора Дbд1=bш(1)/д Дbд1=3.7/0.7=5.286	Дbд1	5.286

Параметры расчетов :

· МаркаСтали=2214 - Марка электротехнической стали

· D_а=0.313 м - Наружный диаметр магнитопровода статора

· h_a=0.0276 м - Высота ярма статора

· k_c=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· г_c=7800 кг/мі - Удельная масса стали

· l_д=0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· h_Z(1)=25.6 мм - Высота зубца статора

· b_Z(1)=6.00 мм - Ширина зубца статора

· Z₁=48 - Число пазов статора

· f₁=60 Гц - Частота сети

· k_ДА=1.6 - Коэффициент влияния неравномерности распределения магнитного потока на потери стали

· B_a=1.5 Тл - Индукция в ярме статора

· k_ДZ=1.8 - Коэффициент влияния неравномерности распределения магнитного потока на потери стали

· B_Z(1)=1.79 Тл - Действительное значение индукции в зубце статора

· m₁=3 - Число фаз обмотки статора

· I_м=10.75 А - Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД)

· I_1н.пред= 40,61 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U_1H=240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· x₁=0.708 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

· b_ш(1)=3.7 мм - Значение ширины шлица паза статора

Расчет поверхностных потерь

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
6.11	Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора в0(1)=ѓ(Дbд1) Определяется по рис.6.1 стр.169 1].	в0(1)	0
6.12	Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора в0(2)=ѓ(Дbд2) Определяется по рис.6.1 стр.1691].	в0(2)	0,3
6.13	Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора B0(1)=в0(1)ЧkдЧBд B0(1)=0Ч1.164Ч0.776=0.271	B0(1)	0
6.14	Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора B0(2)=в0(2)ЧkдЧBд B0(2)=0,3Ч1.164Ч0.776=0	B0(2)	0,271
6.15	Скорость вращения ротора в режиме ХХ n=60Чf1/p n=60Ч60/2=1800 об/мин	n	1800	об/мин
6.16	Удельные поверхностные потери коронок зубцов статора pпов(1)=0.5Чk01Ч(Z2Чn/10000)1.5Ч(B0(1)Чt2)2 pпов(1)=0.5Ч1.5Ч(34Ч1800/10000)1.5Ч(0Ч18.95)2=0 Вт/мІ	pпов(1)	0	Вт/мІ
6.17	Удельные поверхностные потери коронок зубцов ротора pпов(2)=0.5Чk02Ч(Z1Чn/10000)1.5Ч(B0(2)Чt1Ч103)2 pпов(2)=0.5Ч1.5Ч(48Ч1800/10000)1.5Ч(0,271Ч0.01352Ч103)2=255,66 Вт/мІ	pпов(2)	255,66	Вт/мІ
6.18	Полные поверхностные потери статора Дpпов(1)=pпов(1)Ч(t1-bш(1)Ч10-3)ЧZ1Чlд Дpпов(1)=0Ч(0.01352-3.7Ч10-3)Ч48Ч0.105=0 Вт	Дpпов(1)	0	Вт
6.19	Полные поверхностные потери ротора Дpпов(2)=pпов(2)Ч(t2Ч10-3-bш(2)Ч10-3)ЧZ2Чlд Дpпов(2)=255,666Ч(18.96Ч10-3-1.5Ч10-3)Ч34Ч0.105=15,965 Вт	Дpпов(2)	15,965	Вт

Параметры расчетов :

· Дb_д1=5.286 - Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора

· Дb_д2=0 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора

· k_д=1.164 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· B_д=0.776 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре

· f₁=60 Гц - Частота сети

· p=4 - Число пар полюсов

· k₀₁=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов статора на удельные потери

· Z₂=34 - Число пазов ротора

· t₂=18.95 мм - Зубцовое деление ротора

· k₀₂=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов ротора на удельные потери

· Z₁=48 - Число пазов статора

· t₁=0.01352 м - Значение зубцового деления статора

· b_ш(1)=3.7 мм - Значение ширины шлица паза статора

· l_д=0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· b_ш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

Расчет пульсационных потерь в стали зубцов статора и ротора и полных магнитных потерь

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
6.20	Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(1)=г2Чд/(2Чt1Ч103)ЧBZ(1) Bпул(1)=0Ч0.7/(2Ч0.01352Ч103)Ч1.79=0 Тл	Bпул(1)	0	Тл
6.21	Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(2)=г1Чд/(2Чt2)ЧBZ(2) Bпул(2)=2.716Ч0.7/(2Ч18.95)Ч1.79=0.087 Тл	Bпул(2)	0.087	Тл
6.22	Масса стали зубцов ротора mZ2=Z2Ч(hZ(2)Ч10-3)Ч(bZ(2)Ч10-3)ЧlдЧkcЧгc mZ2=34Ч(25.6Ч10-3)Ч(8.72Ч10-3)Ч0.105Ч0.97Ч7800=7.99 кг	mZ2	7.99	кг
6.23	Пульсационные потери в зубцах статора Дpпул(1)=0.11Ч(Z2Чn/1000ЧBпул(1))2ЧmZ(1) Дpпул(1)=0.11Ч(34Ч1800/1000Ч0)2Ч5.87=0 Вт	Дpпул(1)	0	Вт
6.24	Пульсационные потери в зубцах ротора Дpпул(2)=0.11Ч(Z1Чn/1000ЧBпул(2))2ЧmZ(1) Дpпул(2)=0.11Ч(48Ч1800/1000Ч0.087)2Ч5.87=49.8 Вт	Дpпул(2)	49.8	Вт
6.25	Сумма добавочных потерь холостого хода в асинхронном двигателе Дpст.доб.=Дpпов(1)+Дpпов(2)+Дpпул(1)+Дpпул(2) Дpст.доб.=0+15,96+0+49.8=65,8 Вт	Дpст.доб.	65,8	Вт
6.26	Проверочный коэффициент отношения добавочных потерь к основным Дpдоб/осн=Дpст.доб./Дpст.осн. Дpдоб/осн=65,8/270.5=0,243	Дpдоб/осн	0,243
6.27	Полные магнитные потери (потери в стали) асинхронного двигателя Дpст=Дpст.доб.+Дpст.осн. Дpст=65,8+270.5=336,29 Вт	Дpст	336,29	Вт

Параметры расчетов :

· г₂=0 - Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора

· д=0.7 мм - Величина воздушного зазора

· t₁=0.01352 м - Значение зубцового деления статора

· B_Z(1)=1.79 Тл - Действительное значение индукции в зубце статора

· г₁=2.716 - Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора

· t₂=18.95 мм - Зубцовое деление ротора

· B_Z(2)=1.73 Тл - Расчетное значение индукции в зубцах ротора

· Z₂=34 - Число пазов ротора

· h_Z(2)= 33.87 мм - Расчетная высота зубца ротора

· b_Z(2)=8.72 мм - Ширина зубца ротора

· l_д=0.105 м - Расчетная длина воздушного зазора

· k_c=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· г_c=7800 кг/мі - Удельная масса стали

· n=1800 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ

· m_Z(1)=5.87 кг - Масса зубцов статора

· Z₁=48 - Число пазов статора

· Дp_пов(1)=0 Вт - Полные поверхностные потери статора

· Дp_пов(2)= Вт - Полные поверхностные потери ротора

· Дp_ст.осн.=270.5 Вт - Основные потери в стали

Расчет механических и вентиляционных потерь

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
6.28	Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь Kт=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.173 1].	Kт	7
6.29	Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K'т=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.173 1].	K'т	0
6.30	Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K''т=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.173 1].	K''т	0
6.31	Механические и вентиляционные потери Дpмех=KтЧ(n/1000)2Ч(10D)3 Дpмех=7Ч(1800/1000)2Ч(10Ч0.206)3=199.9 Вт Вид формулы зависит от степени защиты и числа полюсов.	Дpмех	199.9	Вт

Параметры расчетов :

· IP=IP23 - Степень защиты

· 2p=4 - Число полюсов

· D=0.206 м - Наружный диаметр магнитопровода статора

· n=1800 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ

Расчет тока холостого хода и коэффициента мощности холостого хода

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
6.32	Электрические потери в статоре при холостом ходе Дpэ10=m1ЧIм2Чr1 Дpэ10=3Ч10.7492Ч0.2846=98.7 Вт	Дpэ10	98.7	Вт
6.33	Активная составляющая тока холостого хода Io.a.=(Дpст+Дpмех+Дpэ10)/(m1ЧU1H) Io.a.=(270.5+199.9+98.7)/(3Ч240)=0.88 А	Io.a.	0.88	А
6.34	Ток холостого хода Io=(Io.a.2+Iм2)Ѕ Io=(0.882+10.7492)Ѕ=10.79 А	Io	10.79	А
6.35	Коэффициент мощности при холостом ходе cosцo=Io.a./Io cosцo=0.88/10.749=0.082	cosцo	0.082
6.36	Потери, не изменяющиеся при изменени скольжения Дpпост=(Дpст+Дpмех)Ч10-3 Дpпост=(207.5+199.9)Ч10-3=0.5351 кВт	Дpпост	0.5351	кВт

Параметры расчетов :

· m₁=3 - Число фаз обмотки статора

· I_м=10.749 А - Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД)

· r₁=0.2846 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· Дp_ст=270.5 Вт - Полные магнитные потери (потери в стали) асинхронного двигателя

· Дp_мех=199.9 Вт - Механические и вентиляционные потери

· U_1H=240 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Потери на гистерезис зависят от типа материала использованного для сердечника. Для снижения потерь на гистерезис, используют холоднокатаные изотронные электротехнические стали марок 2013,02312,02411 и другие.

Потери на вихревые токи в листах стали зависят от свойств материала и толщины листов. Для снижения потерь на вихревые токи уменьшают толщину листов и изолируют их друг от друга.

3.Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя

Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя производится по Т-образной электрической схеме замещения, так как только при использовании этой схемы замещения возможен расчёт фазной ЭДС статора Е₁, основного магнитного потока Ф_расч и тока холостого хода I_{0 расч} при изменении нагрузки на валу.