Паровые турбины ТЭС

Расчет тепловой схемы и проточной части для паровой турбины К-160-130. Определение расхода острого пара в голову турбины при заданной мощности, выдаваемой генератором турбины. Расчет вала цилиндра низкого давления на критическое число оборотов.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 30.01.2017
Размер файла 441,4 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство высшего образования РФ

Саратовский государственный технический университет

Кафедра тепловые электрические станции

Курсовой проект

“Паровые турбины ТЭС.”

САРАТОВ 20

Реферат

Курсовой проект содержит листов, таблиц , диаграмму, наименования источников.

ТУРБИНА, ОТБОР, ПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ПАР, ВАЛ, ЛОПАТКА, КОНДЕНСАТОР, ДЕАЭРАТОР, ДРЕНАЖ.

Объектом разработки является паровая турбина К-160-130.

Цель работы: Расчет тепловой схемы, и проточной части паровой турбины К-160-130.

1. Введение

В 1958 г. Харьковский турбинный завод выпустил турбину К-150-130, рассчитанную на параметры свежего пара 12.75 МПа и температуру 565 град, при давлении в конденсаторе 3.0 кПа и частоте вращения 50Гц. Позже турбина была модернизирована, и в настоящее время ее мощность составляет 160 МВт.

Пар от котла по двум паропроводам подводится к стопорному клапану и за тем направляется к четырем регулирующим клапанам, каждый из которых соединен со своей сопловой коробкой. Две сопловые коробки установлены в нижней половине внутреннего корпуса ЦВД, а две другие - в верхней.

Турбина имеет сопловое парораспределение. Первые два регулирующих клапана диаметром 120 мм. открываются одновременно и подводят пар к сопловым коробкам, расположенным в нижней половине корпуса. Номинальная мощность обеспечивается при дополнительном открытии третьего клапана диаметром 135 мм.

С параметрами 3.7 МПа и 375 °С пар по четырем паропроводам направляется в промежуточный пароперегреватель котла и возвращается оттуда с параметрами 2.8 МПа и 565 °С к двум клапанам части среднего давления, от которых по четырем паропроводам пар поступает в часть среднего давления.

В турбоустановки используется двухпоточный конденсатор типа К-160-9115 с поверхностью охлаждения 9115 м2, расчетный вакуум в котором обеспечивается при расходе 21000 м3/ч охлаждающей воды с температурой 12 °С.

Задание курсовую работу.

1.1 Произвести расчет тепловой схемы на базе турбины К-160-130.

1.2 Определить расход острого пара в голову турбины при заданной мощности, выдаваемой генератором турбины.

1.3 Сравнить полученные данные с фактическими.

1.4 Технические характеристики турбины.

Тип турбины К-160-130

Номинальная мощность 160 МВт

Частота вращения 50 Гц

Начальное давление 12.8 МПа

Начальная температура 565 °С

Давление в конденсаторе К-160-9115 3.43 кПа

Температура охлаждающей воды 12 °С

Температура питательной воды при номинальной нагрузке 229 °С

Расход пара в голову турбины при максимальной нагрузке 129.6 кг/с

Температура пара перед пром. перегревом 375 °С

Давление пара перед пром.перегревом 3.7 МПа

Температура пара после пром. перегрева 565 °С

Давление пара после пром. перегрева 2.8 МПа

Давление в деаэраторе 0.6 МПа

Внутренний относительный КПД ЦВД 0.835

Внутренний относительный КПД ЦСД 0.832

Внутренний относительный КПД ЦНД 0.832

2. Расчет тепловой схемы установки

2.1 Схема установки

Размещено на http://www.allbest.ru/

2.2 Расчет процесса расширения в турбине и построение процесса на диаграмме

2.2.1 Расчет процесса расширения в ЦВД

1. В Н-S диаграмме строим начальную точку процесса расширения по давлению Р0=12.75 МПа и температуре Т0=565 °С. Находим начальную точку Н0=3515 кДж/кг. Строим процесс расширения до давления перед пром. перегревом Р=3.7 МПа.

2. Получаем теоретический процесс расширения в ЦВД, с энтальпией Н=3138 кДж/кг.

3. Рассчитаем энтальпию реального процесса расширения. Внутренний относительный КПД ЦВД равен зоi=0.835, зоi=(Н0- Н2)/(Н0-Н2t), получаем: Н2=Н0- зоi(Н0- Н2t), Н2=3515- 0.835(3515-3138)=3200 кДж/кг. Строим реальный процесс расширения в Н-S диаграмме.

паровой турбина цилиндр пар

2.2.2 Расчет процесса расширения в ЦСД и ЦНД

1. В Н-S диаграмме строим процесс пром. перегрева с параметрами Рпп=2.8 МПа и Тпп=565 °С. Находим точку Нпп=3610 кДж/кг.

2. Строим процесс расширения с параметров пром. перегрева до давления в конденсаторе турбины. Получаем точку Н=2225 кДж/кг.

3. Рассчитаем энтальпию реального процесса расширения.

Внутренний относительный КПД ЦСД и ЦНД равен зоi=0.83, зоi=(Нпп- Н9)/(Нпп-Н9t), получаем: Н9=Нпп- зоi(Нпп- Н2t), Н2=3610- 0.83(3610-2225)=2460.45 кДж/кг. Строим реальный процесс расширения в Н-S диаграмме.

2.3 Расчет параметров отборного пара и воды в системе регенерации

2.3.1 Расчет температуры воды после регенеративных подогревателей, питательного насоса и деаэратора

1. По (1) определим температуру воды после конденсатора, при давлении Рк=0.003 МПа, температура насыщения Тк=26 °С.

2. По (1) определим температуру воды в деаэраторе, при давлении Рд=0.6 МПа, температура Тд=159 °С.

3. Проведем разбиение температур по подогревателям (с учетом того, что Тпв=229 °С, питательный насос поднимает температуру воды на 4 °С и деаэратор нагревает воду на 10 °С) и занесем данные в таблицу.

Тв1, °С

Тв2, °С

Тв3, °С

Тпн, °С

Тд, °С

Тв4, °С

Тв5, °С

Тв6, °С

Тв7, °С

Тв8, °С

Тк, °С

229

209

179

162

159

149

121

101

65

45

26

Тв1-8 - температура воды после соответствующего подогревателя.

Тпн - температура воды после питательного насоса.

Тд - температура воды после деаэратора.

Тк - температура воды после конденсатора.

2.3.2 Расчет энтальпий воды после регенеративных подогревателей, питательного насоса и деаэратора

1. Зададим давление воды после конденсатного насоса Ркн=0.7 МПа, с учетом падения давления на каждом ПНД, получаем на входе в деаэратор давление Рд=0.6 МПа.

2. Зададим давление воды после питательного насоса Рпн=18 МПа, с учетом падения давления на каждом ПВД, получаем на входе в котлоагрегат давление Рпв=17.4 МПа.

3. По (1) определим энтальпию воды после подогревателей, по давлению и температуре, занесем данные в таблицу.

Нв1, кДж /кг

Нв2, кДж /кг

Нв3, кДж /кг

Нпн, кДж /кг

Нд, кДж /кг

Нв4, кДж /кг

Нв5, кДж /кг

Нв6, кДж /кг

Нв7, кДж /кг

Нв8, кДж /кг

Нк, кДж /кг

989

899

767.6

698

670.5

627.2

507,6

414,5

271,89

188.31

111

Нв1-8 - энтальпия воды.

Нпн - энтальпия воды после питательного насоса.

Нд - энтальпия воды после деаэратора.

Нк=Нв9 - энтальпия воды после конденсатора.

2.3.3 Определение параметров отборов пара

1. Определим параметры отборного пара по следующей методике:

- определим температуру tп= tпв + t, где tпв температура после соответствующего подогревателя, а t температура недогрева в подогревателе, выбирается равной от -2 до 10 °С.

- определим давление насыщения Рн по температуре tп.

- определим давление отбора Ротб= Рн ? 1.1, необходим также учесть заданные значения давления в отборах турбины.

- по H-S диаграмме определим энтальпии отборов.

- занесем полученные данные в таблицу.

№отбора

1

2

3

4

5

6

7

8

выхлоп

Р,МПа

3.7

2.4

1.1

0.85

0.47

0.18

0.09

0.04

0.003

Нр,кЖд/кг

3138

3482.5

3281.4

3208.3

3045

2822

2697.8

2560.4

2455

Р1-8 - давление в отборах.

Нр1-9 - энтальпии отборов.

2.3.4 Определение параметров дренажей

1. Определим температуру дренажей как температуру насыщения при давлении отбора. Энтальпию дренажа определим по давлению и температуре, по (1). Полученные данные внесем в таблицу.

№дренажа

1

2

3

4

5

6

7

8

Тдр, °С

245

222

184

173

150

117

96

76

Ндр,кДж/кг

1061.4

952.8

780.8

732.3

632.2

491

402

318

Тдр1-8 - температура дренажей.

Ндр1-8 - энтальпия дренажей.

2.4 Сводная таблица параметров рабочей среды

В гол-ову турбины

Пром. прегрев

1

2

3

Питательный насос

Деаэратор

4

5

6

7

8

9 (Выхлоп.)

Тв,°С

-

-

229

209

179

162

159

149

121

101

65

45

26

Рв,Мпа

-

-

17.4

17.6

17.8

18.0

0.6

0.6

0.62

0.64

0.66

068

0.7

Нв,кДж/кг

-

-

989

899

767.6

698

670.5

627

507

414

271

188

-

Sв,кДж/кгК

-

-

2.57

2.38

2.10

1.95

1.93

1.82

1.53

1.29

0.89

0.63

0.38

Vв,м3/кг10-3

-

-

1.2

1.15

1.11

1.1

1.09

1.89

106

1.04

1.01

1

1

Рр,Мпа

12.75

2.8

3.7

2.4

1.1

-

-

0.85

0.47

0.18

0.09

0.04

0.003

Нр,кДж/кг

3515

3610

3138

3482

3281.4

-

-

3208

3045

2822

2697.8

2560.4

2455

Sр,кДж/кгК

6.66

7.44

6.72

6.71

7.56

-

-

7.62

7.69

7.75

7.77

7.78

8.55

Тдр,°С

-

-

245

222

184

-

-

173

150

117

96

76

-

Ндр,кДж/кг

-

-

1061

952.8

780.8

-

-

732

632

491

402

318

-

Sдр,кДж/кгК

-

-

3.02

2.67

2.20

-

-

1.92

1.6

1.38

1.28

1.19

-

Vдр,м3/кг10-3

-

-

1.3

1.22

1.13

-

-

1.09

1.06

1.04

1.04

1.035

-

2.5 Расчет расхода пара на отборы

2.5.1 Тепловой баланс для первого подогревателя.

б1=== 0.043

б1-8 - доля пара на отбор.

2.5.2 Тепловой баланс для второго подогревателя

б2=== 0,05

2.5.3 Тепловой баланс для третьего подогревателя

б3=== =0,021

2.5.4 Тепловой баланс для деаэратора

бд=== 0, 00978

2.5.5 Тепловой баланс для четвертого подогревателя

б4=== =0,042

2.5.6 Тепловой баланс для пятого подогревателя

б5=== 0,032

2.5.7 Тепловой баланс для шестого подогревателя

б5=== 0,049

2.5.8 Расчет точки смешения, методом последовательного приближения

1. Примем следующие данные: б7=0.04

б8=0.04

Нсм=Нв7

2. Произведем расчет б7 и б8:

б7=;

3. Расчет энтальпии точки смешения.

Нсм=

4. Производим сравнение полученных величин с принятыми, с заданной точностью. Если погрешность превышает заданную, то продолжаем уточнения, подставляя новые данные, если погрешность не превышает заданную, то выводим ответ.

5. После многочисленных итераций получили следующие данные:

б7=0.017

б8=0.027

2.6 Расчет работы и расхода пара в голову турбины

2.6.1 Расчет работы пара в турбине

-работа пара в турбине.

2.6.2 Расчет расхода пара в голову турбины

- расход пара в голову турбины.

- максимальная электрическая мощность машины генератора.

- КПД машины генератора.

3. Заключение

В результате проведенных расчетов получили совпадение расчетных данных по расходу пара в голову турбины с заданными, погрешность составляет менее двух процентов.

расчетное= 124.801 (кг/с)

задан.= 126.9 (кг/с)

Погрешность:

По полученным данным делаем вывод о правильности проведенных расчетов.

3. Расчет проточной части турбины

3.1 Расчет ЦВД

3.1.1 Расчет регулируемой ступени

3.1.1.1 Расчет сопловой решетки

Зададим средний диаметр ступени по заводскому аналогу.

d=1.050 (м).

Частота вращения ротора турбины.

n=3000 (об/мин).

Окружная скорость.

Зададимся степенью реакции.

Зададимся скоростным коэффициентом концевых турбинных решеток.

Зададимся углом выхода потока из сопловой решетки.

Определим значение характеристического коэффициента.

Определяем фиктивную скорость пара.

Располагаемый теплоперепад ступени.

Теплоперепад сопловой решетки.

Теплоперепад рабочей решетки.

Теоретическая скорость истечения пара из сопел.

Действительная скорость истечения пара из сопел.

Выходная площадь сопловой решетки.

- расход пара в голову турбины, кг/с.

= 0.036 - удельный теоретический объем пара, по диаграмме м3/кг.

=0.94- коэффициент расхода.

Определим высоту лопаток сопловой решетки.

- степень парциальности подвода пара.

Определим скорость звука в данной среде.

= 1.35, показатель адиабаты.

= 11,8 МПа, давление ступени, определяем по диаграмме.

Определяем число маха.

Выберем профиль сопловой лопатки.

Профиль выбирается из стандартных, по углу выхода потока из сопловой решетки и по числу маха.

Таблица стандартных профилей приведена в (10) таблица(4)

С - 90 - 12А

10-14

70-120

0.72-0.87

31-35

0.6-0.85

Уточним, ранее принятые, значения коэффициента расхода и коэффициента сопла.

- коэффициент сопла.

- коэффициент профильных потерь.

- эквивалентный угол.

= 0.032 - хорда сопловой лопатки, м.

= 0.001 - коэффициент потерь.

Определим погрешность.

- коэффициент расхода.

Определим погрешность.

2.1.1.2 Расчет рабочей решетки

Относительная скорость входа пара.

Угол входа пара в рабочие решетки.

Определим число сопловых лопаток.

- оптимальный шаг.

Округляем полученное значение.

Потери теплоперепада в соплах.

Определим теоретическую относительную скорость выхода потока.

Площадь кольцевой рабочей решетки.

- расход пара в голову турбины, кг/с.

= 0.0365 - удельный теоретический объем пара, по диаграмме м3/кг.

=0.98- коэффициент расхода.

Определим угол выхода потока из рабочей решетки.

- величина перекрышки, м.

Определим скорость звука в данной среде.

= 11 МПа, давление ступени, определяем по диаграмме.

Определяем число маха.

Выберем профиль рабочей лопатки.

Профиль выбирается из стандартных.

Таблица стандартных профилей приведена в (10) таблица(4)

Р - 26 - 17А

15-19

23-35

0.6-0.7

75-80

0.75-0.95

Определим число рабочих лопаток.

=0.662 - оптимальный шаг.

=0.03 - хорда рабочей лопатки.

Округляем полученное значение.

Потери теплоперепада в рабочих лопатках.

- коэффициент скорости, определяем по рис.5 (10).

Уточним значения коэффициента скорости и коэффициента расхода.

- коэффициент скорости.

- оцениваем по соотношению .

Определим погрешность.

- коэффициент расхода.

Определим погрешность.

Определим действительную относительную скорость потока на выходе из рабочей решетки.

Определим лопаточный КПД ступени.

- располагаемая энергия ступени.

- коэффициент использования кинетической энергии выходной скорости в последующей ступени, для регулирующей ступени =0.

- потери с выходной скоростью.

=49.128(м/с) - действительная скорость выхода пара из рабочей решетки, определяется из треугольника скоростей(см. приложение1).

Определяем внутренний относительный КПД ступени.

- потери на трение.

=1.4 - коэффициент трения.

- потери от утечек.

- потери на влажность равны , т.к. процесс расширения проходит в зоне перегретого пара.

Определим действительный теплоперепад ступени.

Определим мощность ступени.

3.2 Разбиение теплоперепада ЦВД

- по заводскому аналогу принимаем значения диаметров ступеней;

- принимаем значения степени реактивности ступени;

- принимаем ;

- принимаем значение скоростного коэффициента ;

- принимаем значение коэффициента ;

- определяем ;

- производим расчет теплоперепада

- полученные данные сведем в таблицу и построим график по полученным величинам по ступеням.

таблица 5

№ ступени

2

0.968

0.02

0.47

50

3

0.979

0.03

0.473

50.6

4

0.995

0.035

0.474

52

5

1.012

0.04

0.475

53.5

6

1.03

0.045

0.477

55.2

7

1.044

0.05

0.478

56.4

График распределения теплоперепада, диаметра и характеристического коэффициента.

------- - теплоперепад ступени;

------- - диаметр ступени;

------- - значение характеристического коэффициента.

Исходя из полученных данных, определим количество ступеней ЦВД.

Средний теплоперепад, приходящийся на одну ступень.

.

=377 (кДж/кг) - теплоперепад ЦВД.

= 0.0090869 - коэффициент возврата теплоты.

Округляя, полученные значение, получаем.

=7 шт.

3.1.2 Расчет первой нерегулируемой ступени (вторая ступень по ходу пара).

3.1.2.1 Расчет сопловой решетки

Уточним значение среднего диаметра ступени

Окружная скорость.

Степень реакции.

Зададимся скоростным коэффициентом концевых турбинных решеток.

Зададимся углом выхода потока из сопловой решетки.

Определим значение характеристического коэффициента.

Определяем фиктивную скорость пара.

Располагаемый теплоперепад ступени.

Теплоперепад сопловой решетки.

Теплоперепад рабочей решетки.

Теоретическая скорость истечения пара из сопел.

Действительная скорость истечения пара из сопел.

Выходная площадь сопловой решетки.

- расход пара в голову турбины, кг/с.

= 0.042 - удельный теоретический объем пара, по диаграмме м3/кг.

=0.945- коэффициент расхода.

Определим высоту лопаток сопловой решетки.

- степень парциальности подвода пара.

Определим скорость звука в данной среде.

= 1.35, показатель адиабаты.

= 9 МПа, давление ступени, определяем по диаграмме.

Определяем число маха.

Выберем профиль сопловой лопатки.

Профиль выбирается из стандартных, по углу выхода потока из сопловой решетки и по числу маха.

Таблица стандартных профилей приведена в (1)

таблица(6)

С - 90 - 15А

13-17

70-120

0.7-0.85

35-40

0.5-0.85

Уточним, ранее принятые, значения коэффициента расхода и коэффициента сопла.

- коэффициент сопла.

- коэффициент профильных потерь.

- эквивалентный угол.

= 0.07 - хорда сопловой лопатки, м.

= 0.001 - коэффициент потерь.

Определим погрешность.

- коэффициент расхода.

Определим погрешность.

3.1.1.2 Расчет рабочей решетки

Относительная скорость входа пара.

Угол входа пара в рабочие решетки.

Определим число сопловых лопаток.

- оптимальный шаг.

Округляем полученное значение.

Потери теплоперепада в соплах.

Определим теоретическую относительную скорость выхода потока.

Площадь кольцевой рабочей решетки.

- расход пара в голову турбины, кг/с.

= 0.0424 - удельный теоретический объем пара, по диаграмме м3/кг.

=0.97- коэффициент расхода.

Определим угол выхода потока из рабочей решетки.

- величина перекрышки, м.

Определим скорость звука в данной среде.

= 8.9 МПа, давление ступени, определяем по диаграмме.

Определяем число маха.

Выберем профиль рабочей лопатки.

Профиль выбирается из стандартных.

Таблица стандартных профилей приведена в (1) таблица(6)

Р - 35 - 25А

22-28

30-50

0.55-0.65

78-82

0.75-0.95

Определим число рабочих лопаток.

=0.668 - оптимальный шаг.

=0.060 - хорда рабочей лопатки.

Округляем полученное значение.

Потери теплоперепада в рабочих лопатках.

- коэффициент скорости, определяем по рис.5 (10).

Уточним значения коэффициента скорости и коэффициента расхода.

- коэффициент скорости.

- оцениваем по соотношению .

Определим погрешность.

- коэффициент расхода.

Определим погрешность.

Определим действительную относительную скорость потока на выходе из рабочей решетки.

Определим лопаточный КПД ступени.

- располагаемая энергия ступени.

- коэффициент использования кинетической энергии выходной скорости в последующей ступени, для регулирующей ступени =0.5

- потери с выходной скоростью.

=63.915(м/с) - действительная скорость выхода пара из рабочей решетки, определяется из треугольника скоростей(см. приложение1).

Определяем внутренний относительный КПД ступени.

- потери на трение.

=1.4 - коэффициент трения.

- потери от утечек.

- потери на влажность равны , т.к. процесс расширения проходит в зоне перегретого пара.

Определим действительный теплоперепад ступени.

Определим мощность ступени.

3.2 Разбиение теплоперепада ЦCД - ЦНД.

- по заводскому аналогу принимаем значения диаметров ступеней;

- принимаем значения степени реактивности ступени;

- принимаем ;

- принимаем значение скоростного коэффициента ;

- принимаем значение коэффициента ;

- определяем ;

- производим расчет теплоперепада

- полученные данные сведем в таблицу и построим график по полученным величинам по ступеням.

таблица 7

№ ступени

ЦСД

8

1.132

0.05

0.483

63.6

9

1.135

0.05

0.483

63.9

10

1.15

0.055

0.484

65.2

11

1.16

0.055

0.484

66.4

12

1.19

0.06

0.485

69.5

13

1.22

0.06

0.485

73

14

1.260

0.06

0.485

77.9

15

1.32

0.06

0.485

85.5

ЦНД

16

1.48

0.06

0.485

107.5

17

1.54

0.07

0.488

115.2

18

1.61

0.08

0.491

124.5

19

1.71

0.1

0.496

137.4

20

1.83

0.12

0.502

153.9

21

2

0.13

0.505

181.7

График распределения теплоперепада, диаметра и характеристического коэффициента.

------- - теплоперепад ступени;

------- - диаметр ступени;

------- - значение характеристического коэффициента.

Исходя из полученных данных, определим количество ступеней ЦCД.

Средний теплоперепад, приходящийся на одну ступень.

.

=565 (кДж/кг) - теплоперепад ЦСД.

= 0.018 - коэффициент возврата теплоты.

Округляя, полученные значение, получаем.

=8 шт.

Определим количество ступеней ЦНД.

Средний теплоперепад, приходящийся на одну ступень.

.

=565 (кДж/кг) - теплоперепад ЦНД.

= 0.03854 - коэффициент возврата теплоты.

Округляя, полученные значение, получаем.

=6 шт.

4. Расчет вала ЦНД на прочность

4.1 Расчет вала ЦНД на критическое число оборотов

Произведем расчет одной половины вала, т.к. вал симметричен относительно оси паровпуска.

- произведем расчет нагрузки вала, диска и лопатки;

- плотность материала, кг/м3.

- принимаем масштаб длины вала ;

- выбираем масштаб действительных нагрузок ;

- зададимся полюсным расстоянием ;

- строим силовой многоугольник ;

- определяем ординаты фиктивных изгибающих моментов;

- строим эпюру фиктивных моментов, определяем площади участков, строим фиктивные силы из точек центра тяжести, в масштабе ;

- выбираем масштаб фиктивных сил

- находим полюсное расстояние , из расчета, чтобы получить прогибы вала на чертеже в К раз больше действительных

- момент инерции твердого тела.

- модуль Юнга.

Таблица расчета вала на критическое число оборотов.

таблица№ 8

№ участка

Диам

етр.

Вал

Диски

Лопатки

Наг

рузка.

Длина

участка.

Отнош.

диам.

Фиктив.

изгиб.

Ординаты

эпюры

изгиб.

моментов.

Ординаты

фикт.

изг. моментов.

Площадь эпюры моментов.

Ординаты

изогнутой оси вала.

Площадь прогиба.

Изгибающий момент.

Обозначения

d

Q

l

d0/d

(d0/d)4

Z

z?(d0/d)4

F

Y

Y2

Q?Y

Q?Y2

Размерность

см

кг

кг

кг

кг

см

-

-

см

-

см2

см

см2

кг?см

1

0.420

953

859

1612

3424

0.882

1.68

7.96

4

31.84

17.2

153.6

16.4

268.96

56153.6

920713

2

0.875

891

844

734

2469

0.235

1.44

4.3

5

21.5

21.5

44.5

26.4

696.9

65181.6

1718424

3

0.875

415

985

400

1800

0.198

1.44

4.3

5.4

23.22

8.04

42.27

28

784

50400

1411200

4

1.140

859

271

269

1400

0.165

1.105

1.49

5.6

8.34

6.77

13.51

28.8

829.4

40320

1160600

5

1.200

1332

270

166

1770

0.1485

1.05

1.21

5.8

7.018

5.8

10.2

29.2

852.6

51684

1509102

6

1.260

1225

267

124.7

1616

0.2805

1

1

5.9

5.9

16.38

29.6

876.1

47833.6

1415616

Суммарные значения

12479

311571

8135655

Силовой многоугольник.

Графический расчет вала.

Силовой многоугольник фиктивных сил

- строим веревочный многоугольник, который представляет собой изогнутую ось вала, находим прогибы оси Yi, полученные данные заносим в таблицу;

- определяем критическое число оборота ротора

полученное критическое число оборотов больше рабочего, равного 3000 об/мин; значит, вал турбины является жестким;

- определим величину максимального прогиба оси вала;

- определим коэффициент запаса.

- критическое число оборотов отличается от рабочего на 22, следовательно на номинальных оборотах вал турбины будет работать устойчиво, с минимальными вибрациями.

Параметр/ступень

1

2

3

4

5

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

Расход пара D кг/с

126.9

126.9

126.9

126.9

126.9

Диаметр средний,d0

1.050

0.947

0.958

0.973

0.989

Выходной эффективный угол, б

14

14

14

14

14

Степень реакции, с

0.02

0.02

0.035

0.04

0.04

Окружная скорость U, м/с

164.9

148.75

150.47

152.86

155.37

Характеристический коэффициент Xф

0.475

0.47

0.474

0.475

0.475

Фиктивная скорость,cф м/с

346.9

316.1

317.3

321.577

326.8

Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг

60.19

49.9

50.63

51.7

53.42

Теплоперепад в решётке, кДж/кг

58.9

1.2

48.9

1

48.6

1.76

49.6

2.06

51.2

2.1

Теоретическая скорость истечения м/с

343.4

184.3

313

166

311.7

168.3

315

171

320.2

173.8

Реальная скорость истечения м/c

333.1

175.4

300.4

156.3

299.2

158.4

302.4

161

307.4

163.9

Скорость входа пара

177.6

160.2

157.5

158.5

161.1

Выходная площадь решётки м2

0.014

0.026

0.018

0.033

0.019

0.034

0.02

0.035

0.022

0.034

Длина лопатки, м

0.025

0.028

0.025

0.028

0.026

0.029

0.027

0.029

0.029

0.031

Число Маха

0.454

0.25

0.438

0.233

0.452

0.247

0.496

0.279

0.511

0.304

Количество лопаток, шт

122

130

50

58

50

58

45

60

46

60

Угол входа пара в рабочие решётки 0

26.97

26.9

27.3

27.4

27.49

Угол выхода пара из рабочих решёток0

16.2

24

23.3

23.0

20.6

Хорда, см

3.2

3

7

6

7

6

8

6

8

6

Потери в венце кДж/кг

3.69

1.59

4.21

1.6

4.08

1.65

4.42

1.7

4.39

1.76

С2, м/с

49.12

63.915

63.26

63.19

57.8

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

1.2

2.043

2.0

1.99

1.674

Относительный лопаточный КПД

0.892

0.86

0.863

0.865

0.867

Внутренний oтносительный КПД

0.868

0.844

0.848

0.849

0.853

Полезный теплоперепад, кДж/кг

52.222

42.2

47.701

43.9

45.545

Мощность ступени

6.627

5.335

5.419

5.571

5.78

Параметр/ступень

6

7

8

9

10

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

Расход пара D кг/с

126.9

126.9

120.35

120.35

114.85

Диаметр средний,d0

1.009

1.022

1.097

1.099

1.11

Выходной эффективный угол, б

14

14

14

14

14

Степень реакции, с

0.045

0.05

0.05

0.05

0.055

Окружная скорость U, м/с

158.4

160.54

172.2

172.6

174.7

Характеристический коэффициент Xф

0.477

0.478

0.482

0.483

0.485

Фиктивная скорость,cф м/с

332.55

335.96

357.15

357.2

360.667

Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг

55.295

56.43

63.77

63.8

65.04

Теплоперепад в решётке, кДж/кг

52.8

2.48

53.6

2.8

60.5

3.18

60.6

3.2

61.4

3.57

Теоретическая скорость истечения м/с

324.9

177.4

327.4

179.7

348.1

192.5

348.2

192.9

350.6

195.2

Реальная скорость истечения м/c

311.9

167.5

314.3

170.1

337.3

183.7

338.1

184.3

340.4

186.6

Скорость входа пара

162.7

163.2

175.2

175.6

176.0

Выходная площадь решётки м2

0.025

0.047

0.028

0.055

0.55

0.105

0.067

0.126

0.069

0.13

Длина лопатки, м

0.032

0.034

0.036

0.039

0.07

0.073

0.08

0.083

0.081

0.084

Число Маха

0.528

0.261

0.493

0.242

0.504

0.28

0.486

0.275

0.52

0.288

Количество лопаток, шт

48

64

50

66

54

72

54

72

54

88

Угол входа пара в рабочие решётки 0

27.6

27.7

27.7

27.7

27.9

Угол выхода пара из рабочих решёток0

25.59

26.3

24.6

26.1

26.4

Хорда, см

8

6

8

6

8

6

8

6

8

6

Потери в венце кДж/кг

4.3

1.8

4.11

1.88

3.6

2.15

3.55

2.1

3.589

2.219

С2, м/с

72.7

75.8

76.9

81.438

83.545

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

2.64

2.87

2.363

3.316

3.49

Относительный лопаточный КПД

0.841

0.865

0.882

0.881

0.881

Внутренний oтносительный КПД

0.828

0.853

0.876

0.876

0.875

Полезный теплоперепад, кДж/кг

45.79

48.148

55.85

55.886

56.912

Мощность ступени

5.81

6.11

6.7

6.726

6.536

Параметр/ступень

11

12

13

14

15

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

Расход пара D кг/с

114.85

114.85

110.053

106.713

106.7

Диаметр средний,d0

1.123

1.151

1.18

1.219

1.277

Выходной эффективный угол, б

14

14

14

14

14

Степень реакции, с

0.055

0.06

0.06

0.06

0.06

Окружная скорость U, м/с

176.3

180.82

185.318

191.437

200.558

Характеристический коэффициент Xф

0.485

0.486

0.487

0.487

0.487

Фиктивная скорость,cф м/с

363.9

372.151

380.6

393.19

411.924

Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг

66.237

69.2

72.4

77.299

84.841

Теплоперепад в решётке, кДж/кг

62.5

3.6

65.1

4.15

68.0

4.34

72.6

4.6

79.75

5.09

Теоретическая скорость истечения м/с

353.8

197.0

360.8

202.0

369.0

206.9

381.2

213.7

399.3

223.9

Реальная скорость истечения м/c

343.5

188.5

350.3

193.3

359.0

198.2

370.9

204.8

388.5

214.819

Скорость входа пара

177.6

180.2

184.7

190.8

199.967

Выходная площадь решётки м2

0.079

0.154

0.091

0.174

0.103

0.197

0.117

0.221

0.144

0.277

Длина лопатки, м

0.079

0.096

0.104

0.106

0.115

0.118

0.126

0.129

0.149

0.151

Число Маха

0.533

0.293

0.56

0.311

0.584

0.325

0.631

0.352

0.67

0.375

Количество лопаток, шт

54

88

54

90

56

94

58

96

60

100

Угол входа пара в рабочие решётки 0

27.9

28.0

28.0

28

28.042

Угол выхода пара из рабочих решёток0

27.0

26.8

26.7

26.6

27.133

Хорда, см

8

6

8

6

8

6

8

6

8

6

Потери в венце кДж/кг

3.5

2.26

3.58

2.37

3.67

2.49

3.8

2.6

4.112

2.92

С2, м/с

86.295

87.7

89.6

92.347

98.416

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

3.723

3.85

4.018

4.264

4.843

Относительный лопаточный КПД

0.881

0.883

0.884

0.885

0.885

Внутренний oтносительный КПД

0.876

0.878

0.88

0.881

0.882

Полезный теплоперепад, кДж/кг

58.034

60.825

63.731

68.114

74.827

Мощность ступени

6.665

6.986

7.014

7.269

7.985

Параметр/ступень

16

17

18

19

20

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

С

Р

Расход пара D кг/с

49.5

49.5

47.797

46.262

43.362

Диаметр средний,d0

1.432

1.491

1.56

1.655

1.773

Выходной эффективный угол, б

14

14

15

15

17

Степень реакции, с

0.06

0.07

0.08

0.1

0.12

Окружная скорость U, м/с

224.885

234.24

245

260

278.5

Характеристический коэффициент Xф

0.485

0.489

0.491

0.497

0.5

Фиктивная скорость,cф м/с

463.318

478.5

499.065

522.761

557.554

Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг

107.332

114.499

124.533

136.6

155.433

Теплоперепад в решётке, кДж/кг

100.8

6.44

106.4

8.0

114.5

9.96

122.9

13.6

136.7

18.65

Теоретическая скорость истечения м/с

449.2

251.3

461.4

261.5

478.6

277.2

495.9

293.8

523.0

323.3

Реальная скорость истечения м/c

435.7

239.0

449.0

249.5

466.7

264.1

484.5

281.8

512.5

311.0

Скорость входа пара

224.2

228.8

238.6

242.8

259.3

Выходная площадь решётки м2

0.083

0.163

0.118

0.224

0.193

0.365

0.378

0.722

0.516

0.519

Длина лопатки, м

0.076

0.079

0.104

0.107

0.152

0.155

0.281

0.284

0.841

1.732

Число Маха

0.76

0.433

0.877

0.378

0.97

0.57

1.0

0.284

0.516

0.656

Количество лопаток, шт

68

112

68

104

70

106

80

100

86

90

Угол входа пара в рабочие решётки 0

28.0

28.3

30.4

31.0

35.2

Угол выхода пара из рабочих решёток0

27.2

26.6

28.7

29.2

36.8

Хорда, см

8

6

8

5.8

8

6

8

6.6

8

8

Потери в венце кДж/кг

5.98

3.67

5.865

3.982

5.6

4.4

5.6

5.0

5.731

6.086

С2, м/с

110.12

112.35

127.92

138.6

188.78

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

6.064

6.311

8.182

9.613

17.8

Относительный лопаточный КПД

0.878

0.883

0.882

0.883

0.859

Внутренний oтносительный КПД

0.871

0.878

0.878

0.881

0.843

Полезный теплоперепад, кДж/кг

93.537

100.529

109.39

120.3

130.96

Мощность ступени

4.631

4.977

5.228

5.567

5.679

Параметр/ступень

21

С

Р

Расход пара D кг/с

43.362

Диаметр средний,d0

1.938

Выходной эффективный угол, б

17

Степень реакции, с

0.13

Окружная скорость U, м/с

304.427

Характеристический коэффициент Xф

0.507

Фиктивная скорость,cф м/с

599.934

Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг

179.961

Теплоперепад в решётке, кДж/кг

156.5

23.3

Теоретическая скорость истечения м/с

559.8

343.0

Реальная скорость истечения м/c

548.3

329.7

Скорость входа пара

266.2

Выходная площадь решётки м2

2.358

4.57

Длина лопатки, м

1.496

1.499

Число Маха

1.135

0.911

Количество лопаток, шт

86

64

Угол входа пара в рабочие решётки 0

32.2

Угол выхода пара из рабочих решёток0

30.0

Хорда, см

8

12

Потери в венце кДж/кг

6.65

6.849

С2, м/с

166.248

Потери с выходной скоростью, кДж/кг

13.819

Относительный лопаточный КПД

0.855

Внутренний oтносительный КПД

0.834

Полезный теплоперепад, кДж/кг

150.148

Мощность ступени

6.511

5. Заключение

В результате расчета тепловой схемы была получена мощность турбины 160 МВт; расчет проточной части подтвердил правильность вычисления, т.к. получена мощность 160 МВт. Делаем вывод о правильности вычислений.

В результате расчета вала ЦНД на прочность, получили данные близкие к заводским параметрам..

Список источников

1. Щегляев А.В. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976. 357 с.

2. Трояновский Б.М. Турбины для атомных электростанций. М.: Энергия, 1976.

3. Абрамов В.И., Филиппов Г.А., Фролов В.В. Тепловой расчет турбин. М.: Энергия, 1974. 224 с.

4. Семенов А.С., Шевченко А.В. Тепловой расчет паровой турбины. Киев: Вища школа, 1975. 207 с.

5. Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Атлас профилей решеток осевых турбин. М.: Машиностроение, 1965. 96 с.

6. Теплотехнический справочник. М.: Энергия, т. 1, 1975. 743 с.

7. Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции. М.: Энергия, 1967. 400 с.

8. Шляхин П.Н., Бершадский М.Л. Краткий справочник по паровым турбинам. М.: Энергия, 1970. 251 с.

9. Ривкин С.Л., Александров А.А. Теплофизические свойства воды и водяного пара. М.: Энергия, 1980. 424 с.

10.. Паровые и газовые турбины. Методические указания по выполнению курсового проекта для студентов специальности 0305. Саратов, 1983. 24 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Проект цилиндра паровой конденсационной турбины турбогенератора, краткое описание конструкции. Тепловой расчет турбины: определение расхода пара; построение процесса расширения. Определение числа ступеней цилиндра; расчет на прочность рабочей лопатки.

    курсовая работа [161,6 K], добавлен 01.04.2012

  • Изучение конструкции турбины К-500-240 и тепловой расчет турбоустановки электростанции. Выбор числа ступеней цилиндра турбины и разбивка перепадов энтальпии пара по её ступеням. Определение мощности турбины и расчет рабочей лопатки на изгиб и растяжение.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 17.10.2014

  • Оценка расширения пара в проточной части турбины, расчет энтальпий пара в регенеративных отборах и значений теплоперепадов в каждом отсеке паровой турбины. Оценка расхода питательной воды, суммарной расчетной электрической нагрузки, вырабатываемой ею.

    задача [103,5 K], добавлен 16.10.2013

  • Значение тепловых электростанций. Определение расходов пара ступеней турбины, располагаемых теплоперепадов и параметров работы турбины. Расчет регулируемой и нерегулируемой ступеней и их теплоперепадов, действительной электрической мощности турбины.

    курсовая работа [515,7 K], добавлен 14.08.2012

  • Расчет принципиальной тепловой схемы, построение процесса расширения пара в отсеках турбины. Расчет системы регенеративного подогрева питательной воды. Определение расхода конденсата, работы турбины и насосов. Суммарные потери на лопатку и внутренний КПД.

    курсовая работа [1,9 M], добавлен 19.03.2012

  • Способы определения параметров дренажей. Знакомство с этапами расчета тепловой схемы и проточной части паровой турбины К-160-130. Анализ графика распределения теплоперепада, диаметра и характеристического коэффициента. Особенности силового многоугольника.

    дипломная работа [481,0 K], добавлен 26.12.2016

  • Состав комплектующего оборудования турбоустановки. Мощности отсеков турбины. Предварительное построение теплового процесса турбины в h,s-диаграмме и оценка расхода пара. Тепловой расчет системы регенеративного подогрева питательной воды турбоустановки.

    курсовая работа [375,7 K], добавлен 11.04.2012

  • Предварительный расчет параметров компрессора и турбины газогенератора. Показатель политропы сжатия в компрессоре. Детальный расчет турбины одновального газогенератора. Эскиз проточной части турбины. Поступенчатый расчет турбины по среднему диаметру.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 30.05.2012

  • Краткая характеристика общего конструктивного оформления спроектированной турбины, ее тепловой схемы и основных показателей. Выбор дополнительных данных для расчета турбины. Тепловой расчет нерегулируемых ступеней. Механические расчеты элементов турбины.

    курсовая работа [3,7 M], добавлен 01.12.2014

  • Технические характеристики и системы регулирования турбины. Расчет расхода пара на нее. Разбивка теплоперепада цилиндра высокого давления по ступеням. Технико-экономические показатели турбоустановки. Прочностной расчет лопаток и диска последней ступени.

    курсовая работа [632,9 K], добавлен 01.03.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.