Проект системы отопления многоэтажного здания в г. Озерск

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

теплоэнергетический гидравлический отопление

Система отопления является одним из основных инструментов, позволяющих создавать и поддерживать благоприятные параметры микроклимата, от которых в значительной степени зависят здоровье, работоспособность людей и ощущение комфорта.

Поэтому систему отопления необходимо проектировать высокого качества, с применением новейшего оборудования и изделий. Применяемое в проектах оборудование должно быть надежным в работе, простым в эксплуатации и удовлетворять требованиям ремонтопригодности.

Эффективность системы отопления, ее технико-экономические характеристики зависят не только от правильно принятой технологической схемы системы и достоверности проведенных расчетов, но и от правильно организованного монтажа, наладки и эксплуатации, которые так же закладываются на стадии проектирования.

Немаловажное значение приобрела проблема экономии расхода тепловой и электрической энергии. Данная проблема может быть решена путем применения экономичных конструктивных решений. В группу мероприятий, экономящих энергоресурсы, входят автоматизация процессов, разработка новых строительных материалов, обладающих более высокими теплотехническими характеристиками и др.

Технические решения по отопительным системам должны приниматься, исходя из комплексного анализа технического уровня систем и требуемых для них капитальных вложений и последующих эксплуатационных затрат.



1. Исходные данные для проектирования

1.1 Структурная характеристика объекта проектирования

Объект: Многоэтажный жилой дом со встроенными помещениями общественного назначения с крышной газовой котельной в г. Озерск.

Площадь одного этажа: 710

Количество этажей: 12.

- цокольный этаж: фитнес центр (тренажерные и гимнастический залы)и другие помещения;

- первый этаж: офисные помещения;

- второй-двенадцатый этажи: жилая часть (квартиры);

-тринадцатый этаж: технический.

Ориентация по главному фасаду ЮВ

Местонахождение объекта г. Озерск

Расчетная географическая широта 55°03?00? с.ш.

Концентрация СО₂ в наружном воздухе У_н, л/м³ 0,5

Запыленность наружного воздуха К_н, мг/м³ 1,0

Температурный градиент Д, град/(м · высоты) 0,30

Расчетные параметры наружного воздуха

1.2. Расчетные параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха

Наименование параметра	Теплый период Параметры А	Холодный период Параметры Б
Температура наружного воздуха tн, °С	21,7	-34
Удельная энтальпия I, кДж/кг	48,3	-33,3
Скорость ветра V, м/с	3,2	4,8
Барометрическое давление Рб, гПа	990	990



1.3 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Расчетные параметры внутреннего воздуха

Наименование параметра	Теплый период	Холодный и переходный период
Температура внутреннего воздуха tв, °С	24,7	16-23
Относительная влажность цв,%	?65	?60
Подвижность воздуха V, м/с	?0,5	?0,3

Допустимая концентрация СО₂ во внутреннем воздухе У_в = 2 л/м³



2. Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

Приведенное сопротивление теплопередаче R₀, м²·°C/Bt, ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений R_req, м²·°С/Вт, в зависимости от градусо-суток района строительства D_d, °С·сут.

Сопротивление теплопередаче R_O, м^2оС/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

R₀=, (2.1)

где _в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ (м²С) (принимаемый по табл. 2.1 [4]);

_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м²С), (принимаемый по табл. 2.1 [6]);

- толщина слоя, м;

- коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м · єC).

2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены

Рисунок 2.1. Расчетная схема наружной стены



Таблица 2.1. Характеристики слоев наружных стен

№ слоя	Наименование слоя	д, м	с0, кг/м3	л, Вт/(м·єC)
1	Кирпич лицевой (пустотный)1NF (250х120х65)	0,25	1600	0,3
2	Пеноблок 2NF (250х120х138)	0,25	980	0,16
3	Пеноблок 1NF (250х120х65)	0,125	980	0,16
4	Раствор цементно-песчаный	0,01	1800	0,58
5	Штукатурка внутренняя	0,015	1200	0,7
6	Кирпич лицевой (пустотный)2NF (125х120х65)	0,125	1600	0,3

Градусо-сутки отопительного периода (Dd) определяются по формуле:

Dd=(tint- tht) zht, (2.2)

где tint -- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С

tht, zht -- средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода [1]

Dd = (21 - (-6,5)) · 218 = 5995 єC · сут.

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м2·С/Вт стены определяется по формуле:

Rreq = aDd + b, (2.3)

где Dd -- градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;

a, b -- коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 4 [1] для соответствующих групп зданий.

Rreq = 0,00035 · 5995 + 1,4 = 3,49 м2 · єC/Вт.

1. Приведенное сопротивление теплопередаче согласно конструкции стены (два пеноблока 2NF):



R0r 1 =

R0r = 1/8,7 + 0,125/0,3 + 0,01/0,58 + 0,25/0,16 + 0,01/0,58 + 0,25/0,16 +0,015/0,7+1/23 =3,734 м2 ·єC/Вт.

2. Приведенное сопротивление теплопередаче согласно конструкции стены (один пеноблок 2NF и один пеноблок 1NF):

R0r 2 =

R0r = 1/8,7 + 0, 25/0,3 + 0,01/0,58 + 0,25/0,16 + 0,01/0,58 + 0,125/0,16 +0,015/0,7+1/23 =3,392 м2 ·єC/Вт.

Кладка из кирпича и пеноблока выложена таким образом, что площадь конструкции с R0r 2 равна площади конструкции с R0r 2. Для расчетов примем R0r=3,56 м2 ·єC/Вт - как среднее арифметическое из R0r 2 и R0r 2.

2.2 Расчет сопротивления теплопередаче бесчердачного покрытия

Рисунок 2.2. Расчетная схема бесчердачного покрытия

Таблица 2.2. Характеристики слоев бесчердачного покрытия

№ слоя	Наименование слоя	д, м	с0, кг/м3	л, Вт/(м · єC)
1	Несущий профнастил	0,005	2500	100
2	Полистиролбетон D-250	0,12		0,07
3	Один слой рубероида (ГОСТ 10923)	0,002	600	0,17
4	Полистиролбетон D-350	0,2		0,09
5	три слоя рубероида (ГОСТ 10923)	0,006	600	0,17

R0r =

R0r = 1/8,7 + 0,005/100 + 0,12/0,07 + 0,002/0,17 + 0,2/0,09 + 0,006/0,17 + 1/23 =4,14 м2 · єC/Вт.

2.3 Расчет сопротивления теплопередаче входных дверей

Приведенное сопротивление теплопередаче входных дверей определяется по формуле (2.2) [4].

R0r =0,6* 1*(16-(-34))/(4*8,7)=0,86 м2 · єC/Вт.

2.4 Конструкции заполнения оконного проема

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м2·С/Вт

Rreq =0,000075*5995+0,15=0,6 м2·С/Вт

Salamander Design 2D: R0r = 0,64 мІ*°С/Вт

2.5 Сводные данные по теплопередаче

Таблица 2.3. Сводные данные по теплопередаче

Наименование конструкции	Фактическое приведенное сопротивление, мІ*°С/Вт	Толщина, м
Наружная стена	3,56	0,64
Монолитное покрытие	4,14	0,328
Входная дверь	0,86	-
Окно	0,64	-



3. Теплоэнергетический баланс здания

Потери теплоты через ограждения в помещении определяют по формуле:

Qi = Аi (1/ Rо) · (tint - text)·n·(1+Увi), (3.1)

где Rо - приведенное сопротивление теплопередаче ограждения, (м2·°С)/Вт;

tint - расчётная температура внутреннего воздуха, оС;

text - расчётная зимняя температура наружного воздуха, оС;

Аi - площадь ограждения, м2, расчет площадей производят, соблюдая правила обмера ограждения в плане и по разрезам здания;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

в - коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла через ограждения, принимаемые в размере:

Добавки на ориентацию по сторонам горизонта принимаются при ориентации на север, восток, северо-запад, северо-восток в размере 0,1, на запад и юго-восток - 0,05.

Сопротивление теплопередаче для утепленного пола на грунте и стен, расположенных нижи уровня земли, следует определять по формуле

, (3.2)

где Rн.п - сопротивление теплопередаче утепленного пола, (м2 0С)/Вт - принимается по зонам шириной 2м, параллельным наружным стенам, равным:

2,1 - для 1 зоны;

4,3 - для 2 зоны;

8,6 - для 3 зоны;

14,2 - для 4 зоны (для оставшейся площади пола).

3.1 Расчет теплопотерь цокольного этажа

Таблица 3.1. Сводные данные по теплопередаче через пол и стены цокольного этажа

№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
Определение теплопотерь цокольного этажа
		НС I		124*2	248	0,48	53	6259,048	0	0	1	6259,048
		НС II		124*0,5	62	0,48	53	1564,762	0	0	1	1564,762
		ПЛ II		64	64	0,20	53	668,5061	0	0	1	668,5061
		ПЛ III		239	239	0,10	53	1248,226	0	0	1	1248,226
		ПЛ IV		402	402	0,06	53	1271,545	0	0	1	1271,545
		НД	ЮЗ	1,3*2,0*2	5,2	1,162791	50	302,3256	0,1	5	6,1	1844,186
												12856

3.2 Расчет теплопотерь лестничной клетки

Таблица 3.2. Сводные данные по теплопередаче через НОК лестничной клетки.

№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув) Наименование	Теплопотери через ограждение, Вт Ориентация по сторонам горизонта
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
А	ЛК, 16° С	HС	ЮВ	3,65*42,8	156,22	0,28	50	2194,10	2194,1	0,05	0	1,05
		HС	СВ	1,6*42,8	68,48	0,28	50	961,80	961,8	0,1	0	1,1
		HС	ЮЗ	1,6*42,8	68,48	0,28	50	961,80	961,8	0	0	1
		ПТ		6*7,42	44,52	0,24	45	483,91	483,9	0	0	1
		НД	ЮЗ	1,3*2,0	2,6	1,16	50	151,16	151,2	0	11,56	12,56
		НД	ЮЗ	1,3*2,0*22	57,2	1,16	50	3325,58	3325,6	0	2	3
		ВС		12*42,8	513,6	1,7	-5	-4365,60	-4365,6	0	0	1
		ПЛ		56,4	56,4



3.3 Расчет теплопотерь типового этажа

Таблица 3.3. Сводные данные по теплопередаче через НОК типового этажа (2-11эт.)

Типовой этаж
№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	ЖК угловая, 23°С	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,05	0	1,05	324,30	804
		ДО	С	1,9*1,4	2,66	1,56	57	236,91	0,1	0	1,1	260,60
		НС 2	С	4,14*3	12,42	0,28	57	198,86	0,1	0	1,1	218,75
2	СК, 19°С	НС 1	С	2,5*3	7,5	0,28	53	111,66	0,1	0	1,1	122,82	238
		ДО	С	0,9*1,4	1,26	1,56	53	104,34	0,1	0	1,1	114,78
3,6	Кухня, 18°С	НС 1	СЗ	3*3	9	0,28	52	131,46	0,1	0	1,1	144,61	332
		ДО	СЗ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,1	0	1,1	187,69
4,5	ЖК, 21°С	НС 1	СЗ	3,5*3	10,5	0,28	55	162,22	0,1	0	1,1	178,44	430
		ДО	СЗ	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,1	0	1,1	251,45
7	СК, 19°С	НС 1	З	2,5*3	7,5	0,28	53	111,66	0,05	0	1,05	117,24	227
		ДО	З	0,9*1,4	1,26	1,56	53	104,34	0,05	0	1,05	109,56
8	ЖК угловая, 23°С	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,1	0	1,1	339,74	797
		ДО	З	1,9*1,4	2,66	1,56	57	236,91	0,05	0	1,05	248,75
		НС 2	З	4,14*3	12,42	0,28	57	198,86	0,05	0	1,05	208,80
9	ЖК угловая, 23°С	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,1	0	1,1	339,74	1068
		ДО	В	1,5*1,4*2	4,2	1,56	57	374,06	0,1	0	1,1	411,47
		НС 2	В	6*3	18	0,28	57	288,20	0,1	0	1,1	317,02
10	ЖК угловая, 23 °С	НС 1	С	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,1	0	1,1	192,33	796
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	57	374,06	0,1	0	1,1	411,47
		НС 2	В	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,1	0	1,1	192,33
11	ЖК, 21°С	НС 1	В	5*3	15	0,28	55	231,74	0,1	0	1,1	254,92	652
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0,1	0	1,1	397,03
12	ЖК, 21°С	НС 1	В	5*3	15	0,28	55	231,74	0,1	0	1,1	254,92	652
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0,1	0	1,1	397,03
13, 20	Кухня, 18°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	52	140,66	0,05	0	1,05	147,70	327
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,05	0	1,05	179,16
14,19	Кухня, 18°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	52	140,66	0,05	0	1,05	147,70	327
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,05	0	1,05	179,16
15, 18	ЖК, 21°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	55	148,78	0,05	0	1,05	156,22	346
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	55	180,47	0,05	0	1,05	189,49
16, 17	ЖК, 21°С	НС 1	ЮВ	3,92*3	11,76	0,28	55	181,69	0,05	0	1,05	190,77	431
		ДО	ЮВ	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,05	0	1,05	240,02
21	ЖК, 21°С	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	55	231,74	0	0	1	231,74	593
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0	0	1	360,94
22	ЖК, 21°С	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	55	231,74	0	0	1	231,74	593
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0	0	1	360,94
23	ЖК угловая, 23 °С	НС 1	З	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,05	0	1,05	183,58	732
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	57	374,06	0	0	1	374,06
		НС 2	Ю	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0	0	1	174,84
24	ЖК угловая, 23°С	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,05	0	1,05	324,30	987
		ДО	Ю	1,5*1,4*2	4,2	1,56	57	374,06	0	0	1	374,06
		НС 2	Ю	6*3	18	0,28	57	288,20	0	0	1	288,20
Итого:	12523

3.4 Расчет теплопотерь тех. этажа

Таблица 3.4. Сводные данные по теплопередаче через НОК тех этажа (13эт.)

№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	ЖК угловая, 23°С	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,05	0	1,05	324,30	861
		ДО	С	1,9*1,4	2,66	1,56	57	236,91	0,1	0	1,1	260,60
		НС 2	С	4,14*3	12,42	0,28	57	198,86	0,1	0	1,1	218,75
		ПЛ			26,6202	0,24	9	57,50	0	0	1	57,50
2	СК, 19°С	НС 1	С	2,5*3	7,5	0,28	53	111,66	0,1	0	1,1	122,82	268
		ДО	С	0,9*1,4	1,26	1,56	53	104,34	0,1	0	1,1	114,78
		ПЛ			13,7602	0,24	9	29,72	0	0	1	29,72
3,6	Кухня, 18°С	НС 1	СЗ	3*3	9	0,28	52	131,46	0,1	0	1,1	144,61	397
		ДО	СЗ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,1	0	1,1	187,69
		ПЛ			30	0,24	9	64,80	0	0	1	64,80
4,5	ЖК, 21°С	НС 1	СЗ	3,5*3	10,5	0,28	55	162,22	0,1	0	1,1	178,44	480
		ДО	СЗ	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,1	0	1,1	251,45
		ПЛ			23,148	0,24	9	50,00	0	0	1	50,00
7	СК, 19°С	НС 1	З	2,5*3	7,5	0,28	53	111,66	0,05	0	1,05	117,24	257
		ДО	З	0,9*1,4	1,26	1,56	53	104,34	0,05	0	1,05	109,56
		ПЛ			13,76	0,24	9	29,72	0	0	1	29,72
8	ЖК угловая, 23°С	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,1	0	1,1	339,74	854
		ДО	З	1,9*1,4	2,66	1,56	57	236,91	0,05	0	1,05	248,75
		НС 2	З	4,14*3	12,42	0,28	57	198,86	0,05	0	1,05	208,80
		ПЛ			26,6202	0,24	9	57,50	0	0	1	57,50
9	ЖК угловая, 23°С	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,1	0	1,1	339,74	1151
		ДО	В	1,5*1,4*2	4,2	1,56	57	374,06	0,1	0	1,1	411,47
		НС 2	В	6*3	18	0,28	57	288,20	0,1	0	1,1	317,02
		ПЛ			38,58	0,24	9	83,33	0	0	1	83,33
10	ЖК угловая, 23 °С	НС 1	С	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,1	0	1,1	192,33	863
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	57	374,06	0,1	0	1,1	411,47
		НС 2	В	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,1	0	1,1	192,33
		ПЛ			31	0,24	9	66,96	0	0	1	66,96
11	ЖК, 21°С	НС 1	В	5*3	15	0,28	55	231,74	0,1	0	1,1	254,92	697
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0,1	0	1,1	397,03
		ПЛ			21	0,24	9	45,36	0	0	1	45,36
12	ЖК, 21°С	НС 1	В	5*3	15	0,28	55	231,74	0,1	0	1,1	254,92	697
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0,1	0	1,1	397,03
		ПЛ			21	0,24	9	45,36	0	0	1	45,36
13, 20	Кухня, 18°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	52	140,66	0,05	0	1,05	147,70	389
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,05	0	1,05	179,16
		ПЛ			28,89	0,24	9	62,40	0	0	1	62,40
14,19	Кухня, 18°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	52	140,66	0,05	0	1,05	147,70	384
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	52	170,63	0,05	0	1,05	179,16
		ПЛ			26,6202	0,24	9	57,50	0	0	1	57,50
15, 18	ЖК, 21°С	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	55	148,78	0,05	0	1,05	156,22	403
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	55	180,47	0,05	0	1,05	189,49
		ПЛ			26,6202	0,24	9	57,50	0	0	1	57,50
16, 17	ЖК, 21°С	НС 1	ЮВ	3,92*3	11,76	0,28	55	181,69	0,05	0	1,05	190,77	507
		ДО	ЮВ	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,05	0	1,05	240,02
		ПЛ			35,28	0,24	9	76,20	0	0	1	76,20
21	ЖК, 21°С	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	55	231,74	0	0	1	231,74	638
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0	0	1	360,94
		ПЛ			21	0,24	9	45,36	0	0	1	45,36
22	ЖК, 21°С	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	55	231,74	0	0	1	231,74	638
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	55	360,94	0	0	1	360,94
		ПЛ			21	0,24	9	45,36	0	0	1	45,36
23	ЖК угловая, 23 °С	НС 1	З	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0,05	0	1,05	183,58	803
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	57	374,06	0	0	1	374,06
		НС 2	Ю	3,64*3	10,92	0,28	57	174,84	0	0	1	174,84
		ПЛ			32,76	0,24	9	70,76	0	0	1	70,76
24	ЖК угловая, 23°С	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	57	308,86	0,05	0	1,05	324,30	1044
		ДО	Ю	1,5*1,4*2	4,2	1,56	57	374,06	0	0	1	374,06
		НС 2	Ю	6*3	18	0,28	57	288,20	0	0	1	288,20
		ПЛ			26,6202	0,24	9	57,50	0	0	1	57,50
											Итого:	13837

3.5 Расчет теплопотерь офисных помещений

Таблица 3.5. Сводные данные по теплопередаче через НОК офисов (1эт.)

№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	Офис 1 угловой	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	55	298,02	0,05	0	1,05	312,92	743
		ДО	С	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,1	0	1,1	251,45
		НС 2	С	3,5*3	10,5	0,28	55	162,22	0,1	0	1,1	178,44
0	Сан. Узлы	НС 1	С	3*3	9	0,28	53	133,99	0,1	0	1,1	147,39	390
		ДО	С	1,9*1,4	2,66	1,56	53	220,28	0,1	0	1,1	242,31
2, 5	Офис 2 и 5	НС 1	СЗ	3*3	9	0,28	54	136,52	0,1	0	1,1	150,17	345
		ДО	СЗ	1,5*1,4	2,1	1,56	54	177,19	0,1	0	1,1	194,91
3, 4	Офис 3 и 4	НС 1	СЗ	3,5*3	10,5	0,28	54	159,27	0,1	0	1,1	175,20	422
		ДО	СЗ	1,9*1,4	2,66	1,56	54	224,44	0,1	0	1,1	246,88
0	Сан. Узлы	НС 1	З	3*3	9	0,28	53	133,99	0,05	0	1,05	140,69	372
		ДО	З	1,9*1,4	2,66	1,56	53	220,28	0,05	0	1,05	231,30
6	Офис 6 угловой	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	55	298,02	0,1	0	1,1	327,82	738
		ДО	З	1,9*1,4	2,66	1,56	55	228,59	0,05	0	1,05	240,02
		НС 2	З	3,5*3	10,5	0,28	55	162,22	0,05	0	1,05	170,33
7	Офис 7 угловой	НС 1	С	6,43*3	19,29	0,28	55	298,02	0,1	0	1,1	327,82	1031
		ДО	В	1,5*1,4*2	4,2	1,56	55	360,94	0,1	0	1,1	397,03
		НС 2	В	6*3	18	0,28	55	278,09	0,1	0	1,1	305,90
8	Офис 8	НС 1	С	3,64*3	10,92	0,28	54	165,64	0,1	0	1,1	182,20	754
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0,1	0	1,1	389,81
		НС 2	В	3,64*3	10,92	0,28	54	165,64	0,1	0	1,1	182,20
9	Офис 9	НС 1	В	5*3	15	0,28	54	227,53	0,1	0	1,1	250,28	640
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0,1	0	1,1	389,81
10	Офис 10	НС 1	В	5*3	15	0,28	54	227,53	0,1	0	1,1	250,28	640
		ДО	В	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0,1	0	1,1	389,81
11, 14	Офис 11 и 14	НС 1	ЮВ	3,21*3	9,63	0,28	54	146,07	0,05	0	1,05	153,38	339
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	54	177,19	0,05	0	1,05	186,05
12, 13	Офис 12 и 13	НС 1	ЮВ	6,42*3	19,26	0,28	54	292,15	0,05	0	1,05	306,75	493
		ДО	ЮВ	1,5*1,4	2,1	1,56	54	177,19	0,05	0	1,05	186,05
	Холл	НС 1	ЮВ	7,42*3	22,26	0,28	54	337,65	0,05	0	1,05	354,53	1225
		НД 1	ЮВ	1,8*2,0*2	7,2	1,1628	52	435,3488372	0	1	2	870,6976744
15	Офис 15	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	54	227,53	0	0	1	227,53	582
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0	0	1	354,38
16	Офис 16	НС 1	Ю	5*3	15	0,28	54	227,53	0	0	1	227,53	582
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0	0	1	354,38
17	Офис 17	НС 1	З	3,64*3	10,92	0,28	54	165,64	0,05	0	1,05	173,92	694
		ДО	Ю	1,5*1,4	4,2	1,56	54	354,38	0	0	1	354,38
		НС 2	Ю	3,64*3	10,92	0,28	54	165,64	0	0	1	165,64
18	Офис угловой 18	НС 1	З	6,43*3	19,29	0,28	55	298,02	0,05	0	1,05	312,92	952
		ДО	Ю	1,5*1,4*2	4,2	1,56	55	360,94	0	0	1	360,94
		НС 2	Ю	6*3	18	0,28	55	278,09	0	0	1	278,09

3.6 Расчет теплопотерь технического этажа

Таблица 3.6. Сводные данные по теплопередаче через НОК верхнего жилого этажа (12эт.)

№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	Тех. Эт	НС 1	З	23,35*2,5	58,375	0,28	46	754,28	0,05	0	1,05	792,00	10903
		НС 2	С	23,14*2,5	57,85	0,28	46	747,50	0,1	0	1,1	822,25
		НС 3	СЗ	6,5*2,5	16,25	0,28	46	209,97	0,1	0	1,1	230,97
		НС 4	В	19,64*2,5	49,1	0,28	46	634,44	0,1	0	1,1	697,88
		НС 5	ЮВ	13,55*2,5	33,875	0,28	46	437,71	0,05	0	1,05	459,60
		НС 6	Ю	23,28*2,5	58,2	0,28	46	752,02	0	0	1	752,02
		ПТ		705	705	0,24	41,4	7050,00	0	0	1	7050,00
		ВС		(7+3+7+3)*2,5	50	0,28	7	98,31	0	0	1	98,31

3.7 Расход теплоты на инфильтрацию

Инфильтрация воздуха - поступление в помещение наружного воздуха через не плотности наружных ограждений под влиянием гравитационного и ветрового давлений, обеспечивающее естественный воздухообмен в помещении (при эксфильтрации движение воздуха в обратном направлении).

Расчет представлен в таблице в приложении И

3.8 Расход теплоты на вентиляцию

Расчет потерь теплоты на нагревание наружного воздуха, поступающего в помещения в результате несбалансированной вентиляции:

Qв = 0,28 Lп · в · c (tп - tн) к, (3.8)

где Lп - расход удаляемого воздуха,, м3ч, принимается по таблице Е1 (приложение Е);

в - плотность воздуха в помещении;

c - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг · 0С);

tп, tн - то же, что в формуле (3.1);

к - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 для окон и балконных дверей с раздельными переплетами.

Бытовые теплопоступления принимаем равными 10Вт на 1 мІ.



Таблица 3.8. Нагрузка на вентиляцию и бытовые теплопоступления жилых помещений

№ помещения	Наименование помещения	Площадь пола Апл, м	?t=(tв-tн), °C	Qвент, Вт	Qбыт,Вт
1	ЖК	26,6	57	1 878	266
2	СК	13,8	53	-	138
3,6	К	30,0	52	-	300
4,5	ЖК	23,1	55	1 576	231
7	СК	13,8	53	-	138
8	ЖК	26,6	57	1 878	266
9	ЖК	38,6	57	2 722	386
10	ЖК	31,0	57	2 187	310
11	ЖК	21,0	55	1 430	210
12	ЖК	21,0	55	1 430	210
13, 20	К	28,9	52	-	289
14,19	К	26,6	52	-	266
15, 18	ЖК	26,6	55	1 812	266
16, 17	ЖК	35,3	55	2 402	353
21	ЖК	21,0	55	1 430	210
22	ЖК	21,0	55	1 430	210
23	ЖК	32,8	57	2 311	328
24	ЖК	26,6	57	1 878	266
А	ЛК	44,52	50	-	445

3.9 Сводная таблица тепловых нагрузок

* для жилой комнаты
Qрасч = Qогр + Qвент/инф - Qбыт; (3.9)
* для кухни
Qрасч = Qогр + Qинф - Qбыт, (3.10)
* для других помещений Qрасч = Qогр + Qинф (3.11)

Таблица 3.9. Итоговая таблица для 1 этажа (офисы)

№ пом.	Qвент, Вт	Qбыт,Вт	I этаж	Итого
			Qогр, Вт	Qинф, Вт	?Q, Вт
ОФИС 1	0	270	828	828	828	828
ОФИС 2	0	150	461	461	461	461
ОФИС 3	0	210	478	478	478	478
ОФИС 4	0	210	478	478	478	478
ОФИС 5	0	150	461	461	461	461
ОФИС 6	0	270	823	823	823	823
ОФИС 7	0	360	1203	1203	1203	1203
ОФИС 8	0	270	750	750	750	750
ОФИС 9	0	300	606	606	606	606
ОФИС 10	0	300	606	606	606	606
ОФИС 11	0	180	425	425	425	425
ОФИС 12	0	360	665	665	665	665
ОФИС 13	0	360	665	665	665	665
ОФИС 14	0	180	425	425	425	425
ОФИС 15	0	300	548	548	548	548
ОФИС 16	0	300	548	548	548	548
ОФИС 17	0	270	690	690	690	690
ОФИС 18	0	360	1124	1124	1124	1124
Сан. Узел 1	0	280	234	234	234	234
Сан. Узел 2	0	280	216	216	216	216
ХОЛЛ	0	1126	859	859	859	859

Для офисов: Qобщ= 13093Вт

Для цокольного этажа: Qобщ =12856-880=11975Вт (т.к. 880Вт отапливается однотрубной системой отопления ЛК) без учета нагрузки на вентиляцию аналогично.

Для технического этажа: Qобщ = 10903Вт.

Для лестничной клетки: Qобщ = 16701 Вт (с учетом нагрузки на инфильтрацию).



3.10 Теплопоступления



4. Системы отопления

4.1 Описание принятых конструктивных решений по системам отопления

Система отопления здания разделена на 3 части:

1. Эксплуатируемый цокольный этаж и первый этаж с офисными помещениями имеют общую систему. Теплоносителем является вода с температурой 95 - 70 С. Запроектирована насосная, попутная, горизонтальная, двухтрубная система водяного отопления с попутным движением теплоносителя. В цокольном помещении, как и на первом этаже система симметрично делится на две половины дома.

2. В жилой части дома запроектирована двухтрубная поквартирная горизонтальная система отопления с лучевой разводкой трубопроводов и тупиковым движением теплоносителя. Главные стояки расположены в лестничной клетке. Учет тепла - индивидуальный. Разводящие магистрали от котельной проложены по тех. этажу (13эт.). Обратные магистрали собираются на цокольном этаже и одним трубопроводом поднимаются вверх (в котельную).

3. В лестничной клетке запроектирована однотрубная система отопления с верхней разводкой трубопроводов подающей магистрали.Магистральные трубы прокладываются с уклоном i = 0,002 в сторону котельной. Температурные удлинения магистральных трубопроводов решаются путём самокомпенсации, т.е. устройством на трубопроводе отводов в процессе проектных решений. Трубопроводы системы отопления диаметром до 50 мм выполняются из стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 3262-75*, диаметром свыше 50 мм - из стальных электросварных труб по ГОСТ 10704-76*.

Подающие трубопроводы системы отопления и трубопроводы обвязки калориферов теплоизолируются. Магистральные трубопроводы системы отопления покрываются эффективной изоляцией «К-FLEX» =13 мм.

В качестве отопительных приборов к проектированию приняты стальные панельные радиаторы «Purmo», финского производства и биметаллические радиаторы Bemetallo, Италия/Китай

Воздух, находящийся в системе отопления, удаляется при помощи автоматических воздухоотводчиков, расположенных в высших точках системы.

Для индивидуального количественного регулирования перед стальными панельными радиаторами установлены термостатические клапаны типа RА-N, которые позволяют создать комфортную атмосферу в помещении. С помощью соответствующей настройки терморегуляторов производится ликвидация вертикальной разрегулировки, возникающей вследствие остывания воды в приборах.

Гидравлическая увязка горизонтальных ветвей между собой производится путем установки на стояках автоматических балансировочных клапанов.

Проектом предусматривается снижение температуры теплоносителя и обеспечение дежурного отопления для офисной части в ночной период, а так же усиленный прогрев помещений за один час до начала рабочего дня. Эти функции выполняет контроллер.

Заполнение водой системы отопления осуществляется химически очищенной водой. Для опорожнения системы отопления предусматривается вакуумный насос фирмы Bekker, при необходимости перекачивающий воду в систему канализации.



5. Тепловой расчет отопительных приборов

5.1 Определение теплопотребности помещений

Теплопотребность помещения Q_п., Вт, определяется по формуле:

Q_п. = Q, (5.1)

где Q - теплопотери помещения, Вт;

5.2 Тепловой расчет приборов

Задачей теплового расчёта прибора является выбор типа и определение мощности отопительного прибора.

Таблица 5.1. Понижение расчетной температуры воды на учасках подающей магистрали

Dу,мм	Ш80	Ш65
L, м	6	8
?tм на 10м	0,1	0,2
?tм	0,06	0,16
?tпм=	0,22	°С



Таблица 5.2. Суммарное понижение температуры на участках подающего стояка

N tг, °С Q, Вт G, кг/ч tг-tв, °С Dy, мм qв, Вт/м l, м ?tст.под. 1 94,78 1997,64 6594,60 73,780 65 500 11,90 0,823 2 93,957 1812,59 5983,73 72,957 50 300 3,00 0,137 3 93,820 1634,21 5394,85 72,820 50 300 3,00 0,152 4 93,668 1455,82 4805,96 72,668 50 300 3,00 0,171 5 93,497 1277,44 4217,08 72,497 50 300 3,00 0,195 6 93,302 1099,05 3628,20 72,302 50 300 3,00 0,226 7 93,076 918,75 3032,96 72,076 50 300 3,00 0,271 8 92,805 737,05 2433,14 71,805 50 300 3,00 0,337 9 92,468 554,22 1829,59 71,468 40 190 3,00 0,284 10 92,184 370,36 1222,64 71,184 32 123 3,00 0,275 11 91,909 185,61 612,74 70,909 32 123 3,00 0,549 Коллектор 1 эт. 91,359
tг=	91,35	°С - Температура теплоносителя на входе в квартиру.

В запроектированной системе отопления горизонтально проложенные трубопроводы по квартире имеют незначительную протяженность, а также изолированы, поэтому теплоотдачей этих трубопроводов можно пренебречь. Теплоноситель на входе в приборы двухтрубной системы отопления имеет температуру 91,3 ⁰С, а на выходе 70⁰С.

Перепад температур теплоносителя между входом и выходом каждого отопительного прибора будет постоянным, т.е.

t_ср = (t_вх + t_вых)/2, (5.2)

t_ср = (91,3+70)/2=80,65⁰С.

Требуемый номинальный тепловой поток Q_н.т., Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора, определяется по формуле:



(5.3)

где Q_.п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт, определенная по формуле (6.1);

_К - комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока прибора к расчетным условиям, определяется по формуле:

_К = · · b · c · , (5.4)

где n, р, с - экспериментальные числовые показатели, [8];

b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, b=0,985 при атмосферном давлении для города Миасс Ратм.= 990 гПа, [8];

- коэффициент учёта направления движения теплоносителя, =1;

t_ср - разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха, ^оС, определяется по формуле:

?t_ср = t_ср - t_в, (5.5)

где t_ср - средняя температура между входом и выходом каждого отопительного прибора;

t_в - температура воздуха в помещении;

G_пр - расход воды в приборе, кг/ч, определяется по формуле:

(5.6)



где Q_п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт;

₁ - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, зависит от номенклатурного шага радиатора и равен ₁=1,02, [9];

₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждений, ₂=1,04 - для стального панельного радиатора, расположенного у наружной стены, под световым проёмом, ₂=1,1 - для стального панельного радиатора, расположенного у остекления светового проема, [9];

с - удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кг ^оС;

t_г, t_о - температура прямого и обратного теплоносителя, соответственно, ⁰С.

Исходя из требуемого номинального теплового потока подбирается число секций биметаллического радиатора.

Теплопотребность помещений:

Прибор в комнате 5: 1824 Вт;

Прибор в комнате 6: 397 Вт;

Прибор в комнате 7: 257 Вт;

Прибор в комнате 8: 2466 Вт;

Прибор в комнате 9: 1744 Вт;

Прибор 2 в комнате 9: 1744 Вт;



6. Гидравлический расчет системы отопления

6.1 Расчет котельной

Расчётная схема узла управления приведена в приложении В.

Гидравлический расчёт узла управления осуществляется по методу удельных линейных потерь на трение. Исходя из расхода и скорости воды, подбирают диаметры труб на участках. Далее для выбранного диаметра определяют удельные потери давления, Па, на 1 м трубопровода. Затем, используя данные таблицы 3.1, определяют потери на местные сопротивления. Все расчётные данные сводят в таблицу 3.2.

Общие потери давления на участке состоят из линейных и местных потерь и определяются:

?P_УЧ = R L + Z; Па (6.1)

R - удельные потери напора на трении, Па;

L - длина участка;

Z - потери напора на местные сопротивления.

Гидравлический расчет представлен в Приложении Б

Коэффициенты местных сопротивлений представлены в Приложении Г

6.2 Гидравлический расчет двухтрубных систем отопления

При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и скорости движения воды.

Определяем коэффициент гидравлического трения л по формуле:



(6.2)

где К_Э коэффициент эквивалентной шероховатости, равный 0,5 мм;

d_в - диаметр трубопровода, м.

Удельные потери давления на участке R_Л, Па/м, определяем по формуле:

, (6.3)

где с - средняя плотность теплоносителя, кг/м³, равная в данном случае:

Если удельные потери давления для основного участка не превышают 80 Па/м, а для ответвлений не более 300 Па/м, то окончательно определяем линейные потери давления на участке ДР_Л, кПа, по формуле:

(6.4)

где l -длина участка.

Потери давления в местных сопротивлениях, ДР_м, кПа, определяем по формуле:

(6.5)

где ?о - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке.

Суммарные потери давления ?Р, кПа, определяем по формуле:

?Р = ?Р_Л + ?Р_м. (6.6)

На данном этапе, определив все сопротивления, кроме сопротивлений компенсаторов температурного удлинения.

Гидравлический расчет представлен в Приложении Б

Расчетная схема представлена в Приложении В

Коэффициенты местных сопротивлений представлены в Приложении Г

6.3 Гидравлический однотрубной системы отопления лестничной клетки

Основное циркуляционное кольцо - это наиболее нагруженное и протяженное кольцо, включающее узел управления на вводе или коммуникацию встроенной в это здание отопительной котельной, магистральные подающие и обратные трубопроводы, и рассматриваемый расчетный стояк.

Гидравлический расчет ОЦК производится по методу удельных характеристик.

При расчете по этому способу линейные(от трения) и местные(в местных сопротивлениях) потери давления на участке системы Дp, Па, находят по формуле

Дp = S•GІ (6.7)

S = A•[(л/d_в)•l +?о] (6.8)

A = 6,25/10⁸•с?d_вІ (6.9)



Таблица 6.3. Коэффициенты местных сопротивлений системы отопления лестничной клетки

№ уч-ка	Сопротивление	Кол-во:	КМС		Итого:
1	Тройник на ответвление	1	1,5	1,5	4,7
	Угол поворота	4	0,8	3,2
2	Тройник на разделение	1	1,5	1,5	44,1
	Угол поворота	3	0,8	2,4
	Конвектор	14	0,7	9,8
	Угол поворота	28	0,8	22,4
	Угол поворота	3	0,8	2,4
	Шаровый кран на ОП	28	0,2	5,6
3	Тройник на слияние	1	1,5	1,5	7,1
	Компенсатор	1	3,2	3,2
	Угол поворота	3	0,8	2,4



7. Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами

Расчет тепловой схемы водогрейной котельной бисируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы

7.1 Исходных данных для расчета

Расходы теплоты:

- на отопление квартир: 428036Вт;

- на отопление лестничной клетки: 16701Вт;

- на отопление офисного этажа: 13093Вт;

- на отопление цокольного этажа: 11976Вт;

- на отопление технического этажа: 10903Вт;

-на вентиляцию цокольного этажа Q=0,278*11710*(16-(-34))=162770Вт;

-на вентиляцию офисного этажа Q=0,278*4144*(18-(-34))= 59906Вт;

Теплопотери и коэффициент запаса на отопление принимаем 20%. На вентиляцию цокольного этажа запас не делаем, по причине того, что запроектирована приточно вытяжная система. На вентиляцию офисного этажа запас 10%.

Qо=(428036+16701+13093+11976+10903)*1,2=576851Вт

Qв=162770+59906*1,1=228666,6Вт

7.2 Определение коэффициента снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца

Ко.в.=(tвн- tн)/(tвн- tро),

где tвн - температура воздуха внутри отапливаемых помещений, °С; tро - расчетная температура наружного воздуха, °С; tн - температура наружного воздуха для режима наиболее холодного месяца, °С (равна расчетной для вентиляции).

Ко.в.=(21- (-20))/(21- (-34))=0,745;

7.3 Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию

для максимально-зимнего режима

Q_{o. в} ⁼ Q_О+ О_В= 576851+ 228666 = 805517 Вт;

для режима наиболее холодного месяца

Q_{o. в} ⁼ Q_О+ О_В= (576851+ 228666)·0,745 = 600110 Вт;

Расчетные расходы теплоты на ГВС определяются по укрупненным показателям в зависимости от числа жителей.

максимальный тепловой поток на ГВС, МВт:

Q_{h max} = 2,4 • Q_{h m}. (7.1)

средний тепловой поток на ГВС, МВт:

Q_{h m} = q_h • m, (7.2)

- укрупненный показатель среднего теплового потока на горячее водоснабжение на одного человека, 407 Вт.

m- число жителей и людей находящихся в здании.



Таблица 7.1

Число жителей, чел	Qh m, МВт	Qh max, МВт
350	0,142	0,342

Среднечасовой расход тепла на ГВС в летний период определяется по формуле:

(7.3)

где t_cs - температура холодной воды в летний период, равна 15 ?C;

t_c - температура холодной воды в зимний период, равна 5 ?C;

в - коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на ГВС (в = 0,8).

Q_hm^s=

Q_{h max}^S=·2,4=0,2184 МВт

Суммарный отпуск теплоты на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения:

для максимально-зимнего режима

Q ⁼ Q_О.В+ Q_Г.В= 805517+ 342000 = 1147517 Вт; (7.4)

для режима наиболее холодного месяца

Q ⁼ Q_О.В+ Q_Г.В= 600110 + 342000 = 942110 Вт;

Расход воды в подающей линии системы горячего водоснабжения потребителей для максимально-зимнего режима:

схема присоединения местных теплообменников двухступенчатая последовательная, следовательно

(7.5)

Тепловая нагрузка подогревателя первой ступени (на обратной линии сетевой воды) для режима наиболее холодного месяца:

(7.6)

Тепловая нагрузка подогревателя второй ступени для режима наиболее холодного месяца:

(7.7)

Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени, т. е. на горячее водоснабжение, для режима наиболее холодного месяца:

(7.8)



Расход сетевой воды на местный теплообменник для летнего режима:

(7.9)

Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию:

для максимально-зимнего режима:

(7.10)

для режима наиболее холодного месяца:

Расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение:

для максимально-зимнего режима:

g_bh = G_{o. в} + G_{Г. в} ⁼ 17,3 + 5,34 = 22,65 т/ч; (7.11)

для режима наиболее холодного месяца:

g_bh = G_{o. в} + G_{Г. в} ⁼ 17,3 + 1,57 = 18,99 т/ч;

для летнего режима:

g_bh = G_{o. в} + G_{Г. в} ⁼ 0 + 5,36 = 5,21 т/ч;

Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей:

для максимально-зимнего режима:

(7.12)

для режима наиболее холодного месяца:

проверяется для летнего режима:

Расход воды через водогрейные котлы:

(7.13)

Расход воды на рециркуляцию:

(7.14)

Расход воды по перепускной линии:

(7.15)

Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию:

gОБР = GВН - GУТ; (7.16)

Расчетный расход воды через котлы:

g'К = GВН +GПОДГР +GРЕЦ - GПЕР; (7.17)

Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии:

g' = G'К -GДГР-GРЕЦ +GПЕР; (7.18)

Разница между найденным ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями:

(7.19)

Расхождение составило менее 3%. Расчет считается оконченным.

Технико-экономические расчеты показали, что оптимальным числом котлов является n=2.

Расход 10,46 т/ч через один и 24,43 т/ч через второй котел.

Всего 34,89т/ч.

Первый работает в летнем режиме.

В режиме холодного месяца работают оба котла

Соотношение мощностей ~30/70%.

При выходе из строя второго котла (наибольшего по мощности) потребители первой категории будут обеспечены первым котлом:

-на технологическое теплоснабжение системы вентиляции в количестве минимальных допустимых нагрузок

-на отопление и горячее водоснабжение в режиме наиболее холодного месяца на аварийный обогрев помещений

Требуемые мощности котлов подобраны с запасом 20%:

0,96 МВт

0,41 МВт

VITOMAX 200 HW Теплофикационный водогрейный котел высокого давления для жидкого и газообразного топлива. Котел с тремя газоходами

Допустимое рабочее давление 6 - 25 бар

Типоразмер 1 Номинальная тепловая мощность 460 кВт

Типоразмер 4 Номинальная тепловая мощность 920 кВт

Горелки Weishaupt

WM-G 10/2-A, 11/2" исп. ZM, Горелка газовая, 55-630 кВт

WM-G 10/3-A, 3/4" исп. ZM, Горелка газовая, 110-1000 кВт

Газовые моделируемые горелки для котла Vitoplex 200 фирмы Viessman.

КПД: 92%;



Список использованных источников

1. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование Введ. 01.01.2004. - М.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004 - 54с, илл.

2. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. - М.: Изд-во стандартов, 2003. - 79 с.

3. СНиП 23 -02 - 2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России. - М.: ФГУП ЦПП, 2004. - 26с.

4. ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. - М.: Госстрой России, 2000. - 7 с.

5. СНиП 31-05-2003 Общественные здания административного назначения. - Введ. 01.09.03. - М.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004. - 22 с. - УДК 725.1(083.74).

6. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2005. - 140с.

7. Внутренние санитарно-технические устройства. Справочник проектировщика. В 3 ч. Ч.1. Отопление / В.Н. Богословский, Б.А. Крупнов и др.; Под ред. И.Г. Староверова и Ю.И. Шиллера.- М.: Стройиздат, 1990. - 344с.: ил.

8. Сканави А.Н., Махов Л.М. Отопление: Учебник для вузов. - М.: Издательство АСВ, 2006. - 576 с.

9. Зайцев А.Н., Любарец А.П. Проектирование систем водяного отопления: пособие для проектировщиков, инженеров и студентов технических ВУЗов. Вена-Киев-Одесса: 2008 г.

10. Русланов Г.В., Розкин М.Я. и др. Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий: Проектирование: Справочник.- Киев: Будiвельник, 1983 г. - 272 с.

11. Овчинникова М. С., Курзанова Л.Ю. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ЭКОНОМИЧЕСКОГО РАЗДЕЛА ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТА

12. СНиП 3.05.01-85. Внутренние санитарно-технические устройства. - М.: Стройиздат, 1990.

13. ГОСТ 12.4.011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация. М.: Издательство стандартов, 1989.

14. СП 73.13330.2012  Внутренние санитарно-технические системы зданий. Актуализированная редакция СНиП 3.05.01-85

Размещено на Allbest.ru