Электроснабжение завода жестяных изделий

Таблица 10.1 ? Расчет токов короткого замыкания

Точка	U, кВ	X?, Ом	R?, Ом	Z?, Ом	I(3)кз, кА	Tа	Куд	iуд, кА	ф, с	t, с	Bк, кА2*с
1	110	17,07	7,60	18,68	3,40	0,007	1,25	6,00	1,07	1,077	12,45
2	10	0,26	0,19	0,32	17,98	0,004	1,10	27,90	1,32	1,324	427,99
3	10	0,28	0,253	0,37	15,40	0,003	1,06	23,02	1,32	1,323	313,73
4	10	0,27	0,214	0,35	16,73	0,004	1,08	25,64	1,32	1,324	370,56
5	10	0,27	0,206	0,34	16,91	0,004	1,09	26,14	1,32	1,324	378,64
6	10	0,31	0,366	0,48	11,99	0,003	1,03	17,38	1,32	1,323	190,02
7	10	0,28	0,225	0,36	16,14	0,004	1,08	24,61	1,32	1,324	344,95

10.2 Определение времени КЗ

Определение времени к.з. для отходящей линии на стороне НН

Время к.з. для отходящей линии , сек, определяется по формуле:

. (10.40)

сек.

Определение времени к.з. для секционного выключателя на стороне НН

Время к.з. для секционного выключателя , сек, определяется по формуле:

. (10.42)

где - время ступени селективности, добавляется, чтобы секционный выключатель не сработал раньше выключателя линии, сек.

сек. (10.43)

Определение времени к.з. для выключателя ячейки ввода на стороне НН

Время к.з. для выключателя ячейки ввода , сек, определяется по формуле:

(10.44)

Определение времени к.з. для вводного выключателя на стороне ВН

Время к.з. для вводного выключателя на стороне ВН , сек, определяется по формуле:

(10.45)

Определение действительного времени КЗ на ВН

Действительного времени КЗ на ВН определяется по формуле:

(10.46)

10.3 Определение теплового импульса стороны НН

Определяем тепловой импульс для отходящей линии стороны НН:

В_{к (линии)}= 17,98² •0,17 = 54,94 кА²•сек. (10.47)

Определяем тепловой импульс для включённого секционного выключателя стороны НН:

В_{к (с.в.)}= 17,98² •0,47 = 151,90 кА²•сек. (10.48)

Определяем тепловой импульс для выключателя ячейки ввода стороны НН:

В_{к (с.в.)}= 17,98² •0,77 = 248,85 кА²•сек. (10.49)

Определяем тепловой импульс для вводного выключателя на стороне ВН:

В_{к (с.в.)}= 17,98² •1,07 = 345,81 кА²•сек. (10.50)

Определяем тепловой импульс для стороны ВН:

В_{к (с.в.)}= 17,98² •1,37 = 442,76 кА²•сек. (10.51)

Результаты расчета сводим в таблицу 10.2



Таблица 10.2 ? Результаты расчета времени к.з. и теплового импульса.

Наименование ячейки	, сек	, кА2•сек
Отходящая линия НН	0,17	Bк, кА2*с
Секционный выключатель стороны НН	0,47	54,94
Ячейка ввода стороны НН	0,77	151,90
Вводной выключатель на стороне ВН	1,07	248,85
Тепловой импульс для стороны ВН	1,37	345,81



11. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений

Применяются следующие схемы распределительных устройств на напряжение 35 кВ и выше [20]:

· блочные;

· мостиковые;

· вход-выход;

· четырехугольника.

Блочной схемой называется схема «блок линия-трансформатор» без сборных шин и связей с выключателями между двумя блоками на двухтрансформаторной подстанции (между двумя блоками может устанавливаться неавтоматическая перемычка из разъединителей). Блочные схемы применяются на стороне ВН тупиковых подстанций напряжением до 500 кВ включительно, ответвительных и проходных подстанций, присоединяемых к одной или двумя линиям, до 220 кВ включительно. Блочные схемы просты, экономичны, но при повреждениях в линии или в трансформаторе автоматически отключаются линия и трансформатор.

Схемы «блок линия-трансформатор» могут выполнятся:

· без коммутационного аппарата (схема глухого присоединения) или только с разъединителем;

· с отделителем;

· с выключателем.

Схема «блок линия-трансформатор без коммутационных аппаратов» применяется при напряжениях 35-330 кВ и питания подстанций по радиальной схеме. Использование данной схемы целесообразно в случаях, когда подстанция размещается в зоне сильного промышленного загрязнения.

Схему «блок линия-трансформатор с отделителем» не рекомендуется применять при проектировании в соответствии с «Рекомендациями по технологическому проектированию подстанций переменного тока с высшим напряжением 35-750 кВ» (Издательство НЦ ЭНАС, 2004 г.), а при реконструкции и техническом перевооружении подстанции предусматривать замену отделителей и короткозамыкателей на выключатели.

Схема «блок линия-трансформатор с выключателем» применяется на подстанциях напряжением 35-220 и 500 кВ в тех случаях, когда нельзя использовать более простые и дешевые схемы первичной коммутации подстанции. На двухтрансформаторных подстанциях напряжением 35-220 кВ применяется схема «блок линия-трансформатор» с выключателем и неавтоматической перемычкой со стороны линии. Учитывая, что в задании указано наличие потребителей 1 категории, для обеспечения бесперебойности питания принимаем двух трансформаторную подстанцию

В соответствии с вышеизложенным главная схема электрических соединений подстанции 110/10 кВ принята типа схема №110-4Н: Два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линий

Согласно [14] данная схема применяется для тупиковых или ответвительных двух-трансформаторных ПС питаемые по 2- ВЛ

Достоинства выбранных схем РУ:

-схемы распределительных устройств обеспечивают надежное питание присоединенных потребителей в нормальном, ремонтном и послеаварийном режимах в соответствии с категориями нагрузки;

-схемы обеспечивают надежность транзита мощности через подстанцию в нормальном, ремонтном и послеаварийном режимах в соответствии с его значением для рассматриваемого участка сети;

-схемы просты, наглядны, экономичны и обеспечивают восстановление питания потребителей в послеаварийной ситуации без вмешательства персонала;

-схемы способны к расширению без коренной реконструкции.

Ниже приведён рисунок неполной принципиальной схемы подстанции (рисунок 11.1.)



Рисунок 11.1 ? Схема № 110-4Н Два блока с выключателями и неавтоматической перемычкой со стороны линий



12 Выбор и проверка оборудования и токоведущих частей на главной понизительной подстанции и трансформаторной подстанции

12.1 Выбор оборудования с высокой стороны подстанции

Высокочастотный заградитель

Заградитель представляет собой высокочастотный заградительный фильтр и состоит из силового реактора и элемента настройки. Реактор заградителя рассчитан на длительное прохождение по нему рабочего тока линии и кратковременное - токов короткого замыкания. Элемент настройки включается параллельно реактору и служит для того, чтобы повысить сопротивление заградителя на определенной частоте или полосе частот. Высокочастотные заградители подвешивают на одноцепных, двухцепных гирляндах на траверсах порталов либо устанавливают на колонке конденсатора связи или шинной опоре. Согласно справочных материалов [8] таблице 5.19 (Заградители высокочастотные) выбираем ВЗ-630-0,5У1. Данный ВЧЗ соответствует условиям проверки.

Таблица 12.1 - Параметры высокочастотного заградителя

Тип заградителя	Номиналь-ные параметры сети	Тип силового реактора	Индуктив-ность реактора, Гн	Тип элемента настройки	Габаритные размеры, мм
	U, кВ	I, А				Ш	h
ВЗ-630-0,25	35-330	600	РЗ-630-0,25	0,25	ЭН-0,25	900	1375

12.1.2 Питающая линия

Сечение F, мм² питающей линии выбрано в разделе 10 - принимаем АС-70/11

Выбор и проверка подвесных изоляторов

Выбор подвесных изоляторов.

Согласно [12] и [18] подвесные изоляторы выбирают:

- по номинальному напряжению: U_уст ? U_ном ;

- по допустимой нагрузке: F_расч ? F_доп.

где F_расч - сила, действующая на изолятор;

F_доп - допустимая нагрузка на головку изолятора.

Выбираем изоляторы типа ПС-70Е, для установок U=110кВ число изоляторов в гирлянде 6-7. На механическую прочность изоляторы на стороне ВН не проверяют, так как расстояние между фазами принимается большим и при выборе количества изоляторов в гирлянде механические нагрузки уже учтены.

Выбор высоковольтного выключателя и разъединителя.

Выключатели выше 1000 В, предназначенные для включения и отключения электрических цепей высокого напряжения под нагрузкой, а также для отключения их при коротких замыканиях должны обладать достаточной отключающей способностью, возможно меньшим временем действия, высокой надежностью в работе. Они должны быть взрыво- и пожаробезопасны, просты по конструкции и удобны в эксплуатации, размеры, вес и стоимость их должны быть минимальными.

Наиболее распространенными и наиболее разнообразными по конструктивному выполнению являются элегазовые выключатели.

Выбор выключателей производится [13]:

1) по напряжению установки:

(12.1)

где - номинальное напряжение установки;

2) роду тока и его величине:

(12.2)

3) конструктивному исполнению;

4) коммутационной способности:

(12.3)

где - ток предельной коммутационной способности;

- ток КЗ в момент расхождения контактов (если в расчёте отсутствуют, то принимают );

5) включаемому току:

(12.4)

где - ударный ток КЗ;

- амплитудное значение номинального тока включения.

6) на термическую стойкость:

(12.5)

где - ток термической стойкости автомата (если не задан, то принимают );

- время термической стойкости, можно принять равным 3 с;

По справочнику [27] выбираем: ВГТ-110-40/2500 У1.

Приводы к выключателям выбирают по каталогам на выключатели, в которых заводы-изготовители дают указания о рекомендуемых типах приводов.

Необходимо учитывать достоинства и недостатки различных типов приводов, а также род тока и мощность оперативного тока, который предполагается использовать для питания приводов.

Разъединитель - это коммутационный аппарат, предназначенный для отключения и включения электрической цепи без тока или с незначительным током, который для обеспечения безопасности имеет между контактами в отключенном положении изоляционный промежуток. При ремонтных работах разъединителем создается видимый разрыв между частями, оставшимися под напряжением, и аппаратами, выведенными в ремонт

Выбор разъединителей производится: по напряжению установки, по току, по конструкции и роду установки. Их проверяют по электродинамической и термической стойкости.

Согласно техническому каталогу [28] выбираем разъединитель: РГ.2-110/1000 УХЛ1 с приводом ПД-14.

Все данные выбора и проверки выключателя сводим в таблицу 12.2.

Таблица 12.2 - Таблица по выбору высоковольтных аппаратов

Условия выбора	Расчетные данные сети	Каталожные данные
		Выключатели	Разъединители
,	110 кВ	110	110
,	36,01	2500	1000
	6,00	40	-
	6,00	102	80
	12,45	4800	6400

Сравнивая расчётные и табличные данные, делаем вывод, что выбранный разъединитель и выключатель условиям выбора и проверки удовлетворяет.

Выбор ограничителей перенапряжения

ОПН предназначены для защиты электрооборудования и изоляции от атмосферных и внутренних перенапряжений. В сетях, работающих с изолированной нейтралью или с компенсацией емкостного тока замыкания на землю, и допускающих неограниченно длительное существование однофазного замыкания на землю, наибольшее длительно допустимое рабочее напряжение ОПН (Uнр) выбирается не меньшим, чем рабочее напряжение электрооборудования для данного класса напряжения. В соответствии с рекомендациями ПУЭ, ОПН устанавливается не далее 10 метров от трансформатора.

Выбираем согласно [9] ОПН-110У1.

Таблица 12.3 - Характеристики ограничителей перенапряжения

Uн, кВ	Qп, кДж	Iном, кА	Iср.в.п.у, кА	Uост (I=500А), кВ	Uост (I=1000А), кВ	Uост (I=5кА), кВ	Iком.вол, кА
110	125	5	20	185	250	280	0,28

где Uн - класс напряжения;

Qп - полная энергоёмкость, кДж;

I_ном - номинальный разрядный ток, кА;

I_{ср.в.п.у} - ток срабатывания взрывопредохранительного устройства, кА;

Uост (I=500А) - Остаточное напряжение при коммутационном импульсе при токе 500 А, кВ;

Uост (I=1000А) - Остаточное напряжение при коммутационном импульсе при токе 1000 А, кВ;

Uост (I=5кА) - Остаточное напряжение при грозовом импульсе при токе 5 кА, кВ;

Uост (I=10кА) - Остаточное напряжение при грозовом импульсе при токе 10 кА, кВ;

Iком.вол - ток коммутационной волны, кА.

Выбор аппаратов в нейтрали трансформаторов.

В установках 110 кВ в нейтрали трансформатора предусматривается заземлитель нейтрали ЗОН - 110М - IУ1 [8].

Выбор заземлителя нейтрали производится:

1) по напряжению установки:

(12.6)

.

где - номинальное напряжение установки.

2) роду тока и его величине:

(12.7)

3) конструкции, роду установки;

4) электродинамической стойкости:

(12.8)

где - наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу;

- действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ (по каталогу).

5) на термическую стойкость:

(12.9)

где - ток термической стойкости;

- время термической стойкости, можно принять равным 3 с.

По таблице 5.6 [8] выбираем: ЗОН-110М-IУI, тип привода ПРН-11У1. Все данные выбранного заземлителя нейтрали сведём в таблицу 12.4.

Таблица 12.4 - Данные заземлителя ЗОН

Тип	Тип привода	Uн, кВ	Umax.раб, кВ	Iном, А
ЗОН-110М-IУI	ПРН - 1 IУI	110	126	400

Выбор трансформатора тока

На подстанциях, выполненных по упрощенным схемам без сборных шин на высокой стороне, не предусматривается установка контрольно-измерительных приборов на стороне высокого напряжения, поэтому нет необходимости в трансформаторах напряжения и тока, за исключением трансформаторов тока, встроенных во вводы силовых. Такие трансформаторы тока (ТВТ или ТВД) идут в комплекте с основным аппаратом и предназначены лишь для цепей релейной защиты. Выбор их сводится к выбору тока первичной обмотки, ближайшего к расчетному току:

,(12.10)

где - номинальный ток первичной обмотки встроенного трансформатора тока;

- расчетный ток в цепи силового трансформатора, А.

Предварительно выбираем трансформатор тока ТВТ 110-1-40/5, I_ном=40А.

40 А ? 36,01 А. (12.11)

Выбранный трансформатор удовлетворяет условиям выбора.

12.2 Выбор аппаратов на стороне низкого напряжения

Выбор типа и конструкции РУ НН

Таблица 12.5 - Основные технические данные КРУ серии К-104М

Параметр	Значение
1	2
Номинальное напряжение, кВ	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12,0
Номинальный ток сборных шин, А	1600
Номинальный ток главных цепей, А	800
Номинальный ток отключения выключателей, встроенных в КРУ, типа ВВ/ТЕL-10-20/1000УЗ, кА.	20
Термическая стойкость трехсекундная, кА	20
Номинальный ток электродинамической стойкости главных цепей шкафов КРУ, кА	51
Тип трансформатора тока	ТЛК
Тип трансформатора напряжения	НАМИ
Тип трансформатора тока нулевой последовательности	ТЗЛМ
Тип трансформатора собственных нужд	ТСЗС
Тип ограничителя перенапряжения	ОПН-РК/ТЕL
Вид обслуживания	двухстр.
Исполнение	для внутренней установки
Номинальное напряжение вспомогательных цепей, В	До 220
Габаритные размеры, мм ширина глубина высота	750 1480 2900
Масса, кг, не более	800
Срок службы, лет, не менее	25

Выбор и проверка шинного моста

Шинный мост - это соединение трансформатора с распределительным устройством низкого напряжения (РУ НН). В качестве шинного моста могут использоваться как гибкие, так и жесткие шины, а также комплектные токопроводы. Для лучшей теплоотдачи и удобства эксплуатации шины окрашиваются: при переменном токе: фаза А - в желтый, фаза В - в зеленый и фаза С - в красный цвет; при постоянном токе положительная шина окрашивается в красный, отрицательная - в синий цвет.

Шинный мост проверяется:

1) экономическую плотности тока

2)

(12.12)

где - рабочий ток на стороне высокого напряжения подстанции, А

- экономическая плотность тока, определяемая материалом проводника, конструкцией сети, числом часов использования максимальной нагрузки.

По значению =7544,55 ч. из табл. 1.3.36 [18] определяется - экономическая плотность тока для алюминиевых шин марки АДО. Принимается: А/мм².

Рабочий ток шинного моста на стороне низкого напряжения подстанции рассчитывается по формуле:

(12.13)

(12.14)

(12.15)

3) проверяется по длительно допустимому току I_{дл доп} > I_ав.

где - длительно допустимый ток для выбранного сечения, A;

- аварийный ток, A.

Выбираем по таблице 7.2 [8] жесткие алюминиевые трёхполосные шины марки АДО с номинальными размерами: h=10 мм, b=160 мм, g = 15,97 см²

Согласно [8] (таблица 7.3),;

Согласно [10] аварийный ток на стороне НН:

(12.16)

(12.17)

Выбранное сечение необходимо проверить по нагреву в аварийном режиме, когда одна из цепей отключена:

(12.18)

Выбранные шины проходят по длительно допустимому току.

3) проверка на электродинамическому стойкость:

Проверка шинного моста на изгиб. При механическом расчете однополюсных шин наибольшая сила (F), действующая на шину средней фазы, определяется при трехфазном коротком замыкании по формуле:

(12.19)

где - ударный ток при трехфазном коротком замыкании, А;

- согласно [21], длина пролета между опорными изоляторами шинной

конструкции, м ();

- согласно [21] расстояние между фазами, м (а = 0,6-0,8 м);

(12.20)

Сила F создает изгибающий момент (М), Н*м, при расчете которого шина рассматривается как многопролетная балка, свободно лежащая на опорах:

(12.21)

Напряжение в материале шин , МПа, возникающие при воздействии изгибающего момента:

(12.22)

где - момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию силы, см³.

, (12.23)

(12.24)

(12.25)

Условие механической прочности согласно [8]:

(12.26)

где - допустимое механическое напряжение в материале шин.

Согласно [8] для алюминия

.

Условие проверки на электродинамическую стойкость выполняется.

4) проверка на термическую стойкость:

Минимальное сечение, отвечающее термической стойкости:

(12.27)

где - тепловой импульс,

с - постоянная для алюминиевых шин с=91.

(12.28)

(12.29)

- условие выполняется.

Шины окончательно принимаются к установке.

Рисунок 12.1- Расположение шин.

Выбор и проверка сборных шин.

В установках напряжением до 35 кВ включительно применяют сборные шины прямоугольного сечения, которые более экономичны, нежели круглые шины сплошного сечения. При одинаковой площади поперечного сечения прямоугольные шины лучше охлаждаются вследствие большей поверхности охлаждения.

Согласно /1/ сечение сборных шин РУ всех напряжений по экономической плотности тока не выбирают, в связи с неопределенностью в распределении рабочего тока, режима работы и трудоемкости в определении -экономического эффекта. Указанные шины выбирают по допустимому току нагрузки.

I_доп ? I_раб , (12.30)

I_раб = 1168,01 А.

По табл. [9] выбираеются алюминиевые шины сечением 160 · 10 мм с

. Шины расположены ребром.

Проверка сборных шин аналогична проверке проводимой для шинного моста.

Выбор изоляторов

Выбор опорных изоляторов

Принимаются к рассмотрению опорные изоляторы типа С4-80I УХЛ, Т1 с кВ,, мм (таблица 5.7 [8]).

Опорные изоляторы выбираются по:

1. Напряжению установки:

U_уст U_ном, (12.31)

Проверяются по

1. Допустимой нагрузке:

(12.32)

где - поправочный коэффициент на высоту шины,

Если шина расположена на ребро, то определяется:

(12.33)

где H_из - высота изолятора;

H - определяется исходя из размеров изолятора (рисунок 12.2):

Рисунок 12.2 - К определению величины H

(12.34)

(12.35)

(12.36)

(12.37)

,

F_расч ? F_доп , (12.38)

285,32 Н ? 2400 Н.

С4-80I УХЛ окончательно принимаем к установке.

Выбор и проверка проходных изоляторов

К рассмотрению принимается изолятор типа: ИП-10/1600 -3000-У,ХЛ,

кВ, , . (таблица 5.8 [8])

Согласно [8] выбирается:

1. По напряжению установки:

(12.39)

2. По номинальному току:

(12.40)

Максимальный ток, согласно формуле 11.17

1168,01 А 1600 А - условие выполняется

Проходные изоляторы выбираются:

1. допустимую нагрузку:

(12.41)

(12.42)

Допустимая нагрузка определяется по формуле 11.36

- условие выполняется, изолятор окончательно принимается к установке.

ИП-101600 -3000-У,ХЛ окончательно принимаем к установке.

Проверка кабельных линий на термическую стойкость

Для проверки проводников на термическую стойкость при коротком замыкании пользуются понятием теплового импульса B_k, характеризующего количество теплоты, выделившейся в проводнике (иногда его называют импульсом квадратичного тока короткого замыкания).

Согласно [29, п.6.3.5] минимальное допустимое сечение кабеля:

(12.43)

где - минимальное сечение кабеля по термической стойкости;

- температурный коэффициент, = 65 для кабелей с полиэтиленовой изоляцией, = 95 для кабелей с бумажной изоляцией [7];

- тепловой импульс тока КЗ

Рассмотрим проверку кабельной линии от ГПП до ТП1:

(12.44)

Так как , следовательно, ранее выбранное сечения условиям термической стойкости удовлетворяет.

Аналогично проверим остальные участки кабельных линий. Результаты внесём в таблицу 12.6

Таблица 12.6 проверка кабеля на термическую стойкость

F min	Участок	F, мм2	F min ? Fэ	Окончательный выбор F, мм2
166,05	ГПП	ТП 1	120	условие не выполняется	180
	ГПП	ТП 2	240	условие выполняется	240
	ГПП	ТП 3	150	условие не выполняется	180
	ТП 3	ТП 4	95	условие не выполняется	180
	ГПП	ТП 5	240	условие выполняется	240

Выбор выключателей

Выбор вакуумных выключателей производится аналогично выбору выключателей со стороны ВН.

Определим токи для ячейки ввода, секционной ячейки и ячейки отходящих линий:

Для ячейки ввода:

(12.45)

Для ячейки секционирования:

(12.46)

Для ячейки отходящих линий:

(12.47)

где S_ном - номинальная мощность трансформатора,

К₂ - коэффициент аварийной перегрузки,

S_max - максимальная мощность потребителей на подстанции,

n - число отходящих линий НН,

Для ячейки ввода:

Для ячейки секционирования:

Для ячейки отходящих линий:

Выбор вакуумных выключателей отобразим в таблице 12.7



Таблица 12.7 - Проверка выключателей

Тип выключателя	Расчетные данные сети
1	2	3	4	5	6
Ячейка ввода ВВ/TEL 10-20/1600УЗ		1600
			20
				50
	Вк = 248,85 кА2•сек				1200
Ячейка секционирования ВВ/TEL 10-20/1000УЗ		1000
			20
				50
	Вк = 151,90 кА2•сек				1200
Ячейка отходящих линий ВВ/TEL 10-20/400УЗ		400
			20
				50
	Вк = 54,94 кА2•сек				1200

Условие проверяки выключателей выполняется.

Выбор трансформаторов собственных нужд

На подстанции мощность на собственные нужды расходуется на освещение подстанции, на вентиляцию, подогрев масла трансформатора в зимний период времени; летом - на принудительную вентиляцию и обдув масла; на обогрев привода шкафов и ячеек ЗРУ.

Питание ТСН подстанции выбираем на переменном оперативном токе. В таком случае ТСН подключается непосредственно к обмоткам низшего напряжения главных трансформаторов.

Согласно [2] мощность, расходуемая на собственные нужды подстанции, составляет 1% от полной мощности подстанции:



(12.48)

Мощность ТСН с учётом коэффициента спроса:

(12.49)

где - коэффициент спроса, согласно [12] принимается 0,7-0,8.

(12.50)

Согласно [9] принимаем к установке два трансформатора собственных нужд типа: ТМЗ-250/10/0,4-УХЛ1.

Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока

Трансформаторы тока предназначены для уменьшения первичного тока до значений, наиболее удобных для измерительных приборов и реле (5 А, реже 1 или 2,5 А), а также для отделения цепей управления и защиты от первичных цепей высокого напряжения.

Таблица 12.8 - Выбор трансформаторов тока 10 кВ

№ питаемой ТП	Оперативное наименование ячейки	Iраб, А	Iном, А	Тип трансформатора тока
	Ввод 1Т	856,25	1000	ТОЛ-1000/5 УХЛ1
	Ввод 2Т	856,25	1000	ТОЛ-1000/5 УХЛ1
	Секционный выключатель	428,13	500	ТОЛ-500/5 УХЛ1
		I секция шин
ТП 1	3	231,21	300	ТОЛ-300/5 УХЛ1
ТП 2	5	231,21	300	ТОЛ-300/5 УХЛ1
ТП 3	7	57,80	75	ТОЛ-75/5 УХЛ1
ТП 5	9	364,16	400	ТОЛ-400/5 УХЛ1
		II секция шин
ТП 1	4	231,21	300	ТОЛ-300/5 УХЛ1
ТП 2	6	231,21	300	ТОЛ-300/5 УХЛ1
ТП 3	8	57,80	75	ТОЛ-75/5 УХЛ1
ТП 5	10	364,16	400	ТОЛ-400/5 УХЛ1

Выбор и проверка измерительных трансформаторов напряжения

Трансформатор напряжения предназначен для понижения высшего напряжения до стандартного значения и для отделения цепей измерения и релейной защиты от первичных цепей высшего напряжения.

Таблица 12.9 - Выбор трансформаторов напряжения

Прибор	Место	Тип	cosц	sinц	Число приборов	Р,	Q, ВАр
	установки					Вт
Вольтметр	Секция шин	ЩП01- 3,5- ГР	-	-	1	0,96	-
Амперметр	Секция шин	ЩП01- 3,5- ГР	-	-	1	0,96	-
Счётчик активной, реактивной энергии	ввод	«Меркурий 230ART-00 PQCSIGDN»	0,35	0,93	2	1,2	2,4
Счётчик активной, реактивной энергии	Отходящая линия	«Меркурий 230ART-00 PQCSIGDN»	0,35	0,93	8	4,8	9,6
Счётчик активной, реактивной энергии	ТСН	«Меркурий 230ART-02 PQCSIGDN»	0,35	0,93	2	1,2	2,4
	11,52	19,2

Определим полную мощность:

(12.51)

Применяем к установке трансформаторы тока типа НАМИТ-10-2 У1, при классе точности 0,2 S_ном=75 ВА.

Проверка трансформаторов напряжения:

Следовательно трансформаторы напряжения будут работать в выбранном классе точности.



13. Релейная защита

13.1 Объем релейной защиты трансформатора согласно ПУЭ

Согласно ПУЭ, для трансформаторов должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы:

- многофазных замыканий в обмотках и на выводах;

- однофазных замыканий на землю в обмотке и на выводах;

- витковых замыканий в обмотках;

- токов в обмотках, обусловленных КЗ;

- токов в обмотках, обусловленных перегрузкой;

- понижения уровня масла;

- частичного пробоя изоляции вводов 500 кВ;

- однофазных замыканий на землю в сетях 3-10 кВ с изолированной нейтралью, если трансформатор питает сеть, в которой отключение однофазных замыканий необходимо по требованиям безопасности.

13.2 Расчет токов КЗ и самозапуска двигателей

Для расчета составляется схема замещения:

Рисунок 13.1 - Схема замещения

Сопротивление системы в максимальном режиме = 9,08 Ом, минимальном - = 0,08 Ом.

Определяем соответствующие сопротивления трансформатора:

, (13.1)

, (13.2)

(13.3)

(13.4)

(13.5)

(13.6)

Рассчитываются токи КЗ для точки К2:

(13.7)

(13.8)



(13.9)

(13.10)

Рассчитывается ток самозапуска.

Ток самозапуска высоковольтных двигателей:

(13.11)

где n - число двигателей;

I_н - номинальный ток двигателя, А;

- кратность пускового тока.

Пусковое сопротивление:

(13.12)

Максимальный рабочий ток нагрузки:

(13.13)

Сопротивление обобщенной нагрузки при самозапуске:

(13.14)



Эквивалентное сопротивление электродвигателей и обобщенной нагрузки:

(13.15)

Ток самозапуска:

(13.16)

Коэффициент самозапуска:

(13.17)

Минимальное остаточное напряжение в начале самозапуска:

(13.18)

составляет 88,23 % , следовательно, самозапуск обеспечивается.



13.3 Расчет уставок реле защит

Расчет максимальной токовой защиты (МТЗ)-110 кВ

Ток срабатывания МТЗ выбирается по выражению:

(13.19)

где - коэффициент надежности;

- коэффициент возврата максимальных реле тока.

Для цифровых реле данного типа =1,1; =0,95.

Ток уставки реле определяем по формуле:

, (13.20)

Ток в реле при минимальном токе К.З. определяем по формуле:

(13.21)

Коэффициент чувствительности защиты определяем по формуле:

(13.22)

При этом - для основной защищаемой зоны;

- для резервируемой зоны.

Условие выполняется.

Определяем максимальное остаточное напряжение после отключения дуги выключателями, при условии, что в каждую секунду длина дуги увеличивается в 2 раза, а время отключения выключателя составляет 3 секунды:

(13.23)

Расчет МТЗ-10 кВ

Ток срабатывания МТЗ выбирается по выражению:

(13.24)

где - коэффициент надежности;

- коэффициент возврата максимальных реле тока.

Для цифровых реле данного типа =1,1; =0,95.

Ток уставки реле определяем по формуле:

, (13.25)

Ток в реле при минимальном токе К.З. определяем по формуле:

(13.26)

Коэффициент чувствительности защиты определяем по формуле:

(13.27)

Определяем напряжение срабатывания минимального реле напряжения:

(13.28)

где - коэффициент надежности;

- коэффициент возврата минимального реле.

Для цифровых реле данного типа =1,1; =0,95.

(13.29)

Коэффициент чувствительности для цифрового реле:

(13.30)

Защита от перегрузки

Для контроля перегрузки двухобмоточного трансформатора достаточно следить за токами в одной из его обмоток.

Ток срабатывания реле тока защиты от перегрузки определяется:

(13.31)



Для цифровых реле данного типа =1,1; =0,95.

Ток уставки реле определяем по формуле:

; (13.32)

Для стороны высшего напряжения:

реле действует на сигнал, сек.

Для стороны низшего напряжения:

Обмотки трансформаторов тока со стороны низшего напряжения соединяем в не полную звезду.

Реле действует на сигнал, сек.

Расчет дифференциальной защиты

Дифференциальная токовая защита является быстродействующей защитой абсолютной селективности и выполняет функцию основной токовой защиты трансформатора. Дифференциальная защита имеет две ступени: ДЗТ-1 (быстродействующая дифференциальная токовая отсечка) и ДЗТ-2 (чувствительная дифференциальная токовая защита с торможением от сквозного тока и отстройкой от бросков тока намагничивания).

1)Дифференциальная отсечка (ДЗТ-1).

Дифференциальная токовая отсечка предназначена для быстрого отключения повреждений, сопровождающихся большим дифференциальным током. Она работает без каких-либо блокировок и не имеет торможения.

Ступень срабатывает, когда действующее значение первой гармоники дифференциального тока превышает уставку «Iдиф/Iном». Уставка срабатывания задается как отношение дифференциального тока к номинальному вторичному току обмотки питающей стороны трансформатора.

Согласно [15] уставка должна выбираться из двух условий:

- отстройке от броска тока намагничивания силового трансформатора;

- отстройке от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме внешнего КЗ.

Отстройка от броска тока намагничивания учтена при выборе минимальной уставки в 4I_ном, отстройка от тока небаланса при внешнем КЗ осуществляется по условию:

(13.33)

где - коэффициент отстройки, принимается 1,2;

- отношение амплитуды первой гармоники тока небаланса к приведенной амплитуде периодической составляющей тока внешнего КЗ, согласно [15] при вторичном токе ТТ 5 А принимается 0,7;

- отношение тока внешнего КЗ к номинальному току трансформатора;

Уставка принимается 10.

2) Дифференциальная защита (ДЗТ-2).

Данная ступень предназначена для защиты двухобмоточного трансформатора как от повреждений, сопровождающихся большими значениями токов, так и от межвитковых замыканий, при которых значение аварийного тока меньше номинального тока обмотки трансформатора. Характеристика срабатывания ступени пригодна для трансформаторов с односторонним и двухсторонним питанием.

Характеристика срабатывания (тормозная характеристика) определяется соотношением дифференциального и тормозного токов.

Тормозная характеристика (ТХ) реле представлена на рисунке 13.1.

Рисунок 13.1 - Тормозная характеристика

Ломаная А, В, С делит плоскость ХY на две части - область срабатывания и несрабатывания. Все что лежит выше ломаной, является областью срабатывания.

Выбору подлежат:

- базовая уставка ступени;

- коэффициент торможения (наклон тормозной характеристики на втором ее участке);

- вторая точка излома тормозной характеристики;

- уставка блокировки от второй гармоники.

Базовая уставка определяет чувствительность рассматриваемой ступени защиты, рекомендуется принимать 0,3 для обеспечения чувствительности к полным витковым замыканиям в переплетенных обмотках и к межкатушечным замыканиям в любых обмотках.

Коэффициент торможения должен обеспечить несрабатывание ступени при сквозных токах соответствующих второму участку тормозной характеристики (примерно 1,0 - 3,0 ). Такие токи возможны при действии АВР трансформаторов, секционных выключателей, АПВ питающих линий.

определяется по выражению:

(13.34)

где - коэффициент отстройки, принимается 1,3;

- коэффициент, учитывающий переходной режим;

- коэффициент однотипности ТТ;

- относительное значение полной погрешности ТТ в установившемся режиме;

- поправка на наличие РПН;

- поправка на неточность задания номинальных токов (округлением при установке), а также некоторыми метрологическими погрешностями, вносимыми элементами устройства. По данным фирмы изготовителя = 0,04.

- коэффициент снижения тормозного тока:

(13.35)

Для трансформаторов с долей двигательной нагрузки менее 50% рекомендуется принимать = 2,0; =1,0; = 0,1 [21].

,

Вторая точка излома тормозной характеристики определяет размер второго участка ТХ. В нагрузочном и аналогичных режимах тормозной ток равен сквозному. Появление витковых КЗ лишь незначительно меняет первичные токи, поэтому тормозной ток практически не изменяется. Для высокой чувствительности к витковым КЗ нужно, чтобы во второй участок попал режим номинальных нагрузок (= 1), режим допустимых длительных перегрузок

(=1). Желательно попадание в этот участок режимов кратковременных перегрузок (самозапуск двигателей после АВР, пучковые токи мощных двигателей, и т.д.). Поэтому рекомендуется уставка = 1,5 - 2,0; принимаем 2,0.

Первая точка излома ТХ вычисляется в реле автоматически и равна:

(13.36)

>.

Уставка блокировки от второй гармоники , на основании опыта фирм, давно использующих такие защиты, рекомендуются на уровне 13-15% [21]. Принимаем = 0,15.

3) Сигнализация небаланса в плечах дифференциальной защиты (ДЗТ-3).

ДЗТ-3 контролирует действующее значение дифференциального тока трех фаз. Если в течение времени, определяемого уставкой «Т, с», дифференциальный ток превышает уставку «Iдиф/Iном», то загорается светодиод «Небаланс ДЗТ» и отображается соответствующая надпись на индикаторе. Также замыкаются контакты реле «Внешняя неисправность» и загорается светодиод «Внешняя неисправность», что сигнализирует возникновение внешней неисправности.

Уставка по току выбирается меньше, чем минимальная уставка чувствительной ступени ДЗТ-2 (), а уставка по времени порядка нескольких секунд, что позволяет выявлять неисправности в токовых цепях дифференциальной защиты. Принимается = 0,1; t=11 сек.

Газовая защита

Газовая защита предназначена для защиты силовых трансформаторов с масляным заполнением, снабженных расширителями, от всех видов внутренних повреждений, сопровождающихся выделением газа, ускоренным перетеканием масла из бака в расширитель, а также от утечки масла из бака трансформатора.

Измерительным органом газовой защиты является газовое реле. Газовое реле представляет собой металлический сосуд с двумя поплавками (элементами), который врезается в наклонный трубопровод, связывающий бак трансформатора с расширителем. При нормальной работе трансформатора газовое реле заполнено трансформаторным маслом, поплавки находятся в поднятом положении и связанные с ними электрические контакты разомкнуты. При незначительном повреждении в трансформаторе (например, витковое замыкание) под воздействием местного нагрева из масла выделяются газы, которые поднимаются вверх, к крышке бака, а затем скапливаются в верхней части газового реле, вытесняя из него масло. При этом верхний из двух поплавков (элементов) опускается вместе с уровнем масла, что вызывает замыкание его контакта, действующего на предупредительный сигнал. При серьезном повреждении внутри трансформатора происходит бурное выделение газов и под воздействием их масло быстро вытесняется из бака в расширитель. Поток масла проходит через газовое реле и заставляет сработать нижний поплавок (элемент), который дает команду на отключение поврежденного трансформатора.

Этот элемент срабатывает также и в том случае, если в баке трансформатора сильно понизился уровень масла (на пример при повреждении бака и утечке масла).

Газовая защита является очень чувствительной и весьма часто позволяет обнаружить повреждение в трансформаторе в самой начальной стадии. При серьезных повреждениях трансформатора газовая защита действует достаточно быстро: 0,1 - 0,2 с. (при скорости потока масла не менее чем на 25% выше уставки).

Благодаря этим достоинствам, газовая защита обязательно устанавливается на всех трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более.

Защита распределительного устройства 10 кВ

Произведем расчет МТЗ ячейки отходящих линий ТП 3:

Максимальный рабочий ток в линии равен 57,80 А.

Принимаем к установке трансформаторы тока типа ТОЛ-75/5 УХЛ1 включенных по схеме «неполная звезда».

Расчёт проводится аналогично расчёту МТЗ трансформатора.

Ток срабатывания МТЗ:

Ток уставки реле:

Ток в реле при минимальном токе К.З.:

Коэффициент чувствительности защиты:

Защита по чувствительности проходит.

Защита секционного выключателя 10 кВ

Ток самозапуска будет в два раза меньше, чем в расчете максимальной токовой защиты без пуска по напряжения для стороны 10 кВ, так как через секционный выключатель проходит половина тока самозапуска двигателей (считаем, что двигатели равномерно распределены межу двумя секциями).

Максимальный рабочий, проходящий через выключатель равен 428,13 А.

Принимаем к установке трансформаторы тока типа ТОЛ-500/5 УХЛ1, включенных по схеме «неполная звезда».

Условие отстройки защиты от тока самозапуска определяем по [15]:

Ток уставки реле:

Ток в реле при минимальном токе К.З.:

Коэффициент чувствительности защиты:

.

Защита по чувствительности проходит.

Выдержка времени срабатывания максимальных защит выбирается из условий селективности защит и термической устойчивости защищаемого элемента. По условию селективности для защит с независимыми характеристиками время срабатывания с последующей определяется по выражению:

, (13.37)



где - время срабатывания предыдущей защиты;

- ступень селективности, =0,3 с.

, (13.38)

где - время срабатывания релейной защиты, =0,01 с;

- собственное время отключения выключателя, =0,1 с.

Таким образом, выдержки времени срабатывания защит сводим в таблицу 13.1

Таблица 13.1 Время срабатывания максимальных защит

Ячейки	Iр., А	Время срабатывания, с
Ячейка ввода	170,42	0,71
Ячейка секционного выключателя	340,84	0,41
Ячейка отходящих линий	568,07	0,11

13.4 Проверка трансформаторов тока

Расчет ведется в соответствии с [15]

Проверка ТТ со стороны ВН (ТВТ 110-1-40/5).

1) Проверка на 10% погрешность:

Коэффициент предельной кратности определяется по формуле:

(13.39)

где - значение расчетного тока, А;

- первичный номинальный ток трансформатора тока, А.



По кривой при соответствует наибольшая допустимая вторичная нагрузка 5 Ом, для трансформатора тока ТВТ 110-1-40/5.

Расчетная нагрузка на ТТ определяется по выражению:

(13.40)

где - сопротивление провода, Ом;

- сопротивление реле, Ом;

- переменное сопротивление, Ом, = 0,1 Ом.

(13.41)

Цепи релейной защиты выполняются медным проводом ( =57 м/Ом·мм²),

= 2,5 мм², приблизительная длина 35 м;

Ом;

, выбранные ТТ по 10% погрешности проходят.

2) Проверка на вибрацию:

Максимальная кратность тока:

(13.42)

Максимальное значение коэффициента А:

(13.43)

Для сопротивления 1,73 Ом по кривым кратности для ТТ ТВТ 110-1-40/5

.

Используя находим расчетную токовую погрешность: условие проверки выполняется

3) Проверка на отсутствие опасных перенапряжений во вторичных цепях ТТ:

Значение определяется по выражению:

, (13.44)

(13.45)

(13.46)

Проверка ТТ со стороны НН (ТОЛ-500/5 УХЛ1).

1) Проверка на 10% погрешность:

(13.47)

по кривым = 4,2 Ом.

(13.48)

Ом. (13.49)

, выбранные ТТ по 10% погрешности проходят.

2) Проверка на вибрацию:

Максимальная кратность тока:

(13.50)

Максимальное значение коэффициента А:



(13.51)

< (39,59% < 50%), следовательно, обеспечивается надежное функционирование реле при максимальных значениях токов КЗ.

Рисунок 13.2 - Схема реализации ступеней МТЗ

14. Безопасность жизнедеятельности и охрана труда

Всем известно, что производство жестяных изделий тесно связано с машиностроительным комплексом. Ввиду такой особенности в данной промышленности большое внимание в Системе управления промышленной безопасностью (СУПБ) на опасных производственных объектах (ОПО) уделяется производственному контролю. Его цель - предупреждение аварий и обеспечение готовности организаций к локализации и ликвидации последствий аварий на ОПО за счет осуществления комплекса организационно-технических мероприятий.

Организация и осуществление производственного контроля за соблюдением требований промышленной безопасности урегулированы статьей 11 Федерального закона от 21.07.1997 №116-ФЗ «О промышленной безопасности опасных производственных объектов», «Правилами организации и осуществления производственного контроля за соблюдением требований промышленной безопасности на опасных производственных объектах», утвержденными постановлением Правительства РФ №263 от 10.03.1999 г.

14.1 Основные положения организации производственного контроля за обеспечением безопасности подъемных сооружений

Организация производственного контроля предполагает разработку эксплуатирующей компанией Положения о производственном контроле. В общем случае в Положении приводятся:

? должность работника, ответственного за осуществление производственного контроля, или описание организационной структуры службы производственного контроля (СПК);

? права и обязанности работников, ответственных за осуществление производственного контроля, или должностных лиц службы производственного контроля;

? порядок планирования и проведения проверок соблюдения требований промышленной безопасности, подготовки и регистрации отчетов о результатах таких проверок;

? порядок обмена информацией о состоянии промышленной безопасности между структурными подразделениями (службами) эксплуатирующей организации и доведения ее до всех работников, занятых на ОПО;

? сбора и анализа информации о состоянии промышленной безопасности структурными подразделениями эксплуатирующей организации, включая СПК;

? порядок информирования органов Ростехнадзора об организации производственного контроля, его результатах и состоянии промышленной безопасности ОПО; разработки, принятия и реализации решений по обеспечению промышленной безопасности с учетом результатов производственного контроля; разработки планов мероприятий по локализации аварий и инцидентов и ликвидации их последствий.

Обязанности СПК: проведение контроля за соблюдением работниками ОПО требований промышленной безопасности; разработка плана работы по осуществлению производственного контроля в подразделениях эксплуатирующей организации; проведение комплексных и целевых проверок состояния промышленной безопасности; выявление опасных факторов на рабочих местах; ежегодная разработка плана мероприятий по обеспечению промышленной безопасности на основании результатов проверки состояния промышленной безопасности и аттестации рабочих мест.

Как свидетельствует статистика аварийности и травматизма при выполнении строительно-монтажных, погрузочно-разгрузочных и других видов работ с применением подъемных сооружений (ПС), основная причина аварий (около 70%) - человеческий фактор.

Аварии и несчастные случаи чаще всего происходят на тех участках производства, где не соблюдаются требования инструкций, регламентов и правил безопасности.

Основные причины аварий: неправильная установка подъемных сооружений на месте производства работ (на краю откоса котлована, на свеженасыпанном грунте и т.п.); перегруз подъемного сооружения во время подъема груза, масса которого превышает допустимую грузоподъемность, или примерзшего, залитого бетоном, заваленного, закрепленного болтами груза; подтаскивание груза краном при наклонном положении грузовых канатов; неисправность кранового пути и тупиковых упоров, приборов безопасности; обрыв грузовых и стреловых канатов.

Основные причины травматизма при производстве работ подъемных сооружений: неправильная (ненадежная) строповка груза; применение для подъема груза непригодных съемных грузозахватных приспособлений; нарушение схем строповки грузов; несоблюдение технологических карт складирования грузов, габаритов складирования грузов; нахождение людей в опасной зоне или под стрелой, в полувагоне, на платформе, в кузове автомашины, трюме судна, траншее, котловане, колодце, вблизи стены, колонны, штабеля или оборудования при подъеме или опускании груза; допуск к обслуживанию подъемных сооружений в качестве стропальщиков необученных рабочих; несоблюдение мер безопасности при строповке груза и обслуживании подъемных сооружений вблизи линии электропередачи (ЛЭП).

Задача СПК на подобных объектах - устранение этих причин. Отметим значимость службы промышленной безопасности в части контроля за качественной и своевременной подготовкой и аттестацией специалистов, работников ОПО.

14.2 Организация производственного контроля

Механизм производственного контроля предназначен для выявления опасностей, возникающих на рабочих местах; их классификации и выработки мер по их устранению (по приоритетам), снижению или локализации. Такой механизм позволяет работать на предупреждение негативных событий (травмы, аварии).

Производственный контроль проходит в два этапа: анализ и действие. На этапе анализа осуществляются сбор информации, классификация объектов по степени безопасности и прогноз возможной ситуации. На этапе действия вырабатываются, а затем реализуются меры по устранению опасностей (по приоритетам), контролируется реализация. Информация - база для анализа ситуации на ОПО, выработки и реализации мер по устранению опасностей.

Каждая из основных систем предприятия (управления персоналом, техническая, технологическая, организационная) собирает информацию о состоянии ОПО:

? система управления персоналом - об укомплектованности штата; уровне квалификации персонала; эффективности системы мотивации (профессиональный рост, самореализация и т.п.); участии в семинарах, выставках по промышленной безопасности; изучении и внедрении рекомендаций Ростехнадзора; организации на предприятии школ передового опыта; о соответствии штатного расписания нормативным требованиям; наличии расстановки персонала в сооветствии со штатным расписанием; порядке отбора, аттестации, подготовки и переподготовки персонала;

? техническая система - о планово-предупредительной оценке состояния оборудования на основании проведенных обследований объектов; степени физического и морального износа оборудования, зданий и сооружений; выполнении графиков планово-предупредительного ремонта, диагностирования и освидетельствования оборудования, зданий и сооружений; планах замены и модернизации устаревшего оборудования; наличии и условиях применения импортного оборудования; об оценке возможности дальнейшей безопасной эксплуатации на основании экспертных заключений и расчетов остаточного ресурса; анализе риска; устранении нарушений технической системы, выявленных инспекторами Ростехнадзора и специалистами производственного контроля;

? технологическая система - о соблюдении технологии производства; контроле за параметрами проектов; частоте отклонений от технологического регламента; степени совершенства технологии; замене опасных технологий на более безопасные; соответствии категорийности энергоснабжения; реализации мероприятий по энергосбережению; об обеспечении эффективной и безопасной работы взаимосвязанных систем; устранении нарушений технологической системы, выявленных инспекторами Ростехнадзора и специалистами производственного контроля.

? организационная система - об эффективности системы контроля безопасности (бирочная, ступенчатая и т.п.); обеспечении средствами индивидуальной защиты и пожарной безопасности; антитеррористической готовности; эффективности системы стимулирования и наказаний; устранении нарушений организационной системы, выявленных инспекторами Ростехнадзора и специалистами производственного контроля; о наличии нормативно-технической документации и инструкций; планах, графиках и результатах аттестации рабочих мест; выполнении планов и графиков обследований; готовности ведения аварийно-восстановительных работ; качестве профилактических и предупредительных мероприятий (страхование работников, эксплуатирующих ОПО, медицинские осмотры и т.п.); контроле за выполнением Программы развития СУПБ на предприятии; составлении карт опасностей по объектам; системе обработки и предоставления оперативной информации; ведении учета затрат и ущерба от нарушений (штрафы), травм, аварий и несчастных случаев. Предложения по устранению опасностей вносятся в специальную форму. Из всех возможных предложений по устранению опасностей выбирается наиболее оптимальное.

Разрабатывается график периодических проверок, затем осуществляется контроль за соблюдением сроков реализации мер по устранению опасностей.

При организации производственного контроля рекомендуется следующее распределение полномочий и функций службы производственного контроля:

? получение достоверной, оперативной и полной информации в любое время на объектах СПК; доступ на все объекты СПК; внесение предложений по устранению опасных факторов; выдача предписаний по устранению нарушений вплоть до остановки работ; подбор и расстановка кадров; представление рекомендаций о соответствии должностного лица занимаемой должности; организация работ по сбору информации, обработке и анализу данных о состоянии безопасности ОПО; разработка предложений по повышению безопасности ОПО; информирование Совета по промышленной безопасности о состоянии безопасности ОПО.

На ОПО, где эксплуатируются подъемные сооружения, рекомендуется организовывать трехэтапный контроль.

Первый этап осуществляется ответственными лицами (специалистами, ответственными за безопасное производство работ с применением ПС, специалистами, ответственными за содержание ПС в работоспособном состоянии) ежесменно в соответствии с их должностными инструкциями. Ведется журнал первого этапа контроля.

Второй этап организовывается специалистом, ответственным за осуществление производственного контроля при эксплуатации ПС один раз в три месяца. Сроки проведения, цель проверок планируются заранее в соответствии с Положением о производственном контроле.

Третий этап организовывается комиссией производственного контроля, назначенной приказом первого руководителя. Сроки проведения и цели контроля определяются в Положении о производственном контроле.