Пусковая схема дубль-блока 300 МВт

Размещено на http://www.allbest.ru//

Размещено на http://www.allbest.ru//

1. КРАТКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Блок состоит из двухкорпусного прямоточного котла ( производительностью - 950 т/ч при параметрах свежего пара 255 кгс/см2. 545°С с промежуточным перегревом пара до 545°С) и турбины типа К-300-240. Часть энергоблоков укомплектована турбинами, выпускаемыми ЛМЗ, другая - турбинами, выпускаемыми ХТЗ. В тепловых схемах и конструкции турбин имеются определенные различия, которые учтены в пусковой схеме, о чем будет указано в соответствующих разделах настоящей разработки.

Основными системами пусковой схемы дубль-блока 300 МВт являются: температура блок пар конденсатный

Конденсатный тракт такого давления.

Деаэраторы и питательная установка.

Питательный тракт и ПВД.

Пусковой узел котла и его сбросные трубопроводы.

Паропроводы свежего пара.

Система байпасирования турбины и пускосбросные устройства.

Система промперегрева, включая устройство для ее предварительного прогрева и обеспаривания.

Растопочный сепаратор блока с трубопроводом сброса пара и воды.

Устройства для пускового регулирования температуры свежего пара.

Устройства для пускового регулирования температуры пара промперегрева.

Система пара собственных нужд.

Устройства, используемые для обеспечения нормального водного режима при пусках.



2.СИСТЕМЫ ПУСКОВОЙ СХЕМЫ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

2.1 КОНДЕНСАТНЫЙ ТРАКТ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ

Схема конденсатного тракта низкого давления зависит в основном от того, какая турбина (ЛМЗ или ХТЗ) используется в схеме блока.

Рассматриваемый тракт включает в себя следующие расположенные последовательно элементы:

- конденсатные насосы первой ступени (КЭН-1);

- блочную обессоливающую установку (БОУ);

- охладители горячего конденсата (ОГК) системы охлаждения генератора;

- конденсатные насосы второй ступени (КЭН-2);

- сальниковый подогреватель (ПС-115);

- конденсатные насосы второй ступени (КЭН-2);

- четыре, последовательно расположенных, подогревателя низкого давления (ПНД-1, ПНД-2, ПНД-3, ПНД-4) поверхностного типа.

Приведенный перечень элементов системы относится к энергоблокам с турбинами ЛМЗ. Для блоков с турбинами ХТЗ имеется ряд отличий, которые сводятся к следующему:

- между КЭН -I и КЭН-2 дополнительно включены охладители пара эжекторной группы (два основных пароструйных эжектора и один эжектор уплотнений);

- вместо четырех ПНД установлено пять, подогревателей (ПНД-1,2,3,4,5).

Нормальная подпитка блока от ХВО (БЗК) осуществляется в конденсатор турбины. Сюда же направлена линия аварийной подпитки, которая используется для заполнения тракта и его подпитки на начальное стадии пуска.

Типовая пусковая схема моноблоков 300 МВт была разработана в 1969 г. В этот период применение смешивающих ПНД не предусматривалось. Поэтому в схеме предусмотрена установка только поверхностных ПНД. Если трубная система этих ПНД выполняется из нержавеющей стали, то можно, отказаться от промывки конденсатного тракта низкого давления. В случае установки ПНД с латунными трубками должна выполняться промывочная линия из трубопровода за последним ПНД со сбросом воды в циркводовод.

В схемах предусмотрена установка двух конденсатных насосов каждой из ступеней (КН-1 и КН-2). В качестве КЭН-1 используются насосы типа КСВ-1000-95 (напор 0,9МПа=95 м вод. ст, подача - 1000 т/ч)

Для блоков с турбинами ЛМЗ устанавливается два КЭН-2 с напором 1,8 МПа (180 м водяного столба) типа КСВ-1000-180. Для блоков с турбинами ХТЗ, оснащенными разомкнутое схемой водяного регулирования, устанавливаются КЭН-2 с напором 2,2 МПа (220 м вод. ст) типа КСВ-1000-220. Следует отметить, что на большинстве работающих блоков установлено по три насоса в каждой ступени.

При безрасходном режиме максимальное давление воды на нагнетании КЭН-1 может достигать 1.3 МПа (13 кгс/см2), что превышает допустимое давление в БОУ. Для защиты последней от недопустимого давления в схеме предусмотрена линия байпасирования БОУ с установкой регулирующего клапана на ней.

Для пуска насосов КЭН-1 предусмотрена линия рециркуляции конденсата из их напорного коллектора в конденсатор. Она используется также для впрыска в пароприемные устройства (ППУ) конденсатора (на схеме не показана).

Регулирование уровня в конденсаторе осуществляется клапаном РУК, установленном перед 1ВД-1. Для пуска КЭН-2 и регулирования малых расходов конденсата используется линия рециркуляции с клапаном, соединяющая тракт конденсата (перед РУК) с конденсатором.

Из напорного коллектора КЭН-2 предусмотрена подача конденсата на впрыск в пароохладители, установленные в трубопроводах обеспаривания промперегрева.

Для исключения гидравлических ударов в тракте конденсата предусмотрена установка обратного клапана за последним ПНД.

Для промывок "паровой части" ПНД-2,3,4 (5), кроме основной схемы отвода дренажа, предусмотрены дополнительные его сбросы после ПНД-3 и ПНД-2 в конденсатор.

Нормальная подпитка блоков осуществляется в конденсатор турбины. Сюда же направлена линия аварийной подпитки, которая используется при пусках - при заполнении конденсатора и при работе с разомкнутым трактом рабочего тела со сбросом среды из Р-20.

2.2 ДЕАЭРАТОР И ПИТАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА

В схеме дубль-блока установлены два деаэратора ДСП-500. Основным источником греющего пара являются отборы турбины (3-й для турбин ХТЗ, 4-й для турбин ЛМЗ). При пусках используется подвод пара от общестанционной магистрали 13 кгс/см2 (через линию с задвижкой ПЗ-2) либо от Р-20 (через линию с задвижкой СЗ-7). При этом сначала используется пар от МСН. Пар от Р-20 начинают подевать после окончания прогрева тракта промперегрева.

При снижении нагрузки, когда давление в отборе турбины становится недостаточным для обеспечения устойчивой деаэрации, пар к деаэратору подводится от редукционной установки 40/13 кгс/см2. которая подключена к холодным ниткам промперегрева. Это позволяет не резервировать питание деаэраторов от 2-го отбора турбины и упростить схему.

Питательная группа состоит из трех бустерных насосов (БН), пускорезервного питательного насоса с электроприводом (ПЭН типа Ш-600-300) и питательного насоса с турбоприводом (ПТН).

Для привода ПТН используется противодавленческая паровая турбина ОР-12П, питаемая паром из третьего отбора главной турбины. Сброс отработавшего пара приводной турбины осуществляется в проточную часть главной турбины (на вход ЦНД). В этой связи приводная турбина не может быть использована при неработающей главной турбине, что исключает возможность использования ПТН при пусках и остановах блока. Кроме того, характеристики приводной турбины позволяют ей развивать достаточную для работы насоса мощность только при нагрузках блока, превышающих 50% номинальной мощности. В этой связи в схему блока включен ПЭН. играющий роль пускорезервного насоса.

При пусках блока и при промывках котла (в режимах, когда давление в тракте котла не выше 1,5 КПа (15 кгс/см8)) предусматривается подача воды в котел от бустерных насосов, через неработающий ПЭН. На всасах БН и питательных насосов устанавливаются фильтры для улавливания механических частиц. На период после капитального или текущего ремонтов на всасе ПЭН устанавливается фильтр с ячейкой 0,35 мм. В условиях нормальной эксплуатации он заменяется на штатный фильтр.

Из напорного коллектора БН предусмотрена линия рециркуляции в деаэратор, используемая для пуска бустерных насосов и организации пусковой деаэрации.

В схеме питательных насосов предусмотрены отборы питательной воды из промежуточной ступени с давлением около 9 МПа (90 кгс/см2). Эти отборы используется для впрыска в пароохладители пусковых впрысков промперегрева.

Для пуска питательного насоса и его работы при малых расходах из напорного патрубка с каждого насоса предусмотрена линия рециркуляции в деаэратор. На этой линии установлены последовательно: набор дроссельных шайб, отключающая задвижка "подпорные" шайбы (перед деаэратором). Задвижка на линии рециркуляции включается по блокировке при закрытии обратного клапана на нагнетании насоса. Набор дроссельных шайб снижает давление ("срабатывает" часть его перепада ). "Подпорные'' шайбы предотвращают вскипание воды в линии рециркуляции, что позволяет выполнить линию рециркуляции из трубы малого диаметра (133Ч16 мм).

2.3 ПИТАТЕЛЬНЫЙ ТРАКТ И ПВД

В схеме дубль-блоков предусмотрены две группы ПВД. каждая из них состоит из трех подогревателей (ПВД-6,7,8 в турбине ЛМЗ 1 и ПВД-7,8,9 в турбине ХТЗ).

Для защиты корпусов ПВД от недопустимого повышения давления (при разрывах трубной системы или при попадании пара от ПВД с большим давлением через линии отвода дренажа) на каждом корпусе предусмотрена установка предохранительных клапанов прямого действия.

Для защиты ПВД от переполнения при разрывах трубной системы ПВД оснащены быстродействующим обводом (время действия не более 5 с) с запорно-перепускным клапаном перед ПВД и обратным клапаном за ПВД. Силовая вода на защиту ПВД отбирается из напорного коллектора БН. Кроме быстродействующего, предусмотрен ремонтный обвод каждой группы ПВД с задвижками перед и за ПВД и на линии обвода. Учитывая периодичность использования линии обвода, она выполняется из трубы уменьшенного сечения (диаметром 273Ч32) при котором скорость воды составляет 7,7 м/с.

Для защиты водяного тракта ПВД от недопустимого повышения давления предусматривается обвод диаметром 20 мм отключающей задвижки ПВД (со стороны котла) с двумя обратными клапанами и запорным вентилем. Учитывая, что при закрытом запорном вентиле не исключается недопустимое повышение давления в водном тракте ПВД, предпочтительнее установка между последним ПВД и отключающей задвижкой пружинного предохранительного клапана диаметром 10 мм или разрывной мембраны (вместо обвода с обратными клапанами).

Для обеспечения возможности промывки парового пространства ПВД без ухудшения качества питательной воды при пусках дополнительно к штатной линии слива дренажа из ПВД (ПВД-6 в турбинах ЛМЗ и ПВД-7 в турбинах ХТЗ) в ПНД и деаэратор, предусматривается сливной трубопровод в конденсатор. Сечение этого трубопровода принимается по расходу конденсата отборного пара на ПВД при нагрузке блока 70% от номинальной.

Для приема среды из ПВД в конденсатор должно быть предусмотрено водоприемное устройство, рассчитанное на пропуск 135 т/ч пароводяной смеси с удельным объемом 0,0549 м3/ кг. При этой его гидравлическое сопротивление должно составлять 0,3 МПа (3 кгс/см3). При таком выполнении нет необходимости в установке подпорной шайбы, Ш-4, которая предусматривается в противном случае для уменьшения диаметра сбросной линии и предотвращения вскипания воды.

Для заполнения котла и регулирования малых расходов питательной воды предусмотрена специальная байпасная питательная линия, связанная с напорным коллектором питательных насосов. Эта линия подключена к входу питательного тракта каждого из корпусов котла между задвижками БЗ-1 и БЗ-2; подключение к корпусу I осуществляется через задвижку КЗ-1, к корпусу 2 - через задвижку КЗ-2. На байпасной линии установлен клапан РКЗ и набор дроссельных шайб Ш-2. На обводе РКЗ установлен набор дроссельных шайб Ш-1. При заполнении котла (например, корпуса I) задвижка и клапан РКЗ закрыты, а задвижки КЗ-1, БЗ-2 и клапан РПК - открыты. При этом питательная вода от насосов проходит последовательно наборы шайб Ш-1 и Ш-2, которые обеспечивают малый расход вода, необходимый для его заполнения. После завершения этой операции РКЗ открывают; набор шайб Ш-2 обеспечивает подачу 15%-го расхода питательной воды (30% от номинального расхода корпуса), необходимого для первой фазы растопки. При необходимости увеличения расхода вода на корпус котла в работу включается РПК; при этом открывают БЗ-1 и отключают пусковой питательный байпас (закрывают КЗ-1).



2.4 ПАРОПРОВОДЫ СВЕЖЕГО ПАРА

Свежий пар от каждого из двух корпусов котла отводится двумя трубопроводами (нитками) диаметром 245Ч45 мм. Для установки предохранительных клапанов между двумя нитками корпуса за котлом выполнена перемычка. Как известно, для обеспечения требований безопасности ремонтируемый корпус котла должен быть отключен не менее, чем двумя последовательно расположенными запорными органами. В этой связи на каждой нитке главных паропроводов последовательно установлены две главные паровые задвижки: ГПЗ-1 и ГПЗ-2. ГПЗ-1 установлена за котлом, ГПЗ-2 -у турбины, перед стопорными клапанами. Каждая ГПЗ-2 имеет байпас диаметром 40 мм. Перед ГПЗ-2 две нитки данного корпуса соединены перемычкой на которой установлена БРОУ (ПСБУ) (всего, таким образом, на блоке имеется две БРОУ). С целью совмещения прогрева главных паропроводов с растопкой котла БРОУ целесообразно подсоединять к ним непосредственно у ГПЗ-2.

Изложенные решения обоснованы следующими соображениями: на ряде блоков 300 МВт применялись как сепараторные, так и прямоточные режимы пуска котла. Прямоточный режим использовался при пуске второго корпуса котла при работающей турбине. В этом случае необходимо исключить омывание задвижки с одной стороны паром, а с другой стороны водой. Для этого обе задвижки (ГПЗ-1 и ГПЗ-2) устанавливаются у турбины; при этом не удается присоединять ПСБУ к главному паропроводу у турбины. Унифицированная технология пуска, применяемая при типовой пусковой схеме дубль-блоков, исключает использование прямоточного режима пуска (в том числе и для второго корпуса котла при работающей турбине), что позволяет расположить ГПЗ-1 и ГПЗ-2 соответственно у котла и у турбины. В этом случае ГПЗ-1 используется только при проведении ремонтных работ, а при пуске она полностью открыта. Кроме того, это решение позволяет повысить воздушную плотность вакуумной системы работающей турбины при выводе в ремонт одного корпуса, так как котел отключается от конденсатора не только клапаном ПСБУ, но и ГПЗ-1. Можно также производить гидравлическую опрессовку котла без заполнения водой главных паропроводов, исключая режим полного перепада давления в клапане ПСБУ, что способствует его плотности.

Принятое в качестве типового решения для дубль-блоков расположение ГПЗ-1 и ГПЗ-2 само по себе не является гарантией для возможности присоединения БРОУ (байпаса турбины) в конце главного паропровода. Этому препятствовали байпасы ГПЗ-2, предназначенные для разворота и частичного нагружения турбины, диаметр этих байпасов достигал 100 мм и для их присоединения к главному паропроводу требовались кованые тройники. С учетом габаритов тройников в пределах машзала не остается места для присоединения ПСБУ к главным паропроводам. В этой связи указанные присоединения часто осуществлялись на расстоянии 20-30 м от ГПЗ-2, вследствие чего между ПСБУ и ГПЗ-2 образовываются тупиковые участки. В процессе пуска котла эти тупиковые участки прогреваются незначительным расходом пара, определяемым диаметром дренажей у ГПЗ-2, что существенно увеличивает продолжительность периода от начала растопки котла до толчка турбины (от 30 до 90мин)

В этой связи был поставлен вопрос о возможности снижения диаметра байпасов ГПЗ-2 до 40 мм, что допускает их присоединение к главному паропроводу без тройников. В этом случае необходимо отказаться от регулирования расхода пара, подаваемого в турбину с помощью байпасов. Разворот турбины осуществляется регулирующими клапанами, которые открываются полностью после включения генератора в сеть. Опытная проверка подтвердила возможность применения такой технологии пуска турбины. Результаты испытаний дали основание рекомендовать применение байпасов ГПЗ-2 диаметром 40 мм (вместо 100), что позволяет выполнить оптимальную компоновку ПСБУ (БРОУ) у турбины.

2.5 СИСТЕМА ПРОМЕЖУТОЧНОГО ПЕРЕГРЕВА ПАРА

Две "холодные" нитки паропроводов промперегрева соединяют ЦВД с корпусом котла. Требование техники безопасности по отключению ремонтируемого котла от работающего блока не менее чем последовательно расположенными органами реализуется следующим образом: на каждой нитке непосредственно за ЦВД установлена задвижка ППХ; вторым запорным органом служит заглушка, устанавливаемая в предусмотренный для этой цели фланцевый разъем на входе в промпароперегреватель. Для предтолчкового прогрева тракта промперегрева каждая из ниток ХПП соединена с Р-20 ниткой, на которой установлены задвижка СЗ-6 клапан РКС-3 и задвижка С3-8 (СЗ-9 для корпуса 2). При предварительном прогреве в случае ПХС задвижка ППХ пускаемого первым корпуса открыта, и насыщенный пар из Р-20 прогревает также сам ЦВД. При пусках неостывшей турбины задвижка ППХ закрыта во избежание резкого охлаждения, цилиндра. При пуске второго корпуса прогрев его системы ППП производится паром от работающего ЦВД. Для этой цели каждая из задвижек ППХ имеет байпас диаметром 50 мм.

Выхлоп ЦВД соединен с КСН блока с помощью РУ 40/13 через которую от работающей турбины подается пар в общестанционную магистраль пара собственных нужд.

Пар после промперегревателя каждого из корпусов подводится к ЦСД двумя "горячими" нитками паропроводов (всего в схеме блока четыре нитки ГПП). На каждой из них установлено по две последовательно расположенные задвижки: ППГ-1 (у котла) и ППГ-2 перед турбиной.

Выхлопные патрубки ЦВД от недопустимого повышения давления защищены предохранительными клапанами (ПК), установленными со стороны ЦВД перед задвижками ППХ. Сам промперегреватель каждого корпуса защищен ПК, установленными перед ППГ-1.

Задача сброса пара из системы ППП возникает в двух случаях: при предтолчковом прогреве и при сбросе нагрузки (отключении турбины). Эту задачу решает подсистема обеспаривания ППП, которая может быть выполнена в двух вариантах. Первый вариант: между двумя нитками ГПП одного корпуса перед ППГ-2 предусмотрена перемычка, которая соединена сбросной линией с конденсатором (сбросными трубопроводами за БРОУ). На каждой сбросной линии установлены (последовательно) две отключающие задвижки СЗ-10 (СЗ-11) и пароохладитель. Эти линии используются при предтолчковом прогреве тракта ППП. Кроме того, имеются два трубопровода для обеспаривания системы ППП при сбросах нагрузки до холостого хода или останове блока. На каждом из них установлен быстродействующий клапан БВК (который открывается при закрытии стопорных клапанов ЦСД) и задвижка СЗ-12. Описанная схема обеспаривания была использована на первых блоках 300 МВт, а также на тех из них, которые укомплектованы турбинами ЛМЗ.

В типовой пусковой схеме для дубль-блоков 300 МВт с турбинами ХТЗ этот узел упрощен. В этом варианте предусмотрены два трубопровода сброса пара из горячих ниток в конденсатор (для каждого из корпусов), который используется и при предтолчковом прогреве и при обеспаривании системы. Для обеспечения высокого темпа обеспаривания при сбросе нагрузки в схеме оставлен БВК с гидравлическим приводом, связанный с системой регулирования турбины. При работе турбины для сброса пара при прогреве системы ППП второго корпуса котла должка допускаться возможность полного открытия этого клапана механизмом "расхаживания". На сбросном трубопроводе установлена задвижка СЗ-10 (СЗ-11) для отключения корпуса котла при выводе его в ремонт, а также при прогреве системы ППП корпуса, подключаемого к работающей турбине. Задвижка СЗ-12 используется при расхаживании БВК на работающей турбине. За БВК и СЗ-12 установлен пароохладитель, снижающий температуру пара до 200°С.



3. СИСТЕМЫ ВТОРОЙ ГРУППЫ

3.1 ПУСКОВОЙ УЗЕЛ КОТЛА

Как известно, пусковой узел котла предназначен для организации скользящего режима пуска блока, обеспечивающего оптимальные условия прогрева турбины, при поддержании постоянного (рабочего) давления среды перед ВЗ и растопочного расхода питательной воды, принятого из условий надежности гидродинамики и температурного режима тракта до ВЗ, равным 30% номинального. В схемах дубль-блоков 300 МВт в качестве типового решения предусмотрена установка пускового узла котла, основанного на использовании встроенного сепаратора (ВС), установленного на обводе встроенной задвижки (ВЗ), делящей (условно) весь тракт при пуске на экономайзерно-испарительный и перегревательный.

Каждый пусковой узел состоит из ВЗ, на обводе которой установлен ВС соединенный:

с трактом до ВЗ - трубопроводом с клапаном Др-1;

с перегревательным трактом за ВЗ - трубопроводом с клапаном Др-3;

с растопочным расширителем Р-20 блока - трубопроводом с клапаном ДР-2 и другой арматурой.

В схеме дубль-блока два одинаковых двухниточных корпуса котла. Каждая нитка снабжена пусковым узлом, схема которого полностью совпадает с описанной выше схемой.

Основной режимной особенностью схемы со встроенным сепаратором является низкий первично устанавливаемый (стартовый) уровень топлива (примерно 10% номинального), постепенно увеличивающийся по мере разворота и нагружения турбины. Низкая температура газов на выходе на топки (45О-5ОО°С) позволяет обеспечить надежный температурный режим выходной части Iперегревателя при пуске блока из неостывшего и горячего состояний. Первоначально пусковой узел со встроенным сепаратором выполнялся без клапана Др-3 на выпаре ВС. При этом в первый период ПНС и ПГС перегревательный тракт отсекался с выхода - закрывали отключающие задвижки на главных паропроводах (ГПЗ) и присоединенные к ним пускосбросные устройства. Весь растопочный расход среда при этом сбрасывается из ВС, что позволяет исключить попадание воды в неостывшие камеры перегревателя и паропровода. При повышении давления в ВС до определенной величины (характеризующей сухость поступающей в него пароводяной смеси Х=0,10-0,15) постепенно открывают ПСБУ, и пар из сепаратора начинает отводиться в перегревательный тракт до ВЗ. Таким образом, перегревательный тракт охлаждается паром еще при низком расходе топлива, увеличение которого производится лишь после открытия ПСБУ. За счет этой технологической особенности схема с ВС обеспечивает возможность пуска блока из всех тепловых состояний (даже при отсутствии клапана Др-3). Однако опыт эксплуатации и исследования пусковой схемы с ВС выявил необходимость ее дальнейшего усовершенствования. Недостатком рассмотренного варианта является необходимость поддержания при пуске определенного давления за котлом, при котором гарантируется сброс всей вода из ВС. На некоторых блоках при пусках из неостывшего состояния с потерей давления в тракте котла наблюдается заброс вода в перегревательный тракт, обусловленный большим гидравлическим сопротивлением сбросных трубопроводов. Этот заброс особенно значителен у котлов, где для вытеснения воздуха требуется повышенный расход питательной воды. Примером является котел ПК-39, где отсутствует Др-3 и для которого пуск из неостывшего состояния не обеспечивался . Установка клапана Др-3 за ВС позволяет в первый период пуска отсечь перегревательный тракт, а в последующем поддерживать (при необходимости ) во встроенном сепараторе и перед турбиной различные давления, что обеспечивает в достаточную эффективность сепаратора и соблюдение графика пуска турбины. Такая схема пускового узла позволяет исключить заброс вода в перегреватель как при вытеснении воздуха, так и при растопке котла за счет поддержания в сепараторе давления, достаточного для удаления из ВС всей влаги.

Для оценки применяемой технологии пуска с - отсеченным пароперегревателем (с помочью закрытия Др-3) на первом этапе интересен температурный режим ширмового пароперегревателя расположенного за ВЗ. В начальной фазе растопки температура стенки труб ширм возрастает до уровня определяемого начальным расходом топлива и продолжительностью работы с отключенным пароперегревателем. Наибольшие температура металла неохлаждаемых ширм достигаются в установившихся режимах после стабилизации температуры газов в поворотной камере при неизмененном расходе топлива. Опыты, проведенные на котле ТПП-210 [4] показали, что для него допустим начальный расход топлива равный 20% номинального, которому соответствует температура газов в поворотной камере не более 520-530 °С. При этом максимальная температура стенок лобовых змеевиков неохлаждаемых ширм (с учетом разверки) не превышает 600 єС. Практически подключение перегревателя открытием клапана Др-3 начинается задолго до достижения установившегося режима, и поэтому температура стенок труб ни в одном из опытов не была более 550 °С,

Переход от безрасходного режима к расходному при подключении пароперегревателя неизбежно сопровождается охлаждением разогретых змеевиков. Критериями надежности этого режима является скорость снижения температура металла труб. Наиболее интенсивно охлаждаются первые по ходу пара ширмы. Опытами установлено, что скорость их охлаждения обусловлена эффективностью работы ВС, наличием вода в трубопроводах между сепаратором и ширмами, а также продолжительностью открытия клапана Др-3. Эффективность работы ВС зависит от степени сухости пара в нем, которая определяется температурой среды до ВЗ и давлением в сепараторе. В опытных пусках к моменту начала открытия клапана Др-3 температура среда до ВЗ достигала 240-250 єС, а степень сухости пара в ВС 10-12%. При этом скорость снижения температуры стенок труб входных шарм при подключении перегревателя составила 10-40 град/мин, (что допустимо для аустенитных труб). Пря меньшем паросодержании режим охлаждении ширм при подключении ухудшается вследствие заброса влаги из сепаратора. Особенно значительное падение температуры - на 150-300 єС за менее чем 1 мин - происходило в начальные момент открытия клапана вследствие заброса вода из трубопроводов между ширмами и сепараторами при недостаточном их дренировании. Для удаления влаги из трубопроводов необходимо выполнять специальные дренажи до клапана на выпаре и за ВЗ. Меньше влияет продолжительность открытия клапана Др-3 при условии, что первоначально его открытие относительно невелико - около 5% по УП. Лишь при очень открытом клапане (за 2-3 мин.) ширмы охлаждаются с недопустимой скоростью. С учетом этого, а также по условиям прогрева камер котла и паропроводов было рекомендовано открывать клапан Др-3 в течение не менее 10-15 мин. ступенями по 15-20% после достижения температуры среды перед ВЗ 260-270 °С.

Для исключения заброса влаги в пароперегреватель при его подключении в схеме выложены дренажи трубопровода перед Др-3.

Испытания показали, что заброс влаги в перегреватель наблюдается также на котлах, имеющих паропаровой теплообменник (ППТО), включенный в тракт за ВЗ. Причиной этого является скопление влаги в ППТО при пуске блока или вследствие конденсации пара при прогреве ППТО. При новом проектировании рекомендовано включать (для исключения этого заброса влаги) ППТО в тракт до ВЗ. На действующих блоках с ППТО за ВЗ необходимо присоединять дренажи ППТО к конденсатору.

3.2 РАСТОПОЧНЫЙ РАСШИРИТЕЛЬ БЛОКА (Р-20)

Среда, сбрасываемая из встроенных сепараторов, направляется в растопочный расширитель, который обеспечивает снижение давления сбрасываемой среды (предельное давление в расширителе 20 кгс/см2; отсюда цифра "20" в Р-20) и разделение образовавшейся двухфазной среды на пар и воду. При этом обеспечивается возможность использования пара в схеме блока при пуске (т.е. утилизация теплоты, сбрасываемой из ВС среды), а также поддержание нормального водного режима в пусковых режимах. Подробно назначение и конструкция Р-20 рассмотрены в [2,3].

На дубль-блоках устанавливается один расширитель Р-20. Для предотвращения гидроударов сброс среды из каждого котла осуществляется независимыми линиями. На каждой из линий установлены запорные задвижки СЗ-1 в СЗ-2.

Возможность установки одного растопочного расширителя Р-20 на оба корпуса котла была обоснована расчетами и затем подтверждена испытаниями. В этом случае обеспечивается растопка обоих корпусов с небольшим сдвигом во времени. При ПХС и ПНС растопка корпусов котла производятся со значительным сдвигом во времени и фактически сброс среды в Р-20 производятся только от ВС одного корпуса, так как к моменту начала растопки второго корпуса первый работает уже на промежуточном режиме. Совмещение растопки обоих корпусов необходимо только при ПГС (после кратковременных простоев), когда для выдерживания оптимального графика нагружения турбины требуется быстрое нагружение котла. При этом растопка второго корпуса котла начинается после подключения перегревателя первого корпуса, что обуславливает относительно небольшой сдвиг во времени (15-20 мин); это практически не влияет на реализацию оптимального графика нагружения турбины.

Для дубль-блоков 300 МВт Р-20 и связанные с ним трубопроводы отводы воды и пара рассчитаны на поступление в расширитель 210 т/ч сбросной среды (60 т/ч - от первого корпуса и 150 т/ч - от второго). Для предотвращения гидравлических ударов в схеме предусматривается раздельный ввод в Р-20 сбросных трубопроводов от аппаратов разных корпусов котла.

Предельным режимом для Р-20 блока является ошибочное открытие всей арматуры на сбросных трубопроводах между ВС и Р-20 (СЗ-1 и СЗ-3) в условиях нормальной эксплуатации. Для дубль-блоков принято, что такие ошибочные действия возможны лишь на одном корпусе котла. В связи с этим пропускная способность предохранительных клапанов (ПК) Р-20 должна соответствовать максимальной производительности корпуса котла при давлении в Р-20 20 кгс/см3. Сбросные трубопровода ВС, в том числе и отключающие задвижки, должны рассчитываться на прочность по рабочему давлению котла. Предельное давление в участке трубопровода между отключающей задвижкой и Р-20 должно выбираться на основании гидравлического расчета, исходя из давленая в расширителе 20 кгс/см2 и расходе пара, соответствующего максимальной производительности потоков котла, связанных с этим трубопроводом. Трубопровод подвода пара из Р-20, арматура СЗ-7, П-0, РКС-2, СЗ-5 и арматура, связывающая КСН с трубопроводами отборов турбины, должны рассчитываться на давление 20 кгс/см2. Трубопровод подвода пара в систему ППП, включая задвижку СЗ-6 и сбросные трубопроводы с задвижками СЗ-10, СЗ-11, СЗ-12, должны выбираться по рабочему давлению в системе промперегрева.

Утилизация теплоты сбрасываемой среды обеспечивается подачей образовавшегося в Р-20 пара на прогрев тракта промперегрева (через линию с задвижками СЗ-6, СЗ-8, СЗ-9 и клапаном РКС-3) и в деаэратор (через линию с задвижкой СЗ-7).

Предусматривается, что вначале пар из Р-20 используется для прогрева тракта, промперегрева (ППП) (задвижка СЗ-7 закрыта). Регулирование расхода подаваемого на прогрев пара осуществляется клапаном РКС-3; избыток пара (если он есть) сбрасывается через СЗ-5 и РКС-2 в конденсатор. После окончания прогрева тракта ППП задвижку СЗ-6, СЗ-8 и СЗ-9 закрывают и подачу пара через СЗ-7 переводят на деаэратор, а его избыток по-прежнему сбрасывают в конденсатор.

Сброс пара в конденсатор осуществляется через сбросные трубопроводы ПСБУ и далее через пароприемное устройство (ППУ) конденсатора.

Сброс воды из Р-20 осуществляется через клапан регулятора уровня РКС-1. Предусмотрены три варианта сброса вода: в сливной циркуляционный водовод (ЦВ) - через линию с задвижкой СЗ-4; в бак запаса "грязного" конденсата (БГК) - через линию с задвижкой СЗ-3 и в конденсатор - через линию с задвижкой СЗ-13.

Сброс воды из Р-20 в ЦВ через линию с задвижкой СЗ-4 осуществляется в первый период пуска, когда она существенно загрязнена; это позволяет обеспечить нормы водного режима в процессе пуска.

В дальнейшем сброс водя переводится в БГК или на конденсатор. Граница между указанными периодами пуска определяется снижением концентрации примесей в сбросной воде до значения, допускающего ее последующую очистку в общестанционной обессоливающей установке (после БГК). Ввод воды в ЦВ осуществляется через гасящее устройство. Сечение трубопровода из Р-20 в ЦВ выбирается, исходя из обеспечения слива воды без избыточного давления в Р-20.

Для приема воды в конденсаторе имеется специальное водоприемное устройство.

3.3 СИСТЕМА БАЙПАСИРОВАНИЯ ТУРБИНЫ

Для дубль-блоков 300 МВт предусмотрена схема одноступенчатого байпасирования турбины (однобайпасная пусковая схема). При такой схеме избыточный пар, вырабатываемый котлом и не потребляемый турбиной, сбрасывается в конденсатор; минуя все цилиндры турбины и промперегреватель котла.

Система байпасирования включает в себя трубопровод, соединяющий тракт свежего пара с конденсатором, на которой установлено пускосбросное устройство (ПСБУ), состоящее из дроссельного клапана и пароохладителя.

В типовой пусковой схеме дубль-блока 300 МВт предусмотрена установка двух БРОУ - по одной на каждый корпус котла. Это обусловлено требованием обеспечить возможность автономной растопки каждого из корпусов котла. Каждая БРОУ рассчитана на пропуск 150 т/ч пара при давлении 160 кгс/см2 и номинальной температуре пара. Установлена БРОУ на перемычке главных паропроводов перед ГПЗ-2. Целесообразность установки БРОУ между ГПЗ-1 и ГПЗ-2 была рассмотрена в п.6. Установка БРОУ в конце главного паропровода обеспечивает возможность ее прогрева, совмещенного с растопкой котла, что заметно сокращает время пуска. Возможность такой установки связана с отказом от байпасов ГПЗ-2 диаметром 100 мм, присоединение которых к трубопроводу связано с использованием кованых тройников.

Привод клапанов БРОУ - от электродвигателей, обеспечивающих быстродействие 20-30 с.

Пароохладители за БРОУ - впрыскивающего типа - питаются конденсатом из напорного коллектора КН-2.

Для приема пара в конденсаторе имеются специальные пароприемные устройства (ППУ). Параметры пара за ПСБУ могут достигать 0,8-1,0 МПа (8-10 кгс/см2) и 200° С. Окончательное снижение параметров пара до уровня, определенного условиями работы конденсатора, осуществляется в ППУ, которое обеспечивает дросселирование пара и его охлаждение (за счет впрыска вода от конденсатных насосов первой ступени). Целесообразность двухступенчатого снижения параметров пара, сбрасываемого через байпас - сначала в ПСБУ, а затем в ППУ, рассмотрена в [2].

Принятые по системе байпасирования решения обосновываются следующими соображениями. Ранее на дубль-блоках 300 МВт с однобайпасной пусковой схемой применялись два комплекта сбросных устройств, устанавливаемых параллельно: РОУ и БРОУ. При этом РОУ устанавливались перед ГПЗ-1 и предназначались для сброса воды, пароводяной смеси и слабоперегретого пара. Клапан РОУ при сбросе воды быстро изнашивался вследствие эрозии, поэтому для сохранения плотности обвода перед клапаном РОУ устанавливается задвижка. Сброс из РОУ мог осуществляться как в верхнюю часть конденсатора (пар), так и в нижнюю (вода). Для этого имелись переключаемые трубопроводы. В связи с наличием запорной арматуры на сбросных линиях за РОУ устанавливаются предохранительные клапаны, рассчитанные на полную пропускную способность РОУ. В этом случае клапан БРОУ, устанавливаемый между ГПЗ-1 и ГПЗ-2, при сбросе воды был защищен закрытой ГПЗ-1. Через БРОУ пропускался только перегретый пар, что создавало наиболее благоприятные условия для сохранения плотности БРОУ в эксплуатационных условиях.

Применение унифицированного режима пуска исключает необходимость сброса воды и пароводяной смеси из главных паропроводов при пуске блока. Такая необходимость сохранилось только при водных промывках пароперегревателя. Учитывая, что основная часть зоны отложений веществ, содержащихся в питательной воде, находится в тракте котла до ВЗ, промывка пароперегревательной части требуется не чаще 2-3 раз в год. При таких промывках клапан БРОУ открывается полностью и износ его практически исключается. Так как промывка для дубль-блока требуется эпизодически, ее можно производить на остановленной турбине, сбрасывая воду через ППУ в верхнюю часть конденсатора. В связи с этим можно отказаться от трубопроводов для отвода воды в нижнюю часть конденсатора. Изложенное выше обусловлено применением в качестве типового решения следующего варианта: установка только БРОУ со сбросным трубопроводом, присоединенным только к пароприемному устройству конденсатора.

Проведенные исследования и расчеты показали, что при использовании однобайпасных пусковых схем нет необходимости в высоком быстродействии ПСБУ, достигаемой применением электронно-гидравлических систем управления (что характерно для двухбайпасных схем). Предполагавшаяся возможность предотвращения срабатывания предохранительных клапанов котла при сбросе нагрузки до холостого хода не подтвердилась на практике. Необходимое для этой цели увеличение пропускной способности БРОУ до 70-80% номинальной паропроизводительности котла технологически не оправдано, принимая во внимание достаточно высокую эксплуатационную надежность применяемых предохранительных клапанов.

3.4 СИСТЕМА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ПРОГРЕВА И ОБЕСПАРИВАНИЯ ТРАКТА ПРОМПЕРЕГРЕВА

При двухбайпасной пусковой схеме необходимость в специальной системе предварительного прогрева тракта промперегрева (ППП) отсутствует, так как пар для этой цели поступает при растопке котла через систему байпасирования. Необходимость

предварительного прогрева тракта промперегрева в пусковых схемах с одноступенчатым байпасированием детально рассмотрена в [2]. В таких схемах применялись различные варианты подвода пара для прогрева системы ППП. Широкое распространение получили РОУ, через которые в систему промежуточного перегрева поступает "собственный" свежий пар. Применяются либо РУ, предназначенные только для прогрева системы ППП, либо РОУ, выполняющие одновременно функции сброса воды и пароводяной смеси. В последнем случае установлена соответствующая переключающая арматура и предохранительные клапаны, рассчитанные на максимальную пропускную способность РОУ при номинальных параметрах пара. В некоторых блоках, ориентированных на пуски только по прямоточному режиму, пар на прогрев ППП отбирается из основного байпаса турбины после его редуцирования в БРОУ, для чего за БРОУ ставится подпорная шайба, обеспечивающая требуемое давление отбираемого пара. Эта схема достаточно проста, но при пусках блока по скользящему режиму ее применение сопряжено с увеличением потерь топлива, так как для получения требуемого давления пара перед подпорной шайбой паропроизводительность котла должна существенно превышать величину, необходимую для разворота турбины. Применение РОУ для прогрева ППП дубль-блока неоправданно усложняет пусковую схему. Для пропуска нужного расхода пара при низком давлении сечение РОУ оказывается соизмеримым с сечением ПСБУ. В схемах дубль-блоков 300 МВт, где на РОУ возлагаются также функции сброса среды в конденсатор при пусках, фактически имелись две ПСБУ почти одинаковой пропускной способности. Принимая во внимание применение унифицированного режима пуска (с отказом от прямоточного режима пуска как первого, так и второго корпуса котла), для упрощения пусковой схемы дубль-блоков было предложено [4, 5, 8] исключить из нее

РОУ и использовать для прогрева системы ППП насыщенный пар из Р-20. Экспериментальная проверка этой рекомендации подтвердила ее обоснованность. Именно она и была положена в основу типовой пусковой схемы дубль-блоков.

Основанные на изложенных выше рекомендациях решения по рассмотренной системе представлены в схеме. Пар из Р-20 через линию с задвижкой, СЗ-6 и регулирующим клапаном РКС-3 может быть подан в холодную нитку промперегрева любого из корпусов котла: корпуса I - через линию с СЗ-8, корпуса 2 - через линию с СЗ-9. Для увеличения расхода пара, подаваемого на прогрев ППП, задвижка СЗ-7 при этом закрывается; то же относится и к клапану РКС-2 на линии сброса избыточного пара из Р-20 в конденсатор. Пар из Р-20, пройдя СЗ-6, РКС-3, СЗ-8 (СЗ-9), паропровод ХПП, поступает в промпароперегреватель прогреваемого корпуса котла, проходит по соответствующим ниткам ГПП (при этом задвижки ППГ-1 данного корпуса открыты), сбрасывается (перед задвижками ППГ-2 у турбины) в конденсатор. В дубль-блоках 300 МВт используются два варианта схемы сброса пара из паропроводов ГПП в конденсатор. Оба они рассмотрены в разделе 7.

При предварительном прогреве ППП в случае пуска из холодного состояния задвижка ППХ пускаемого первым корпуса открыта. Поэтому параллельно с прогревом ППП при этом прогревается ЦВД, его перепускные трубы и блоки клапанов.

При пусках неостывшей турбины подвод в ЦВД насыщенного пара из Р-20 недопустим во избежание резкого захолаживания ротора и корпуса ЦВД. В этом случае прогрев системы ППП производится при отсеченном от этой системы ЦВД - задвижки ППХ закрыты. Прогрев перепускных труб и клапанов ЦВД производится свежим паром, подводимым с головы.

При пуске второго корпуса на работающую турбину система ППП прогревается паром от ЦВД, для чего в схеме предусмотрены байпасы диаметром 50 мм у заданной ППХ.

3.5 СРЕДСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ СВЕЖЕГО И ВТОРИЧНО ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА

Для обеспечения заданных графиков пуска блока из различных тепловых

состояний в пусковой схеме предусмотрены специальные средства регулирования температуры пара. Температура свежего пара при пусках блока регулируется впрыском в главные паропроводы. В функции пускового впрыска входят:

а) статическое регулирование температуры пара при пусках блока из холодного и близких к нему состояний, когда тепловосприятие части пароперегревателя, включенного за встроенными сепараторами, превышает требуемое по режиму пуска;

б) точное динамическое регулирование температуры пара.

Необходимость в статической подрегулировке температуры свежего пара при пусках блока определяется местом присоединения встроенных сепараторов к тракту котлов. Тепловосприятие части пароперегревателя, включенного за встроенными сепараторами, обычно принимается равным 130-150 ккал/кг (при номинальном режиме), исходя из обеспечения режима пуска блока из неостывшего состояния, что требует при пуске блока из холодного состояния снятия избытка тепла, соответствующего 70-100°С. Пусковой впрыск в главные паропроводы обеспечивает четкое регулирование температуры пара как при ручном, так и при автоматическом управлении. При включении пускового впрыска перед выходной ступенью пароперегревателя ручное управление впрыском при пусках блока из холодного и близких к нему состояний резко усложняется, а надежная автоматизация впрыска делается практически невозможной. В этих режимах пуска, когда при развороте турбины требуемая температура пара составляет около 300°С, при включении впрыска перед выходной ступенью пароперегревателя за впрыском приходится поддерживать температуру насыщения, что приводит к потере импульса для регулирования. Регулирование расхода воды на впрыск по температуре перегретого пара на выходе из котла не может дать удовлетворительные результаты ввиду значительной величины запаздывания этой температуры. В связи с изложенным пусковые впрыски в главные паропроводы блока приняты как типовое решение.

Штатные впрыски выполняются с подводом воды от питательной линии. В комплекс технологических операций при пусках блока из горячего резерва и сбросах нагрузки до холостого хода включено снижение давления пара перед турбиной с 240 до 160 ат с сохранением номинальной температуры свежего пара. Для возможности регулирования температуры пара в этих режимах необходимо обеспечить снижение давления воды перед регулирующими клапанами штатных впрысков, включенных в тракт за встроенными задвижками. С этой целью применена схема "постоянного расхода", позволяющая поддерживать заданное давление воды перед клапанами указанных впрысков. В схеме "постоянного расхода" для штатных впрысков подключены и пусковые впрыски. Учитывая, что режим с совмещением растопки корпусов не требует использования пускового впрыска, а при сбросе нагрузки до холостого хода необходимое давление воды перед штатными впрысками обоих корпусов котла одинаково, предусмотрен один на блок узел рециркуляции воды в деаэратор.

Для статического регулирования температуры вторично перегретого пара при пусках блока предусматривается паровой байпас промежуточного пароперегревателя. В однобайпасных пусковых схемах при пусках блока из холодного и близких к нему состояний не представляется возможным (без специальной подрегулировки) обеспечить необходимый уровень температуры пара перед ц.с.д. турбины при выводе ее на холостой ход и в начальный период нагружения. Использование в этих режимах аварийного впрыска, включенного перед выходной ступенью промежуточного пароперегревателя, затруднительно по тем же причинам, которые указывались при оценке условий регулирования температуры свежего пара. Байпасирование промежуточного пароперегревателя осуществляется на каждом корпусе с помощью трубопровода, включенного между "холодной" линией и перемычкой к предохранительным клапанам на "горячих" линиях. На каждом трубопроводе устанавливается задвижка с электроприводом и указателем положения. Паровой байпас промежуточного пароперегревателя может использоваться лишь при повышении нагрузки корпуса котла до 30%, после чего перед дальнейшим набором нагрузки подлежит отключению (по условиям работы металла пароперегревателя).

3.6 СИСТЕМА ПАРА СОБСТВЕННЫХ НУЖД

Основными элементами системы являются: общестанционная магистраль пара собственных нужд (МСН) и коллектор пара деаэраторов. МСН выполняется на параметры 1,3 МПа (13 кгс/см2) и 250-300°С. МСН соединена с ХПП данного блока (через РУ 40/13) и пусковой котельной. Кроме того, к ней может быть подведен пар от коллектора деаэраторов через линию с задвижкой ПЗ-1. МСН секционирована на каждые два блока. Коллектор пара деаэраторов соединен: с Р-20 (через линию с задвижкой СЗ-7), с 3 (4) отбором турбины, с МСН - через линию с задвижкой ПЗ-1. Из МСН пар подается на деаэратор, на мазутные форсунки (МО), на уплотнение турбины.

При необходимости пар от РУ 40/13 данного работающего блока может подаваться в общестанционную магистраль и использоваться при пуске других блоков электростанции. В первый период пуска данного блока может использоваться пар от РУ 40/13 других блоков электростанции.

3.7 ОБЕСПЕЧЕНИЕ НОРМАЛЬНОГО ВОДНОГО РЕЖИМА БЛОКА ПРИ ПУСКАХ

Для обеспечения нормативных показателей водного режима при пусках блока пусковая схема предусматривает:

размыкание пароводяного контура блока на начальной стадии пуска с выводом загрязненной воды;

промывки парового пространства подогревателей, а также котла и турбины.

Для реализации первого мероприятия предусмотрена линия сброса воды из Р-20 в цирковод (линия с задвижкой СЗ-6) или ВТК (линия с задвижкой СЗ-3).На начальной стадии пуска чистая вода, конденсат из БЗК через линию аварийной подпитки подается в конденсатор, проходит конденсатный тракт, деаэратор, ПВД (по водяной стороне) и тракт котла до ВЗ. При этом она отмывает отложения в тракте и уносит их с собой. Эта вода сбрасывается через ВС (клапаны Др-3 закрыты) в Р-20 и далее в ЦВ. Для более интенсивного удаления отложений из тракта котла производят его горячую отмывку, для чего включают в работу 2-3 мазутных форсунки и повышают температуры среды перед ВЗ до 180-200°С.

При уменьшении содержания примесей в воде закрывают СВ-4 и переводят сброс из Р-20 в БГК открытием задвижки СЗ-3. В дальнейшем сброс из Р-20 переводят на конденсатор через линию с задвижкой СЗ-13.

Другие решения по обеспечению водного режима при пусках дубль-блоков в рекомендациях по его пусковой схеме не были проработаны детально [4,5,11,12]. На практике в случае дубль-блоков 300 МВт, как правило, используются все рекомендации, относящиеся к схеме моноблока [6] ( если это позволяет схема дубль-блока ). В частности, для отмывки парового пространства ПВД может быть предусмотрена дополнительно линия сброса в конденсатор дренажа греющего пара этих подогревателей . Аналогичная линия предусмотрена для отвода в конденсатор дренажа греющего пара ПНД.

Кроме того, при выполнении трубной системы ПНД из латуни должна быть выполнена промывочная линия из трубопровода за последним ПНД со сбросом воды в циркводовод.

3.8 АНАЛИЗ ПУСКОВОЙ СХЕМЫ

Основными особенностями этой схемы являются:

- применение одной пуско-сбросной БРОУ производительностью 150 т/ч с электрическим приводом, выпускаемой ЛМЗ, вместо БРОУ и РОУ, применяемых в действующих пусковых схемах;

- установка шиберных клапанов на отводах пара из встроенных сепараторов;

- применение одного растопочного расширителя с предельным давлением 20 ат;

- прогрев системы промперегрева паром из растопочного расширителя или от стороннего источника;

- устройство общей системы впрысков перед выходной ступенью пароперегревателя и пусковых впрысков в главные паропроводы с регулируемым давлением воды;

- регулирование температуры вторично перегретого пара с помощью паровых байпасов;

- пуск турбины регулирующими клапанами, позволяющий уменьшить условный диаметр байпасов главной паровой задвижки (ГПЗ-2) со 100 до 40 мм, упростить компоновку и повысить надежность работы.

Упрощенная пусковая схема позволяет осуществлять комплекс пусковых операций при пуске обоих котлов блока по сепараторному режиму из всех тепловых состояний блока (при отказе от прямоточного режима пуска как первого, так и второго котла блока).



БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Похорилер В.Л. Пусковые схемы паротурбинных энергоблоков. Основные элементы пусковых схем. Пусковой узел котла. Свердловск: УПИ. 1991. 37 с.

2. Похорилер В.Л. Типовые схемы паротурбинных энергоблоков тепловых электростанций (системы байпасирования турбин, пускового регулирования температуры свежего пара, прогрева тракта промперегрева и растопочный сепаратор блока). Свердловск: УПИ, 1991. 37с.

3. Похорилер В.Л. Типовые решения по системам пусковых схем для энергоблоков ТЭС. Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1998. 35с.

4. Освоение энергоблоков. Пусковые режимы, металл, водоподготовка и автоматика /Под ред. В.Е. Рубина. М. Энергия,1971. С.4 - 38.

5. Типовая пусковая схема и основные принципы организации режимов пуска дубль-блоков 300 МВт/Б.И.Шмуклер, С.Н.Чернецкий, А.В. Гофайзен и др.// Теплоэнергетика. 1970. № 3. С. 5-8.

6. Временная типовая пусковая схема моноблока 300 МВт. М: ОНТИ ВТИ. 1972.

7. Типовая пусковая схема моноблока мощностью 300 МВт. М: ОКТИ ВТИ, 1976.

8. Шмуклер Б.И., Гофайзен А.В. Пусковые схемы мощных энергоблоков с прямоточными котлоагрегатами//Труды ВТИ. Вып.14. М.:Энергия. 1978. С.3-22.

9. Типовая инструкция по пуску из различных тепловых состояний и останову моноблока мощностью 300 МВт с турбиной К-300-240 ЛМЗ. М..-СПО ОРГРЭС, 1975.

10. Пусковые схемы блоков мощностью 300 МВт. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 1971.

11. Типовая пусковая схема дубль-блоков- 300 МВт. М.; СЦНТИ ОРГЭС. 1969.

12. Типовая инструкция по пуску из различных тепловых состояний и останову дубль-блоков мощностью 300 МВт. М.: СЦНТИ ОРГЭС . 1972.

13. Исследование условий пуска СКД без предварительного прогрева паропроводов промперегрева /Говердовский Е.Е., Израилев Ю.Л. Кременчугский В.М., Плоткин Е.Р.//Труды ВТИ. Вып.14. М.: Энергия. 1978. С. 34-53.

14. Похорилер В.Л. Пусковые схемы моноблоков мощностью 300 Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 1995.35 с.

Размещено на Allbest.ru