Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Электронные усилители низкой частоты (УНЧ) предназначены для усиления сигналов переменного тока, частоты которых лежат в интервале от низкой частоты fн до какой-то частоты fв. Они используются в разнообразнейших по назначению, технических устройствах, различающихся по полосе рабочих частот, по характеру нагрузки, по условиям применения.

Особенности УНЧ, требования к их показателям во многом определяются характером нагрузки и условиями их применения. Нагрузка в подавляющем большинстве случаев носит комплексный характер, являясь электромагнитным или электростатическим устройством. Условия применения УНЧ определяют диапазон изменений температур окружающей среды, в котором усилитель должен сохранять полную работоспособность, вид механических воздействий, требования к весовым и энергетическими показателями.

Круг требований к УНЧ с довольно широкой полосой рабочих частот связан, в основном, с интервалом рабочих частот, в пределах которого полезный сигнал должен усиливаться с допустимыми частотными и нелинейными искажениями. УНЧ с узкой или фиксированной рабочей частотой предназначены, в основном, для работы на демодуляторы или двухфазные индукционные двигатели. Основные требования к таким усилителям связаны с фазо-частотной характеристикой. Однако отмеченные особенности УНЧ не исключают общего подхода к проектированию.

Рассмотренные усилители характеризуются различными конструктивными и энергетическими показателями. К первым можно отнести вес и габариты, выделение тепла, стойкость к механическим воздействиям и прочим. К энергетическим следует отнести показатели, характеризующие режим работы транзисторов, свойства усилителей по отношению к сигналу переменного тока. Важнейшими из них являются коэффициент усиления по напряжению (току, мощности), его стабильность, полоса рабочих частот, коэффициент частотных искажений, угол сдвига фазы между входным и выходным сигналом, входное и выходное сопротивление, коэффициент нелинейных искажений. О таких показателях УНЧ можно сказать следующее. Если в усилителе не предусмотрены специальные меры стабилизации, то его коэффициент усиления может измениться в широких пределах из-за большого технического разброса параметров транзистора.

Транзисторные усилители имеют сравнительно небольшую верхнюю граничную частоту усиления, если в оконечном каскаде использован мощный транзистор. Вместе комплексными цепями связи это приводит к значительным частотным искажениям усиливаемого сигнала. Нелинейность вольтамперных характеристик транзистора является источником больших нелинейных искажений на выходе усилителя. Физические свойства транзистора как усилительного элемента определяют низкое входное и высокое (при работе транзистора в активной области) выходное сопротивление усилительного каскада.

Для оценки возможности использования таких транзисторных усилителей сопоставим основные параметры с требованиями, которые к ним часто предъявляются. Усилитель связан входной цепью с источником сигнала, не допускающим, как правило, сколько-нибудь значительных нагрузок по току. Это заставляет искать пути увеличения входного сопротивления транзистора в десятки, сотни и тысячи раз. Входная цепь усилителя передает усиленный сигнал в нагрузку. Во многих случаях удобно подавать питание в нагрузку либо от источника тока (внутреннее сопротивление усилителя стремиться к бесконечности), либо от источника напряжения (внутреннее сопротивление усилителя близко к нулю). Иначе говоря, одной из практических задач при проектировании усилителя является изменения его входного сопротивления. Требования повышения точности работы системы в различных климатических устройствах вынуждают стабилизировать коэффициент усиления. В усилителях, работающих в радиотехнических системах, всегда жесткие требования предъявляются к частотным искажениям, а в усилителях системы автоматики, управляющих двигателями переменного тока, к уменьшению фазового сдвига. Обычно, без специальных мер, транзисторные усилители не удовлетворяют этим требованиям.

Таким образом, условия применения транзисторных усилителей в различных электронных устройствах намечают определенную направленность в изменении свойств УНЧ. Эти задачи усложняются требованиями сохранения работоспособности усилителя в широком температурном диапазоне окружающей среды и значительным техническим разбросам параметров транзисторов.

1. Аналитический обзор

Развитие усилителей неразрывно связано с появлением и совершенствованием усилительных элементов - сначала ламп, затем транзисторов, интегральных схем и других электронных приборов, усиливающих электрические сигналы.

Ламповая усилительная техника стала развиваться в результате появления в 1904 г. вакуумного диода, изобретенного американским инженером Флемингом, и в особенности после изобретения Ли де Форестом в 1907 г. вакуумного триода.

В развитие теории и техники усилителей внесли свой вклад и отечественные специалисты. Так, в 1910 г. В.И. Коваленков создает усилитель на триоде, а в 1915 г. демонстрирует на всероссийском съезде инженеров - электриков первые в мире макеты телефонных усилителей для международной связи, которые оказались лучшими среди аналогичных усилителей, предложенных специалистами из других стран. Усилители, разработанные В.И. Коваленковым, были использованы в 1922 г. на телефонной линии между Москвой и Ленинградом, а в 1931 г. - между Москвой и Кузбассом.

В 1918 г. была основана Нижегородская радиолаборатория, руководимая М.А. Бонч - Брускевичем, которая освоила выпуск маломощных приемо - усилительных, а также маломощных генераторных ламп, используемых, соответственно в радиоприемной и радиопередающей аппаратуре. Молодой сотрудник радиолаборатории О.В. Лосев открыл в 1922 г. свойство кристаллического детектора усиливать и генерировать электрический колебания. Работы О.В. Лосева, несомненно способствовали изобретению в будущем транзистора. В 1925 г. А.И. Берг разработал теорию линеаризации ламповых характеристик, создал основы методики инженерного расчета усилителей. В первой крупной монографии А.И. Берга «Основы радиотехнических расчетов усилителей» подробно анализировал все известные в то время ламповые каскады. Дальнейшее развитие теории и расчета усилителей было отражено в работе М.Т. Марка «Усилители низкой и высокой частоты (расчет и проектирование)» и «Усилители низкой частоты».

Резкий скачек в улучшении показателей усилителей произошел в результате применения в них отрицательной обратной связи, предложенной в 1927 г. американским инженером Х. Блеком.

Во второй половине 30-х годов начинают создаваться широкополосные усилители гармонических и импульсных сигналов, предназначенные для телевидения, радиолокации и т.д. Значительное место в Разработке таких усилителей занимают работы Г.В. Брауде, а также О.Б. Лурье, предложившего проведение их анализа и расчета на основе использования переходных характеристик.

Транзисторная усилительная техника получила возможность своего развития после изобретения в 1948 г. американскими учеными Дж. Бардин, У. Браттейном и У. Шокли трех электродного полупроводникового усилительного элемента - транзистора, ставшего быстро вытеснять электронную лампу из радиотехнических устройств. Большой вклад в развитие теории усилителей внесли такие ученые. Как Х. Найквест, а также Р. Борде, перу которого принадлежит известная монография «Теория цепей и проектирование усилительных устройств с обратной связью».

Определенную роль в развитии теории и практики усилителей сыграли работы отечественных ученых Г.С. Цыпкина, Г.В. Войжвилло, С.Н. Кризе, Н.Л. Безладкова, А.Г. Муродяна и другие.

60-е годы нынешнего столетия ознаменовались созданием лауреатами Нобелевской премии академиками Н.Г. Басовым и А.М. Прохоровым квантовых усилителей, способных работать как в оптическим, так и в радиодиапазоне. Эти усилители стали применять в оптических системах, системах связи, космических системах радиолокации, медицинской технике и т.д. В этот же период были продолжены (начатые еще в 1945 г.) работы по созданию более совершенной аппаратуры для систем передачи с использованием кабельных линий. Вслед за разработанной (в период 1945-1960 гг.) аппаратурой на 24 и 60 телефонных каналов к 1960 г. было разработано и внедрено оборудование более сложной системы К-1920 (на 1920 каналов), позволяющим передавать наряду с телефонными сигналами и телепрограммы. Эта система имела спектр передаваемых частот 312 - 8524 кГц по однополосному способу. В дальнейшем был создан усовершенствованный вариант этой системы К-1920У.

В аппаратуре систем передачи немаловажная роль отводится линейным усилителям, входящих в ее состав, а так же устройствам автоматического регулирования усиления и амплитудно-частотной коррекции.

Впоследствии была создана система К-3600 (на 3600 каналов), работающая в диапазоне частот 0.8. 18 МГц. В свое время была разработана аппаратура системы К-5400 с полосой частот до 30МГц и система К-10800 (на 10800 каналов).

Стремление к дальнейшему совершенствованию усилительной техники, улучшению ее показателей, привело в конце 60-х гг. к созданию усилителей на основе интегрально (планарной) технологии. Усилители, выполненные с помощью этой технологии, имеют малые габариты и энергопотребление, обладают высокой надежностью, хорошими экономическими и качественными показателями. В разработку методов анализа и расчета усилителей с использованием интегральных микросхем внесли значительный вклад работы таких ученых, как Л. Хьюлсман, Дж. Греш, Р. Видлар, Дж. Ленк, И. Достал. Из отечественных специалистов в этой области можно отметить работы В.А. Шило, А.Г. Алексеенко, Е.А. Калобеа, А.Г. Остапенко, Д.Е. Полынникова.

В последние годы быстрыми темпами развивается оптоэлектроника, представляющая радел науки и техники, объединяющий как оптические, так и электронные явления, с созданием на этой основе различных приборов, схем и систем. В частности, все шире используется волоконно-оптические системы связи, в состав которых входят и усилительные устройства. Заметную роль в развитии технического прогресса вообще и усилительной техники в частности сыграло создание ЭВМ. Машинное проектирование электронных схем, в том числе и электронных усилителей, представляет собой сравнительно новую область науки и техники - схемотехническое проектирование.

Первоначально ЭВМ использовали для нахождения оптимальных результатов работы усилительных элементов, основных параметров и характеристик, в частности аплитудо - частотных характеристик и фазо - частотных характеристик. Впоследствии с помощью ЭВМ стали решаться задач синтеза, в том числе и корректирующих LCR - элементов в цепях межкаскадных связей, в цепях обратной связи, а также в частотноформирующих цепях на входе и выходе усилителя.

С широким применение интегральных схем машинное проектирование микроэлектронных устройств приняло форму системы автоматизированного проектирования.

2. Классификация усилителей

Деление на типы осуществляют по назначению усилителя, характеру входного сигнала, полосе и абсолютному значению усиливаемых частот, виду используемых активных элементов.

По своему назначению усилители условно делятся на усилители напряжения, усилители тока и усилители мощности. Если основное требование - усиление входного напряжения до необходимого значения, то такой усилитель относится к усилителям напряжения. Если основное требование - усиление входного тока до нужного уровня, то такой усилитель относят к усилителям тока. Следует отметить, что в усилителях напряжения и усилителях тока одновременно происходит усиление мощности сигнала (иначе вместо усилителя достаточно было бы применить трансформатор). В усилителях мощности в отличие от усилителей напряжения и тока требуется обеспечить в нагрузке заданный или максимально возможный уровень сигнала.

В зависимости от характера входного сигнала различают усилители гармонических (непрерывных) сигналов и усилители импульсных сигналов. К первой группе относятся устройства для усиления непрерывных гармонических сигналов или квазигармонических сигналов, гармонические составляющие которых изменяются много медленнее всех нестационарных процессов в цепях усилителя. Ко второй группе усилителей относятся устройства для усиления импульсов различной формы и амплитуды с допустимыми искажениями их форм. В этих усилителях входной сигнал изменяется настолько быстро, что процесс установления колебаний является определяющим при нахождении формы сигнала.

Полоса и абсолютные значения усиливаемых частот позволяют разделить усилители на следующие типы.

Усилители постоянного тока предназначены для усиления электрических колебаний в пределах от нижней частоты, равной нулю, до верхней рабочей частоты усилителя. Главным является то, что они усиливают постоянные и переменные составляющие входного сигнала.

Усилители переменного тока предназначены для усиления лишь переменных составляющих входного сигнала. В зависимости от граничных значений рабочего диапазона частот усилители переменного тока могут быть низкой и высокой частоты. По ширине полосы усиливаемых частот выделяют избирательные и широкополосные усилители.

По роду применяемых активных элементов усилители делятся на транзисторные, магнитные, диодные, ламповые, параметрические и др.

В качестве активных элементов в настоящее время в усилителях чаще используются полевые или биполярные транзисторы, либо интегральные схемы. Значительно реже применяются активные элементы в виде нелинейных емкостей или индуктивностей и специальные типы полупроводниковых диодов.

3. Режимы работы усилителей

Режим работы усилителя определяется начальным положением рабочей точки на сквозной динамической характеристике усилительного элемента, то есть на характеристике зависимости выходного тока усилительного элемента от ЭДС входного сигнала.

Различают три основных режима работы - режимы А, В, С.

В режиме А рабочая точка О выбирается на середине прямолинейного участка сквозной динамической характеристики. Выходной сигнал практически повторяет форму входного сигнала при относительно небольшой величине последнего. Нелинейные искажения при этом минимальны. Ток в выходной цепи существует в течение всего периода входного сигнала. При этом среднее значение выходного тока велико по сравнению амплитудой его переменной составляющей. Поэтому КПД каскада невысок - 20-30%.

В режиме В рабочая точка выбирается так, чтобы ток через усилительный элемент протекал только в течении половины периода входного сигнала. Усилительный элемент работает с так называемой отсечкой. Ток покоя из-за нижнего изгиба сквозной характеристики оказывается не равным нулю, и форма выходного тока искажается относительно входного. В кривой тока появляются высшие гармоники, что приводит к увеличению нелинейных искажений по сравнению с режимом А. Среднее значение выходного тока уменьшается, в результате чего КПД каскада достигает 60-70%.

Существует еще промежуточный режим АВ, когда рабочая точка выбирается на сквозной характеристике ниже, чем точка А и выше, чем в режиме В. Поэтому и показатели этого режима имеют промежуточное значение между режимами А и В-КПД 40-50% при невысоком уровне нелинейных искажений.

4. Типы связи между отдельными усилительными каскадами

Можно выделить следующие типы связи между отдельными усилительными каскадами: гальваническую (непосредственную); емкостную (с помощью RC0 цепочек); трансформаторную; с помощью частотно-зависимых цепей; оптронную.

Для сравнительно низкочастотных усилителей чаще используют первый и второй тип связи. Третий применяют реже из-за больших габаритов трансформаторов, невозможности их микро миниатюризации, высокой стоимости, сложности изготовление, повышенных нелинейных искажений. Четвертый тип используют при создании избирательных усилителей, а пятый применяется сравнительно редко, только в специальных случаях, когда при низкой рабочей частоте требуется хорошая гальваническая развязка между каскадами.

5. Обратная связь

Обратную связь (ОС) называют отрицательной, если ее сигнал вычитается из входного сигнала, и положительной, если сигнал ОС суммируется с входным. При отрицательной ОС коэффициент усиления уменьшается, а при положительной - увеличивается. Из-за схемных особенностей усилителя в цепи ОС возможны варианты, когда ОС существует только для медленно изменяющегося сигнала, либо только для переменной составляющей его, либо всего сигнала. В этих случаях говорят, что обратная связь осуществлена по постоянному, по переменному, а так же как по постоянному, так и по переменному токам.

В зависимости от способа получения сигнала различают обратную вязь по напряжению, когда снимаемый сигнал ОС пропорционален напряжению выходной цепи; обратную связь по току, когда снимаемый сигнал ОС пропорционален току выходной цепи; комбинированную ОС, когда снимаемый сигнал пропорционален как и напряжению, так и току выходной цепи.

По способу внедрения во входную цепь сигнала обратной связи различают: последовательную схему введения ОС, когда напряжение гнала суммируется с входным напряжением; параллельную схему введения ОС, когда ток цепи суммируется с током входного сигнала; смешанную схему введения ОС, когда с входным сигналом суммируются ток и напряжение цепи ОС.

6. Предварительный расчет

Определение амплитуды тока Iн_m и напряжения Uн_m на нагрузке:

где Pн_max - мощность нагрузки,

Rн - сопротивление нагрузки.

Определение входного сопротивления УНЧ.

Обычно величину входного сопротивления определяют из условия: . Исходя из худшего случая, входное сопротивление УНЧ берется равным Rг: Rвх=Rг.

Определение необходимого коэффициента усиления по ЭДС Ke и коэффициент усиления по напряжению Ku:



Расчет количества каскадов предварительного усиления (КПУ) также следует производить, ориентируясь на худший случай, т.е. при расчете надо принимать наименьший коэффициент усиления по напряжению, обеспечиваемый схемами ОЭ и ОИ: Ku_min = 10. Тогда, учитывая, что Rвх = Rг, количество каскадов КПУ n вычисляется по формуле:

.

Учитывая, что для заведения отрицательной обратной связи (ООС) разность фаз между входным и выходным сигналом должна быть кратна , где k - целое число, округляем n до ближайшего целого нечетного числа (в большую сторону).

Определение напряжения питания УНЧ Eп.

Напряжение питания УНЧ определяется по следующей формуле:

, (2.2.4)

где - падение напряжения на переходе коллектор - эмиттер выходного транзистора в режиме насыщения, В;

- падение напряжение на резисторе, установленном на эмиттерной цепи выходного транзистора, В.

Ориентировочно принимаем = 1В, = 0.7В. Тогда Eп = 28.54В. Полученную величину округляем к ближайшему целому числу, а затем принимаем из стандартного ряда: Eп = 30В.

7. Разработка принципиальной электрической схемы усилителя

С учетом требований к функциональным узлам схемы усилителя, приведенных в пункте 2.3, выбираем схемы соответствующих каскадов.

Входной каскад - каскад на полевом транзисторе, включенном по схеме с общим истоком (ОИ); работающий в режиме А. Данный каскад имеет большое входное сопротивление, значительное усиление как по току, так и по напряжению, имеет малые нелинейные искажения.

Каскады предварительного усиления - каскады на биполярных транзисторах, включенные по схеме с общим эмиттером (ОЭ), работающий в режиме А. Данные каскады имеют характеристики несколько хуже, чем ОИ (небольшое входное сопротивление, большие нелинейные искажения), однако биполярные транзисторы более надежны и дешевы.

Межкаскадная связь выбрана гальванической, т.к. она не вносит нелинейных искажений.

Выходной каскад - бестрансформаторный двухтактный усилитель мощности, собранный на биполярных транзисторах, включенных по схеме с общим коллектором. Данный каскад позволяет осуществить непосредственную связь с нагрузкой, что дает возможность обойтись без громоздких трансформаторов и разделительных конденсаторов, имеет хорошие частотные и амплитудные характеристики. Кроме того, в связи с отсутствием частотно-зависимых элементов в цепях связи между каскадами можно вводить глубокие общие отрицательные обратные связи, что существенно улучшает преобразовательные характеристики всего каскада.

При составлении схем выходного и предоконечного каскадов, необходимо учесть следующие моменты:

- В режиме покоя напряжение база-эмиттер каждого транзистора выходного каскада должно варьироваться от 0 до, приблизительно, 0.7В. С учетом того факта, что потенциалы эмиттеров данных транзисторов равны 0, потенциал базы должен соответственно варьироваться от 0 до 0.7В. Потенциал базы задается коллекторным резистором предоконечного каскада. При этом на предоконечный каскад необходимо подать двуполярное питание. При этом следует учитывать, что с увеличением напряжения база - эмиттер увеличивается ток коллектора соответствующего транзистора, что приводит к уменьшению нелинейных искажений данного каскада, но в тоже время и к уменьшению КПД.

- Так же необходимо учитывать ограничения по масса - габаритным показателям как нелинейных, так и линейных элементов. Одно из ограничений - максимальная мощность резисторов не должна превышать 2Вт. В связи с тем, что выбрана гальваническая межкаскадная связь, то к коллекторному резистору предоконечного каскада будет прикладываться напряжение, равное Eп (т.к. необходимо задать нулевой потенциал базы транзисторов выходного каскада) и через него будет протекать ток, немногим больший амплитуды входного тока выходного каскада. С учетом чего рассчитываем минимальный коэффициент передачи тока транзисторов выходного каскада h21э_{ум min} о формуле:

,

где Eп - напряжение источника питания,

Iн_m - амплитуда выходного тока усилителя.

Данный коэффициент передачи тока мощных транзисторов можно получить путем применения транзисторов с высоким h11э (составные транзисторы), либо заменив транзисторы выходного каскада схемой Дарлингтона.

Отрицательная обратная связь - параллельная ОС по напряжению. Применение данного вида ОС объясняется тем, что в качестве выходного каскада применяется двухтактный усилитель мощности с двуполярным питанием, в котором потенциал выхода в режиме покоя равен нулю (ток выхода покоя отсутствует), а в качестве входного - каскад на полевом транзисторе, входной ток которого близок к нулю. Все это обуславливает невозможность применения ОС по току или комбинированной ОС.

При расчете усилителя следует учитывать, что параллельная ООС уменьшает входное сопротивление каскада, увеличивая те самым коэффициент усиления по напряжению усилителя.

Входной каскад собран на транзисторе VT1, включенном по схеме ОИ. Резистор R1 служит входным сопротивлением усилителя, а так же для задания потенциала затвора VT1. Резистор является R2 стоковой нагрузкой транзистора VT1. Резистор R3 задает ток стока транзистора VT1 в режиме покоя. Каскады предварительного усиления собраны на транзисторах VT2 и VT3 по схеме с общим эмиттером. Резисторы R4 и R6 служат коллекторными нагрузками соответствующих каскадов. Выходной каскад собран по схеме двухтактного усилителя мощности на транзисторах VT6 - VT9. Диод VD1 и резистор R7 образуют цепь смещения. Резисторы R8 и R9 служат для компенсации тепловых токов транзисторов VT8 и VT9 в режиме покоя. Защита по току собрана на транзисторах VT4 и VT5 и резисторах R10 и R11, предназначенных для отпирания соответсвующих транзисторов при превышении токов коллекторов VT8 и VT9. Резисторы Roc1 и Roc2 и конденсаторы Coc1 и Coc2 образуют цепь отрицательной обратной связи по напряжению. Конденсатор C1 разделят входную цепь усилителя и цепь источника сигнала по постоянному току. Цепочка C2R5 представляет собой фильтр.



Принципиальная схема усилителя

усилитель частота электронный каскад

8. Электрический расчет

Расчет выходного каскада

Учитывая, что основные нелинейные искажения возникают на выходных транзисторах, найдем максимально допустимый ток коллектора покоя Iкп₈. Увеличение этих токов позволит вывести точку покоя как можно ближе к линейному участку входной характеристики выходных транзисторов, что и уменьшает нелинейные искажения. Увеличение тока покоя ограничивается заданным КПД.

Допустимую полную сумму коллекторных токов всего усилителя рассчитываем по формуле:

,

где - заданный КПД усилителя,

Pн - мощность нагрузки,

Eп - напряжение питания.

Задаемся, Iкп₈ составляет 80% от . Тогда находим по формуле

При данном токе покоя выходные транзисторы будут находится в классе близком к В*, соответственно мощность, рассеиваемая на выходных транзисторах будет составлять 0.17 от мощности нагрузки.

По данным, полученным в предварительном расчете, выбирает транзисторы VT8 и VT9.

Исходными данными для выбора транзистора служат: амплитуда коллекторного тока Iк_max, максимальное напряжение коллектор-эмиттер Uкэ_max, максимальная частота коллектора, режим работы, требуемый коэффициент усиления по току, максимальная рассеваемая мощность Pк_max.

Для выбора транзисторов необходимо соблюдать следующие условия:

- мощность, рассеваемая на коллекторе транзистора Pк, не должна превышать допустимую Pк_доп;

- ток коллектора не должен превышать допустимый Iк_доп;

- напряжение коллектор - эмиттер не должно превышать допустимое Uкэ_доп;

- верхняя частота не должна превышать граничную.

Выбираем транзисторы КТ819В и КТ818В.

Расчет проводим для одной полуволны входного сигнала.

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора определяем коэффициент передачи тока в статическом режиме h21эп₈=108 и в динамическом h21э₈=20.

Находим ток базы покоя и амплитуду тока базы транзистора VT8:

,

По входной характеристике находим напряжение база - эмиттер покоя транзистора VT8 Uбэп₈ = 0.52В, а так же при максимальном значении тока базы Uбэm₈ = 1.37 В.

Определяем входное сопротивление транзистора VT8 в режиме покоя h21эп₈:

Рассчитываем резистор R8. Данный резистор служит для компенсации теплого тока транзистора VT8:

По данным расчета выбираем стандартный резистор МЛТ-0.125Вт-1кОм .

Рассчитываем ток эмиттера покоя транзистора VT6 Iэп₆.



Рассчитываем амплитуду тока эмиттера транзистора VT6 Iэm₆. Учитывая, что Iбm₈ много больше Iбп₈, следовательно h11э₈ много меньше h11эm₈, то Iэm₆ принимаем равным Iэm₈, т.к. ток в резисторе R8 близок нулю.

Выбираем транзисторы VT6 и VT7 по следующим параметрам

Выбираем транзисторы КТ815В и КТ814В.

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора определяем коэффициент передачи тока в статическом режиме h21эп₆=69 и в динамическом h21э₆=40.

Находим амплитуду тока базы транзистора VT6:

По входной характеристике находим напряжение база - эмиттер покоя транзистора VT6 Uбэп₆ = 0.62В, а так же при максимальном значении тока базы Uбэm₆ = 0.86 В

Находим напряжение смещение транзисторов VT6 VT8.



Находим входное сопротивление выходного каскада при максимальном значении входного тока.

где U_R10 - падение напряжения на эмиттерном резисторе транзистора VT8.

Выбор транзисторов каскадов предварительного усиления и входного каскада

При расчете данных каскадов принимаем, что амплитуда коллекторного (стокового) тока данного транзистора равна амплитуде входного тока следующего транзистора. Для сведения нелинейных искажений к минимуму, минимальный ток коллектора каждого транзистора выбираем при максимальном значении коэффициента передачи тока, при этом желательно, чтобы транзистор находился в классе А.

Расчет каскада на транзисторе VT3

Выбор транзистора VT3 производится по следующим параметрам:

где Iк_min - ориентировочное значение минимального тока для транзисторов средней мощности.

Выбираем транзистор КТ815В.

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора определяем максимальный коэффициент передачи тока h21э₃ и ток коллектора при данном коэффициенте Iк_min3: h21к₃ = 75, Iк_min3 = 20мА.

По полученным значениям рассчитываем токи коллектора и базы покоя транзистора VT3:

,

Находим току амплитуду тока базы покоя транзистора VT3:

По входной характеристике находим напряжение база - эмиттер покоя транзистора VT3 Uбэп₃ = 0.74В.

Рассчитываем резистор R6:

где Uсм - напряжение смещения транзисторов VT6 и VT8.

По полученным данным выбираем резистор МЛТ-1Вт-910Ом .

Расчет каскада на транзисторе VT2

Выбор транзистора VT2 производится по следующим параметрам:



где Iк_min - ориентировочное значение минимального тока для транзисторов малой мощности,

U_Ф1 - напряжение, падающее на резисторе фильтра.

Выбираем транзистор КТ208В (параметры приведены в приложении А).

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора определяем максимальный коэффициент передачи тока h21э₂ и ток коллектора при данном коэффициенте Iк_min2: h21э₂ = 148, Iк_min2 = 5мА.

По полученным значениям рассчитываем токи покоя коллектора и базы покоя транзистора VT2:

,

Находим току амплитуду тока базы и ток базы покоя транзистора VT2:

По входной характеристике находим напряжение база - эмиттер покоя транзистора VT2 Uбэп₃ = 0.648В.

Рассчитываем резистор R4:

По полученным данным выбираем резистор МЛТ-0.125Вт-160Ом .

Расчет каскада на транзисторе VT1

Транзистор VT1 выбирается маломощный, с условием, что:

.

Ввиду малой мощности входного сигнала остальными параметрами можно пренебречь.

Выбираем транзистор КП303А.

Задаемся значением тока стока покоя транзистора VT1 Iсп=0.8мА

Рассчитываем резистор R2:

По полученным данным выбираем резистор МЛТ-0.125Вт-820Ом .

По зависимости тока стока от напряжения затвор - исток находим напряжение затвор - исток покоя Uзип = 0.042В.

Рассчитываем резистор R3 по формуле:

По полученным данным выбираем резистор МЛТ-0.125Вт-51Ом .

По зависимости крутизны от напряжения затвор-исток определяем крутизну транзистора VT1 S=2.5 мА/В.

Расчет коэффициента усиления без обратной связи

Определяем амплитуду входного напряжения усилителя:

Определяем амплитуду тока стока транзистора VT1 Iсm согласно формуле 4.85 из литературы [1]:

,

где S - крутизна транзистора VT1,

R_СИдиф = 0.8МОМ - дифференциальное сопротивление сток-исток транзистора VT1,

M=S R_Сидиф =2кОм.

Определяем амплитуду входного тока следующего каскада Iбm₂ по формуле:

,

где h11э_диф2 - дифференциальное входное сопротивление транзистора VT2.

Данное выражение было получено на основании выражений

,

где - мгновенное значение тока коллектора (стока) текущего транзистора,

- мгновенное значение тока базы следующего транзистора,

- мгновенное значение напряжения база - эмиттер следующего транзистора,

- коллекторная (стоковая) нагрузка текущего транзистора,

h11э_диф - дифференциальное входное сопротивление транзистора.

Определяем амплитуду тока коллектора транзистора VT2 Iкm₂:

Определяем амплитуду входного тока следующего каскада Iбm₃ аналогично предыдущему случаю:

где h11э_диф3 - дифференциальное входное сопротивление транзистора VT3.

Определяем амплитуду тока коллектора транзистора VT3 Iкm₃:

Определяем амплитуду входного тока усилителя мощности:

,

Пренебрегая токами на резисторах R8 и R9, определяем амплитуду выходного тока усилителя:

,

Рассчитываем выходное напряжение усилителя:

,

Находим коэффициент усиления по напряжению без ООС Ku_р:

,

Расчет фильтров и цепи смещения

Рассчитываем сопротивление фильтра R5:

где U_Ф1 - падение напряжения на резисторе фильтра.

По полученным данным выбираем резистор МЛТ-0.125Вт-3.3кОм .

Конденсатор фильтра выбираем такой емкости, чтобы он давал линейные искажения на частоте много меньшей fн:

По полученным данным выбираем конденсатор К10-7В - 50В - 0.082мкФ .

Выбор диода для цепи смещения VD1 производится по следующим условиям:

- максимальное обратное напряжение не должно превышать допустимое;

- максимальный прямой ток не должен превышать допустимый.

Выбираем диод VD1 Д220Б.

По зависимости прямого ока от прямого напряжения находим напряжение падение на данном диоде при минимальном значении тока коллектора транзистора VT3: Uпр = 1.6В.

Рассчитываем сопротивление резистора смещения R7:

,

По полученным данным выбираем резистор СП-44А - 0.25Вт - 33Ом.

Расчет защиты по току

Выбираем транзисторы VT4 VT5 КТ814В - КТ815В.

Рассчитываем резисторы R10 и R11:

,

где U_Бэпор - пороговое входное напряжение транзисторов защиты по току VT4 и VT5.

По полученным данным выбираем два параллельно включенных резистора С5-16МВ - 3Вт-0.1Ом .

Расчет нелинейных искажений

Расчет нелинейных искажений на транзисторе VT2.

Определяем амплитуду напряжения база-эмиттер транзистора VT2:

,

где h11эдиф2 - дифференциальное входное сопротивление транзистора VT2,

Iбm2 - амплитуда тока базы транзистора VT2.

Так как VT2 работает в классе А, нелинейные искажения рассчитаем методом пяти ординат. Рассчитываем значения коллекторного тока при различных значениях напряжения база-эмиттер.

Порядок определения тока коллектора по напряжению база-эмиттер.

По входной характеристике определяем ток базы Iб.

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора определяем такой ток коллектора Iк и коэффициент передачи тока h21э, чтобы они удовлетворяли условию:

,

Рассчитываем Imin

,

Рассчитываем I1

,

Рассчитываем I0

,

Рассчитываем I2

,

Рассчитываем Imax

,

Рассчитываем амплитуды гармоник:

,

Рассчитываем коэффициент нелинейных искажений транзистора VT2 Kf₃:

.

Расчет нелинейных искажений на транзисторе VT3.

Определяем амплитуду напряжения база-эмиттер транзистора VT3:

где h11эдиф₃ - дифференциальное входное сопротивление транзистора VT3,

Iбm₃ - амплитуда тока базы транзистора VT3.

Расчет проводим аналогично предыдущему случаю:

Рассчитываем Imin

,

Рассчитываем I1

,

Рассчитываем I0

,

Рассчитываем I2

,

Рассчитываем Imax

,

Рассчитываем амплитуды гармоник:

,

Рассчитываем коэффициент нелинейных искажений транзистора VT2 Kf₃:

.

Расчет нелинейных искажений на усилителе мощности.

Расчет проводится методом двух ординат.

Метод расчета входного напряжения.

Находим ток эмиттера транзистора VT8 при максимальном значении напряжения нагрузки Uнm:

,

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора находим h21э₈ = 18.

Определяем ток базы транзистора VT8:

,

По входной характеристике определяем напряжение база-эмиттер VT8: Uбэ₈ = 1.48В.

Находим входное сопротивление транзистора VT8 h11э_8:

,

Рассчитываем ток эмиттера транзистора VT6:

,

По зависимости коэффициента передачи тока от тока коллектора находим коэффициент передачи VT6 h21э₆ = 40.

Определяем ток базы VT6:

,

По входной характеристике определяем напряжение база-эмиттер VT6: Uбэ₆ = 0.9В.

Определяем входное напряжение:

,

Строим характеристику по вышеописанной методике:

По данному графику определяем значение Uвых₀ при Uвх=Uвх_max/2: Uвых₀=13.1В.

Рассчитываем коэффициент нелинейных искажений для усилителя мощности:

,

Расчет нелинейных искажений на всем усилителе без ООС

,

Расчет обратной связи

Рассчитываем коэффициент передачи обратной связи по переменному току:

,

где Kup - расчетные коэффициент усиления по напряжению,

Kuoc - требуемый коэффициент усиления по напряжению.

Так как Roc1 влияет на входное сопротивление, принимаем его много больше R1:

,

Рассчитываем Roc2:

,

Выбираем резисторы соответственно МЛТ - 0.125Вт - 150кОм . и МЛТ - 0.125Вт - 75Ом .

Расчет динамических и энергетических показателей усилителя

Петлевое усиление:

Коэффициент нелинейных искажений с обратной связью:

Входное сопротивление усилителя с обратной связью:

Расчет конденсаторов, построение АЧХ и ФЧХ

Для расчета емкости конденсаторов распределяем коэффициенты линейных искажений.

Для нижних частот:

,

где M_ОС1 и M_ОС2 - коэффициенты линейных искажений, создаваемые, соответственно, конденсаторами С1 и С2.

Для верхних частот:

,

где Мос1 - коэффициент линейных искажений, создаваемый конденсатором С3.

Рассчитываем постоянные времени:

,

Рассчитываем конденсаторы, учитывая влияние ОС:

,

(2.5.73)

Приводим конденсаторы к стандартному ряду:

С1 - K10-7А - 25В - 1.5нФ,

С2 - К10-47А - 25В - 1.2мкФ,

Сос1 - К10 - 47В - 25В - 0.68мкФ,

Сос2 - К10 - 17В - 50В - 27пФ.

Скорректированные АЧХ и ФЧХ приведены в приложении Б.

Расчет охладителя

Исходными данными при расчете охладителя являются:

- предельная температура рабочей области полупроводникового прибора t_p;

- рассеиваемая прибором мощность P;

- внутреннее тепловое сопротивление переход-корпус P_Tn-p;

- тепловое сопротивление контакта между прибором и охладителем Rк;



Коэффициент теплоотдачи охладителей

Расчет охладителей для транзисторов VT8 VT9

Определяем тепловое сопротивление контакта между прибором и охладителем R_К:

,

где S_К - площадь контактной поверхности, м².

Определяем перегрев места крепления прибора с охладителем по формуле:

,

где P₈ - мощность, рассеиваемая на транзисторе VT8 (VT9).

Определяем в первом приближении средний перегрев основания охладителя по формуле:

,

По рисунку 2.5.1 выбираем охладитель, обеспечивающий при заданном перегреве коэффициент теплоотдачи Вт/(м²К).

Параметры выбранного охладителя: H=20 мм, Sш=10 мм, L1=L2=40 мм.

Уточняем размер основания по форуле:

м².

Определяем размер основания L2:

мм²

Расчет охладителя для транзистора VT3

Определяем тепловое сопротивление контакта между прибором и охладителем R_К:

,

где S_К - площадь контактной поверхности, м².

Определяем перегрев места крепления прибора с охладителем по формуле:

,

где P₃ - мощность, рассеиваемая на транзисторе VT3.

Определяем в первом приближении средний перегрев основания охладителя о формуле:

,

По рисунку 2.5.1 выбираем охладитель, обеспечивающий при заданном перегреве коэффициент теплоотдачи Вт/(м²К).

Параметры выбранного охладителя: H=20 мм, Sш=10 мм, L1=L2=40 мм.

Уточняем размер основания по формуле:

мм².

Определяем размер основания L2:

мм²

Заключение

Разработанный усилитель низкой частоты имеет следующие достоинства и недостатки:

Коэффициент нелинейных искажений несколько превышает допустимый, хотя и находится в пятипроцентном интервале.

Усилитель имеет достаточно низкое входное сопротивление

Усилитель имеет достаточно высокие массо-габаритные показатели, в связи с тем, что охладитель на транзисторах выходного каскада выбран не совсем корректно.

Методы улучшения параметров:

Уменьшить нелинейные искажения можно путем уменьшения амплитуды входного тока выходного каскада, т.е. повысив коэффициент передачи тока выходных транзисторов.

Для увеличения входного сопротивления можно применить последовательную ОС.

Размещено на Allbest.ru