Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого региона

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Исходные данные

2. Определение тепловой нагрузки производственно-отопительной котельной

3. Выбор типа и числа устанавливаемых котельных агрегатов

4. Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной

5. Гидравлический расчет водопровода

6. Выбор насосов

7. Гидравлический расчет паропровода

8. Тепловой расчет паропровода

9. Тепловой расчет водопровода

10. Графики регулирования нагрузки водяной тепловой сети

Заключение

Библиографический список

Приложение

Введение

Курсовая работа по дисциплине “Источники и системы теплоснабжения предприятий” выполняется в 5 семестре обучения студентов по специальности 140104 - Промышленная теплоэнергетика. Цель его выполнения - дать будущим специалистам навыки проектирования сложных тепловых сетей, являющихся неотъемлемой составной частью энергоснабжения промышленных предприятий или жилых массивов городов (поселков), с оптимизацией принимаемых решений.

Задачей курсовой работы является обучение студентов следующим методикам:

- расчетным путем определять мощность системы теплоснабжения, на основании чего выбирать источник теплоснабжения;

- выполнению гидравлического и теплового расчетов, на основании которых производится выбор основного оборудования тепловых сетей и оборудования источника теплоснабжения;

- экономически обосновывать принимаемые технические решения с последующей их оптимизацией не только по критерию минимальных затрат, но и по критерию удовлетворения спроса.

Предлагаемые решения должны быть направлены на всемерное снижение тепловых потерь в системах теплоснабжения, на максимально возможную утилизацию тепловой энергии на промпредприятиях с целью снижения расходов топливно-энергетических ресурсов.

Объем курсовой работы - пояснительная записка 40-60 страниц рукописного текста, с соответствующими графиками, схемами и рисунками в каждом разделе.

Цель и задачи курсовой работы

Курсовая работа преследует учебные цели и отличается от реального проекта объемом, глубиной разработки и составом документов. Работа выполняется параллельно с изучением теоретического курса и является самостоятельной работой студентов, рассчитанной на 40-50 часов.

Целью выполнения курсовой работы является закрепление и дополнительное изучение теоретического курса “Источники и системы теплоснабжение предприятий” (специальность 140104). В процессе самостоятельного решения инженерной задачи студенты приобретают навыки выполнения теплотехнических расчетов, умение пользоваться специальной технической литературой, нормативными документами, справочниками, каталогами.

Задание на работу выдается с указанием тепловой нагрузки по отдельным видам теплопотребления или отдельным теплопотребителям, расположенным на территории, ограниченной генпланом промпредприятия или города.

По исходным данным (таблица 1) следует выбрать из справочников и строительных норм и правил (СНиП) [1,2,3], а также из приложений данного курсового проекта климатологические данные района, удельные тепловые характеристики отдельных зданий, установить взаимное расположение объектов, характеристики грунта, наметить трассу теплопровода, решить вопросы прокладки трасс и т.д.

По установленной тепловой мощности системы теплоснабжения следует определить теплогенерирующие установки с нахождением их основных характеристик: номинальной и пиковой мощности, расхода топлива, возможностей центрального регулирования системы теплоснабжения, утилизации тепловой энергии продуктов сгорания топлива для целей теплоснабжения и т.д.

При выборе исходных данных особое внимание следует уделить источникам водоснабжения, так как от количества и качества исходной воды зависит выбор схем присоединения потребителей к магистральным сетям теплоснабжения, возможный расход конденсата на нужды теплоснабжения, мощность очистных сооружений и т.д.

Расчет системы теплоснабжения района на базе производственно отопительной котельной

Рис. 1. Принципиальная тепловая схема паровой производственно - отопительной котельной: 1- котел паровой низкого давления; 2- паровой коллектор; 3- РОУ связи с промышленным потребителем пара; 4- РОУ собственных нужд; 5- промышленный (технологический) потребитель пара; 6- конденсатный бак; 7- насос конденсатный; 8- деаэратор атмосферный; 9- насос питательный; 10- сырая вода; 11- насос сырой воды; 12- подогреватель сырой воды; 13- химводоочистка; 14- охладитель непрерывной продувки; 15- сепаратор непрерывной продувки; 16- охладитель выпара; 17- дренаж продувочной воды; 18- насос подпиточной тепловой сети; 19- обратная линия тепловой сети; 20- сетевой насос; 21- подогреватель сетевой; 22- прямая линия тепловой сети; 23- теплофикационный (коммунальный) потребитель теплоты.

1. Исходные данные

Задана производственно-отопительная котельная с закрытой системой теплоснабжения. Для удовлетворения технологических потребностей производителя железобетонных изделий подается технологический пар с давлением 0,17 МПа, на технологические нужды q_тех =0,5 ГДж и на сантехнические нужды q_сан =0,33 ГДж [1], производительность технологического потребителя N=15000 м³/мес; теплофикационными потребителями являются: механическая мастерская объемом 150000м³ и склад готовых изделий объёмом 250000 м³. Доля возврата конденсата от технологического потребителя составляет 0,5; Деаэрация питательной воды осуществляется в деаэраторе атмосферного типа при температуре 104⁰С. температура конденсата 80⁰С; топливо - газ-мазут. Климатический район - г. Оренбург. отопительный котельная тепловой

2. Определение тепловой нагрузки производственно-отопительной котельной

Технологическая нагрузка

Q_тех=(q_тех + q_сан )•N, (2.1)

где: N - производительность технологического потребителя (из задания),

q_тех - укрупненные удельные расходы теплоты на промышленные нужды [3],

q_сан - укрупненные удельные расходы теплоты на сантехнические нужды[3].

Q_тех=(0,5+0,33)•(15000/(30•24•3600))=4,8МВт,

Расчетная тепловая нагрузка на отопление механической мастерской

Q_от^м.м=q_o•V_стр•(t^р_в-t_но) =0,43•150000•(15+29)=2,838 (МВт), (2.2)

где:q_o=0,43 Вт/(м^3•К) - отопительная характеристика здания механической мастерской[4],

V_стр= 150000м³ - объем здания по наружным размерам,

t^р_в= 15⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения [2],

t_но= -29⁰C - расчетная температура наружного воздуха для отопления г. Оренбург[1].

Расчетная тепловая нагрузка на отопление склада готовых изделий.

Q_от^скл=q_o•V_стр•(t^р_в-t_но) =0,7•250000•(10+29)=6,825 (МВт), (2.3)

где:q_o=0,7 Вт/(м^3•К) - отопительная характеристика здания склада готовых изделий[4],

V_стр= 250000м³ - объем здания по наружным размерам,

t^р_в= 10⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения [2],

t_но= -29⁰C - расчетная температура наружного воздуха для отопления г. Оренбург[1].

Расчетная суммарная тепловая нагрузка на отопление.

Q^р_от=Q^м.м_от+Q^скл._от=6,825+2,838 =9,663(МВт). (2.4)

Расчетная тепловая нагрузка на вентиляцию механической мастерской.

Q^м.м_в=q_в•V_стр•(t_в-t_нв)=0,12•150000•(15+20)=0,63 (МВт), (2.5)

где: q_в=0,12-вентиляционная характеристика здания механической мастерской[4],

t_нв= -20 ⁰С - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции г. Оренбург (1).

Расчетная тепловая нагрузка на вентиляцию склада готовых изделий.

Q ^скл._в=q_в•V_стр•(t_в-t_нв)=0,5•250000•(10+20)=3,75 (МВт), (2.6)

где: q_в=0,5-вентиляционная характеристика здания склада[4],

t_нв= -20 ⁰С - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции г. Оренбург (1).

Расчетная суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий.

Q^р_в=Q^м.м_в + Q^скл._в =0,63+3,75=4,38 (МВт)

Графики распределения и продолжительности тепловых нагрузок.

По данным, полученным при определении тепловых нагрузок и по таблице “число часов с разной среднесуточной температурой наружного воздуха за отопительный период”, строим графики распределения и продолжительности тепловых нагрузок.

Для построения графиков нам потребуются как минимум 3 характерных точек. Это следующие точки:

-суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=+8⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=+8⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка зданий:

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=-20⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=-16⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка зданий:

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=-29⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t=-29⁰С):

(МВт),

-суммарная тепловая нагрузка зданий:

(МВт),

По найденным точкам строим графики отопительной и вентиляционной нагрузок.

Суммарный график распределения нагрузок строится путём сложения значений отопительной, вентиляционной и технологической нагрузок при соответствующих значениях температуры наружного воздуха.

Годовые расходы теплоты.

-на отопление механической мастерской:

где =-8,1-средняя температура наружного воздуха за отопительный период[6]

-на отопление склада готовых изделий:

-на вентиляцию механической мастерской:

-на вентиляцию склада готовых изделий:

- на технологические потребности:

Суммарная годовая нагрузка:

3. Выбор типа и числа устанавливаемых котельных агрегатов

Суммарная ориентировочная тепловая нагрузка производственно-отопительной котельной

Q^?_кот=к•к_к •(Q^р_от+1,2·Q^р_в +Q_тех)= 0,8·1,25·(9663000+ 1,2·4380000+ 4800000) =19719 (кВт),

где: Q_тех - присоединенная технологическая нагрузка,

к_к=1,25 - коэффициент, учитывает нагрузку кондиционирования,

к=0,8 - коэффициент совпадения максимумов тепловых нагрузок.

Расход пара на коммунальную нагрузку

(3.2)

где: h_п=2828,1 (кДж/кг) - энтальпия пара с параметрами: Р=0,6 МПа, t=190⁰С,

с такими параметрами отбирается пар на подогреватели сетевой воды.

h^/_к= с_в·t_к=4,19·80=335,2 (кДж/кг) - энтальпия конденсата.

Конденсат принимается с температурой t_к=80⁰С (обычно в диапазоне 80-100⁰С) при давлении подачи в деаэратор Р=0,104 МПа.

з_то=0,95 - КПД сетевого подогревателя,

з_тп=0,96 - КПД транспорта теплоты.

Q_ком=Q^р_о +Q^р_в =9663+4380=14,043 (кВт)(3.3)

Максимальная часовая производительность котельной по пару с учетом собственных нужд

D^?_кот=к_сн•(D_ком+D_тех)=1,05•(6,176+1,903)=8,479 (кг/с),(3.4)

где: к_сн=1,05 - коэффициент учитывающий собственные нужды котельной работающей на газе.

- расход пара на технологическую нагрузку

(3.5)

где: h^/_п - энтальпия насыщенного пара при давлении p=0,5 МПа.

б_к=0,5 - доля конденсата, возвращаемого технологическим потребителем

Количество устанавливаемых агрегатов

(3.6)

где: D_i=1,870кг/с - паропроизводительность агрегата ДЕ 6,5-14ГМ [15].

При этом должно выполняться условие: 1,1•(n-1)•D_i-D_тех? 0,75D_ком

или 1,1·(5-1)·1,870-1,903= 6,325 , а 0,75D_ком =4,632 т.е. установка 5 котлов достаточна.

4. Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной

Производительность котельной по пару

D_max=?n_iD_i=5•1,870=9,35 (кг/с), (4.1)

где: n_i=5- число принятых к установке котельных агрегатов

D_i=1,870 кг/с - паропроизводительность котельного агрегата типа ДЕ 6,5-14ГМ[15].

Количество конденсата, возвращаемого технологическим потребителем

G_тк= б_к•D_тех=0,5•1,903=0,951 (кг/с), (4.2)

где: б_к=0,5 - доля конденсата, возвращаемого технологическим потребителем,

D_тех=1,903 кг/с - расход пара технологическим потребителем.

Расход продувочной воды

G_пр=к_пр•D_max=0,05•9,35=0,4675 (кг/с),(4.3)

где: к_пр=0,05 -коэффициент, определяющий количество котловой воды, отводимой в непрерывную продувку для поддержания нормального солевого баланса котельного агрегата.

Количество вторичного пара, отводимого из сепаратора непрерывной продувки

(4.4)

где: h^/_кв=844,7 кДж/кг - энтальпия кипящей воды при давлении в барабане котла,

h^/_с=475,38 кДж/кг - энтальпия кипящей воды при давлении в сепараторе,

h^//_с=2696,8 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе.

Давление в барабане котла Р_б= 1,5 МПа,

Давление в сепараторе Р_с= (0.150.17) МПа.

з_с=0,98 - коэффициент, учитывающий потери теплоты сепаратором.

Количество продувочной воды, сливаемой в дренаж.

G^д_пр= G_пр-D_с=0,4675-0,074=0,393 (кг/с)(4.5)

Количество питательной воды, поступающей из деаэратора в котельные агрегаты.

G_пв=D_max+G_пр=9,35+0,4675=9,817 (кг/с).(4.6)

Расход выпара из деаэратора

D_в=0,002•G_пв=0,002•9,817=0,0196 (кг/с).(4.7)

Количество добавочной воды, необходимой для питания котельных агрегатов

G_д.к.а.=D_в+G^д_пр+D_тех-G_тк=0,0196+0,393+1,903-0,951=1,364 (кг/с).(4.8)

Количество сетевой воды, циркулирующей в тепловой сети

(4.9)

где: t_пр=150⁰С и t_отб=70⁰С - температура сетевой воды в прямой и обратной линии,

з_тп=0,96 и з_то=0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

Количество подпиточной воды для тепловой сети

G_дтс=0,02•G_тс=0,02•45,93=0,918 (кг/с). (4.10)

Количество сырой воды, подвергаемой химводоочистке

G_хв=(1+к^хв_сн)•(G_дка+G_дтс)=(1+0,1)•(1,364+0,918)=2,51 (кг/с), (4.11)

где, к^хв_сн=0,1 - коэффициент, учитывающий собственные нужды ХВО.

Расход пара для подогрева сырой воды перед ХВО

(4.12)

где: t^//_св=25⁰С , t^/_св=5⁰С - температура сырой воды после и до теплообменника[8],

h_п=2828.1 кДж/кг и h^/_к=335.2 кДж/кг - энтальпия греющего пара и его конденсата (из пункта 3.2.).

Энтальпия подпиточной воды котельных агрегатов после охладителя непрерывной продувки

(4.13)

где: ?t₁=3⁰ - понижение температуры воды в процессе ее обработки в ХВО,

t_др=50⁰С - температура продувочной воды, сбрасываемой из охладителя непрерывной продувки в дренаж.

Энтальпия добавочной воды котельных агрегатов после охладителя выпара

(4.14)

где: h^//_в=2677 и h^/_в=423 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара и конденсата при давлении в деаэраторе Р_деаэр=(0,1040,11) МПа [5].

Средняя энтальпия потоков воды, поступающих в деаэратор

(4.15)

где: t_тк=80⁰С - температура конденсата, возвращаемого от технологического потребителя,

h_св=h^/=335,2 кДж/кг , h_сп=h^/=335,2 кДж/кг - энтальпия конденсата греющего пара сетевых подогревателей, греющего пара подогревателей сырой воды и сетевого подогревателя .

Расход пара на подогрев питательной воды в деаэраторе

(4.16)

где: t_пв=104⁰С - температура питательной воды,

з_д=0,99 - коэффициент, учитывающий потери теплоты деаэратором,

G= G_тк+G_дка+G_св+G_ком=0,951+1,461+0,092+6,176=8,68 (кг/с),

h_в=2677 кДж/кг - энтальпия выпара при давлении в деаэраторе Р_деаэр=(0,1040,11) МПа.

h_д=h_п=2828,1 кДж/кг - энтальпия греющего пара деаэратора при Р=0,6 МПа, t=190⁰С.

h^//_с=2696,8 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе Р_с= (0,151,7) МПа.

Количество пара, расходуемое на собственные нужды котельной

D_сн=D_max(к_сн-1)=9,35 (1,05-1)=0,467 (кг/с). (4.17)

Количество пара отдаваемое промышленному потребителю

D_н=D_max+D_c-(D_д+D_сн+D_ком+D_св+D_в) =9,35+0,074-(0,406+0,476+ 6,176+ 0,088+ 0,0196) =2,258(кг/с). (4.18)

Определение степени удовлетворения в паре промышленного потребителя

(4.19)

5. Гидравлический расчет водопровода

Рис.2

Расход теплоносителя на трех участках

Расход теплоносителя на механическую мастерскую (Т₁):

(5.1)

где: Q^м.м=Q_от^м.м+ Q_в^м.м =2,838 +0,63=3,468(МВт),

_тп=0,96 и _то=0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

Расход теплоносителя на склад готовых изделий (Т₂):

(5.2)

где: Q^скл= Q_от^скл+Q_в^скл =6,825+3,75= 10,575(МВт),

_тп=0,96 и _то=0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

Общий расход на первом участке:

G=G^м.м+G^скл=11,34+34,59=45,93 (кг/с).(5.3)

Предварительный расчет 1 и 2-го участков

Примем статический напор в тепловой сети (максимальный напор в абонентских установках при зависимой схеме присоеденения) Н_ст=60 м.

Располагаемый напор у потребителя не менее Н_аб=15 м.(для нормальной работы элеватора)

Минимальный напор в обратной сети перед сетевыми насосами 5 м, принимаем для расчета Н_обр=20 м.

Падение напора на сетевых подогревателях Н_с.п.=12 м.

Падение напора на 1 и 2-ом участках.

?Н₁₊₂=Н_ст-Н_обр-Н_аб/2=60-20-15/2=32,5 (м).

Падение напора на 1-ом участке:

где: l₁- длина первого участка,

l₂- длина второго участка.

Падение напора на 2-ом участке:

Н₂=Н₁₊₂-Н₁=14,5 (м).

Линейные потери давления на 1 и 2-ом участках:

где: .

z=0,020,05 - для водопровода.

По номограммам для гидравлического расчета трубопроводов находим предварительный диаметр трубопровода:

d₁=195мм, d₂=115 мм.

Окончательный расчет 1 и 2-го участков

Окончательный диаметр трубопроводов [14]:

d₁=207мм, d₂=125 мм.

Линейные удельные потери по длине трубопровода при d₁=207 мм и d₂=125 мм:

R₁=100 Па/м, R₂=90 Па/м.

Эквивалентные длины трубопроводов 1 и 2-го участков.

При прокладке принимается на каждые 100 м. длины трубопровода одно сварное колено и один сальниковый компенсатор; задвижки ставятся в начале участка и перед потребителем.

Для 1 участка: 10 сальниковых компенсаторов, 10 сварных колен, 2 задвижки.

При d₁=207мм получаем

; ; [14]

м (5.4)

Полная длина:

(5.5)

При d₂=125 мм получаем

Для 2 участка: 8 сальниковых компенсаторов, 8 сварных колен, 2 задвижки

[прил.14]

м. (5.6)

Полная длина:

Падения давления и напора на 1 и 2-ом участках:

Р₁=R₁•l_п.1=100•1082,3=108230 (Па), (5.7)

(5.8)

Р₂=R₂l_п.2=90 836,44=75280 (Па),(5.9)

(5.10)

Предварительный расчет 3-го участка

Падение напора на 3-ем участке равно падению напора на 2-ом участке:

Н₃=?Н₂=7,87 (м),

а линейные потери давления:

(5.11)

где - коэффициент удлинения.

По номограммам для гидравлического расчета трубопроводов [прил11] находится предварительный диаметр трубопровода:

d₃=184 мм,

Окончательный расчет 3-го участка

Окончательный диаметр трубопровода: d₃=184 мм[11].

Линейные удельные потери по длине трубопровода при d₃=184 мм: R₃=120 Па/м[11].

Эквивалентные длины трубопровода конструкции: 5 сальниковых компенсаторов, 5 сварных колен, 2 задвижки, разделение потока в тройнике.

G₃/G₁=34,59/45,93=0,76

[14]

(м) (5.12)

Полная длина:

Падения давления и напора, соответственно:

Р₃=R₃l_п.3=134,78 544,95=73448,36 (Па),(5.13)

(5.14)

По полученным данным составляется таблица (табл. 1)

Таблица 1 Результаты гидравлического расчета водопровода

№ уч-ка	G, кг/с	l, м	Предварительный расчет
			?Н, м	R1, Па/м	d, мм
Основная магистраль
1	45,93	1000	-18	151,68	190
2	11,34	800	-14,5	162,47	113
Ответвления от магистрали
3	34,59	500	7,87	134,78	180

Выбор сетевых и подпиточных насосов.

Выбор сетевых и подпиточных насосов производится на основании полученных результатов гидравлического расчёта водяной тепловой сети и построенного по этим результатам пьезометрического графика.

Выбор сетевых насосов

Как видно из графика, напор, который должны развивать сетевые насосы, с учётом потерь напора на сетевых подогревателях, будет равен:

- максимальный напор на нагнетательном патрубке сетевого насоса.

- полный напор на подающей линии

Подача насоса будет равна суммарному объёмному расходу в тепловой сети:

Таким требованиям удовлетворяет насос типа СЭ-500-140 [Соколов стр.446].

Во избежание аварийных ситуаций при остановке главного сетевого насоса нужно установить резервный сетевой насос такого же типа (для удобства обслуживания).

Выбор подпиточных насосов. Подпиточные насосы выбираются на основе пьезометрического графика(Рис.3), и по результатам расчёта тепловой схемы котельной.

Статический напор, развиваемый подпиточными насосами, будет равен:

Подача насоса будет равна объёмному расходу подпиточной воды в тепловой сети:

Таким требованиям удовлетворяет насос типа К 90/85 [Соколов стр.450].

Во избежание аварийных ситуаций при остановке главного сетевого насоса нужно установить резервный сетевой насос такого же типа (для удобства обслуживания).

6. Гидравлический расчет паропровода

Расход пара и его параметры

По условию: D = 1,903 кг/с, Р_п=0,17 (МПа), пар - насыщенный.

Предварительный расчет паропровода

Примем линейные потери давления: R₁=150 (Па/м).

Падение давления на всем участке:

Р=R₁l(1+)=150000(1+0,275)=285750 (Па)=0,19(МПа) (6.1)

где:

z=0,2 0,5 - для паропровода,

l=1000 (м) - длина паропровода.

Расчетные параметры пара подаваемого котельной:

Р₀=?Р+Р_п=0,19+0,17=0,36 ( МПа) (6.2)

Температуру пара выбираем так чтобы он был перегрет на 20?40⁰ [5], t₀=157⁰С

Среднее давление по длине трубопровода:

Р_ср=(Р₀+Р_п)/2=(0,36+0,17)/2=0,265 (МПа) (6.3)

Примем падение температуры по длине паропровода на 100 м равные 3⁰,

(6.4)

Средняя плотность пара:

с_ср=1/v=1/0,7049=1,41 (кг/м³) (6.5)

где v=0,7049 объем 1 кг пара при Р_ср=0,265 (МПа) и t_ср=142⁰С.

Выбираем диаметр трубопровода (прил. 11), при условии:

R₂=(2,45/_ср)R₁=(2,45/1,41)50=261(Па/м) (6.6)

где: R₂ - приведенное линейное падение давления для номограмм; d=140 (мм).[11]

Окончательный расчет паропровода

Окончательный диаметр трубопровода: d=150 (мм).

Приведенные линейные потери по длине паропровода при d=150 мм: R₂=190 Па/м.[11]

Эквивалентная длина паропровода определялась при следующих условиях прокладки: на каждые 100 м длины трубопровода один «П» образный компенсатор; задвижки ставятся в начале и конце участка. В итоге паропровод включает следующие элементы: 10 «П» образных компенсаторов, 10 сварных колен, 2 задвижки.

При диаметре d=150 мм получаем (прил. 14):

l_{”п” комп.}=14,3 м; l_з.=2,11 м. ; l_с.кол.=3,43 м

Полная длина: l_п.1=l+l_э.=1000+227=1227 (м). (6.8)

Падение энтальпии по участку трубопровода.

с = 2,15 кДж/кг*К - теплоёмкость пара при Р_ср=0,265 (МПа) и t_ср=142⁰С

Q=137,93 (кВт) - тепловые потери ( из теплового расчета).

Средняя температура пара по длине:

t_cp= t₀-/2= 157-33,71=140,145 ?C

Средняя плотность пара: _ср=1/v=1/ 0,7014 =1,42(кг/м³) (6.11)

где v= 0,7014 объем 1 кг пара при Р_ср=0,265 (МПа) и t_ср=140,14⁰С.

Линейные падения давления по длине паропровода:

R₁=(_ср/2,45)R₂=(1,42/2,45)190=110 (Па/м)

Среднее давление пара:

Р_ср=Р₀-R₁l_п/2=360000-110?1227/2=0,29 (МПа)

Давление в конце участка:

Р₂= Р₀-R₁l_п=360000-110 1227=0,22 (МПа)

По полученным данным составляется таблица (табл. 2)

Таблица 2 Результаты гидравлического расчета паропровода

G, кг/с	l, м	Предварительный расчет
		дР, МПа	R1, Па/м	Рср, МПа	Тср, 0С	сср, кг/м3	R2, Па/м	d, мм
1,903	1000	0,19	150	0,265	142	1,41	261	140

7. Тепловой расчет паропровода

Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции выбирается минеральная вата на синтетическом связующем с 200 кг/м³, _из=0,053 Вт/м⁰С (прил. 12): толщина изоляции ?=60 мм.

Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2=159+2 60=279 (мм), (7.1)

где: d_нар=159 - наружный диаметр трубы паропровода.

Тепловое сопротивление изоляции

(мК/Вт). (7.2)

Внешнее тепловое сопротивление

Для предварительного расчета принималось [1]:

(Вт/м²К),(7.3)

где: щ=5 м/с - скорость воздуха.

(мК/Вт).(7.4)

Температура поверхности изоляции:

(7.5)

где: t_н.о.=-29⁰С - расчетная температура наружного воздуха[1],

t₀=157⁰С - начальные параметры теплоносителя.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией:

_к=4,65 ^0,7/d_из^0,3=4,65 5^0,7/0,279^0,3=21,08 (Вт/м²К)[1],

где: щ=5 м/с - скорость воздуха.

Коэффициент теплоотдачи излучением:

(7.6)

где: с=5 Вт/м²К⁴ - степень черноты (с=4,45 Вт/м²К⁴).

Внешнее тепловое сопротивление:

(мК/Вт).(7.7)

Тепловые потери 1 м паропровода

(Вт/м).(7.8)

Тепловые потери неизолированного паропровода

Теплопотери трубопровода без изоляции:

(Вт/м),(7.9)

(мК/Вт). (7.10)

Полные тепловые потери:

(кВт). (7.11)

Коэффициент эффективности изоляции

%. (7.12)

8. Тепловой расчет водопровода

Рис.3

Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем 60 кг/м³, _из=0,04 Вт/м⁰С (прил.12): толщина изоляции 85 мм.

Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2=219+2 85=389(мм)

где: d_нар=219 - наружный диаметр трубы водопровода.

Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал (прил.13): тип канала: КЛ-210-60, внутренние размеры: 2100х600(мм), наружные размеры: 2400х890(мм), _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м.(8.1)

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.(8.2)

Глубина залегания канала принимается: h=2,2 (м).

Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

(мК/Вт).(8.3)

(мК/Вт),(8.4)

где: Вт/м²К -внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=2,28+0,068=2,348 (м•К/Вт), (8.5)

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии,

R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

Тепловое сопротивление поверхности канала

(мК/Вт),(8.6)

где: Вт/м²К -внешнее тепловое сопротивление канала.

Внутреннее тепловое сопротивление канала

(мК/Вт),(8.7)

где: _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность канала.

Тепловое сопротивление грунта

Если h/d_э.внеш=2,2/1,3=1,78 < 2, тогда

(мК/Вт),(8.8)

где: _гр=1,75 Вт/мК - теплопроводность грунта.

Тепловое сопротивление канала + грунта

R =R_п.к+R_к+R_гр=0,028+0,041+0,2=0,269 (мК/Вт).(8.9)

Температура канала

(8.10)

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта.

Температура поверхности изоляции

(8.11)

(8.12)

Тепловые потери 1 м водопровода

(Вт/м), (8.13)

(Вт/м). (8.14)

Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - t_пр=150-0,34=149,6⁰С ,(8.15)

где:

l₁=1000 м - длина первого участка,

G₁=45,93кг/с - расход теплоносителя на первом участке;

с_в=4,19 кДж/кгК - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + t_обр=70+0,13=70,13⁰С , (8.16)

(8.17)

Коэффициент эффективности изоляции

Теплопотери подающего трубопровода без изоляции:

(Вт/м),(8.18)

(мК/Вт),(8.19)

(8.20)

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

(кВт).(8.21)

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

(кВт).(8.22)

Коэффициент эффективности изоляции:

%.(8.23)

Тепловой расчет второго участка(Рис.4)

Рис.4

Выбор изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем 60 кг/м³, _из=0,04 Вт/м⁰С (прил.12): толщина изоляции 85 мм.

Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал (прил.13): тип канала: КНЖМ-IV, внутренние размеры: 1500х810(мм), наружные размеры:1640х990(мм), _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м.(8.24)

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.(8.25)

Глубина залегания канала принимается: h=2,2 (м).

Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

(мК/Вт).(8.26)

(мК/Вт),(8.27)

где: Вт/м²К -внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=3,27+0,087=3,36 (мК/Вт),(8.28)

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии,

R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

Тепловое сопротивление поверхности канала

(мК/Вт),(8.29)

где: Вт/м²К -внешнее тепловое сопротивление канала.

Внутреннее тепловое сопротивление канала

(мК/Вт), (8.30)

где: _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность канала.

Тепловое сопротивление грунта

Если h/d_э.внеш=2,2/1,23=1,78 < 2, тогда

(мК/Вт), (8.31)

где: _гр=1,75 Вт/мК - теплопроводность грунта.

Тепловое сопротивление канала + грунта

R =R_п.к+R_к+R_гр=0,025++0,195=0,239 (мК/Вт). (8.32)

Температура канала

(8.33)

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта.

Температура поверхности изоляции

(8.34)

(8.35)

Тепловые потери 1 м водопровода

(Вт/м), (8.36)

(Вт/м). (8.37)

Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - t_пр=149,6-0,8=148,8⁰С , (8.38)

где:

l₁=800 м - длина первого участка,

G₂=11,34кг/с - расход теплоносителя на первом участке;

с_в=4,19 кДж/кгК - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + t_обр=70,13+0,3=70,43⁰С,(8.39)

где: (8.40)

Коэффициент эффективности изоляции

Теплопотери подающего трубопровода без изоляции:

(Вт/м), (8.41)

(мК/Вт), (8.42)

(8.43)

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

(кВт). (8.44)

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

(кВт). (8.45)

Коэффициент эффективности изоляции:

%. (8.46)

Тепловой расчет третьего участка (Рис.5)

Рис.5

Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем 60 кг/м³, _из=0,04 Вт/м⁰С(прил.12): толщина изоляции 80 мм.

Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2=194+2 80=354 (мм), (8.47)

где: d_нар=194 мм - наружный диаметр трубы водопровода.

Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал (прил.13):тип канала: КЛ-150-60, внутренние размеры: 1500х600(мм), наружные размеры: 1800х850 (мм), _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м,(8.48)

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.(8.49)

Глубина залегания канала принимается: h=2,2 (м).

Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

(мК/Вт).(8.50)

(мК/Вт),(8.51)

где: Вт/м²?К -внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=2,4+0,074=2,47 (м?К/Вт),(8.52)

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии,

R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

Тепловое сопротивление поверхности канала

(мК/Вт),(8.53)

где: Вт/м²К -внешнее тепловое сопротивление канала.

Внутреннее тепловое сопротивление канала

(мК/Вт),(8.54)

где: _к=1,3 Вт/мК - теплопроводность канала.

Тепловое сопротивление грунта

Если h/d_э.внеш=2,2/1,15=2,91< 2, тогда:

(мК/Вт),(8.55)

где: _гр=1,75 Вт/мК - теплопроводность грунта.

Тепловое сопротивление канала + грунта

R =R_п.к+R_к+R_гр=0,03+0,035+0,207=0,272 (мК/Вт).(8.56)

Температура канала

(8.57)

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта,

t_пр=149,6⁰С - температура воды в прямой линии с учетом падения на 1-ом участке,

t_обр=70,13⁰С - температура воды в обратной линии с учетом падения на 1-ом участке.

Температура поверхности изоляции

(8.58)

(8.59)

Тепловые потери 1 м водопровода

(Вт/м),(8.60)

(Вт/м),(8.61)

Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - t_пр=149,6-0,2=149,4⁰С ,(8.62)

где:

l₃=500 м - длина третьего участка,

G₃=34,59 кг/с - расход теплоносителя на третьем участке

с_в=4,19 кДж/кгК - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + t_обр=70,13+0,079=70,2⁰С ,

(8.63)

Коэффициент эффективности изоляции

Теплопотери подающего трубопровода без изоляции:

(Вт/м),(8.64)

где: (мК/Вт),

(8.65)

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

(кВт).(8.66)

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

(кВт).(8.67)

Коэффициент эффективности изоляции:

%.(8.68)

9. Графики регулирования нагрузки водяной тепловой сети

Регулирование нагрузки водяной тепловой сети осуществляется комбинированным методом.

График качественного регулирования.

Температура воды в подающей линии определяется из формулы:

(9.1)

где: - суммарный расход теплоносителя;

с- теплоёмкость воды;

-суммарная тепловая нагрузка при соответствующей температуре наружного воздуха

и - температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях.

При t=+8⁰С

⁰С(9.2)

При t=-20⁰С

⁰С(9.3)

При t=-25⁰С температура теплоносителя в подающей линии будет равна максимальной =150⁰С

График количественного регулирования.

При температурах не превышающих расчетную температуру наружного воздуха для отопления расход в тепловой сети остаётся постоянным и равным суммарному расходу теплоносителя =45,93кг/с.

Найдем расход теплоносителя при t=-35⁰С

=Q_от +Q_в = q_o^м.м V_стр (t^р_в-t_но) + q_o^скл. V_стр (t^р_в-t_но) 0,43 150000 (15+35)+ 0,7 250000 (10+35) = 3225+4837,5=8062,5(кВт)

(9.4)

Заключение.

В курсовой работе была рассчитана система теплоснабжения промышленно-жилого региона для города Оренбурга. Определены нагрузки.

Выбраны котельные агрегаты типа ДЕ - 6,5 - 14ГМ.

Сетевые насосы типа СЭ-500-140

Подпиточные насосы типа К90/85.

Диаметры водопровод на первом участке 207 мм

Канал для укладки- КЛ-210-60

Тип изоляции-Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетич. связующем марок МТ-35 и МТ-50

Диаметр водопровода на втором участке 125 мм

Канал для укладки - КНЖМ-IV

Тип изоляции - Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетич. связующем марок МТ-35 и МТ-50

Диаметр водопровода на третьем участке 184 мм

Канал для укладки- КЛ-150-60

Тип изоляции- Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетич. связующем марок МТ-35 и МТ-50

Диаметр паропровода 150 мм

Тип изоляции-Цилиндры и полуцилиндры из мин-ной ваты на синтетическом связующем.

Библиографический список

1.С.В.Осколков, Т.П. Семенова. Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого региона. - Магнитогорск,МГТУ,2010г.

2. Ривкин А.М. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник.- М.: Энергия, 1985.-210 с.

3. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Энергия,1975 - 365 с.

Приложения

Приложение 1

Климатологические данные некоторых городов России (на основании СНиП II.А.6-72. Строительная климатология и геофизика)

Город	Отопительный период
	Продолжительность n, сут.	Температура воздуха, 0С
		Расчетная для проектирования	Средняя отопи-тельного периода	Средняя самого холодного месяца
		Отопления tн.о	Вентиляция tн.в
Европейская часть
Архангельск	251	-32	-19	-4,7	-12,5
Астрахань	172	-22	-8	-1,6	-6,8
Брянск	206	-24	-13	-2,6	-8,5
Воронеж	199	-25	-14	-3,4	-9,3
Волгоград	182	-22	-13	-3,4	-9,2
Н. Новгород	218	-30	-16	-4,7	-12,0
Златоуст (Чел. обл.)	232	-30	-20	-6,6	-15,4
Иваново	217	-28	-16	-4,4	-11,8
Казань	218	-30	-18	-5,7	-13,5
Тверь	219	-29	-15	-3,7	-10,4
Вятка	231	-31	-19	-5,8	-14,2
Самара	206	-27	-18	-6,1	-13,8
Курск	198	-24	-14	-3,0	-8,6
Санкт-Петербург	219	-25	-11	-2,2	-7,9
Магнитогорск	218	-34	-22	-7,9	-16,9
Махачкала	151	-14	-2	+2,6	-0,4
Москва	205	-25	-14	-3,2	-9,4
Мурманск	281	-28	-18	-3,3	-10,1
Нижний Тагил	238	-34	-21	-6,6	-16,1
Новороссийск	134	-13	-2	+4,4	+2,6
Оренбург	201	-29	-20	-8,1	-14,8
Орск	204	-29	-21	-7,9	-16,4
Пенза	206	-27	-17	-5,1	-12,1
Пермь	226	-34	-20	-6,4	-15,1
Петрозаводск	237	-29	-14	-2,9
Ростов-на-Дону	175	-22	-8	-1,1	-5,7
Рязань	212	-27	-16	-4,2	-11,1
Саратов	198	-25	-16	-5,0	-11,9
Екатеринбург	228	-31	-20	-6,4	-15,3
Смоленск	210	-26	-13	-2,7	-8,6
Тула	207	-28	-14	-3,8	-10,1
Ульяновск	213	-31	-18	-5,7	-13,8
Уфа	211	-29	-19	-6,4	-14,1
Челябинск	216	-29	-20	-7,1	-15,5

Приложение 2

Температура внутреннего воздуха в помещениях

Помещение	tв, 0С
Жилые здания, гостиницы, общежития, административные здания, конторские и бытовые помещения	18
Детские сады, ясли, диспансеры, поликлиники, больницы	20
Бани	25
Учебные заведения, общеобразовательные школы, клубы, предприятия общественного питания	16
Театры, магазины, прачечные, пожарные депо	15
Кинотеатры	14
Гаражи	10
Спортивные сооружения	16
Помещения цехов:
- легкий физический труд	18
- физический труд средней тяжести	14-16
- тяжелый физический труд	12-14

Приложение 3

Укрупненные удельные расходы теплоты на технологические нужды q_тех.

Продукция	Единицы измерения	Вид теплоносителя	Параметры теплоносителя	qтех, ГДж
			Р, МПа	0С	Технология	Сантехника	всего
Чугун	т	пар	0,79	200-350	0,71	0,19	0,9
Сталь мартеновская	т	пар	0,4-0,48	220-250	0,25	0,42	0,67
Сталь кислородно-конверторная	т	пар	0,4-0,8	Насыщ.	0,07	0,23	0,30
Тоже с вакуумированием	т	пар	0,69-1,67	Насыщ.	0,7	0,2	0,9
Прокат крупносортный	т	пар гор. Вода	0,3-0,4 -	Насыщ. 100-110	0,105 0,105	0,165 0,165	0,270 0,270
Прокат мелкосортный	т	пар гор. вода	0,3-0,4 -	Насыщ. 100-110	0,125 0,125	0,145 0,145	0,270 0,270
Стальной лист горячекатаный	т	пар гор. вода	0,39-0,4 -	Насыщ. 100-110	1,3 0,13	0,70 0,70	2,0 0,83
Стальной лист холоднокатаный	т	пар гор. вода	0,4-0,6 -	200-220 100-110	1,3 1,3	0,70 0,65	2,0 1,95
Стальные трубы	т	пар	0,3-0,7	до 400	2,1	8,1	10,2
Кузнечно-прессовый цех	тыс. т	пар	0,3-1,2	до 400	2500	до 6000	6500
Механо-сборочные, механические цеха	тыс. м2 площади	пар	0,3-1,2	до 300	2100	3000	5100
Валовой кокс	т	пар	0,88-1,28	Насыщ.	0,57	0,1	0,67
Сырой бензол	т	пар	2,94-3,43	Насыщ.	6,7	0,4	7,1
Безводная смола	т	пар	0,5-1,26	Насыщ.	2,3	0,2	2,5
Сухой пековый кокс	т	пар	0,5-1,28	Насыщ.	2,2	0,1	2,3
Глинозем при работе на бокситах	т	пар	0,69-1,96	Насыщ.	13,8	0,8	14,6
Цемент.	т	Гор вода	-	150	0,05	0,07	0,12
Керамзит	тыс. м3	пар	0,2-0,3	Насыщ.	19,2	26,4	45,6
Железобетон плотн.	м3	пар	0,17	Насыщ.	0,5	0,33	0,83
Кирпич	тыс. шт.	пар	0,4-0,8	Насыщ.	2,0	0,1	2,1
Теплоизоляционные материалы	м3	пар	0,59	Насыщ.	1,4	0,7	2,1
Бумага, картон	т	пар	0,3-0,9	Насыщ.	1,8	0,8	18,8
Аммиак, метанол	т	пар	0,5	200-220	3,2	0,13	3,33
Серная кислота	т	пар	1	Насыщ	0,28	0,13	0,41

Приложение 4

Удельные теплопотери q₀ и удельные расходы теплоты на вентиляцию q_в промышленных, служебных и общественных зданий.

А. Промышленные и общественные здания.

Назначения здания	Строительный объем здания, тыс. м3	Удельная характеристика, Дж/(с•м3•К)
		Для отопления q0	Для вентиляции qв
Чугунолитейные цехи	10-50 50-100 100-150	0,35-0,29 0,29-0,25 0,25-0,21	1,28-1,17 1,17-1,05 1,05-0,95
Сталелитейные цехи	10-50 50-100 100-150	0,35-0,29 0,29-0,25 0,25-0,21	1,12-0,97 0,97-0,86 0,86-0,80
Меднолитейные цехи	5-10 10-20 20-30	0,47-0,42 0,42-0,29 0,29-0,24	2,80-2,36 2,36-1,86 1,86-1,38
Мартеновский цех	50-1000	0,18-0,12	0,12-0,08
Инструментальный цех	5-10	0,64-0,52	3,5-2,3
Котельный цех	100-250	0,29	0,7
Отопительные котельные	10-20	0,09	0,23-0,45
Термические цехи	До 10 10-30 30-75	0,47-0,35 0,35-0,29 0,29-0,24	1,52-1,40 1,40-1,17 1,17-0,70
Кузнечные цехи	До 10 10-50 50-100	0,47-0,35 0,35-0,29 0,29-0,18	0,80-0,70 0,70-0,58 0,58-0,35
Механосборочные и механические цехи, слесарные мастерские	5-10 10-50 50-100 100-200	0,65-0,53 0,53-0,47 0,47-0,44 0,44-0,42	0,47-0,29 0,29-0,17 0,17-0,14 0,14-0,10
Деревообделочные цехи	До 5 5-10 10-50	0,69-0,64 0,64-0,53 0,53-0,47	0,69-0,58 0,58-0,53 0,53-0,47
Цехи металлических покрытий	50-100 100-150	0,45-0,42 0,42-0,35	0,61-0,53 0,53-0,42
Цехи покрытий металлами	До 2 2-5 5-10	0,75-0,69 0,69-0,64 0,64-0,53	5,85-4,70 4,70-3,45 3,45-2,36
Ремонтные цехи	5-10 10-20	0,69-0,58 0,58-0,53	0,23-0,18 0,18-0,12
Локомотивное депо	До 5 5-10	0,81-0,75 0,75-0,69	0,47-0,35 0,35-0,29
Склады химикатов, красок и т.п.	До 1 1-2 2-5	1,0-0,86 0,86-0,75 0,75-0,67	_ _ 0,7-0,53
проходные	До 0,5 0,5-2,0 2-5	1,53-1,40 1,40-0,80 0,80-0,58	- - 0,18-0,12
Казармы и помещения ВОХР	5-10 10-15	0,44-0,39 0,39-0,36	- -
Жилье и общественные здания:
- одноэтажные		0,7-0,83	30 % от отопительной
- двух-трехэтажные		0,47-0,58
- четырех-пятиэтажные		0,42-0,47
- шести и более этажные		0,35-0,47

Б. Удельные расходы теплоты, Дж/(с•м³•К), на вентиляцию служебных и общественных зданий.

Назначения здания	qв	Назначения здания	qв
Административные здания, здания научно-исследовательских и проектных институтов	0,21	Больницы	0,35
		Бани, лаборатории	1,20
		Прачечные	0,94
		Предприятия общественного питания	0,84
клубы	0,24
Театры и кинотеатры	0,48	Детские ясли-сады	1,12
Магазины и учебные заведения, пожарные депо	0,12	Школы общеобразовательные	0,10
Поликлиники, диспансеры, амбулатории	0,29

Примечание. При отсутствии перечня общественных зданий можно принимать для ориентировочных расчетов q_в=0,235 Дж/(с•м³•К) для суммарного объема всех общественных зданий.

Приложение 5

Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже данной ( для ориентировочных расчетов)

Город	Температура наружного воздуха, 0С
	Ниже -45	-40	-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
Европейская часть
Архангельск	-	1	10	48	150	380	820	1580	2670	4300	6024
Астрахань	-	-	-	3	32	114	291	601	1238	2460	4128
Баку	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	2860
Брянск	-	-	-	2	17	89	356	870	1730	3210	4950
Вильнюс	-	-	-	-	3	23	130	415	1040	2930	4650
Воронеж	-	-	-	7	34	144	470	1020	1850	3380	4780
Волгоград	-	-	-	1	13	126	420	930	1650	3100	4368
Н. Новгород	-	-	2	25	99	281	685	1350	2320	3820	5230
Златоуст	-	-	5	48	190	490	1100	2050	3060	4200	5560
Иваново	-	-	5	42	102	275	635	1300	2070	3800	5210
Казань	-	-	1	20	117	328	790	1520	2480	3800	5230
Тверь	-	-	-	14	48	160	516	1080	2020	3620	5250
Киев	-	-	-	1	5	36	166	502	1128	2352	4484
Вятка	-	-	6	61	173	428	960	1750	2790	4080	5550
Кишинев	-	-	-	-	-	2	46	226	615	2140	3980
Самара	-	-	1	10	114	400	890	1490	2360	3780	4950
Курск	-	-	-	3	15	97	343	872	1740	3260	4750
С. Петербург	-	-	-	-	21	83	273	708	1533	2878	5240
Магнитогорск	-	7	26	65	190	566	1250	2560	3360	4100	5250
Махачкала	-	-	-	-	-	3	18	72	260	1030	3620
Минск	-	-	-	4	19	71	232	635	1344	2745	4860
Москва	-	-	3	15	47	172	418	905	1734	3033	4910
Мурманск	-	-	-	6	38	135	452	1117	2276	4002	6740
Нижний Тагил	-	5	19	50	154	465	1030	2340	3300	4080	5700
Новороссийск	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	3220
Оренбург	-	-	5	35	166	500	1060	1810	2640	3770	4820
Орск	-	-	3	30	202	620	1250	2010	2760	3900	4890
Пенза	-	-	2	11	55	232	670	1420	2390	3670	4950
Пермь	-	3	15	75	220	504	1050	1840	2850	4080	5420
Петрозаводск	-	-	-	4	40	172	480	1070	2050	3890	5690
Ростов-на-Дону	-	-	-	-	5	41	178	494	1130	2720	4200
Рязань	-	-	1	13	58	187	540	1170	2080	3620	5100
Саратов	-	-	-	2	38	232	665	1320	2200	2570	4780
Екатеринбург	-	1	11	54	198	494	1070	1980	3020	4000	5470
Смоленск	-	-	-	2	23	112	381	964	1852	3241	5050
Тула	-	-	2	10	24	70	206	456	2440	3500	4960
Уфа	-	-	5	40	160	436	980	1780	2770	3900	5060
Челябинск	-	-	7	39	166	520	1110	1950	2980	3920	5180
Азиатская часть
Барнаул	1	12	52	170	415	792	1430	2260	3120	4130	5250
Владивосток	-	-	-	-	2	91	518	1350	2210	3320	4820
Иркутск	-	7	58	172	458	864	1730	2600	3300	4320	5780
Красноярск	1	18	82	210	468	828	1360	2110	3000	4050	5650
Новосибирск	-	15	89	205	488	910	1550	2430	3290	4270	5450
Омск	1	6	64	195	485	950	1660	2480	3310	4250	5280
Тобольск	-	6	43	158	386	820	1500	2360	3290	4070	5500
Томск	3	17	82	228	500	932	1600	2500	3360	4400	5600
Тюмень	-	5	25	118	294	670	1270	2120	3050	4050	5280
Хабаровск	-	-	2	53	348	1050	1880	2600	3240	3900	4920

Приложение 6

Нормы расхода горячей воды (СНиП 11-34-76 «Горячее водоснабжение»).

Потребители	Единица	Норма расхода горячей воды
		Сред-недельный, л/сут	В сутки наибольшего водопотребления, л/сут	Максимального часового, л/ч
Жилые дома квартирного типа, оборудованные:	1 житель
а) умывальниками, мойками и душами		85	100	7,9
б) сидячими ваннами и душами		90	110	9,2
в) ваннами длиной от 1500 до 1700 мм и душами		100	120	10
Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенном благоустройстве		115	130	10,9
Предприятия по обслуживанию автомобилей	По нормам технологического проектирования
Общежития с общими душевыми	1 житель	60	60	6,3
Общежития с общими душевыми, столовыми и прачечными		80	80	6,5
Гостиницы, мотели, пансионаты с общими ваннами и душами		70	70	8,2
Гостиницы с ваннами в отдельных номерах:
а) до 25% общего числа номеров		100	100	10,4
б) до 75% общего числа номеров		160	160	15,3
в) во всех номерах		200	200	16,0
Больницы, санатории общего типа ( с общими ваннами и душевыми)

Подобные документы

• Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района

  Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Расчет температурного графика. Расчет расходов сетевой воды. Гидравлический и тепловой расчет паропровода. Расчет тепловой схемы котельной. Выбор теплообменного оборудования.
  
  дипломная работа [255,0 K], добавлен 04.10.2008
  

• Проектирование производственно-отопительной котельной

  Определение сезонных и круглогодичных тепловых нагрузок, температуры и расходов сетевой воды в подающем и обратном трубопроводе. Гидравлический и тепловой расчет паропровода, конденсатопровода и водяных тепловых сетей. Выбор оборудования для котельной.
  
  курсовая работа [408,7 K], добавлен 10.02.2015
  

• Проектирование отопительной котельной для теплоснабжения п. Шеркалы Тюменской области

  Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки, температур и расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной. Тепловой расчет котла, текущие затраты.
  
  курсовая работа [384,3 K], добавлен 17.02.2010
  

• Проектирование производственно–отопительной котельной для жилого района г. Смоленска

  Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, температур сетевой воды, расходов сетевой воды. Гидравлический расчет паропровода. Принципиальная тепловая схема котельной. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой.
  
  курсовая работа [198,2 K], добавлен 11.10.2008
  

• Расчет теплопотребления для города Санкт Петербург

  Определение расхода тепла на отопление и горячее водоснабжение. Построение годового графика тепловой нагрузки. Составление схемы тепловой сети. Гидравлический расчет водяной тепловой сети. Выбор теплофикационного оборудования и источника теплоснабжения.
  
  курсовая работа [208,3 K], добавлен 11.04.2015
  

• Автоматическая система регулирования тепловой мощности котла

  Способы и схемы автоматического регулирования тепловой нагрузки и давления пара в котле. Выбор вида сжигаемого топлива; определение режима работы котла. Разработка функциональной схемы подсоединения паропровода перегретого пара к потребителю (турбине).
  
  практическая работа [416,1 K], добавлен 07.02.2014
  

• Расчёт теплоснабжения промышленного района

  Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Построение температурного графика регулирования тепловой нагрузки на отопление. Расчёт компенсаторов и тепловой изоляции, магистральных теплопроводов двухтрубной водяной сети.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 22.10.2013
  

• Режимы работы современных сетей теплоснабжения

  Расчет гидравлического режима двухтрубной закрытой неавтоматизированной водяной сети с двумя магистралями. Учет характеристики насоса. Расчет тепловой сети на нормальном и аварийном режиме. Внедрение передовых технологий в производстве энергоносителей.
  
  контрольная работа [754,1 K], добавлен 07.01.2016
  

• Теплоснабжение коровника на 200 мест с прилегающим поселком

  Расчет воздухообмена для коровника, тепловой мощности системы отопления, требования к ней. Расчет калориферов воздушного отопления, естественной вытяжной вентиляции. Определение тепловой нагрузки котельной. Гидравлический расчет сети теплоснабжения.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 01.12.2014
  

• Расчет тепловых затрат на коммунально-бытовые нужды

  Характеристика тепловой нагрузки. Определение расчётной температуры воздуха, расходов теплоты. Гидравлический расчёт тепловой сети. Расчет тепловой изоляции. Расчет и выбор оборудования теплового пункта для одного из зданий. Экономия тепловой энергии.
  
  курсовая работа [134,1 K], добавлен 01.02.2016
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам