Система пассивного отвода тепла
Пассивный отвод тепла остаточных тепловыделений и его проектные функции, принципы обеспечения безопасности. Обоснование возможности поддержания запаса теплоносителя в активной зоне реактора. Расчет аварии с потерей всех источников переменного тока.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | аттестационная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 18.05.2015 |
| Размер файла | 3,6 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Перечень принятых сокращений
- Введение
- 1. Описание системы
- 1.1 Назначение пассивного отвода тепла остаточных тепловыделений и ее проектные функции
- 1.2 Исходные данные для проектирования
- 1.3 Принципы обеспечения безопасности
- 1.4 Проектные характеристики системы
- 1.5 Учет проектных условий нагружения
- 1.6 Непревышение температуры конструкций элементов
- 1.7 Требования по надежности
- 2. Данные об экспериментальном обосновании пусковой характеристики спот
- 2.1 Краткое описание модели теплообменника (МТ), стенда СПОТ и условий экспериментов
- 2.2 Методика проведения опытов и обработки их результатов
- 2.3 Результаты испытаний пусковой характеристики СПОТ на стенде
- 3. Обоснование возможности поддержания запаса теплоносителя в активной зоне реактора посредством работы ге-2 и спот пг в пределах 24 часов
- 3.1 Расчет мощностных характеристик СПОТ
- 3.2 Методика расчета в программе ТЕЧЬ-М-97
- 3.3 Протекание ЗПА с разрывом Dу 850 на входе в реактор
- 3.3 Анализ результатов расчета ТЕЧЬ-М-97
- 4. Обоснование возможности поддержания запаса теплоносителя в активной зоне реактора посредством работы ге-2 и спот пг за пределами 24 часов
- 4.1 Работа СПОТ при наличии неконденсирующихся газов в первом контуре
- 4.2 Результаты расчета аварии с потерей всех источников переменного тока
- Заключение
- ПЕРЕЧЕНЬ ПРИНЯТЫХ СОКРАЩЕНИЙ
- АЗ - аварийная защита;
- АЭС - атомная электростанция;
- БЗОК - быстродействующий запорно-отсечной клапан;
- БРУ-А - быстродействующая редукционная установка сброса пара в атмосферу;
- ГЦНА - главный циркуляционный насосный агрегат;
- ИПУ - импульсно-предохранительное устройство;
- КД - компенсатор давления;
- ПА - проектная авария;
- ПГ - парогенератор;
- РУ - реакторная установка;
- САР ПГ - система аварийного расхолаживания парогенераторов;
- СПОТ - система пассивного отвода тепла;
- ТГ - турбогенератор.
ВВЕДЕНИЕ
Достижение безопасной работы АЭС необходимо для действующих сейчас в мире значительного числа АЭС, но особенно, для вновь создаваемых АЭС.
Принципиальное различие в обеспечении безопасности действующих и вновь проектируемых АЭС заключается в том, что на существующих АЭС безопасность достигается при помощи энергозависимых (активных) систем и зависит от квалификации обслуживающего персонала. Новые АЭС используют для обеспечения безопасности физические процессы, протекающие в оборудовании без энергоподвода (пассивно) и не зависят от ошибок персонала.
Рассматривая, как решались проблемы безопасности в процессе развития атомной энергетики можно отметить следующие:
?толкование термина безопасность и содержание технологических целей для ее достижения решалось и углублялось в ходе самого процесса развития атомной энергетики. Этот процесс имеет место и сейчас. Можно ожидать смещения целей безопасности АЭС 21 века в сторону реализации технологий внутренней самозащищенности энергетических реакторов, хотя сейчас таких требований регулирующие органы и нормативно-технические документы не предъявляют;
?хорошо заметна динамика целей в ретроспективе: принципы и цели глубокоэшелонированной защиты возникли именно тогда, когда созрели соответствующие концепции и технологии.
Тоже можно ожидать с пассивными технологиями и др. Каждому этапу развития атомной энергетики соответствует та отметка на шкале безопасности, которую может обеспечить уровень развития науки и техники, т.е. в пределах каждого этапа развития реализуется предельно возможный и экономически целесообразный уровень безопасности;
?действующие в настоящее время блоки АЭС будут продолжать работу, если экономически целесообразны меры, позволяющие скомпенсировать отклонения от требований новых нормативных документов, которые в свою очередь будут соответствовать достигнутому уровню науки и техники.
Атомные станции 21 века - это источник энергии, обладающий, по крайней мере, следующими свойствами:
?экономичность производства электроэнергии и/или тепла по сравнению с альтернативными источниками;
?безопасность производства, выражающаяся в отсутствии превышения индексов отрицательных воздействий на окружающую среду и/или ограничения жизнедеятельности населения на территории за оградой промплощадки АЭС при любых возможных ситуациях;
?низкая чувствительность к человеческому фактору;
?высокая надежность производства энергии, в том числе в условиях особых природных явлений, техногенных и социальных событий;
?способность экономичной работы в пиковой и полупиковой частях графика нагрузок, поддержание в требуемых пределах частоты и мощности в энергосистемах.
Решение проблемы повышения безопасности АЭС, прежде всего, должно основываться на результатах разработок проектов, выполненных российскими организациями за последние полтора десятилетия. В период после Чернобыльской катастрофы и до настоящего времени разработан ряд концептуальных проектов АЭС с ВВЭР средней и большой мощностью с повышенными характеристиками по безопасности. Установки с реакторами данного типа обладают свойствами самозащищенности от реактивностных аварий и возможности отвода тепла при естественной циркуляции теплоносителя, что создает необходимые предпосылки для создания на базе ВВЭР усовершенствованных АЭС. К проектам РУ нового поколения средней мощности относятся АЭС с ВВЭР-640, ВПБР-600. К проектам АЭС большой мощности на базе ВВЭР-1000 относятся проекты АЭС-91/99, АЭС-92, АЭС-2006 и РУ 484.
В целях достижения приемлемого уровня самозащищенности в проекты реакторных установок нового поколения внесены принципиально новые системы - пассивные системы безопасности.
Аварии на атомных электростанциях отличаются от аварий на обычных станциях тем, что они могут привести к выбросу в окружающую среду значительного количества радиоактивных веществ, выпадение которых имеет чрезвычайно серьезные последствия. Большая часть радиоактивных веществ находится в топливной композиции твэлов и их выход возможен при сильном повреждении или плавлении оболочек. Перегрев топлива происходит в том случае, если тепловыделения в твэлах превышает интенсивность теплоотвода.
Обеспечение безопасности при возникновении аварийных режимов осуществляются введением в состав АЭС специальных систем, предназначенных для предупреждения аварий и ограничения их последствий.
Системы безопасности «контролируют» аварию, выполняя следующие основные функции: остановку реактора, отвод остаточных тепловыделений, ограничение распространения радиоактивных продуктов.
Различают активный и пассивный принципы действия систем безопасности.
Активный принцип действия системы или устройства характеризуется тем, что для выполнения заданной функции необходимо обеспечить некоторые условия (например, подать команду на отключение, включение, обеспечить снабжение энергией, средой и т.д.). Как правило, активные устройства сложны по конструкции и имеют многочисленные связи с другими системами, от которых зависит их работоспособность.
При пассивном принципе действия системы или устройства для выполнения заданной функции не требуется работа других систем и устройств.
Пассивные системы функционируют под влиянием воздействий, непосредственно возникающих вследствие исходного события. Как правило, такие системы характеризуются более высокой надежностью по сравнению с активными.
Одной из систем безопасности действующих АЭС является система аварийного охлаждения активной зоны (САОЗ), которая строится с использованием активных и пассивных элементов и состоит из трех подсистем: пассивного впрыска с гидроаккумуляторами, активного впрыска с насосами низкого давления и активного впрыска с насосами высокого давления.
Первые две системы обеспечивают охлаждение активной зоны при большой разгерметизации первого контура, включая аварию с разрывом главного циркуляционного трубопровода (ГЦТ) полным сечением, а последняя - для восполнения потерь теплоносителя первого контура и отвода тепла от активной зоны при относительно малой разгерметизации контура.
На АЭС с пассивными системами безопасности в случае проектной аварии не требуется участие оператора в течение длительного времени после наступления аварии. Пассивные системы используют только физические процессы, такие как гравитация, естественная конвекция и др. Конструкции контейнментов, бассейны с водой, гидроемкости обеспечивают отвод остаточного тепла. В этих системах отсутствуют активные компоненты, такие как насосы, воздуходувки, водяные холодильники, дизели и т.д. Поскольку атмосферный воздух является чаще всего последним (конечным) поглотителем тепла, отпадает необходимость в системах водоснабжения устройств различного уровня безопасности, что должно привести к значительному конструктивному упрощению станции и уменьшению капитальных затрат. Вследствие отсутствия активных систем, требующих внимание персонала, может быть достигнут период работы без участия персонала в несколько дней. По нормативным документам США (US URD) этот период должен составлять 72 часа. Согласно нормативным документам Ростехнадзора, для российских АЭС с ВВЭР этот период составляет 24 часа.
Основным принципом обеспечения безопасности является глубоко эшелонированная защита. Обеспечение безопасности достигается за счет создания барьеров на пути распространения радиоактивных продуктов деления и сохранения этих барьеров.
К числу пассивных систем безопасности АЭС относятся:
?система пассивного отвода остаточного тепла от парогенератора (СПОТ ПГ) и активной зоны (САОЗ);
?система гидроемкостей второй ступени (ГЕ-2);
?система удаления неконденсирующихся газов из трубчатки ПГ (ССНГ);
?пассивная система быстрого ввода бора (СБВБ);
?пассивная система фильтрации протечек из контейнмента (ПСФ);
?пассивная система удаления водорода из зоны локализации;
?система удержания расплавленной активной зоны вне корпуса реактора.
На рисунке 1 представлены новые пассивные системы, реализованные в проекте АЭС с РУ В-392.
Надежное выполнение функций безопасности обеспечивается за счет резервирования и разнообразия физических принципов действия в системах, выполняющих функции безопасности. Сочетание активных и пассивных систем безопасности может обеспечить лучшие показатели защиты реакторной установки.
В проекте НВ АЭС-2 входит система пассивного отвода остаточного тепла от парогенератора (JNB50-80). Система СПОТ ПГ предназначена для отвода остаточных тепловыделений от активной зоны реактора через второй контур с целью предотвращения перехода запроектной аварии в тяжёлую стадию.
Обеспечения отвода энергии остаточных тепловыделений, осуществляется совместно с системой пассивного залива активной зоны ГЕ-2 (JNG10-40) в которой соответственно выбирается расход и запас теплоносителя при течах из первого контура реакторной установки, протекающих с наложением отказа в работе активной части САОЗ.
Для обоснования проектных решений, обеспечивающих работоспособность этой системы, были проведены научно-исследовательские работы, включающие:
-создание полномасштабного стенда системы ГЕ-2 для экспериментального обоснования проектных и конструкторских решений по системе;
-проведение теплогидравлических испытаний на стендовых установках для подтверждения закладываемой в проект расходной характеристики системы;
-получения экспериментальных данных для верификации расчетных методик, применяемых при моделирования работы СПОТ ПГ в составе РУ.
Моделирование работы СПОТ ПГ в составе РУ проводится по программе ТЕЧЬ-М-97, а также СОКРАТ, которые используется для расчёта параметров РУ при течах первого контура.
Методика расчета расхода теплоносителя из СПОТ ПГ, использованная в программе ТЕЧЬ-М-97 верифицирована на экспериментах, проведенных на стендовых установках. Разработчиком программы ТЕЧЬ-М-97 является ОКБГП.
1. ОПИСАНИЕ СИСТЕМЫ
теплоноситель реактор отвод
1.1 Назначение пассивного отвода тепла остаточных тепловыделений и её проектные функции
Система пассивного отвода тепла (СПОТ) является защитной системой безопасности, основанной на пассивном принципе действия, обеспечивающей отвод остаточных тепловыделений от активной зоны реактора через второй контур.
СПОТ выполняет заданные функции во всех режимах нарушения нормальной эксплуатации и авариях, приводящих к необходимости пассивного отвода тепла от реакторной установки для поддержания ее в безопасном состоянии.
СПОТ в соответствии со структурой построения защитных систем безопасности имеет четыре независимых контура циркуляции. Согласно принятым проектным характеристикам оборудования, трех работоспособных контуров циркуляции достаточно для осуществления системой своих функций в полном объеме в любом требующем ее работы режиме.
Оборудование СПОТ, должно выдерживать нагрузки от сейсмического воздействия уровня МРЗ, воздействия затекания ВУВ, воздействия ПС (учитывается спектрами ответов). Воздуховоды СПОТ на воздействия от падения самолета не рассчитаны.
Оборудование и трубопроводы СПОТ подвергаются техническому освидетельствованию после регистрации до начала пусконаладочньгх работ, связанных с повышением параметров (давления и температуры) среды, периодически в процессе эксплуатации и досрочно при необходимости.
В режиме нормальной эксплуатации функционирования системы не требуется, СПОТ находится в режиме ожидания. Для поддержания системы в работоспособном состоянии проводятся периодические испытания и проверки.
СПОТ может быть введена в работу при нарушениях нормальной эксплуатации.
СПОТ обеспечивает непрерывный отвод остаточных тепловыделений (до 2 % от номинальной мощности РУ) при авариях, протекающих с отказом активных систем безопасности (САР ПГ). При этом СПОТ вступает в работу под действием пассивного привода через 30 с после потери всех источников электроснабжения переменного тока.
Каналы системы физически разделены и полностью независимы друг от друга: независимы технологические части, системы управления, обеспечивающие системы, места расположения оборудования, трубопроводов, кабелей, элементов управления и т.д., благодаря чему отказ в одном канале не может привести к отказу в другом канале. Данное схемное решение и компоновка оборудования позволяет исключить зависимые отказы и отказы по общей причине, связанные с расположением оборудования, а также влияние любых видов работ, выполняемых на оборудовании одного из каналов (ремонт, техническое обслуживание), на другой канал.
В проекте системы обеспечена возможность для контроля и периодических испытаний элементов системы с целью проверки их работоспособности, что позволяет исключить необнаруживаемые отказы неконтролируемых при эксплуатации АЭС элементов.
СПОТ является системой важной для безопасности, а по характеру выполняемых функций является защитной системой безопасности. Элементы системы по НП-001-97 (ОПБ-88/97) относятся к 2 классу безопасности. Оборудование системы отвечает 1 категории сейсмостойкости в соответствии с НП-031-01. В соответствии с ПНАЭ Г 7-008-89 трубопроводы и теплообменники системы относятся к группе В. Классификационное обозначение - 23Л.
1.2 Исходные данные для проектирования
Во всех режимах, требующих работы системы, отвод тепла к конечному поглотителю (брызгальные бассейны) осуществляется по цепочке: реактор - парогенератор -система 1 JNB50-80 - паровой контур СПОТ - атмосфера
Система пассивного отвода тепла (СПОТ) является пассивной частью системы аварийного отвода тепла через парогенераторы как при плотном первом и втором контуре, так и при возникновении течей в первом контуре. Активной частью системы является система аварийного расхолаживания ПГ (САР).
В режиме нормальной эксплуатации функционирования системы не требуется, СПОТ находится в режиме ожидания. Для поддержания системы в работоспособном состоянии проводятся периодические испытания и проверки.
СПОТ может быть введена в работу при нарушениях нормальной эксплуатации.
Характеристики и параметры системы 1 JNB50-80, определяются на основании требований со стороны реакторной установки.
СПОТ обеспечивает непрерывный отвод остаточных тепловыделений (до 2 % от номинальной мощности РУ) при авариях, протекающих с отказом активных систем безопасности (САР ПГ). При этом СПОТ вступает в работу вследствие обесточивания электромагнитов, удерживающих воздушные затворы в закрытом положении, через 30 с после потери всех источников электроснабжения переменного тока.
СПОТ является пассивной частью системы аварийного отвода тепла через второй контур, характеристики которой позволяют выполнять заданные функции при следующих условиях:
в соответствии со структурой построения защитных систем безопасности система имеет четыре независимых контура циркуляции. Согласно принятым проектным характеристикам оборудования, трех работоспособных контуров циркуляции достаточно для осуществления системой своих функций в полном объеме в любом требующем ее работы режиме;
при наиболее неблагоприятных внешних условиях (температуре наружного воздуха плюс 38 °С) мощность теплоотвода выбрана не менее 8 МВт (от одного теплообменника). Отвод тепла на начальной стадии аварии происходит главным образом за счет сброса пара из ПГ в атмосферу через быстродействующие редукционные клапаны сброса пара в атмосферу (БРУ-А);
в проекте обеспечено резервирование элементов системы. По мощности теплоотвода имеется 33 %-ный резерв, т.е. при принятых 8-ти (по 2 теплообменника на каждый канал) однотипных элементах для отвода остаточных тепловыделений реактора достаточно шести;
в проекте обеспечено автоматическое включение системы в работу по пассивному принципу (не требующее подвода электроэнергии от внешних источников или вмешательства оператора);
в условиях нормальной эксплуатации, сопровождающихся ростом давления во втором контуре (например, частичный сброс нагрузки турбогенератора) СПОТ может автоматически включаться, но при этом действие системы не снижает надежность ее функций и не приводит к нарушению условий и пределов нормальной эксплуатации.
1.3 Принципы обеспечения безопасности
Поскольку СПОТ является пассивной частью системы аварийного отвода тепла через второй контур, то принцип единичного отказа для СПОТ не рассматривается, т.к. потребность в работе СПОТ возникает только при потере активной части системы аварийного отвода тепла через второй контур вследствие множественных отказов.
При проектировании системы учитывались следующие принципы обеспечения безопасности:
принцип резервирования;
принцип разнообразия;
принцип разделения;
принцип включения в работу;
Принцип резервирования
В случае отказа одного из каналов СПОТ вследствие исходного события производительности трех оставшихся в работе каналов, даже при наиболее неблагоприятных внешних условиях, достаточно для выполнения ее проектных основ - отвода остаточных тепловыделений реактора
Принцип разнообразия
В проекте реализовано функциональное разнообразие и различная последовательность технологических цепочек систем отвода тепла от ПГ РУ к конечному поглотителю.
Система пассивного отвода тепла 1 JNB50-80 (СПОТ) реализована на пассивном принципе действия по цепочке парогенератор - паровой контур СПОТ - атмосфера.
Система аварийного расхолаживания ПГ 1 JNB10-40 реализована на активном принципе действия по цепочке парогенератор - САР ПГ (1 JNB10-40) - система промконтура ответственных потребителей здания 10UJА 1 КАА - система охлаждающей воды ответственных потребителей 1 РЕ - брызгальный бассейн.
Принцип разделения
Каждая из четырех петель СПОТ расположены в своем помещении на верхних отметках обстройки реактоного отделения. Петли разнесены пространственно по внешней образующей защитной оболочки.
Помещение каждой петли расположено над «своим» парогенератором. Помещения отделены друг от друга строительными конструкциями. Строительные конструкции рассчитаны на восприятие динамических воздействий от разрыва трубопроводов, летящих предметов и сейсмического воздействия (МРЗ), а также от перепада давления при разрыве трубопроводов контура СПОТ и внешней ударной волны. Таким образом, благодаря физическому разделению, отказ контура СПОТ какого-либо ПГ не может привести к отказу контура СПОТ другого парогенератора.
Элементы каждого из контуров СПОТ имеют электропитание, управление и контроль от соответствующих каналов системы аварийного электроснабжения с территориальным, информационным и электрическим разделением средств автоматизации в пределах канала систем безопасности.
Принцип включения в работу
Реализовано механическое пассивное открытие затворов на каждом из каналов системы по факту потери всех источников переменного тока без участия оператора и системы автоматического управления
Реализовано автоматическое поддержание давления в соответствующем ПГ по второму контуру, не требующее вмешательство оператора.
Таблица 1 Принципы включения и управления СПОТ
|
Исходное событие |
Состояние первого контура |
||
|
При плотном первом контуре |
При течи первого контура |
||
|
Потеря всех источников переменного тока (Blackout) |
1 Ввод в работу теплообменников СПОТ (открытие воздушных затво-ров) производится пассивным образом без использования каких-либо источников электропитания и управляющих команд (обесточивание удер-живающих магнитов при потере электропитания). 2 Обеспечение требуемой мощности (необходимая степень открытия воздушного регулятора) производится пассивным образом без использования каких-либо источников электропитания и управляющих команд (перемещение привода заслонок регулятора за счет изменения давления пара в коллекторе ПГ) |
1 Ввод в работу теплообменников СПОТ (открытие воздушных затво-ров) производится пассивным образом без использования каких-либо источников электропитания и управляющих команд (обесточивание удер-живающих магнитов при потере электропитания). 2 Обеспечение максимальной мощности (полное открытие воздушного регулятора) произ-водится с использованием управляющей команды УСБ и источников батарейного электропитания арматуры привода регулятора (перемещение привода заслонок регулятора за счет подачи сжатого газа высокого давления от ресивера газа) |
|
|
Отказ САР при наличии нормального или аварийного электропитания |
1 Ввод в работу теплообменников СПОТ (открытие воздушных затворов) производится с использованием управляющей команды УСБ (принудительное обесточивание удерживающих магнитов). 2 Обеспечение требуемой мощности (необходимая степень открытия воздушного регулятора) производится пассивным образом без использования каких-либо источников электропитания и управляющих команд (перемещение привода заслонок регулятора за счет изменения давления пара в коллекторе ПГ) |
1 Ввод в работу теплообменников СПОТ (открытие воздушных затворов) производится с использованием управляющей команды УСБ (принудительное обесточивание удерживающих магнитов). 2 Обеспечение максимальной мощности (полное открытие воздушного регулятора) производится с использованием управляющей команды УСБ и источников батарейного электропитания арматуры привода регулятора (перемещение привода заслонок регулятора за счет подачи сжатого газа высокого давления от ресивера газа) |
1.4 Проектные характеристики системы
Система состоит из четырех независимых контуров естественной циркуляции по одному на каждую циркуляционную петлю.
Каждый контур включает в себя два теплообменных модуля, трубопроводы пароконденсатного тракта с арматурой, тракт воздуховодов, подводящих и отводящих воздух, воздушные затворы и регулирующие устройства.
Трубопровод парового тракта Ду200 от паропровода каждого ПГ проходит до коллектора Ду200, раздающего пар по индивидуальным трубопроводам Ду 150 на два теплообменных модуля. Конденсат от каждого теплообменника по трубопроводам Ду 100 возвращается в парогенератор через коллектор Ду 100.
Для удаления воздуха из теплообменников при заполнении их водой, а также при гидроиспытаниях предусмотрены трубопроводы Ду 20 с установленной на них арматурой.
Для выполнения ремонтных работ на теплообменном модуле, воздушных затворах, регулирующих устройствах и их приводах каждый контур системы по пару и конденсату отключается двумя запорными задвижками с контрольным дренажем между ними. Это позволяет надежно разделить высокое давление от низкого и обеспечить требуемую безопасность выполнения ремонтных работ, и свести к минимуму влияние СПОТ на коэффициент использования установленной мощности.
Охлаждение пара в теплообменниках системы осуществляется атмосферным воздухом. Охлаждающий воздух забирается из атмосферы вне здания оболочки. Воздух за счет естественной тяги проходит через защитные сетки и поступает в кольцевой коридор, расположенный вокруг здания оболочки. Затем по индивидуальным воздуховодам воздух поступает на теплообменные модули. В теплообменниках охлаждающий воздух отбирает тепло от пара и поступает в тяговые участки воздуховодов, которые заканчиваются общим коллектором-дефлектором.
До и после каждого теплообменного модуля по ходу движения воздушного потока предусмотрены воздушные затворы.
Регулирующее устройство, установленное после теплообменника (над ним) предназначено для регулирования расхода воздуха в режиме работы системы и для обеспечения герметичности и теплоизоляции теплообменников в режиме ожидания.
Воздушные затворы, установленные на входе в теплообменный модуль, предназначены для включения теплообменника в работу при своем открытии. В режиме работы данные воздушные затворы открываются полностью, в режиме ожидания затворы закрыты для снижения тепловых потерь, связанных главным образом с излучением.
Между теплообменником и верхним воздушным затвором располагается регулирующее устройство.
Регулирующее устройство предназначено для регулирования расхода воздуха в режиме работы системы.
В помещении теплообменников СПОТ в режиме ожидания и в период ППР с помощью системы вентиляции поддерживается положительная температура. Такое решение позволяет существенно снизить тепловые потери в режиме ожидания и избежать конденсации влаги на трубках теплообменника.
При работе блока СПОТ постоянно подключена к парогенераторам, поэтому защита от превышения давления обеспечивается предохранительными клапанами ПГ.
СПОТ имеет технологические связи со следующими системами, необходимыми для обеспечения ее работоспособности:
системой парогенераторов (1 JEA);
системой фильтрации межоболочного пространства (1 KLM);
системой отбора проб второго контура и БОУ (1 QUH10-30).
Система пассивного отвода тепла включает в себя следующие основные элементы:
трубопроводы пароконденсатного тракта с арматурой;
воздуховоды;
теплообменные модули;
В состав каждого теплообменного модуля входят:
затворы воздушные (на входе и на выходе модуля);
теплообменник;
регулирующее устройство с приводом пассивного действия;
кожух теплообменного модуля.
Воздуховод СПОТ предназначен для транспортировки нагретого воздуха от теплообменников СПОТ к выходному коллектору и представляет собой сборно-разборную конструкцию, выполненную из отдельных звеньев и покрытых с внешней стороны теплоизоляцией. Внутри воздуховода располагается труба-теплообменник пассивной системы фильтрации.
Кожух теплообменного модуля предназначен для организации потока воздуха через теплообменник СПОТ и уменьшения тепловых потерь в помещения, в которых располагаются теплообменные модули. Кожух теплообменного модуля представляет собой сборно-разборную конструкцию, выполненную из металлических листов и покрытую с внешней стороны теплоизоляцией.
При работе системы в теплообменнике СПОТ за счет его охлаждения атмосферным воздухом происходит конденсация пара, поступающего из парогенератора. Проектные параметры теплообменника приведены в таблице 2
Таблица 2 - Проектные параметры
|
Наименование |
Величина |
|
|
Тепловая мощность, МВт: |
8 |
|
|
Рабочая среда: -в трубках; -в межтрубном пространстве |
пар, конденсат воздух |
|
|
Давление воздуха, абсолютное, МПа |
0,098 |
|
|
Давление расчетное по паровому и конденсатному тракту, МПа |
8,1 |
|
|
Температура, °С: -пара; -конденсата |
300 300 |
|
|
Температура воздуха на входе/выходе в теплообменник °С: |
38/300* |
Воздушные затворы установлены на входе в теплообменный модуль перед теплообменником и после теплообменника на выходе теплообменного модуля. Затворы предназначены для обеспечения герметичности и теплоизоляции теплообменника, находящегося в режиме ожидания при нормальных условиях эксплуатации реакторной установки. Верхний и нижний затворы оснащены электромагнитами, удерживающими их в закрытом состоянии.
Регулирующее устройство оснащено двумя приводами: приводом пассивного принципа действия и дублирующим приводом активного действия. Приводы активного действия имеют электропитание от системы аварийного электроснабжения первой категории, которое обеспечивает возможность управления регулирующим устройством оператором.
Привод пассивного принципа действия предназначен для длительной работы во время аварии.
Привод пассивного принципа действия регулирующего устройства представляет собой поршневой механизм. Поршень выполнен из стального сильфона со штоком и блока винтовых цилиндрических пружин. Перемещение штока осуществляется под действием давления пара на поршень с одной стороны и пружины с другой. Направление движения штока и, следовательно, открытие или закрытие регулирующего устройства, зависит от соотношения сил, создаваемых пружиной и давлением пара на поршень.
Регулирующее устройство удовлетворяет следующим требованиям:
в процессе регулирования мощности должно быть обеспечено поддержание давления во втором контуре;
в режиме ожидания (в условиях нормальной эксплуатации) заслонки регулирующего устройства находятся в открытом состоянии;
при снижении давления пара во втором контуре до 6,5 МПа под действием пассивного привода заслонки регулирующего устройства начинают закрываться;
полное закрытие заслонок происходит при давлении пара во втором контуре 5,8 МПа;
при повышении давления в парогенераторе до 6,05 МПа заслонки начинают открываться;
полное открытие заслонок регулирующего устройства происходит при давлении 6,75 МПа;
при давлении в парогенераторе, превышающем 6,75 МПа, заслонки остаются в открытом состоянии.
При этом регулятор обеспечивает линейную зависимость изменения отводимой в СПОТ мощности от давления в ПГ. Время полного открытия регулятора не более 15 с. Конструкция регулятора должна допускать корректировку (перенастройку) рабочего диапазона давлений на 0,1 МПа.
Выбор оборудования и материалов системы осуществляется с учетом требуемых физико-химических и механических характеристик, технологичности, свариваемости, а также способности работать в условиях проектных характеристик рабочей среды, а при необходимости, в условиях применения дезактивирующих растворов, в течение всего срока службы. Система пассивного отвода тепла от парогенераторов рассчитана на проведение:
периодических осмотров основного оборудования;
периодических функциональных испытаний с целью обеспечения целостности компонентов, контроля работоспособности, функциональных характеристик и готовности системы к выполнению заданных функций безопасности;
При выборе конструкционных материалов учитываются следующие факторы:
водно-химический режим рабочей среды, влажность пара и их влияние на коррозионно-эрозионное разрушение конструкционных материалов;
нагрузки от параметров рабочей среды;
пригодность технологий для изготовления оборудования и трубопроводов без дефектов и в соответствии с требованиями технических условий.
Для изготовления оборудования и трубопроводов СПОТ в проекте применяются следующие конструкционные материалы:
сталь углеродистая, обыкновенного качества СтЗсп5 применена для изготовления опорных конструкций, дистанционирующих элементов и закладных деталей;
сталь углеродистая качественная конструкционная марки 20 применена для изготовления трубопроводов парового тракта, патрубков и теплообменных труб (оребрение труб - из стали 08кп). Сталь 20 имеет высокий коэффициент теплопроводности и в сочетании с оребрением труб позволяет интенсифицировать передачу тепла воздуху;
нержавеющая сталь применена для трубопроводов конденсатного тракта. При изготовлении поршневого механизма в приводе пассивного действия используются многослойные сильфоны, выполненные из коррозионно-стойкой стали.
Арматура и трубопроводы
Арматура в системе 1 JNB50-80 отвечает требованиям «Трубопроводная арматура для АЭС. Общие технические требования» (НП-068-05).
Трубопроводы системы 1 JNB50-80 отвечают требованиям ПНАЭ Г-7-008-89.
Трубопроводы парового тракта выполнены из качественной углеродистой конструкционной стали марки 20. Все соединения деталей трубопроводов сварные. Трубопроводы конденсатного тракта выполнены из нержавеющей стали.
Рабочие параметры трубопроводов подсистемы представлены на рисунке
Перечень постулируемых исходных событий
При следующих постулируемых исходных событиях требуется автоматическое включение системы в работу:
обесточивание секции 0,4 кВ САЭ П категории с задержкой 30 секунд;
течь первого контура (уменьшение запаса до кипения в любой из горячих ниток петель до 8 °С);
отказ соответствующего канала САР ПГ (JNB10-40).
Система должна выполнять свои функции во всех режимах, требующих ее работы.
Функционирование системы в режимах нормальной эксплуатация
В режиме нормальной эксплуатации функционирования системы не требуется, и СПОТ находится в режиме ожидания. В этом режиме воздушные затворы находятся в закрытом состоянии, а регулирующее устройство - в открытом. Для поддержания системы в работоспособном состоянии проводятся периодические испытания и проверки.
При обесточивании электромагнита затворы открываются под действием пружины, и СПОТ вступает в работу.
В помещении теплообменников СПОТ в режиме ожидания и в период ППР с помощью системы вентиляции поддерживается положительная температура. Такое решение позволяет существенно снизить тепловые потери в режиме ожидания и избежать конденсации влаги на трубках теплообменника.
Функционирование системы при нарушениях нормальной эксплуатации
СПОТ может быть введена в работу при нарушениях нормальной эксплуатации.
Функционирование системы при проектных авариях
Система может автоматически включаться в работу в случае отказа соответствующего канала системы аварийного расхолаживания парогенераторов (1 JNB10-40), поддержать давление пара во втором контуре.
Функционирование системы при запроектных авариях
Потеря всех источников электроснабжения переменного тока при сохранении плотности первого контура
При обесточивании секции 0,4 кВ САЭ второй категории производится открытие воздушных затворов с задержкой 30 с. Через тяговые шахты за счет естественной тяги возникает движение атмосферного воздуха, который охлаждает воздушные теплообменники СПОТ. При давлениях пара в парогенераторе больше номинального, регулятор остается в открытом состоянии. При снижении давления пара в парогенераторе до 6,5 МПа под действием пассивного привода от давления пара второго контура заслонки регулирующего устройства начинают закрываться. Полное закрытие заслонок происходит при давлении пара в парогенераторе 5,8 МПа. При дальнейшем понижении давления во втором контуре регулирующее устройство остается в закрытом положении.
При повышении давления пара в парогенераторе до 6,05 МПа заслонки
регулирующего устройства начинают открываться. Полное открытие регулирующего устройства происходит при давлении 6,75 МПа. При дальнейшем повышении давления пара во втором контуре регулятор остается в открытом состоянии.
В период выхода СПОТ на номинальную мощность отвод остаточных тепловыделений происходит главным образом за счет сброса пара через БРУ-А. В условиях невозможности подпитки парогенераторов при отсутствии источников энергоснабжения переменного тока уровень в ПГ снижается. При снижении уровня на 900 мм ниже номинального значения по блокировке автоматически закрываются БЗОК и отсечная электроприводная арматура. БРУ-А отсекаются от источника давления и также закрываются. Поэтому запаса воды в ПГ достаточно для работы СПОТ. После этого отвод остаточных тепловыделений целиком принимает на себя СПОТ. Регулирующее устройство обеспечивает поддержание давления во втором контуре в диапазоне 5,8-6,75 МПа. К моменту закрытия БЗОК остаточные тепловыделения уже не превышают 2% от номинальной мощности реактора, что предотвращает срабатывание предохранительных клапанов ПГ.
Поддержание реакторной установки в состоянии "горячего" резерва может осуществляться СПОТ в течение времени, необходимого для восстановления источников энергоснабжения переменного тока, что составляет не менее 24 часов с начала аварии. При необходимости СПОТ может быть переведен оператором в режим расхолаживания реакторной установки путем открытия регулирующего устройства, имеющего энергопитание от системы аварийного электроснабжения первой категории.
Потеря всех источников электроснабжения переменного тока с разрывом паропровода ПГ в пределах или за пределами защитной оболочки
При возникновении исходного события срабатывают аварийная защита реактора, на поврежденном паропроводе по блокировке закрывается БЗОК. На трех неповрежденных петлях с задержкой по времени, определяемой темпом снижения давления, также закрываются БЗОКи и вступают в работу теплообменные модули аналогично тому как это изложено в предыдущей главе. После закрытия БЗОК на неповрежденных парогенераторах СПОТ поддерживает в реакторной установке параметры "горячего резерва" работой на трех неповрежденных петлях.
Длительность пребывания реакторной установки в таком режиме неограниченна. Место разрыва паропровода имеет значение лишь для параметров внутри защитной оболочки.
Потеря всех источников электроснабжения переменного тока с разрывом первого контура (малые и большие течи)
При обесточивании секции 0,4 кВ САЭ второй категории с задержкой 30 секунд открываются воздушные затворы, СПОТ вводится в работу.
На первом этапе работы СПОТ происходит расхолаживание только ПГ по второму контуру, продолжительность его зависит от температуры наружного воздуха. СПОТ на этом этапе не участвует в отводе остаточных тепловыделений. Эту задачу выполняют подпитывающие активную зону гидроемкости. БЗОК закрываются только в случае снижения уровня в ПГ (например, вследствие утечки пара в коллектор собственных нужд и т.п.).
На втором этапе работы системы (после того, как температура второго контура станет ниже температуры первого контура) СПОТ на неповрежденных петлях переходит в режим конденсации пара первого контура и возврата конденсата в активную зону. При неработающей спринклерной системе давление в защитной оболочке практически выравнивается с давлением в первом контуре. Со временем из-за изменения суточной температуры наружного воздуха создаются условия, при которых конденсирующая мощность СПОТ может временно превысить парогенерирующую мощность активной зоны. В этот период времени через разрыв образуется поток пара обратного направления, что приведет к частичному возврату теплоносителя из защитной оболочки в первый контур.
Работа парогенератора в режиме конденсации пара сопряжена с поступлением в трубчатку неконденсирующихся газов.
При потере всех источников электроснабжения переменного тока с разрывом первого контура система пассивного отвода тепла 1 JNB50-80 работает совместно с системой гидроемкостей первой ступени 1 JNG50-80.
При возникновении исходного события с малой течью в отводе остаточных тепловыделений и одновременном расхолаживании реакторной установки участвует СПОТ,
задача которой - снизить давление до уставок срабатывания гидроемкостей первой и второй ступеней. Такую же задачу СПОТ выполняет при течах из первого контура во второй (например, течи из-за разуплотнения крышек коллекторов ПГ).
Для обеспечения работоспособности системы пассивного отвода тепла при сверхнормативных авариях необходимо функционирование следующих смежных систем:
системы парогенераторов (JEA);
системы аварийного электроснабжения первой категории;
системы КИП и А.
Для обеспечения работоспособности СПОТ со стороны связанных систем требуется:
течь среды (пара или воды) отсутствует;
парогенератор оснащен отдельным штуцером для приема конденсата СПОТ, конец конденсатной линии должен быть заведен под уровень воды на глубину расположения нижней трети трубчатки;
паропроводы СПОТ присоединяются к паровым коллекторам ПГ со стороны их глухих торцов.
Система аварийного электроснабжения первой категории обеспечивает электропитанием электроприводные элементы системы JNB50-80 в условиях аварий, требующих функционирования СПОТ в режиме расхолаживания парогенераторов. Режим поддержания давления в ПГ осуществляется пассивными регуляторами СПОТ прямого действия (от собственной среды); при этом функционирования системы электроснабжения не требуется.
Радиационная защита и доступность элементов
Система спроектирована так, что обеспечивается доступ к оборудованию для проведения инспекций, работ по техническому обслуживанию и ремонту. Дозы облучения персонала поддерживаются на разумно-достижимом низком уровне, ниже установленных пределов.
Сейсмостойкость
Основное оборудование системы относится к I категории сейсмостойкости и выдерживает максимальное проектное землетрясение. Все оборудование и трубопроводы системы размещены в помещениях I категории сейсмостойкости.
Все оборудование системы выполнено по I категории сейсмостойкости и рассчитано на МРЗ, что обеспечивает выполнение системой своих функций при МРЗ.
1.5 Учет проектных условий нагружения
Система пассивного отвода тепла способна выполнять все свои функции при внешних воздействиях, принятых для данного проекта.
Система защищена от внешних воздействий, стихийных явлений: землетрясений, ураганов, экстремальных температур.
Защита от попадания летящих предметов обеспечивается компоновочными решениями. Для защиты от повреждений элементов системы и снижения вероятности выхода из строя нескольких каналов системы по общей причине каналы системы разделены железобетонными стенами.
1.6 Непревышение температуры конструкций элементов
Система защищена от экстремальных температур, так как оборудование расположено в помещениях закрытых воздушными затворами, имеющих системы вентиляции и охлаждения.
Пространственное разделение каналов системы с установкой стен и перекрытий, обеспечивающих огнестойкость, позволяет сохранять работоспособность системы при пожаре в одном из каналов.
1.7 Требования по надежности
Показателем надежности системы является вероятность невыполнения системой заданных функций.
Количественный анализ надежности выполнения системой заданных функций для исходных событий аварий, требующих работы системы, будет представлен в «Вероятностном анализе безопасности». Там же будет представлен вклад системы в условную вероятность тяжелого повреждения активной зоны реактора для каждого исходного события.
Система пассивного отвода тепла (JNB50-80) является пассивной системой безопасности, состоящей из четырех контуров
В проекте обеспечено резервирование элементов системы. По мощности теплоотвода предусмотрен 33 %-ный резерв. Согласно принятым проектным требованиям, трех работоспособных контуров системы JNB50-80 достаточно для осуществления функции системы в любом, требующем ее функционирования режиме.
Элементы системы имеют возможность периодического опробования в режимах нормальной эксплуатации, при этом обеспечивается функциональная готовность системы к выполнению ею функции безопасности.
В проекте реализовано автоматическое включение системы в работу, не требующее вмешательства оператора. При обесточивании секции 0,4 кВ САЭ первой категории система автоматически включается в работу.
В режиме поддержания давления в парогенераторе при наличии сигнала уменьшения запаса до кипения в любой из горячих ниток петель до 8 °С регулирующее устройство автоматически переводится в полностью открытое состояние.
В проекте предусмотрено дублирование приводов регулирующих устройств. Регулирующие устройства оснащены как приводом пассивного принципа действия, так и дублирующим приводом активного принципа действия. Приводы активного принципа действия имеют электропитание от системы аварийного электроснабжения первой категории (аккумуляторные батареи постоянного тока).
2. ДАННЫЕ ОБ ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНОМ ОБОРУДОВАНИИ ПУСКОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ СПОТ
2.1 Краткое описание модели теплообменника (мт), стенда спот и условий экспериментов
2.1.1 Описание модели теплообменника (МТ)
МТ состоит из входного и выходного коллекторов натурных размеров, выполненных из трубы диаметром 630x25 мм, длиной 4600 мм. Трубный пучок, образующий половину натурного теплообменного модуля, состоит из 315 оребренных U-образных труб диаметром 25x2,5 мм, собранных в 45 рядов, каждый из которых содержит семь типоразмеров труб. Все трубы имеют уклон 2 … 3о относительно горизонтали.
Длина оребрённой части всех труб одинакова и равна 5414 мм. Трубы расположены в шахматном порядке с горизонтальным шагом 76 мм, и вертикальным - 45 мм. Высота, толщина и шаг рёбер равны 10, 1 и 5 мм, соответственно. Схема обозначения номеров рядов труб вдоль коллектора, номеров труб в каждом ряду приведена на рисунке 2. Номера рядов начинаются от съемной крышки коллектора. Номера теплообменных труб от 1 до 7 начинаются снизу выходного коллектора. Там же показано расположение термопреобразователей, причеканенных к верхней и нижней наружным образующим: выходного коллектора и отдельных теплообменных трубок (№ 1, 4, 7 в рядах 1, 2, 22 и 44, 45). Горячие спаи этих термопреобразователей закрыты от наружного воздуха асбестовой теплоизоляцией.
Входной коллектор имеет на верхней образующей патрубок внутренним диаметром 142 мм для подвода насыщенного пара и патрубок внутренним диаметром 20 мм. К последнему присоединён отбор давления во входном коллекторе и перепадомер на трубном пучке. Воздушник для удаления воздуха присоединен к входному паропроводу насыщенного пара.
Отвод конденсата из выходного коллектора производится через патрубок внутренним диаметром 142 мм, расположенный на нижней образующей коллектора. Этот патрубок имеет выступающую внутри коллектора цилиндрическую часть высотой 218 мм, в которую при необходимости может быть установлена насадка для образования внутри выходного коллектора. Во время проведенных на стенде СПОТ испытаний насадка не устанавливалась. На нижней образующей выходного коллектора расположен дренажный штуцер внутренним диаметром 20 мм, через который производилось дренирование воды из выходного коллектора и удаление воздуха.
Рисунок 2 - Обозначение номеров труб и рядов трубного пучка и схема расположения термопреобразователей на наружной поверхности теплообменных трубок и выходного коллектора
2.1.2 Пароконденсатный тракт стенда
Принципиальная схема стенда для теплогидравлических испытаний МТ с регулятором расхода воздуха приведена на рисунке 3, паро-конденсатного тракта - на рисунке 4. В нижнюю часть имитатора парогенератора (в дальнейшем - ПГ) по трубопроводу диаметром 76x4,5 мм подводится слабо перегретый пар от стендового пароохладителя, в котором питательной водой производится снижение температуры перегретого пара от котла ПК-43 до температуры на 20 … 40 °С выше температуры насыщения. При барботаже слабо перегретого пара через уровень воды в ПГ образуется насыщенный пар с массовой влажностью не более 0,5 %. Из ПГ насыщенный пар по трубопроводу диаметром 194x18 мм, через расходомерную диафрагму и затем трубопроводу диаметром 159x8 мм направляется во входной коллектор МТ. Из входного коллектора пар поступает в трубный пучок, где конденсируется. Конденсат из трубного пучка стекает в выходной коллектор, аналогичный по размерам входному.
Конденсат из выходного коллектора стекает через выходной штуцер внутренним диаметром 142 мм, трубопровод диаметром 108x10 мм, полностью открытую задвижку В4 Dу 100 и поступает в ПГ. Часть расхода конденсата (примерно 6 %) используется для компенсации выпара воды в ПГ при барботаже слабо перегретого пара. Остальная часть конденсата из ПГ направляется по трубопроводу диаметром 57x3,5 мм через вентиль В6 в технологический конденсатор стенда для доохлаждения и слива в конденсатные баки котельной. Вентилем В6 производится поддержание постоянного уровня воды в ПГ в пределах, обеспечивающих массовую влажность пара на выходе из ПГ не более 0,5 %. Высота пароконденсатного тракта на стенде по сравнению с проектом РУ уменьшена до 5,81 м, что, тем не менее, гарантирует отсутствие затопления конденсатом трубного пучка. Это подтверждено испытаниями модели теплообменника СПОТ. За счет уменьшения высоты пароконденсатного тракта сохранена высота воздушного тракта, которая имеет важное значение для обеспечения на стенде тепловой мощности модели не менее проектной.
1 - модель теплообменника СПОТ; 2 - вытяжная труба; 3 - воздушные затворы; 4 - холодильник продувки воздушника; 5 - конденсатор; 6 - имитатор парогенератора; 7 - пароохладитель; 8 - регулятор
Рисунок 3 - Схема стенда испытания модели теплообменника
СПОТ с регулятором конструкции ОКБМ
Рисунок 4 - Схема пароконденсатного тракта стенда СПОТ с регулятором
2.1.3 Воздушный тракт стенда
Схема воздушного тракта стенда с указанием основных размеров представлена на рисунке 5. В тракте стенда имеется два воздушных затвора. Регулятор расхода воздуха устанавливается после трубного пучка перед выходным воздушным затвором.
Рисунок 5 - Схема воздушного тракта стенда
Конфигурация воздушного тракта отличается от натурной главным образом тем, что на стенде имеется три поворота на 90о в местах со свободным проходным сечением. Вызвано это тем, что МТ находится в помещении котельной, а забор холодного и сброс горячего воздуха находятся снаружи. Основное сопротивление по воздуху приходится на МТ. Указанные повороты создают дополнительное сопротивление, находящееся в пределах погрешности измерения. Проходное сечение по воздуху, относящееся к трубному пучку в пределах оребрения, сохранено натурным. Как и в прототипе, входной и выходной коллекторы модели вынесены в выгородку за пределы воздушного тракта. Выгородка покрыта теплоизоляцией, поэтому коллекторы не обдуваются потоком воздуха и в теплообмене не участвуют.
Подобные документы
Профилирование расходов по тепловыделяющим сборкам активной зоны реактора ВВЭР-1000. Определение расхода теплоносителя через межкассетные зазоры и доли тепла, перетекающего в межкассетное пространство. Расчет мощности главного циркуляционного насоса.
курсовая работа [279,9 K], добавлен 08.12.2013Классификация современных промышленных способов подвода и отвода тепла, их формы и условия использования. Требования, предъявляемые к теплоносителям, их сравнительные характеристики и области применения, принципы и порядок определения требуемого расхода.
презентация [173,8 K], добавлен 28.09.2013Конструкция реактора и выбор элементов активной зоны. Тепловой расчет, ядерно-физические характеристики "холодного" реактора. Многогрупповой расчет, спектр и ценности нейтронов в активной зоне. Концентрация вещества в гомогенизированной ячейке реактора.
курсовая работа [559,9 K], добавлен 29.05.2012Определение параметров цикла со смешанным подводом теплоты в характерных точках. Политропное сжатие, изохорный подвод тепла, изобарный подвод тепла, политропное расширение, изохорный отвод тепла. Количество подведённого и отведённого тепла, КПД.
контрольная работа [83,3 K], добавлен 22.04.2015Измерение активной и реактивной мощности в сети переменного тока: формирование исходных данных для разработки МВИ, выбор методов и средств. Проект документа и основные требования к точности измерений, государственная система обеспечения их единства.
курсовая работа [44,8 K], добавлен 25.11.2011Особенности конструкции разработанной фритюрницы для приготовления картофеля фри. Расчет полезно используемого тепла. Определение потерь тепла в окружающую среду. Конструирование и расчет электронагревателей. Расход тепла на нестационарном режиме.
курсовая работа [358,0 K], добавлен 16.05.2014Расчет горения топлива. Определение параметров нагрева металла и теплообмена в печи: в методической, сварочной зоне, время томления металла. Тепловой баланс: расход топлива и тепла, неучтенные потери тепла. Расчет рекуператора для подогрева воздуха.
курсовая работа [338,1 K], добавлен 14.05.2012- Расчет параметров теплоэнергетической установки с промежуточным перегревом пара и регенерацией тепла
Параметры рабочего тела во всех характерных точках идеального цикла. Определение КПД идеального цикла Ренкина. Энергетические параметры для всех процессов, составляющих реальный цикл. Уравнение эксергетического баланса. Цикл с регенеративным отводом.
курсовая работа [733,4 K], добавлен 04.11.2013 Установление аварийных источников электропитания на самолете. Пусковая, регулировочная и защитная аппаратура источников переменного тока. Оперативное техническое обслуживание. Предполетная проверка системы электроснабжения. Расчет проводов и кабелей.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 16.06.2014Расчет тепловыделений и влаговыделений внутри каждого помещения для теплого и холодного периода года. Определение количества воздуха, необходимого для удаления избыточной влаги и тепла. Расчет секций центрального кондиционера и сечений воздуховодов.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 15.07.2012
