Расчет основных параметров дизельного двигателя
Основные понятия о двигателях внутреннего сгорания, их конструкции, достоинства и недостатки. Отличия термодинамических процессов двухтактных бензиновых двигателей и дизелей. Анализ влияния формы рабочей поверхности поршня на процессы в камере сгорания.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 14.04.2015 |
Размер файла | 351,2 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://allbest.ru
18
Министерство транспорта Российской Федерации
Федеральное агентство железнодорожного транспорта
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Дальневосточный государственный университет путей сообщения»
Кафедра «ТТК»
Расчет основных параметров дизельного двигателя
Выполнил студент: Носов И.А.
Группа: 12-НТС(С)ПМ
Проверил: Шадрин С.В.
Хабаровск
2015
1. Основные понятия
1.1 Нейтрализация выхлопных газов
Снижения уровня выбросов токсичных веществ с выпускными газами двигателей можно достичь воздействием на рабочий процесс с целью уменьшения образования этих веществ в процессе сгорания, оборудованием двигателя системами нейтрализации выпускных газов и применением топлив, в продуктах сгорания которых содержится меньше токсичных веществ.
При оценке эффективности перечисленных способов исходят из стремления получить выбросы токсичных веществ в допустимых пределах без снижения мощности и экономичности двигателя при минимальном повышении стоимости силовой установки с двигателем.
Применяемые в настоящее время способы воздействия на рабочий процесс для снижения токсичности двигателя приводят, как правило, к уменьшению его мощности и увеличению расхода топлива, а кроме того, в двигателях с принудительным воспламенением не обеспечивают пока допустимого уровня токсичности выбросов.
Поэтому установки с двигателями оборудуют системами нейтрализации, в которых предусматривается снижение концентрации токсичных веществ воздействием на рабочий процесс и применением устройств для нейтрализации и очистки газов в выпускном трубопроводе -- нейтрализаторов и очистителей.
В термических и каталитических нейтрализаторах происходят химические реакции, в результате чего уменьшается концентрация газовых компонентов токсичных веществ.
Механические и водяные очистители применяют для очистки выпускных газов от механических частиц (сажи) и капелек масла. Последние используются редко.
Снижения уровня выбросов токсичных веществ с выпускными газами двигателей можно достичь воздействием на рабочий процесс с целью уменьшения образования этих веществ в процессе сгорания, оборудованием двигателя системами нейтрализации выпускных газов и применением топлив, в продуктах сгорания которых содержится меньше токсичных веществ. При оценке эффективности перечисленных способов исходят из стремления получить выбросы токсичных веществ в допустимых пределах без снижения мощности и экономичности двигателя при минимальном повышении стоимости силовой установки с двигателем.
Применяемые в настоящее время способы воздействия на рабочий процесс для снижения токсичности двигателя приводят, как правило, к уменьшению его мощности и увеличению расхода топлива, а кроме того, в двигателях с принудительным воспламенением не обеспечивают пока допустимого уровня токсичности выбросов. Поэтому установки с двигателями оборудуют системами нейтрализации, в которых предусматривается снижение концентрации токсичных веществ воздействием на рабочий процесс и применением устройств для нейтрализации и очистки газов в выпускном трубопроводе -- нейтрализаторов и очистителей.
В термических и каталитических нейтрализаторах происходят химические реакции, в результате чего уменьшается концентрация газовых компонентов токсичных веществ. Механические и водяные очистители применяют для очистки выпускных газов от механических частиц (сажи) и капелек масла. Последние используются редко.
Термический нейтрализатор (рис. 104) состоит из корпуса с подводящими (выпускными) патрубками и одной или двух жаровых труб-вставок из жаропрочной листовой стали. Хорошее перемешивание дополнительного воздуха, необходимого для окисления СН и СО, с выпускными газами достигается интенсивным вихреобразованием и турбулизацией газов при перетекании через отверстия в трубах и в результате изменения направления их движения системой перегородок. Для эффективного догорания СО и СН требуется достаточно большое время, поэтому скорость газов в нейтрализаторе задается невысокой, вследствие чего объем его получается сравнительно большим.
Чтобы предотвратить падение температуры выпускных газов в результате теплоотдачи к стенке, выпускной трубопровод и нейтрализатор покрывают тепловой изоляцией, устанавливают тепловые экраны в выпускных каналах, размещают нейтрализатор по возможности ближе к двигателю. Несмотря на это, для прогрева термического нейтрализатора после пуска двигателя требуется значительное время. Для сокращения этого времени повышают температуру выпускных газов, что достигается обогащением горючей смеси и уменьшением угла опережения зажигания, хотя и то, и другое повышает расход топлива. К таким же мерам прибегают для поддержания стабильного пламени на переходных режимах работы двигателя. Уменьшению времени до начала эффективного окисления СН и СО способствует также жаровая вставка.
В каталитических окислительных нейтрализаторах (при наличии избыточного кислорода в выпускных газах) с катализаторами из благородных металлов -- платины, платины и палладия, платины и родия -- достаточно высокая скорость окисления СО и СН обеспечивается при сравнительно невысоких температурах, значительно меньших, чем в термическом нейтрализаторе. Оксид углерода окисляется в CO2 при 250...300°С, углеводороды, бензопирен, альдегиды -- при 400...450°С; при этом у выпускных газов почти исчезает неприятный запах. При температуре 580° С сгорает сажа. Катализаторы на базе обычных металлов уступают катализаторам из благородных металлов по активации процессов окисления при невысоких температурах, поэтому в двигателях их не применяют.
Для увеличения поверхности контакта с газами катализатор наносится тонким слоем на поверхность носителя из кремнезема или глинозема в виде шариков (рис. 105, а) или на поверхность монолитного носителя с ячейками (рис. 105,б). Носитель с катализатором помещают в корпус, который может быть объединен с глушителем шума выпуска. Выпускные трубопроводы и корпус каталитического нейтрализатора обмазывают теплоизоляцией, чтобы, как и в термических нейтрализаторах, уменьшить теплоотдачу от выпускных газов. В нейтрализаторах для легковых автомобилей применяют платину и палладий. В случае использования этилированного бензина активность катализатора быстро падает ввиду отложений свинца.
В каталитическом и термическом дожигателях для окисления СН и СО требуется несвязанный кислород в выпускных газах, поэтому в системы нейтрализации двигателей с принудительным воспламенением, которые могут работать на богатых смесях, входит устройство для подвода дополнительного воздуха к выпускным газам. Количество дополнительного воздуха составляет приблизительно 25 % расхода воздуха двигателем.
При наличии кислорода в выпускных газах и при их достаточно высокой температуре окисление СН и СО происходит и в выпускном трубопроводе. Поэтому дополнительный воздух целесообразно подводить в выпускной канал в головке цилиндра. Подвод дополнительного воздуха и тепловая изоляция выпускных трубопроводов позволяют заметно уменьшить выбросы СН и СО и тогда, когда нейтрализатор не применяют.
В случае установки термического или окислительного каталитического нейтрализатора выбросы СН и СО удается снизить до установленных норм.
Концентрация оксидов азота не меняется или изменяется очень незначительно. Для уменьшения концентрации оксидов азота в системах с окислительными нейтрализаторами осуществляют рециркуляцию выпускных газов. С этой целью выпускные газы (до 10 % объема свежего заряда) отбирают из выпускного трубопровода, охлаждают и направляют во впускную систему.
В настоящее время двигатели с принудительным воспламенением на легковых автомобилях оборудуют чаще всего системами нейтрализации, которые включают каталитический окислительный нейтрализатор, систему подачи дополнительного воздуха и систему рециркуляции выпускных газов.
Степень нейтрализации CH достигает в окислительном нейтрализаторе с платино-палладиевым катализатором 85 %, а СО -- 93 %. Степень нейтрализации оценивают отношением разности концентраций токсичных компонентов на входе в нейтрализатор и на выходе из него к их концентрации на входе.
Каталитические нейтрализаторы с восстановительной средой используют иногда в системах для уменьшения выбросов оксидов азота. Восстановление NO с образованием N2 возможно при достаточно высоком содержании СО в выпускных газах.
При < 1 в выпускных газах содержится водород, поэтому возможна реакция с образованием аммиака.
Каталитический нейтрализатор с восстановительной средой целесообразно применять в комбинации с окислительным каталитическим нейтрализатором для окисления СН и СО.
Дополнительный воздух подводится в этом случае в окислительный нейтрализатор, который устанавливают после восстановительного (рис. 105, б).
В каталитическом нейтрализаторе с катализатором из благородных металлов можно снизить до установленных норм выбросы всех трех токсичных газовых составляющих (СН, СО и NOx), но лишь при условии, что состав горючей смеси отличается от стехиометрического (при коэффициенте избытка воздуха =1) не более чем на 1 %. Такие нейтрализаторы называют трехкомпонентными.
Наилучшие результаты получены с платинородиевыми катализаторами.
Современные карбюраторы и системы впрыскивания бензина с топливными насосами не обеспечивают такого узкого диапазона состава смеси на всех рабочих режимах, поэтому требуется специальная система регулирования подачи топлива. Возможны также комбинации термического нейтрализатора с каталитическим в двух вариантах:
1) первым устанавливается каталитический нейтрализатор для нейтрализации NOx, а вторым -- термический для дожигания СН и СО;
2) первым устанавливается термический, а вторым -- окислительный каталитический для дожигания СН и СО (рис. 106). Дополнительный воздух для окисления СН и СО подводится во второй нейтрализатор.
2. Расчёт основных показателей двигателя
2.1 Расчёт количества воздуха и продуктов сгорания
1) Тактность- 4;
2) 2) Число цилиндров- 8;
3) 3) Диаметр цилиндров- 0,26м;
4) Ход поршня -0,26м;
5) Частота вращения коленчатого вала- 1000 мин-1
6) Действительная степень сжатия, =12,2;
7)Давление воздуха перед впускными органами, =0,25 Мпа;
8) Температура воздуха перед впускными органами, ,=333 К .
Принимаем средний элементарный состав 1 кг дизельного топлива: углерод = 0,870; водород = 0,126; кислород = 0,004.
Теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания 1 кг топлива, кмоль/кг
, (1)
двигатель бензиновый дизель поршень
где 0,21 - объёмное содержание кислорода в 1 кмоль воздуха.
==0,496825 кмоль/кг
Действительное количество воздуха, кмоль/кг
, (2)
где - коэффициент избытка воздуха для сгорания топлива, = 1,8?2,1.
кмоль/кг
Суммарное количество продуктов сгорания, кмоль/кг
. (3)
. кмоль/кг
Изменение объёмов продуктов сгорания, кмоль/кг
. (4)
, кмоль/кг
Коэффициент молекулярного изменения
.(5)
.
2.2 Расчёт параметров процесса наполнения
Давление в конце наполнения для четырёхтактных двигателей, Мпа
.(6)
, Мпа (7)
Температура в конце процесса наполнения, К
, (8)
, К
где - подогрев свежего заряда от стенок цилиндра и поршня, = 5 ? 25 К; - температура остаточных газов, для четырёхтактных двигателей = 700 ? ? 900 К, для четырёхтактных двигателей = 700 ? 800 К; - коэффициент остаточных газов, для четырёхтактных двигателей с наддувом = 0,01 ? 0,03, для четырёхтактных двигателей без наддува = 0,08 ? 0,12, для двухтактных двигателей с наддувом = 0,03 ? 0,07.
Коэффициент наполнения
. (9)
2.3 Расчёт параметров процесса сжатия
Давление в конце процесса сжатия, Мпа
, (10)
где - показатель политропы сжатия, = 1,32 ? 1,38.
Температура в конце сжатия, К
.(11)
, К
2.4 Расчёт параметров процесса сгорания
Действительный коэффициент молекулярного изменения:
.(12)
Степень повышения давления при сгорании:
,(13)
где - максимально допустимое давление рабочего цикла, МПа.
Рекомендуемые значения = 6,0 ? 13,0 МПа; = 1,4 ? 2,0.
Решение уравнения сгорания
, (14)
где - коэффициент эффективного выделения теплоты в точке 4, = 0,70?0,85; - низшая теплота сгорания дизельного топлива,
= 42500 кДж/кг; - средняя мольная теплоёмкость продуктов сгорания при постоянном объёме и соответствующая максимальной температуре рабочего цикла, кДж/(кмоль•К);
- средняя мольная теплоёмкость воздуха при постоянном объёме и соответствующая температуре конца процесса сжатия, кДж/(кмоль•К); - максимальная температура цикла, °C, ( °C); - температура в конце процесса сжатия, °C ( °C).
После подстановки известных значений получается постоянная величина
, (15)
а уравнение сгорания принимает вид
.(16)
°C
?
Теплоёмкости и являются функцией температур и , а их значения приведены в табл. 1.
Решение уравнения сгорания сводится к определению величины . Это уравнение является квадратным относительно величины и решается методом последовательных приближений (методом подбора).
Таблица 1
Средние мольные теплоёмкости
Температура, °C |
Теплоемкость воздуха, кДж/(кмоль•К) |
Теплоемкость продуктов сгорания, кДж/(кмоль•К) |
Темпера ура, °C |
Теплоемкость воздуха, кДж/(кмоль•К) |
Теплоемкость продуктов сгорания, кДж/(кмоль•К) |
|
0 |
20,758 |
22,190 |
1300 |
24,018 |
27,298 |
|
100 |
20,833 |
22,525 |
1400 |
24,250 |
27,633 |
|
200 |
20,984 |
22,902 |
1500 |
24,459 |
27,884 |
|
300 |
21,206 |
23,320 |
1600 |
24,682 |
28,177 |
|
400 |
21,474 |
23,739 |
1700 |
24,863 |
28,428 |
|
500 |
21,780 |
24,200 |
1800 |
25,003 |
28,638 |
|
600 |
22,090 |
24,618 |
1900 |
25,167 |
28,889 |
|
700 |
22,408 |
25,079 |
2000 |
25,326 |
29,089 |
|
800 |
22,713 |
25,498 |
2100 |
25,474 |
29,308 |
|
900 |
23,006 |
25,874 |
2200 |
25,611 |
29,517 |
|
1000 |
23,283 |
26,293 |
2300 |
25,745 |
29,584 |
|
1100 |
23547 |
26,628 |
2400 |
25,870 |
29,852 |
|
1200 |
23,794 |
27,005 |
2500 |
25,992 |
30,019 |
Задаваясь значением температуры из интервала 1400?2000 °C, определяют соответствующее значение и подставляют в уравнение сгорания.
Если значение правой части уравнения оказалось больше левой, то задаются меньшей величиной и выбирают соответствующее значение и так далее, до равенства обеих частей уравнения (допускается расхождение 1,5 %).
Степень предварительного расширения
.(17)
2.5 Расчёт параметров процесса расширения
Степень последующего расширения
.(18)
.
Решение уравнения процесса расширения
.(19)
После преобразования уравнение процесса расширения принимает вид
,(20)
где - доля теплоты, которая затрачена на изменение внутренней энергии и совершение работы расширения от окончания подвода теплоты до конца процесса расширения, = 0,82?0,92;
- средняя мольная теплоёмкость продуктов сгорания при постоянном объёме и соответствующая температуре в конце процесса расширения, кДж/(кмоль•К);
- температура продуктов сгорания в конце процесса расширения, °C; - показатель политропы расширения, = 1,20?1,28.
Из уравнения процесса расширения методом последовательных приближений определяются значения и . Рекомендуемые значения температуры в конце процесса расширения = 900?1100 К ( °C).
Давление в конце процесса расширения, МПа
.(21)
2.6 Построение индикаторной диаграммы
Индикаторная диаграмма строится в координатах P - V (давление - объём).
Рабочий объём цилиндра, л
.(22)
Объём камеры сгорания для четырёхтактного двигателя, л
. (23)
Построение индикаторной диаграммы начинают с выбора длины отрезка, равного объёму , с учётом масштаба. С учётом этого масштаба определяется длина отрезка, соответствующего объёму .
Данные отрезки откладывают в координатах P - V (V по оси абсцисс, а P - по оси ординат). Далее из концов отрезков возводят перпендикуляры, на которых в масштабе откладывают значения давлений в характерных точках (точки 1, 2, 3, 4, 5).
Точки: 1 - начало процесса сжатия; 2 - конец процесса сжатия; 3 - начало предварительного расширения; 4 - начало последующего расширения; 5 - конец процесса расширения. Данным точкам соответствуют следующие объёмы V и давления P (от начала координат):
1) точке 1 - , ;
2) точке 2 - , ;
3) точке 3 - , ;
4) точке 4 - , ;
5) точке 5 - , .
1) точке 1 - , ;
2) точке 2 - , ;
3) точке 3 - , ;
4) точке 4 - , ;
5)точке5-,
Значения давлений для политропы сжатия 1-2 определяются по зависимости
=( (26)
где - текущее значение объёма от до .n1=1.32
Значения давлений для политропы расширения 4-5 определяются по зависимости
=((27)
где - текущее значение объёма от до . n2=1.26
Для расчёта политроп необходимо взять 5…8 промежуточных точек. Результаты расчёта рекомендуется свести в форму, представленную в табл. 2. Вид расчётных индикаторных диаграмм четырёхтактного и двухтактного двигателей внутреннего сгорания приведён на рис. 1.
Таблица 2
Расчётные значения давлений на линиях сжатия и расширения
Текущее значение объема,, мм |
14 |
12 |
10 |
8 |
6 |
4 |
2 |
|
Расчетное значение давления на линии сжатия,, мм |
0,27 |
0,34 |
0,43 |
0,57 |
0,84 |
1,43 |
14,33 |
|
Расчетное значение давления на линии расширения, мм |
0,58 |
0,7 |
0,88 |
1,17 |
1,69 |
2,81 |
7,59 |
2.7 Расчёт индикаторных показателей рабочего процесса
Расчётное среднее индикаторное давление, МПа
.(28)
Рис. 1. Вид расчётных индикаторных диаграмм двигателей внутреннего сгорания: а - двухтактного; б - четырёхтактного
Действительное среднее индикаторное давление для четырёхтактных двигателей, МПа
,(29)
где - коэффициент полноты диаграммы, = 0,95?0,98.
Индикаторная мощность, кВт
.(31)
Индикаторный коэффициент полезного действия:
.(32)
Удельный индикаторный расход топлива, кг / (кВт•час)
.(33)
2.8 Расчёт эффективных показателей
Среднее эффективное давление, Мпа
,(34)
,
где - механический коэффициент полезного действия, = 0,75?0,90.
Эффективная мощность, кВт
.(35)
Эффективный коэффициент полезного действия
.(36)
Удельный эффективный расход топлива, кг / (кВт•час)
.(37)
Часовой расход топлива двигателем, кг/час
.(38)
Часовой расход воздуха двигателем, кг/час
,(39)
где - массовый коэффициент избытка продувочного воздуха, для четырёхтактных двигателей = 1,0 ? 1,1, для двухтактных двигателей = = 1,3?1,5;
- молекулярная масса воздуха, = 28,95 кг/кмоль.
Часовой расход продуктов сгорания двигателем, кг/час
.(40)
Библиографический список
1. Раннев, А.В. Двигатели внутреннего сгорания строительных и дорожных машин [Текст] / А.В. Раннев - М. : Высшая школа, 1973. - 352 с.
2. Двигатели внутреннего сгорания [Текст] / А.С. Хачиян [и др.]. М. : Высшая школа, 1985. - 311 с.
3. Луканин, В.Н. Двигатели внутреннего сгорания. Динамика и конструирование. Том 2. [Текст] / В.Н. Луканин, М.Г. Шатров. М. : Высшая школа, 2007. - 400 с.
4. Алексеев, В.П. Двигатели внутреннего сгорания [Текст] / В.П. Алексеев, В.Ф. Воронин, Л.В. Грехов; под. общ. ред. А.С. Орлина. М. : Машиностроение, 1990. 289 с.
5. Кухаренок, Г.М. Автомобильные двигатели. Методические указания к контрольной и лабораторным работам по дисциплине «Автомобильные двигатели» [Текст] / Г.М. Кухаренок [и др.]. - Минск : Белорусский национальный технический университет, 2004. - 68 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Описание идеальных и реальных циклов двигателей внутреннего сгорания. Рассмотрение термодинамических процессов, происходящих в циклах. Изучение основных формул для расчета энергетических характеристик циклов и параметров в их характерных точках.
курсовая работа [388,1 K], добавлен 13.06.2015Расчет термодинамических параметров быстроходного автомобильного дизельного двигателя со смешанным теплоподводом в узловых точках. Выбор КПД цикла Карно в рабочем интервале температур. Вычисление значений термического коэффициента полезного действия.
курсовая работа [433,2 K], добавлен 13.07.2011Порядок расчета теоретически необходимого количества воздуха для сгорания топлива. Определение параметров процессов впуска. Вычисление основных параметров процесса сгорания, индикаторных и эффективных показателей двигателя. Основные показатели цикла.
контрольная работа [530,4 K], добавлен 14.11.2010Описание двигателя внутреннего сгорания - тепловой машины, в которой химическая энергия топлива, сгорающего в рабочей зоне, преобразуется в механическую работу. Сравнительная характеристика четырёхтактного и двухтактного двигателей, их применение.
презентация [9,0 M], добавлен 11.12.2016Нахождение работы в обратимых термодинамических процессах. Теоретический цикл поршневого двигателя внутреннего сгорания с комбинированным подводом теплоты. Работа расширения и сжатия. Уравнение состояния газа. Теплоотдача при свободной конвекции.
контрольная работа [1,8 M], добавлен 22.10.2011Основные типы двигателей: двухтактные и четырехтактные. Конструкция двухтактного двигателя внутреннего сгорания. Принцип зажигания двигателя. История создания и принцип работы электродвигателя. Способы возбуждения электродвигателей постоянного тока.
реферат [1,1 M], добавлен 11.10.2010Определение параметров рабочего тела. Процессы впуска и сжатия, сгорания, расширения и выпуска; расчет их основных параметров. Показатели работы цикла. Тепловой баланс двигателя, его индикаторная мощность. Литраж двигателя и часовой расход топлива.
контрольная работа [1,4 M], добавлен 20.06.2012Коэффициент полезного действия теплового двигателя. Основные элементы конструкции и функции газовой турбины. Поршневые двигатели внутреннего сгорания, их классификация. Два основных класса реактивных двигателей и характеризующие их технические параметры.
презентация [3,5 M], добавлен 24.10.2016Тепловой расчет двигателя внутреннего сгорания. Определение параметров в начале и в конце сжатия, а также давления сгорания. Построение политропы сжатия и расширения. Индикаторная диаграмма расчетного цикла. Конструктивный расчет деталей дизеля.
дипломная работа [501,1 K], добавлен 01.10.2013Двигатель 1G и его модификации. Достоинства и недостатки двигателей 1G-EU и 1G-GEU. Тепловой расчет четырехтактного, шестицилиндрового японского двигателя 1G-FE. Температура воздуха перед впускными органами. Количество воздуха, необходимое для сгорания.
курсовая работа [472,7 K], добавлен 25.05.2014