Материальный баланс колонны
Определение производительности колонны по дистилляту и кубовому остатку. Массовые расходы по жидкости для верхней и нижней частей колонны. Коэффициент избытка флегмы. Расчет скорости пара для ситчатых тарелок. Конструктивные размеры однотопочной тарелки.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 02.04.2015 |
Размер файла | 313,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Технологический расчет
Дано:
Смесь хлороформ-бензол, G = 15000 кг/ч=4,167 кг/с
Тарелки колонны - ситчатые.
Материальный баланс, рабочее флегмовое число.
Производительность колонны по дистилляту D и кубовому остатку W определим из уравнений материального баланса колонны:
Отсюда находим:
Переводим массовые концентрации в мольные доли:
, здесь
М1=119,38 кг/кмоль - мольная масса хлороформа;
М2=78,11 кг/кмоль - мольная масса бензола.
Относительный мольный расход питания:
По данным строим равновесную кривую на рис. 1
Определяем по рисунку =0,547
Минимальное флегмовое число:
Для определения оптимального флегмового числа:
Пусть в=1,05 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=1,05?2,411=2,531
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 1
В нижней части рабочая линия выше равновесной, отбрасываем эту точку.
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
Пусть в=1,35 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=1,35?2,411=3,255
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 2
Пусть в=1,75 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=1,75?2,411=4,219
строим на рис. 3
Пусть в=2,35 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=2,35?2,411=5,666
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 4
Пусть в=3 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=3?2,411=7,233
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 5
Пусть в=3,3 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=3,3?2,411=7,956
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 6
Пусть в=3,7 - коэффициент избытка флегмы, тогда рабочее флегмовое число R=в? Rmin=3,7?2,411=8,921
Уравнение рабочей прямой верхней части колонны:
,
строим на рис. 7
Полученные результаты сводим в таблицу:
в |
1,35 |
1,75 |
2,35 |
3 |
3,3 |
3,7 |
|
R |
3,255 |
4,219 |
5,666 |
7,233 |
7,956 |
8,921 |
|
N |
66 |
38 |
28 |
24 |
23 |
22 |
|
N(R+1) |
280,83 |
198,32 |
186,648 |
197,59 |
206 |
218,26 |
По данным таблицы строим график зависимости N(R+1) от R cм. Рис. 8.
По графическим данным Rопт=5,666
Тогда рабочие прямые:
,
строим их на рис. 9.
Средние массовые расходы по жидкости для верхней и нижней частей колонны определяем из соотношений:
LВ = D?R?МВ/МD;
LН = D?R?МН/МD + F·МН/МF,
здесь
МD = хD·М1 + (1 - хD)·М2 = 0,911 · 119,38 + (1 - 0,911) · 78,11 = 115,71 кг/кмоль - мольная масса дистиллята;
МF = хF ·М1 + (1- хF) · М2 = 0,396·119,38 + (1-0,396) · 78,11 = 94,45 кг/кмоль - мольная масса исходной смеси;
МВ, МН - средние мольные массы жидкости для верхней и нижней частей колонны:
МВ = хсрв · М1 + (1 - хсрв) · М2
МН = хсрн · М1 + (1 - хсрн) · М2, здесь средние концентрации:
xсрв = (хF + хD) / 2 = (0,396 + 0,911) / 2 = 0,654 кмоль/кмоль
xсрн = (хF + хW) / 2 = (0,396 + 0,027) / 2 = 0,212 кмоль/кмоль
МВ = 0,654 · 119,38 + (1 - 0,654) · 78,11 = 105,1 кг/кмоль
МН = 0,212 · 119,38 + (1 - 0,212) · 78,11 = 86,9 кг/кмоль, тогда
LВ = 2,13 · 5,666 · (105,1 /115,71) = 10,96 кг/с
LН = 2,13· 5,666 · (86,9/116,33) + 4,167 · (86,9 /94,45) =12,67 кг/с
Средние массовые потоки пара в верхней GВ и нижней GН частях колонны:
GВ = D·(R + 1) М'В /МD
GН = D·(R + 1) М'Н /МD,
здесь М'В, М'Н - средние мольные массы паров в
верхней и нижней частях колонны
М'В = yсрв · М1 + (1 - yсрв) · М2
М'Н = yсрн · М1 + (1 - yсрн) · М2,
здесь средние концентрации паров определяем из уравнений рабочих прямых:
усрв = (уF + уD) / 2 = (0,547 + 0,965)/2=0,756 кмоль/кмоль
усрн = (уF + уW) / 2=(0,547+0,032)/2=0,29 кмоль/кмоль
М'В = 0,756 · 119,38+ (1 - 0,756) · 78,11 =109,31 кг/кмоль
М'Н = 0,29 · 119,38+ (1 - 0,29) · 78,11 =90,08 кг/кмоль, тогда
GВ =2,13 · (5,666 + 1) ·109,31 /115,71 =13,41 кг/с
GН = 2,13 · (5,666 + 1) ·90,08/115,71 =11,05 кг/с
Скорость пара и диаметр колонны
Расчет скорости пара для ситчатых тарелок выполняется по уравнению:
Коэффициент C зависит от расстояния между тарелками. Примем h=0,5 м. С=0,05. Таким образом, скорость пара для ситчатых тарелок:
Определяем средние температуры паров и жидкости по данным t-x,y-диаграммы из равновесных данных [1]:
При yсрв=0,756 кмоль/кмоль tyв=72,93єС
При yсрн=0,29 кмоль/кмоль tyн=78,28
При xсрв=0,654 кмоль/кмоль txв=74,66єС
При xсрн=0,212 кмоль/кмоль txн=78,3єС
су - плотность паров;
Плотность пара для верхней части колонны:
Средняя плотность жидкости:
,
здесь концентрации в объемных долях, при 74,66єС и 78,3єС.
Скорость пара:
м/с
Диаметр колонны
в верхней части колонны:
в нижней части колонны:
Принимаем стандартный диаметр колонны 2000 мм.
При этом рабочая скорость пара:
Для колонны диаметром 2000 мм выбираем ситчатую однотопочную тарелку ТС-Р диаметром 2000мм со следующими конструктивными размерами:
Свободное сечение тарелки Fс = 15,8
Высота переливного порога hпер=30 мм;
Относительная площадь для прохода паров Fс=10,9%;
Рабочее сечение тарелки Sт=2,822 м2;
Ширина переливного порога b=1190 мм;
Шаг между отверстиями do=15 мм;
Скорость пара в рабочем сечении тарелки:
WТ=w· 0,785·d2/ Sт=1,114·0,785·4/2,822=1,239 м/с.
Высота светлого слоя жидкости на тарелке и газосодержание барботажного слоя.
Высоту светлого слоя жидкости h0 для ситчатых тарелок находят по уравнению:
h0=0,787q0,2hпер0,56m[1-0,31exp(-0,11мx)] (уx/ув)0,09,
где q=L/(схb) - удельный расход жидкости на 1 м ширины сливной перегородки, м2/с;
b - ширина переливного порога, м;
hпер - высота переливного порога, м;
уx, уб - поверхностное натяжение соответственно хлороформа и бензола при средней температуре в колонне;
мx - динамическая вязкость хлороформа в мПас
m=0,05-4,6 hпер=0,05-4,60,03=-0,088
Для верхней части колонны:
h0в=0,787(10,96/(1434•1,19))0,20,030,561,047-0,088 [1-0,31exp(-0,11)0,316] (25,1/58,9)0,09=0,023 м
Для нижней части колонны:
h0н=0,787(12,76/(1388•1,19))0,20,030,561,047-0,088 [1-0,31exp(-0,11)0,371] (25,1/58,9)0,09=0,022 м
Паросодержание барботажного слоя находим по формуле:
,
где Fr=2/(gh0)
Для верхней части колонны:
Frв=1,2392/(9,810,023)=6,8;
Для нижней части колонны:
Frн=1,2392/(9,810,022)=7,113; ;
Коэффициенты массопередачи и высота колонны.
Вычисляем коэффициенты массоотдачи:
Dx= Dx20[1+b(t-20)]
Коэффициенты диффузии в жидкостях:
Dx20 при 20?С по формуле:
Dx20=,
где А,В - коэффициенты, зависящие от свойств растворённого вещества и растворителя;
, - мольные объёмы компонентов в жидком состоянии при температуре кипения, см3/моль;
- вязкость жидкости при 20?С, мПас
Вязкость жидких смесей µx находим по уравнению:
lg µx =xср· lg µxх+(1-хср) ·lg µxб. ,
где µxх и µб-вязкость хлороформа и бензола при температуре смеси.
lg µxв=0.654 ·lg0.279+(1 - 0.654)· lg0.455= - 0.5
lg µxн=0.212 ·lg0.264+(1 - 0.212)· lg0.428= - 0.43
µxв=0,316 мПа·с µxн=0,371 мПа·с
µx = (µxв+ µxн)/2=(0,316+0,371)/2=0,344 мПа·с
Dx20==6,2710-9 м2/с
Температурный коэффициент рассчитываем по формуле:
,
где значения берём при 20?С
Тогда
Dxв= 6,2710-9 [1+0,02(74,66-20)]=17,9810-9 м2/с
Аналогично для нижней части:
Dxн= 6,2710-9 [1+0,02(78,3-20)]=16,4310-9 м2/с
Коэффициент диффузии в паровой фазе может быть вычислен по уравнению:
Dy=
Т- средняя температура в соответствующей части колонны, К;
Р- абсолютное давление в колонне, Па.
Для верхней части колонны:
Dyв=
Для нижней части колонны:
Dyн=
Коэффициенты массоотдачи:
Для верхней части колонны коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:
Определяем вязкость паров для верхней части колонны:
- вязкость паров хлороформа и бензола при средней и верхней части колонны, МПас, yв- средняя концентрация паров.
Тогда для нижней части колонны аналогично:
Примем:
Тогда коэффициент массоотдачи в паровой фазе:
Для нижней части колонны коэффициент массоотдачи в жидкой фазе:
коэффициент массоотдачи в паровой фазе:
Пересчитаем коэффициент массоотдачи на кмоль/(м2с) для верхней части колонны:
=0,529=0,5291434/105,1=7,218 кмоль/(м2с)
=0,27 =0,273,851/109,31=0,0095 кмоль/(м2с)
Для нижней части колонны:
2,4317=2,43171388/86,9=38,84 кмоль/(м2с)
= =1,563,125/90,08=0,054 кмоль/(м2с)
колонна дистиллят флегма
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Материальный баланс колонны и рабочее флегмовое число. Расчет давления насыщенных паров толуола и ксилола. Определение объемов пара и жидкости, проходящих через колонну. Средние мольные массы жидкости. Определение числа тарелок, их гидравлический расчет.
курсовая работа [262,6 K], добавлен 27.01.2014Определение скорости пара и диаметра колонны, гидравлический расчёт тарелок. Определение числа тарелок и высоты колонны, тепловой расчёт установки, расчёт штуцеров. Штуцер для ввода исходной смеси, для вывода паров дистиллята, для вывода кубового остатка.
курсовая работа [631,8 K], добавлен 25.05.2023Описание технологической схемы и выбор конструкционного материала аппарата. Диаметр колонны и скорость пара, ее тепловой баланс. Выбор и расчет подогревателя исходной смеси. Определение толщины стенки и опоры колонны. Подбор конденсатора и кипятильника.
курсовая работа [624,5 K], добавлен 28.08.2014Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристика топки. Тепловой расчет парогенератора типа ТП-55У. Определение фестона, перегревателя и хвостовых поверхностей. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.08.2014Характеристика котла ДЕ-10-14ГМ. Расчет объемов продуктов сгорания, объемных долей трехатомных газов. Коэффициент избытка воздуха. Тепловой баланс котельного агрегата и определение расхода топлива. Расчет теплообмена в топке, водяного экономайзера.
курсовая работа [267,4 K], добавлен 20.12.2015Процесс расширения пара в турбине в h,s-диаграмме. Баланс основных потоков пара и воды. Определение расхода пара на приводную турбину. Расчет сетевой подогревательной установки, деаэратора повышенного давления. Определение тепловой мощности энергоблоков.
курсовая работа [146,5 K], добавлен 09.08.2012Виды топлива, его состав и теплотехнические характеристики. Расчет объема воздуха при горении твердого, жидкого и газообразного топлива. Определение коэффициента избытка воздуха по составу дымовых газов. Материальный и тепловой баланс котельного агрегата.
учебное пособие [775,6 K], добавлен 11.11.2012Пересчет состава и теплоты сгорания топлива. Тепловой баланс парогенератора. Предварительная расчетная схема и конструктивные размеры топки. Определение тепловыделения в топке и теоретической температуры горения. Характеристики и расчет экономайзера.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.05.2016Расчетные характеристики топлива. Расчет теоретических объемов воздуха и основных продуктов сгорания. Коэффициент избытка воздуха и объемы дымовых газов по газоходам. Тепловой баланс котла и топки. Тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева.
контрольная работа [168,0 K], добавлен 26.03.2013Определение предварительного расхода пара на турбину. Расчет установки по подогреву сетевой воды. Построение процесса расширения пара. Расчёт сепараторов непрерывной продувки. Проверка баланса пара. Расчёт технико-экономические показателей работы станции.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 16.10.2013