Расчет трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Задание на курсовую работу и схема расчета трансформатора

Введение

Основные материалы, применяемые в трансформаторостроении

Конструкция магнитной системы силового трансформатора 25 - 630 кВ? А

Расчет основных электрических величин трансформаторов

Определение основных размеров трансформаторов

Расчет обмотки низкого напряжения (НН)

Расчет обмотки высокого напряжения (ВН)

Расчет параметров короткого замыкания

Определение потерь короткого замыкания

Определение напряжения короткого замыкания

Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании

Расчет магнитной системы трансформатора

Определение потерь холостого хода трансформатора

Определение тока холостого хода трансформатора

Расчет эксплуатационных характеристик трансформатора

Список литературы

трансформатор магнитный обмотка замыкание

Задание на курсовую работу и схема расчета трансформатора

Исходные данные для расчета

В задании на курсовую работу по расчету двухобмоточного трансформатора указаны следующие данные:

1) полная мощность трансформатора S, кВ·А;

2) число фаз, m;

3) частота ѓ, Гц;

4) номинальные линейные напряжения обмоток высшего (ВН) и низшего (НН) напряжений U₁ и U₂

5) способ регулирования напряжения - переключение без возбуждения (ПБВ), число ступеней с указанием процента регулирования напряжения:

а) в масляных трансформаторах мощностью от 25 до 200000 кВ·А с ПБВ ГОСТ 12022 -76, 11920-85 и 12965-85 предусмотрено выполнение в обмотках ВН четырех ответвлений на +5; +2,5; - 2,5 и -5% номинального напряжения помимо основного зажима с номинальным напряжением. Переключение ответвлений обмоток должно производится специальными переключателями, встроенными в трансформатор, с выведенными из бока рукоятками управления.

б) в сухих трансформаторах применяется регулирование напряжения ВН на 2 х 2,5%. Регулировочные ответвления выводятся на доску зажимов, и пересоединение с одной ступени на другую осуществляется при отключении всех обмоток трансформатора от сети перестановкой контактной пластины, зажимаемой под гайки контактных шпилек;

6) схема и группа соединения обмоток - С;

7) способ охлаждения трансформатора - О;

8) режим нагрузки - продолжительный;

9) материал провода обмоток - П;

10) напряжение короткого замыкания U_к %;

11) потери короткого замыкания Р_к, Вт;

12) потери холостого хода Р_х, Вт;

13) ток холостого хода I_о %

Схема расчета трансформатора

а) Расчетная часть с разделами

1. Определить геометрические размеры магнитопровода

2. Определить числа витков, сечение провода и геометрические размеры обмоток трансформатора.

3. Определить напряжение короткого замыкания трансформатора и произвести коррекцию обмоток для получения заданного напряжения короткого замыкания трансформатора.

4. Определить параметры трансформатора в Омах.

5. Определить ток холостого хода трансформатора при номинальном напряжении.

6. Определить тепловые нагрузки на магнитопровод и обмотки и сравнить их с допустимыми.

7. Определить ток внезапного короткого замыкания трансформатора, время нагрева трансформатора до критической температуры при к.з. и вычислить удельное разрывное усилие, действующее на витки обмоток.

8. Определить зависимость изменения вторичного напряжения трансформатора ДU от угла сдвига фаз между напряжением и током ц₂.

9. Рассчитать внешние характеристики трансформатора.

10. Рассчитать зависимость коэффициента полезного действия трансформатора от степени нагрузки.

Расчетную часть курсовой работы оформляют в виде пояснительной записки на 20 - 25 страницах (формат А 4) рукописного текста.

б) Графическая часть задания

1. Вычертить общий вид трансформатора и показать шихтовку его магнитопровода.

2. Построить Т - образную схему замещения, векторные диаграммы трансформатора при cos ц₂ = 0,8 и ₂ > 0 и ₂< 0.

3. Построить графические зависимости по пунктам 8, 9, 10 расчетной части задания.

Графическую часть выполняют на одном листе формата А1 и оформляют в соответствии с требованиями ЕСКД. В пояснительной записке делают ссылки на рисунки графической части.

Кроме того, в курсовую работу входят следующие разделы:

1. Аннотация - краткое содержание курсовой работы.

2. Выводы, в которых проводится анализ расчетной части курсовой работы пп 1 - 10.

3. Указатель используемой литературы.

4. Оглавление.

Задание на курсовую работу

N вар	S кВ.А	U1 B	U2 B	M	f Гц	C	O	П	Uk %	Pk Вт	Px Вт	Io %
1.	25	10000	400	3	50	У/уы-о	масл	медь	4,5	600	130	3,2
2.	25	10000	400	3	50	У/ун-о	возд	медь	4,5	600	130	3,2
3.	25	10000	400	3	50	У/ун-о	масл	алюм	4,5	600	130	3,2
4.	25	10000	400	3	50	У/ун-о	возд	алюм	4,5	600	130	3,2
5.	25	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	690	130	3,2
6.	25	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	690	130	3,2
7.	25	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	690	130	3,2
8.	25	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	690	130	3,2
9.	40	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	880	175	3,0
10.	40	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	880	175	3,0
11.	40	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	880	175	3,0
12.	40	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	880	175	3,0
13.	40	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	1000	175	3,0
14.	40	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	1000	175	3,0
15.	40	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	1000	175	3,0
16.	40	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	1000	175	3,0
17.	63	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	1280	240	2,8
18.	63	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	1280	240	2,8
19.	63	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	1280	240	2,8
20.	63	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	1280	240	2,8
21.	63	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	1470	240	2,8
22.	63	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	1470	240	2,8
23.	63	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	1470	240	2,8
24.	63	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	1470	240	2,8
25.	100	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	1970	330	2,6
26.	100	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	1970	330	2,6
27.	100	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	1970	330	2,6
28.	100	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	1970	330	2,6
29.	100	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	2270	330	2,6
30.	100	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	2270	330	2,6
31.	100	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	2270	330	2,6
32.	100	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	2270	330	2,6
33.	100	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	6,5	1970	420	2,6
34.	100	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	6,5	1970	420	2,6
35.	100	35000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	6,8	2270	420	2,6
36.	100	35000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	6,8	2270	420	2,6
37.	160	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	2650	510	2,4
38.	160	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	2650	510	2,4
39.	160	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	2650	510	2,4
40.	160	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	2650	510	2,4
41.	160	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	3100	510	2,4
42.	160	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	3100	510	2,4
43.	160	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	3100	510	2,4
44.	160	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	3100	510	2,4
45.	160	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	6,5	2650	620	2,4
46.	160	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	6,5	2650	620	2,4
47.	160	3500	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	6,8	3100	620	2,4
48.	160	35000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	6,8	3100	620	2,4
49.	250	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	3700	740	2,3
50.	250	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	3700	740	2,3
51.	250	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	3700	740	2,3
52.	250	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	3700	740	2,3
53.	250	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	4200	740	2,3
54.	250	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	4200	740	2,3
55.	250	10000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	4200	740	2,3
56.	250	10000	400	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	4200	740	2,3
57.	250	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	6,7	4200	740	2,3
58.	250	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	6,5	3700	900	2,3
59.	250	35000	400	3	50	У/zн-11	масл	медь	6,8	4200	900	2,3
60.	250	35000	400	3	50	У/zн-11	масл	алюм	6,8	4200	900	2,3
61.	400	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	5500	950	2,1
62.	400	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	5500	950	2,1
63.	400	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	5500	950	2,1
64.	400	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	5500	950	2,1
65.	400	10000	400	3	50	Д/ун-11	масл	медь	4,7	5900	950	2,1
66.	400	10000	400	3	50	Д/ун-11	возд	медь	4,7	5900	950	2,1
67.	400	10000	400	3	50	Д/ун-11	масл	алюм	4,7	5900	950	2,1
68.	400	10000	400	3	50	Д/ун-11	возд	алюм	4,7	5900	950	2,1
69.	400	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	6,5	5500	1200	2,1
70.	400	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	6,5	5500	1200	2,1
71.	400	35000	400	3	50	Д/ун-11	масл	медь	6,5	5900	1200	2,1
72.	400	35000	400	3	50	Д/ун -11	масл	алюм	6,5	5900	1200	2,1
73.	630	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	5,5	7600	1310	2.0
74.	630	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	медь	5,5	7600	1310	2.0
75.	630	10000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	5,5	7600	1310	2.0
76.	630	10000	400	3	50	У/ун-0	возд	алюм	5,5	7600	1310	2.0
77.	630	10000	400	3	50	Д/ун -11	масл	медь	5,5	8500	1310	2,0
78.	630	10000	400	3	50	Д/ун -11	возд	медь	5,5	8500	1310	2,0
79.	630	10000	400	3	50	Д/ун -11	масл	алюм	5,5	8500	1310	2,0
80.	630	10000	400	3	50	Д/ун -11	возд	алюм	5,5	8500	1310	2,0
81.	630	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	медь	6,5	7600	1600	2,0
82.	630	35000	400	3	50	У/ун-0	масл	алюм	6,5	7600	1600	2,0
83.	630	35000	400	3	50	Д/ун -11	масл	медь	6,5	8500	1600	2,0
84.	630	35000	400	3	50	Д/ун -11	масл	алюм	6,5	8500	1600	2,0
85.	160	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	2650	510	2,4
86.	160	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	2650	510	2,4
87.	160	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	3100	510	2,4
88.	160	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	3100	510	2,4
89.	40	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	880	175	3,0
90.	40	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	880	175	3,0
91.	40	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	880	175	3,0
92.	40	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	880	175	3,0
93.	40	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	1000	175	3,0
94.	40	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	1000	175	3,0
95.	40	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	1000	175	3,0
96.	40	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	1000	175	3,0
97.	63	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	1280	240	2,8
98.	63	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	1280	240	2,8
99.	63	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	1280	240	2,8
100	63	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	1280	240	2,8
101.	63	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	1470	240	2,8
102.	63	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	1470	240	2,8
103.	63	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	1470	240	2,8
104.	63	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	1470	240	2,8
105.	100	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	1970	330	2,6
106.	100	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	1970	330	2,6
107.	100	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	1970	330	2,6
108.	100	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	алюм	4,5	1970	330	2,6
109.	100	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	медь	4,7	2270	330	2,6
110.	100	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	медь	4,7	2270	330	2,6
111.	100	10000	690	3	50	У/zн-11	масл	алюм	4,7	2270	330	2,6
112.	100	10000	690	3	50	У/zн-11	возд	алюм	4,7	2270	330	2,6
113.	160	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	медь	4,5	2650	510	2,4
114.	160	10000	690	3	50	У/ун-0	возд	медь	4,5	2650	510	2,4
115.	160	10000	690	3	50	У/ун-0	масл	алюм	4,5	2650	510	2,4

Введение

В соответствии с ГОСТ 16110 - 82 трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более индуктивно связанных обмоток и предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Трансформатор, предназначенный для преобразования электрической энергии в сетях энергосистем и потребителей электроэнергии, называется силовым. Если силовой трансформатор предназначен для включения в сеть, не отличающуюся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы, то он называется силовым трансформатором общего назначения. Силовые трансформаторы, предназначенные для непосредственного питания потребительской сети или приемников электрической энергии, если эта сеть или приемники отличаются особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы, называются трансформаторами специального назначения. К числу таких сетей и приемников относятся подземные шахтные сети и установки, выпрямительные установки, электрические дуговые печи и т.п.

В предложенной курсовой работе необходимо расчитать силовой трансформатор общего назначения мощностью 25 - 630 кВ? А.

Для удобства пользования учебным пособием все необходимые практические указания и справочные материалы расположены в тексте по мере изложения методики расчета. Студент должен на собственном опыте, на основе ручного расчета, понять взаимосвязи размеров трансформатора, свойств активных материалов и его технических параметров с учетом места трансформатора в сети и технологии его производства. После усвоения этих основ будет возможен переход к комплексному решению задач проектирования с сознательным и полноценным использованием современных средств вычислительной техники.

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов каждой электрической сети. Передача электрической энергии на большие расстояния от места ее производства до места потребления требует в современных сетях не менее чем пяти-шести кратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах. Так, напряжение на шинах электростанции 15,75 кВ в современной сети при удалении потребителей от электростанции, питающей сеть, около 1000 км. часто применяется такая последовательность шести трансформаций напряжения с учетом падения напряжения на линиях передачи : 15,75 на 525 кВ; 500 на 242 кВ; 230 на 121кВ; 115 на 38,5 кВ; 35 на 11кВ ; 10 кВ на 0,4 или 0,69 кВ.

Необходимость распределения энергии по разным радиальным направлениям между многими мелкими потребителями приводит к значительному увеличению числа отдельных трансформаторов по сравнению с числом генераторов. При этом суммарная мощность трансформаторов в сети на каждой следующей ступени с более низким напряжением в целях более свободного маневрирования энергией выбирается обычно большей, чем мощность предыдущей ступени более высокого напряжения. Вследствие этих причин общая мощность всех трансформаторов, установленных в сети, в настоящее время превышает общую генераторную мощность в 7 - 8 раз.

Определяя место силового трансформатора в электрической сети, следует отметить, что по мере удаления от электростанции единичные мощности трансформаторов уменьшаются, а удельный расход материалов на изготовление трансформатора и потери, отнесенные к единице мощности, а также цена 1кВт потерь возрастают. Поэтому значительная часть материалов, расходуемых на все силовые трансформаторы, вкладывается в наиболее отдаленные части сети, т.е. в трансформаторы с высшим напряжением 35 и 10 кВ. В этих же трансформаторах возникает основная масса потерь энергии, оплачиваемых по наиболее дорогой цене.

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов современной электрической сети, и дальнейшее развитие трансформаторостроения определяется в первую очередь развитием электрических сетей, а следовательно энергетики страны.

Особо важными задачами являются повышение качества трансформаторов, использование прогрессивной технологии их производства, экономии материалов при их изготовлении и возможно низкие потери энергии при их работе в сети. Экономия материалов и снижение потерь особенно важны в распределительных трансформаторах непосредственно питающих потребителей при напряжениях 10 и 35 кВ, в которых расходуется значительная часть материалов и возникает существенная часть потерь энергии всего трансформаторного парка.

Основные материалы, применяемые в трансформаторостроении

Материалы, применяемые для изготовления трансформатора, разделяются на активные, т. е. сталь магнитной системы и металл обмоток и отводов; изоляционные, применяемые для электрической изоляции обмоток и других частей трансформаторов, например электроизоляционный картон, фарфор, дерево, трансформаторное масло и др.; конструкционные, идущие на изготовление бака, различных крепежных частей и т. д., и прочие материалы, употребляемые в сравнительно небольших количествах.

Одним из основных активных материалов трансформатора является тонколистовая электротехническая сталь. В течении многих лет для магнитных систем трансформаторов применялась листовая сталь горячей прокатки с толщиной листов 0,5 или 0,35 мм. Качество этой стали постепенно улучшалось, однако удельные потери в ней были высоки.

Появление в конце 40-ых годов холоднокатаной текстурованной стали, т. е. стали с определенной ориентировкой зерен (кристаллов), имеющей значительно меньшие удельные потери и более высокую магнитную проницаемость, позволило увеличить индукцию в магнитной системе до 1,6 - 1,65 Тл против 1,4 - 1,45 Тл для горячекатаной стали и существенно уменьшить массу активных материалов при одновременном уменьшении потерь энергии в трансформаторе. Вместе с этим было получено уменьшение расхода остальных материалов - изоляционных, конструкционных, масла и т. д.

Применение холоднокатаной стали позволило также уменьшить внешние габариты и увеличить мощность трансформатора в одной единице, что особенно важно для трансформаторов большой мощности, внешние размеры которых ограничиваются условиями перевозки по железным дорогам.

Одной из существенных особенностей холоднокатаной стали является анизотропия ее магнитных характеристик, т. е. различие этих свойств в различных направлениях внутри листа или пластины стали. Наилучшие магнитные свойства (наименьшие удельные потери и наибольшую магнитную проницаемость) эта сталь имеет в направлении прокатки. Магнитные свойства существенно ухудшаются, если вектор индукции магнитного поля направлен под углом, отличающимся от 0^° к направлению прокатки, и становится наихудшим при угле, равном 55^°.

Конструкция магнитной системы трансформатора с учетом анизотропии магнитных свойств холоднокатаной стали должна быть выполнена так, чтобы во всех ее частях - стержнях и ярмах вектор индукции магнитного поля имел направление, совпадающее с направлением прокатки стали.

Магнитные свойства холоднокатаной стали существенно ухудшаются при различных механических воздействиях: при резке стали на пластины, снятии с них заусенцев, изгибах пластин, случайных ударов при транспортировке, легких ударов при сборке магнитной системы и т. д. Ухудшение магнитных свойств при этих воздействиях может быть снято восстановительным отжигом при температуре 800^°С, проводимым до начала сборки магнитной системы. Механические воздействия, возникающие после начала сборки, должны быть ограничены путем соответствующей организации транспортировки пластин, осторожного обращения с ними при сборке магнитной системы и т. д.

Несмотря на указанные недостатки холоднокатаной стали и ее относительно высокую цену, трансформаторы с рационально спроектированной магнитной системой из этой стали при надлежащей технологии ее изготовлении имеют относительно малые потери и ток холостого хода, дают экономию в расходе активных и других материалов и являются экономичными в эксплуатации. Поэтому уже более 40 лет все вновь проектируемые серии трансформаторов в СНГ разрабатываются на основе применения холоднокатаной стали лучших марок с толщиной 0,35; 0,30 и 0,27 мм.

Материалом для магнитной системы силового трансформатора служит электротехническая холоднокатаная анизотропная тонколистовая сталь, главным образом марок 3404, 3405, 3406, 3407 и 3408 по ГОСТ 21427.1-83, поставляемая в рулонах. Применение холоднокатаной стали марок 3411, 3412 и 3413 по ГОСТ 21427.1-83 для основных серий трансформаторов не практикуется, но не исключено использование этой и горячекатаной стали марок 1511, 1512, 1513 для электрических реакторов, выпускаемых трансформаторными заводами.

Современная холоднокатаная электротехническая сталь, используемая в силовых трансформаторах, поставляется в рулонах с шириной 650, 750, 800 и 1000 мм. и толщиной 0,35, 0,30 и 0,27мм. при массе рулона не более 5000 кг. или в листах тех же толщин с размерами 650-700-800-860 х 1500 и 1000 х 2000 мм. Применение листовой стали не рекомендуется, поскольку существенно усложняет технологию заготовки пластин и увеличивает количество отходов стали. Сталь обычно поставляется с нагревостойким электроизоляционным покрытием с толщиной на одной стороне не более 5 мкм, нейтральным по отношению к трансформаторному маслу при 105^°С и маслостойким при 150^°С, сохраняющим электроизоляционные свойства после нагрева до 800^°С в течении 3 часов в нейтральной атмосфере или выдержки при температуре 820± 10^°С в течении 3 минут на воздухе. Плотность холоднокатаной стали 7650 кг/м^3, удельное электрическое сопротивление 0,50 мкОМ·м (плотность горячекатаной стали марок 1511,1512,1513, 1514 - 7550 кг/м^3, удельное электрическое сопротивление 0,60 мкОМ·м.).

Обозначения марок холоднокатаной стали расшифровываются следующим образом: первая цифра 3 - класс по структурному состоянию и виду прокатки - холоднокатаная анизотропная с ребровой структурой; вторая цифра 4 - класс по содержанию кремния - свыше 2,8 до 3.8% включительно; третья цифра 1 или 0 - группа по основной нормируемой характеристике согласно примечанию к таблице 2.1 1, 71 стр.; четвертая цифра от 0 до 8 - порядковый номер марки стали с улучшением магнитных свойств по мере возрастания этого номера.

Сталь различают также по точности прокатки по толщине - Н-нормальной точности и П - повышенной точности, по ширине- нормальной и повышенной точности - Ш, а также по виду покрытия - с электроизоляционным нагевостойким покрытием - ЭТ, с покрытием, не ухудшающим штампуемость, - М (мягкое) и без электроизоляционного покрытия - БП.

В качестве примера обозначения можно привести следующее: рулон 0,35х1000-П-ЭТ-3404, ГОСТ 21427.1-83; что обозначает: рулонная сталь толщиной 0,35 мм, шириной 1000 мм, повышенной точности прокатки, с электроизоляционным нагевостойким покрытием, марки 3404 по ГОСТ 21427.1-83.

Магнитные свойства современной холоднокатаной электротехнической стали по ГОСТ 21427.1-83 приведены в таблице 2.1 1, 71 стр..

Холоднокатаная электротехническая сталь прокатывается в горячем состоянии до толщины 3,0 -2,5 мм и затем в холодном состоянии до нормированной толщины 0,35 - 0,27 мм. Благодаря прокатки в холодном состоянии сталь получает определенное упорядоченное взаимное расположение и ориентировку микрокристаллов - текстуру, вследствие чего создается анизотропия магнитных свойств стали т. е. различие магнитных свойств в разных направлениях в листе.

Другой активный материал трансформатора - металл обмоток - в течении долгого времени не подвергался изменению. Низкое удельное электрическое сопротивление, легкость обработки (намотки, пайки), удовлетворительная стойкость по отношению к коррозии и достаточная механическая прочность электролитической меди сделали ее единственным материалом для обмоток трансформаторов в течении ряда десятилетий. Несмотря на это, относительно малое мировое распространение природных запасов медных руд заставило искать пути замены меди другим металлом, и в первую очередь алюминием, более широко распространенным в природе.

Замена медного обмоточного провода в обмотках силовых трансформаторов алюминиевым проводом затрудняется прежде всего тем, что удельное электрическое сопротивление алюминия существенно (примерно в 1,6 раза) больше удельного сопротивления меди.

Основные физические свойства меди и алюминия приведены в таблице 1.

Таблица 1

Основные физические свойства обмоточных проводов из меди и алюминия

Металл	Удельное электрическое сопротивление мкОм м	Плотность кг/м3	Предел прочности на разрыв Мпа	Удельная теплоемкость Дж/(кгС)
	при 20С	При 75С
Медь электролитическая	0,01724	0,02135	8900	240	390
Алюминий	0,0280	0,0344	2700	80-90	816

В большинстве масляных трансформаторов применяется обмоточный провод ПБ (АПБ для алюминия) с изоляцией из кабельной бумаги класса нагревостойкости А (предельно допустимая температура 105С) общей толщиной 0,45 -0,50 мм на две стороны. Применение провода более высокой нагревостойкости (классов Е, В. F и т. д.), допускающих более высокие предельные температуры, в масляных трансформаторах смысла не имеет, потому что допустимая температура обмоток определяется не только классом изоляции обмоток, но также и допустимой температурой масла, в которой находится обмотка.

Основным направлением прогресса в производстве изоляционных материалов в настоящее время является получение новых материалов с повышенными нагревостойкостью и механической прочностью. Существенных достижений в повышении электрической прочности изоляционных материалов, применяемых в масляных трансформаторах, не наблюдается.

Применение проводов с изоляцией, имеющей повышенную нагревостойкость, имеет смысл в сухих трансформаторах, в которых за счет повышения температуры обмоток возможно допустить более высокие плотности тока и получить компактную конструкцию трансформатора. Если при этом допускается существенное повышение эксплуатационной температуры обмоток, то потери короткого замыкания трансформатора неизбежно возрастают вследствие как увеличения плотности тока, так и повышения удельного сопротивления провода обмотки. Так при температуре 225С удельное сопротивление медного провода увеличивается настолько, что становится равным удельному сопротивлению алюминия при температуре 75С.

Главным изоляционным материалом в силовых трансформаторах является трансформаторное масло - жидкий диэлектрик, сочетающий высокие изоляционные свойства со свойствами активной охлаждающей среды и теплоносителя. Только благодаря трансформаторному маслу удалось создать трансформаторы с рабочим напряжением 500, 750 и1150 кВ. Ни один жидкий или газообразный диэлектрик не может служить ему заменой 2.

В отличие от других изоляционных материалов один и тот же объем масла не может использоваться в течении всего срока службы трансформатора, т.е. не менее 25 лет. При эксплуатации трансформатора вследствие окисления при повышенной температуре (до 95С) и при каталитическом воздействии присутствующих в масле металлов и твердых изоляционных материалов масло стареет, т. е. ухудшает свои качества и требует систематического ухода - сушки, фильтрации, очистки и смены.

Существенное удлинение срока службы масла между сменами достигается тем, что основная масса товарного масла содержит антиокислительную присадку, повышающую стабильность масла против окисления - один из основных показателей качества масла. Дальнейшее повышение стабильности масла может быть достигнуто путем герметизации бака трансформатора.

Воздух является менее совершенной изолирующей и охлаждающей средой, чем трансформаторное масло. Поэтому в сухих трансформаторах приходится все изоляционные промежутки и охлаждающие каналы делать большими, а электромагнитные нагрузки активных материалов допускать меньшими, чем в масляных трансформаторах. Вследствие этого масса и стоимость активных материалов в сухих трансформаторах оказывается существенно выше, чем в масляных. Воздушные сухие трансформаторы с изоляцией классов нагревостойкости В, Н вследствие высокой стоимости изоляционных материалов (стекловолокно, стеклотекстолит, кремнийорганические лаки и т. д.) существенно дороже масляных. Благодаря отсутствию масла и замене тяжелого бака легким кожухом общая масса сухого трансформатора при мощностях до 400 кВА составляет не более 125 - 130%, а при мощностях 630 - 1600 кВА - от 110 до 90% массы идентичного масляного трансформатора. Практически напряжения обмоток ВН воздушных сухих трансформаторов ограничиваются верхним пределом 10 - 15 кВ, а мощность - значениями 1600 - 2500 кВА. Такие трансформаторы большей мощности с более высокими напряжениями выпускаются сравнительно редко.

К сухим относятся также и герметичные трансформаторы, баки которых заполнены газом, являющимся изолирующей средой и теплоносителем. Такие трансформаторы, например, заполненные газообразной шестифтористой серой (элегазом), при форсированном движении теплоносителя в баке могут иметь по сравнению с масляными меньшую общую массу и, будучи пожаробезопасными, могут быть использованы для установки на электрическом или теплоэлектрическом подвижном составе.

Сухие трансформаторы выпускаются также с литой изоляцией. У этих трансформаторов, предназначенных главным образом для работы на наружных установках в сельских сетях, магнитная система и обмотки заливаются электроизоляционным компаундом, который после отвердения служит изолирующей средой и теплоносителем.

Методика и последовательность расчета сухих и масляных трансформаторов принципиально одинаковы. Некоторые особенности расчета сухих трансформаторов -допустимые нагрузки активных материалов, допустимые изоляционные расстояния, нагрев обмоток и т.д. - отражены в следующих разделах курсовой работы.

Иногда в целях обеспечения пожарной безопасности трансформаторы заполняют негорючей окисляющейся жидкостью-совтолом, представляющим смесь совола(полихлордифинила) с трихлорбензолом. Добавка трихлорбензола позволяет получить понижение вязкости и температуры застывания смеси.

Электрическая прочность совтола близка к прочности трансформаторного масла. Условия теплоотдачи в трансформаторах, залитых совтолом, практически не отличаются от условий теплопередачи в масляных трансформаторах.

Применение совтола ограничивается более высокой по сравнению с маслом стоимостью, большим расходом этой жидкости вследствие высокой плотности (около 1500 кг/м³), токсичноностью паров совтола, действующих раздражающим образом на слизистые оболочки и кожу человека, и способностью совтола выделять токсичные газообразные вещества при воздействии электрической дуги. В некоторых странах применение подобных жидких диэлектриков запрещено.

Пластины электротехнической стали, заготовленные для сборки магнитной системы, во избежание возникновения между ними вихревых токов должны быть надежно изолированы одна от другой. Современное нагревостойкое электроизоляционное покрытие обеспечивает достаточно прочную и надежную изоляцию пластин при высоком коэффициенте заполнения сечения пакета пластин сечением чистой стали.

Коэффициент заполнения сечения стержня (или ярма) сталью К_з, равный отношению чистой площади стали в сечении-активного сечения П_с (или П_я) к площади ступенчатой фигуры П_ф.с, т.е. К_з=П_с/П_ф.с., желательно иметь наиболее высоким, потому что понижение этого коэффициента ведет к увеличению массы стали магнитной системы и металла обмоток.

Коэффициент заполнения К_з зависит от толщины пластин стали-0,35; 0,30 или 0,27 мм, вида изоляции пластин, силы сжатия пластин и наличие у них такого эффекта, как неплоскостность, т.е. отклонение от плоской формы. ГОСТ 21427.1-83 для холоднокатанной рулонной стали толщиной 0,35; 0,30 и 0,27 мм допускает высоту отклонения пластины от плоскости не более 2 мм и не боле 1% длины пластины. Коэффициенты заполнения К_з для стали, удовлетворяющий требованиям ГОСТ 21427.1-83, при современной технологии сборки приведены в табл. 2[ 1. Табл.2.2. с.77]

Таблица 2

Коэффициент заполнения К_з для рулонной холоднокатанной стали, отвечающей требованиям ГОСТ 21427.1-83, при давлении 0,5 МПа

Марка стали	Толщина, мм	Вид изоляционного покрытия	КЗ
3404, 3405, 3406, 3407, 3408	0,35	Нагревостойкое	0,97
	0,30		0,96
3405, 3406, 3407,3408	0,27		0,95
3404, 3405, 3406, 3407, 3408	0.35 0,30	Нагревостойкое плюс однократная лакировка	0,965 0,955
3405, 3406, 3407,3408	0.27		0,945

При выборе марки стали и толщины стали для магнитной системы силового трансформатора следует учитывать, что сталь с более высокими магнитными свойствами имеет существенно более высокую цену, а сталь меньшей толщины при более высоких магнитных свойствах имеет меньший коэффициент заполнения К_З. Эта сталь для получения пакета заданных размеров требует изготовления, отжига и укладки при сборке магнитной системы большего числа пластин по сравнению со сталью большей толщины. В табл.3 показано сравнение современных марок стали по этим показателям.

В основной массе силовых трансформаторов с учетом трудоемкости отдельных технологических операций, магнитных свойств и цепь стали используются, используются стали марок 3404 и 3405 толщиной 0,35 и 0,30 мм. В тех случаях, когда низкие потери являются решающим фактором, может использоваться сталь толщиной 0,35 мм.

Таблица 3

Сравнение стали толщиной 0,35;0,30 и 0,27 мм по ГОСТ 21427.1-83

Толщина, мм	Марка стали	Относительные удельные потери, %	Относитель- ная цена, %	Относительное число пластин в пакетах равной толщины, %	КЗ
0,35	3404 3405	100 94	100 104,1	100	0,97
0,30	3404 3405	94 87,5	104,1 108,2	115	0,96
0,27	3404 3405	86,5 81,3	109,6 112,7	127	0,95

Весьма важное значение при расчете трансформатора имеет правильный выбор индукции в стержне магнитной системы. В целях уменьшения количества стали магнитной системы, массы металла обмотки и стоимости активной части следует выбирать возможно большее значение расчетной индукции, что, однако, связано с относительно малым увеличением тока холостого хода трансформатора. Уменьшение расчетной индукции приводит к получению лучших параметров холостого хода (главным образом тока) за счет увеличения массы материалов и стоимости активной части.

Рекомендуемые значения расчетной индукции в стержнях современных масляных и сухих трансформаторов при использовании современных марок холоднокатанной стали приведены в табл.4.

Таблица 4

Рекомендуемая индукция в стержнях трансформаторов В, Тл

Марка стали	Мощность трансформатора S, кВ·А
	До 16	25-100	160 и более
3411, 3412, 3413	Масляные трансформаторы 1,45-1,50 1,50-1,55 1,55-1,60
3404, 3405, 3406, 3407, 3408 3411, 3412, 3413	150-1,55 1,55-1,60 1,55-1,65 Сухие трансформаторы 1,35-1,40 1,40-1,45 1,45-1,55
3404, 3405, 3406, 3407, 3408	1,40-1,45	1,50-1,55	1,50-1,60

Примечание: в горячекатанной стали в магнитных системах масляных трансформаторов индукция до 1,4-1,45; сухих-до 1,2-1,3 Тл.

Конструкция магнитной системы силового трансформатора мощностью 25-630 кВ·А

Первой задачей, решаемой при проектировании магнитной системы силового трансформатора, является выбор ее конструктивной схемы. Плоская магнитная система может быть принята для производства на любом трансформаторном заводе. Пространственные магнитные системы позволяют получить экономию электротехнической стали и уменьшение потерь холостого хода до 9-10%[1], но для их изготовления необходимо иметь специальное оборудование для навивки и длительного отжига навитых частей. Для предлагаемых в курсовой работе трансформаторов принимаем плоскую магнитную систему.

При расчете плоской магнитной системы из рулонной холоднокатанной стали должен быть выбран план шихтовки пластин магнитопровода. Самая простая и наиболее распространенная заготовка пластин и сборки магнитной системы представлена на рис. 1[1] c.

Рис. 1 План шихтовки магнитной системы косыми стыками в четырех и прямыми в двух углах

Магнитная система (остов) служит также и механической основой трансформатора. На остове располагаются и укрепляются обмотка и отводы от обмоток, и в некоторых конструкциях на остове в процессе сборки трансформатора укрепляется крышка бака с вводами и различной арматурой.

Для того чтобы магнитная система, собранная из массы пластин тонколистовой стали, обладала достаточной устойчивостью, могла выдерживать механические силы, возникающие между обмотками при коротком замыкании, и не разваливалась при подъеме остова или активной части, ее верхнее и нижнее ярма должны быть надежно соединены механически.

Таким соединением верхних и нижних ярмовых балок в остове с плоской магнитной системой могут служить вертикальные шпильки, расположенные вне обмоток ВН и достаточно от них удаленные или надежно изолированные. В масляных трансформаторах такие шпильки применяют при напряжениях обмоток ВН-10, 35 и 110 кВ, а в сухих до 10 кВ. Вертикальные шпильки также могут быть использованы для осевой прессовки обмоток за счет небольшого сдвига вниз верхних ярмовых балок.

Поперечное сечение стержня в стержневых магнитных системах обычно имеет вид симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность. Диаметр этой окружности d называется диаметром стержня трансформатора и является одним из основных его размеров. Ступенчатое сечение стержня и ярма образуется сечениями пакетов пластин. При этом пакетом называется стопа пластин одного размера. Чистое сечение стали в поперечном сечении стержня или ярма называется активным сечением стержня или ярма.

Число ступеней, определяемое по числу пакетов стержня в одной половине круга, может быть различным. Увеличение числа ступеней увеличивает коэффициент заполнения площади круга К_кр площадью ступенчатой фигуры, но одновременно увеличивает число типов пластин, имеющих различные размеры, чем усложняет заготовку пластин и сборку магнитной системы.

Для ориентировки в этом вопросе может служить табл. 5, в которой приведены значения чисел ступеней в стержнях современных трехфазных трансформаторов различной мощности.

Таблица 5

Число ступеней в сечении стержня современных трехфазных трансформаторов

Показатели	Прессовка стержня расклиниванием с обмоткой
Мощность трансформатора S., КВА	25	40-100	160-630
Ориентировочный диаметр стержня d, м	0,09	0,10-0,14	0,16-0,18	0,20	0,22
Число ступеней	5	6	6	7	8
Коэффициент Ккр	0,890	0,91-0,92	0,913	0,918	0,928

Ширина пластин, определяющая ширину и толщину пакетов, образующих сечение стержня, выбирается так, чтобы при заданном диаметре было обеспечено получение наибольшего сечения стержня при максимальном использовании и минимальных отходов листовой или рулонной стали. Для ширины пластин существует нормализованная шкала, приведенная в табл. 6.

Для диаметров стержней силовых трансформаторов принят стандарт, который содержит следующие нормализованные диаметры, м:0,08;

0,085; 0,09; 0,092; 0,095; 0,10; 0,105; 0,11; 0,115; 0,12; 0,125; 0,13; 0,14; 0,15; 0,16; 0,17; 0,18; 0,19; 0,20; 0,21, 0,22; 0,225; 0,23; 0,24; 0,245; 0,25; 0,26; 0,27; 0,28; 0,29; 0,30; 0,31; 0,32; 0,33; 0,34; 0,35; 0,36; 0,37; 0,38; 0,39; 0,40; 0,42; 0,45; 0,48; 0,50; 0,53; 0,56; 0,60; 0,63; 0,67; 0,71, 0,75- для магнитных систем без поперечного каналов.

При определении активного сечения стержня, т.е. чистого сечения стали в площади круга с диаметром стержня d, в предварительном расчете, когда размеры пакетов пластин стержня еще не установлены, обычно пользуются коэффициентом заполнения сталью К_с, равным отношению активного сечения стержня П_с к площади круга диаметром d. Этот коэффициент равен произведению двух коэффициентов - коэффициента заполнения площади круга площадью П_ф.с. ступенчатой фигуры сечения стержня Ккр и коэффициента заполнения площади ступенчатой фигуры Пф.с чистой сталью Кз

К_кр=4П_ф._с/(d²); П_ф._с=К_крd²/4; К_з=4П_с/(К_крd²);

П_с=К_кр К_зd²/4; П_с=К_сd²/4; К_с=К_крК_з

Ориентировочные практические значения коэффициента К_кр для различных диаметров стержня при оптимальных размерах пластин и пакетов приведены в табл. 5, данными которой можно пользоваться в предварительном расчете. При окончательном расчете магнитной системы сечения стержня определяется по табл. 6 или реальным размерам пакетов стержня.

Коэффициент К_з выбирается по табл. 2 в соответствии с видом стали - рулонная или листовая, с типом изоляционного покрытия.

Выбор правильной формы и размеров поперечного сечения ярма, особенно в магнитных системах, собираемых из холоднокатанной текстурованной стали, играет существенную роль. Наиболее рациональной является многоступенчатая форма сечения ярма с числом ступеней, равным числу ступеней в сечении стержня, и активным сечением, равным или несколько большим активного сечения стержня. Для обеспечения более равномерного сжатия ярма между ярмовыми балками обычно два-три крайних пакета объединяют, несколько увеличивая их общее сечение. При такой форме ярма магнитный поток (индукция) практически равномерно распределяется по сечению стержня и ярма, а активное сечение ярма оказывается несколько большим активного сечения стержня, что учитывается коэффициентом усиления ярма, равным отношению П_я/П_с

К_я= П_я/П_с

Для нормализованных размеров пакетов пластин по табл. 6 можно принять К_я=1,021,03.

Т а б л и ц а 6

Размеры пакетов-ширина пластин “а”и толщина пакетов “в”, мм,(п_с и п_я - число ступеней в сечении стержня и ярма;”а_я”- ширина крайнего наружного пакета ярма;”к_кр”- коэффициент заполнения круга для стержня

Диаметр стержня d,м	nс	Ккр	пя	ая, мм	Размеры пакетов ав, мм, в стержне
0,080	4	0,863	3	55	75	659	556	405	-	-
0,085	5	0,895	4	50		7010	606	504	404	-
0,090	5	0,891	4	55		7510	656	554	405	-
0,095	5	0,887	4	50		10	659	505	404	-
0,100	6	0,917	5	55	9516	10	757	655	554	404
0,105	6	0,912	5	50	10016	9011	807	657	504	404
0,110	6	0,905	5	65	10516	9511	7	756	654	407
0,115	5	0,903	4	65	10525	959	6	659	403	-
0,120	6	0,928	5	60	11518	10511	9010	78	606	404
0,125	6	0,915	5	65	12018	10516	956	56	657	406
0,130	6	0,918	5	65	12518	11016	1008	09	655	406
0,140	6	0,919	5	65	13519	12017	10510	859	657	405
0,150	6	0,915	5	85	14519	13513	12013	1059	58	557
0,160	6	0,913	5	85	15520	13523	12010	1057	7	557
0,170	6	0,927	5	85	16028	14517	13010	11010	58	508
0,180	6	0,915	5	95	17521	15525	13513	1208	959	658
0,190	7	0,927	5	100	18030	16517	14514	1308	1157	1005\757

В современных конструкциях плоских магнитных систем трансформаторов до 6300кВА, собираемых из холоднокатанной стали, прессовка ярм осуществляется при помощи стальных ярмовых балок, стягиваемых шпильками, вынесенными за пределы ярма. Стальная шпилька над средним стержнем иногда заменяется стальной скобой с нажимным болтом.

Площадь ступенчатой фигуры поперечного сечения стержня, м²

П_ф._с.=а_п.с. в_{п.с. 10} -⁶

Активное сечение стержня

П_с=К_зП_ф.с..

Аналогично для ярма

П_ф._я.=а_п.я.в_п.я.10^-6,

П_я=К_зП_ф._с.

Расчет основных электрических величин трансформаторов

Расчет трансформатора начинается с определения основных электрических величин-мощности на одну фазу и стержень, номинальных токов на стороне ВН и НН, фазных токов и напряжений.

Мощность одной фазы трансформатора, кВА,

S_Ф=S/m.

Мощность на одном стержне

S=S/C,

где С- число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора; S-номинальная мощность трансформатора, кВ·А.

Номинальный (линейный) ток обмоток ВН и НН трехфазного трансформатора, А,

I=S10³/(U),

где S-мощность трансформатора, кВА; U-номинальное линейное напряжение соответствующей обмотки, В.

Фазный ток обмотки одного стержня трехфазного трансформатора, А:

при соединении обмоток в звезду или зигзаг

I_Ф=I,

при соединении обмоток в треугольник

I_Ф=I/

Фазное напряжение трехфазного трансформатора, В:

при соединении обмотки в звезду или зигзаг

U_Ф=U/,

при соединении обмотки в треугольник

U_Ф=U;

здесь U-номинальное линейное напряжение соответствующей обмотки, В.

При соединении в зигзаг результирующее фазное напряжение образуется геометрическим сложением напряжений двух частей обмотки, находящихся на разных стержнях (рис.2).

Рис. 2 Схема соединения в зигзаг

В силовых трансформаторах общего назначения обе части обмотки на каждом стержне имеют равное число витков. В этом случае фазное напряжение образуется суммой равных напряжений двух частей обмоток, сдвинутых на 60^о. Напряжение одной части обмотки фазы при этом может быть определено из формулы:

U=U_Ф/.

Общее число витков такой обмотки на одном стержне будет определяться не U_Ф, как при соединении обмотки в звезду, а 2 U_Ф/, т.е. увеличится в 1,155 раза.

Для определения изоляционных промежутков между обмотками и другими токоведущими частями и заземленными деталями трансформатора существенное значение имеют испытательные напряжения, при которых проверяется электрическая прочность изоляции трансформатора. Эти испытательные напряжения определяются по табл. 7 и табл. 8 для каждой обмотки по ее классу напряжения.

Потери короткого замыкания, указанные в задании, дают возможность определить активную составляющую напряжения короткого замыкания, %:

U_a=P_k/10S,

где Р_к-в Вт; S-в кВ·А.

Т а б л и ц а 7

Испытательные напряжения промышленной частоты (50 Гц) для масляных силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76)

Класс напряжения, кВ	3	6	10	15	20	35	110
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	3,6	7,2	12,0	17,5	24	40,5	126
Испытательное напряжение Uисп, кВ	18	25	35	45	55	85	200

Т а б л и ц а 8

Испытательные напряжения промышленной частоты (50Гц) для сухих силовых трансформаторов (ГОСТ 1516.1-76)

Класс напряжения, кВ	До 1,0	3	6	10	15
Испытательное напряжение, кВ	3	10	16	24	37

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания при заданном U_k определяется по формуле

U_p=

Определение основных размеров трансформатора

Магнитная система трансформатора является основой его конструкции. Выбор основных размеров магнитной системы вместе с основными размерами обмоток определяет главные размеры активной части и всего трансформатора.

Рассмотрим двухобмоточный трансформатор с плоской магнитной системой стержневого типа со стержнями, имеющими сечение в форме симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность, и с концентрическим расположением обмоток. Магнитная система такого трехфазного трансформатора с обмотками схематически изображена на рис.3.

Рис. 3 Основные размеры трансформатора

Диаметр d окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня, является одним из его основных размеров. Вторым основным размером трансформатора является осевой размер L (высота) его обмоток. Обычно обе обмотки трансформатора имеют одинаковую высоту. Третьим основным размером трансформатора является средний диаметр витка двух обмоток или диаметр осевого канала между обмотками d₁₂, связывающий диаметр стержня с радиальными размерами обмоток а₁ и а₂ и осевого канала между ними а₁₂.

Если эти три размера выбраны или известны, то остальные размеры, определяющие форму и объем магнитной системы и обмоток, например, высота стержня L_с, расстояние между осями соседних стержней С и т.д., могут быть найдены, если известны допустимые изоляционные расстояния от обмоток ВН до заземленных частей и до других обмоток (а₁₂, а₂₂, L_o).

Два основных размера, относящихся к обмоткам d₁₂ и L могут быть связаны отношением средней длины окружности канала между обмотками d₁₂ к высоте обмотки L:

d₁₂L

Величина определяет соотношение между диаметром и высотой обмотки. Значения может варьироваться в широких пределах и практически изменяется в масляных и сухих трансформаторах существующих серий в пределах от 1 до 3,5. При этом меньшим значением соответствуют трансформаторы относительно узкие и высокие, большим -широкие и низкие.

Различным значениям соответствуют и разные соотношения между массами активных материалов - стали магнитной системы и металла обмоток. Меньшим значениям соответствует меньшая масса стали и большая масса металла обмоток. С увеличением масса стали увеличивается, масса металла обмоток уменьшается. Таким образом, выбор существенно влияет не только на соотношение размеров трансформатора, но и на соотношение масс активных и других материалов, следовательно, и на стоимость трансформатора.

Вместе с этим изменение сказывается и на технических параметрах трансформатора: потерях и тока холостого хода, механической прочности и нагревотостойкости обмоток, габаритных размерах.

Формулу, связывающую диаметр стержня трансформатора с его мощностью, впервые предложил Г. Н. Петров [3]

(1)

Величины, входящие в подкоренное выражение этой формулы, можно подразделить на три категории:

1) величины, заданные при расчете - мощность обмоток на одном стержне трансформатора S, кВ·А, частота сети , Гц, и реактивная составляющая напряжения короткого замыкания U_p,%;

2) величины, выбираемые при расчете - отношение длины окружности канала между обмотками к высоте обмотки , максимальная индукция в стержне В_с, Тл, и коэффициент заполнения активной сталью площади круга, описанного около сечение стежня К_с;

3)величины, определяемые в ходе последующего расчета, - приведенная ширина канала рассеяния а_р, м, и коэффициент приведения идеализированного поля рассеяния к реальному К_р (коэффициент Роговского).

Таким образом, определение диаметра стержня связано с выбором некоторых исходных данных В, В_с, К_с и предварительным определением данных обмоток трансформатора, получаемых обычно после завершения расчета обмоток а_р и к_р.

Расчет и выбор величин входящих в (1), рекомендуется производить в следующем порядке:

1. Мощность одного стержня трансформатора, кВ·А, определяется так

S=S/C,

где S-мощность трансформатора пор заданию;

C-число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора.

2. Ширина приведенного канала рассеяния трансформатора при определении диаметра стержня еще не известна. Размер а₁₂ канала между обмотками ВН и НН определяется как изоляционный промежуток и может быть выбран по испытательному напряжению обмотки ВН из табл. 9.

Т а б л и ц а 9

Главная изоляция. Минимальные изоляционные расстояния обмоток ВН с учетом конструктивных требований

Мощность трансформатораS, кВ·А	Uисп для ВН, кВ	ВН от ярма, мм	Между ВН и НН, мм	Между ВН и ВН, мм
		L02	а12	а22
25-100	18,25 и 35	20	9	8
160-630	18,25 и 35	30	9	10
160-630	85	75	27	20

Для сухих трансформаторов следует пользоваться данными, приведенными в табл. 10.

Т а б л и ц а 10

Изоляция обмоток ВН и НН сухих трансформаторов, мм

Uисп для ВН, кВ	ВН от ярма L01	НН от ярма L02

Подобные документы

• Проектирование трансформатора

  Расчет основных электрических величин и размеров трансформатора. Определение потерь и напряжения короткого замыкания. Определение механических сил в обмотках и нагрева при коротком замыкании. Расчет магнитной системы и тепловой расчет трансформатора.
  
  курсовая работа [469,2 K], добавлен 17.06.2012
  

• Расчет силового трансформатора

  Определение электрических величин трансформатора. Расчет тока 3-х фазного короткого замыкания и механических усилий в обмотках при коротком замыкании, потерь и КПД. Выбор типа конструкции обмоток. Определение размеров магнитной системы. Тепловой расчет.
  
  курсовая работа [292,2 K], добавлен 21.12.2011
  

• Проектирование силового трансформатора

  Расчет основных электрических величин, размеров и обмоток трансформатора. Определение потерь короткого замыкания. Расчет магнитной системы и определение параметров холостого хода. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток трансформатора.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 19.09.2019
  

• Проектирование масляного трансформатора ТМ 110/10 Кв

  Определение электрических величин масляного трансформатора ТМ-100/10. Расчёт основных размеров трансформатора, определение его обмоток, параметров короткого замыкания. Вычисление механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании.
  
  курсовая работа [278,9 K], добавлен 18.06.2010
  

• Трансформатор ТМ 1800/б

  Расчет основных электрических величин трансформатора. Определение размеров главной изоляции обмоток. Выбор материала магнитной системы. Расчет обмоток трансформатора. Проверка обмоток трансформатора на механическую прочность при коротком замыкании.
  
  курсовая работа [5,8 M], добавлен 17.06.2012
  

• Расчет трансформатора

  Определение потерь короткого замыкания в обмотках и отводах трансформатора, в стенках бака и деталях конструкции. Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток, расчет размеров магнитной системы. Проверочный и тепловой расчет обмоток и бака.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 26.12.2011
  

• Проектирование трансформатора ТМ-1950/20/0,69

  Расчет основных величин трансформатора станции. Определение потерь короткого замыкания, механических сил в обмотках и их нагрева. Вычисление размеров магнитной системы и потерь холостого хода трансформатора. Расчет превышения температуры устройствами.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 22.06.2015
  

• Расчет трехфазного силового трансформатора с масляным охлаждением

  Выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластин. Определение испытательных напряжений обмоток. Расчет механических сил в обмотках при коротком замыкании. Определение размеров пакетов и активных сечений стержней и ярм, параметров холостого хода.
  
  курсовая работа [675,4 K], добавлен 13.01.2016
  

• Расчет силового трансформатора

  Проектирование силового трансформатора ТМ-10000/35. Выбор изоляционных расстояний. Расчет размеров трансформатора, электрических величин, обмоток, параметров короткого замыкания, магнитной системы, коэффициента полезного действия при номинальной нагрузке.
  
  курсовая работа [3,4 M], добавлен 10.12.2013
  

• Расчет силового масляного трансформатора ТМГ 63\15 мощностью 63 кВА

  Определение основных электрических величин и коэффициентов трансформатора. Расчет обмотки типа НН и ВН. Определение параметров короткого замыкания и сил, действующих на обмотку. Расчет магнитной системы трансформатора. Расчет размеров бака трансформатора.
  
  курсовая работа [713,7 K], добавлен 15.11.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам