Структурная схема теплофикационной станции по технико-экономическим показателям

Составление вариантов структурной схемы станции. Расчет токов короткого замыкания, ударных и тепловых импульсов. Определение условий для выбора аппаратов и проводников по продолжительным режимам работы. Особенность шин, токопроводов и изоляторов.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 24.06.2014
Размер файла 2,3 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Целью данного курсового проекта является выбор наиболее подходящей структурной схемы ТЭЦ по технико-экономическим показателям.

Теплофикационные станции (ТЭЦ) предназначены для централизованного снабжения промышленных предприятий и городов электроэнергией и теплом. Основное отличие ТЭЦ от главных районных электростанций (ГРЭС) состоит в использовании тепла «отработавшего» в турбинах пара для нужд промышленного производства, отопления и горячего водоснабжения. При такой комбинированной выработке электроэнергии и тепла достигается экономия топлива по сравнению с разделением выработки электроэнергии на ГРЭС и получением тепла на местных котельных. Поэтому ТЭЦ получили широкое распространение в районах и городах с большим потреблением электроэнергии и тепла. В целом на ТЭЦ производится около четверти всей вырабатываемой электроэнергии.

Основные задачи, решаемые в курсовом проекте: разработка вариантов главной схемы ТЭЦ, выбор генераторов и трансформаторов, технико-экономическое сравнение вариантов, выбор наиболее экономичного, выбор и обосновать схемы РУ всех напряжений, расчет токов к.з., выбор оборудования и токоведущих частей, выбор и обоснование конструкции РУ ВН, расчёт заземления.

Энергоносителем ТЭЦ является газ, а в качестве основной нагрузки потребителей - цветная металлургия

Генераторы ТЭЦ работают круглосуточно и независимо от времени года вырабатывают номинальную мощность. Избыток мощности отдается в энергосистему.

1. Выбор генераторов, трансформаторов, главной схемы

1.1 Выбор генераторов

По заданной номинальной мощности Рн=100Мвт и номинальному напряжению Uном=10 кВ выбирается турбогенератор типа ТВФ-120-2УЗ.

Номинальные параметры данного генератора приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Номинальные параметры генератора ТВФ-120-2УЗ

Ном. частота вращения n,

Рном

Sном

сosном

Iном

Uном

число выводов

x"d

Ta(3)

Цена

об/мин

МВт

МВЧА

о.е.

кА

кВ

шт.

о.е.

c

тыс. руб

3000

100

125

0,8

6,875

10,5

9

0,192

0,4

350

По заданной номинальной мощности Рн=63 МВт и номинальному напряжению

Uном=10 кВ выбирается турбогенератор типа ТВФ-63-2УЗ.

Номинальные параметры данного генератора приведены в таблице 2.

Таблица 2 - Номинальные параметры генератора ТВФ-63-2УЗ

Ном. частота вращения n,

Рном

Sном

сosном

Iном

Uном

число выводов

x"d

Ta(3)

Цена

об/мин

МВт

МВЧА

о.е.

кА

кВ

шт.

о.е.

c

тыс. руб

3000

63

78,75

0,8

4,33

10

9

0,153

0,24

260

Название генератора ТВФ-120-2УЗ расшифровывается следующим образом:

Т-турбогенератор, ВФ - водородное форсированное охлаждение.

Система охлаждения:

а) обмоток статора - КВ(косвенное водородное)

б) стали ротора - НВ(непосредственное водородное)

в) обмоток ротора - НВ(непосредственное водородное)

Косвенное водородное охлаждение турбогенераторов

Объем охлаждающего водорода ограничивается корпусом генератора, в связи с чем охладители встраиваются непосредственно в корпус.

Водородное охлаждение эффективнее воздушного, так как водород как охлаждающий газ имеет ряд преимуществ.

Достоинства косвенного водородного охлаждения:

-- имеет в 1,51 раза больший коэффициент теплопередачи;

-- в 7 раз более высокая теплопроводность;

-- значительно меньшая плотность водорода по сравнению с воздухом позволяет уменьшить вентиляционные потери в 8-10 раз, в результате чего КПД генератора увеличивается на 0,8-1%;

-- водород не поддерживает горения, поэтому в генераторах с водородным охлаждением можно отказаться от устройства пожаротушения;

-- генераторы с косвенным водородным охлаждением могут работать при необходимости с воздушным охлаждением.

Недостатки косвенного водородного охлаждения:

--водород, заполняющий генератор в смеси с воздухом образует взрывоопасную смесь, поэтому должна быть обеспечена высокая газоплотность корпуса статора масляными уплотнениями вала, уплотнением токопроводов к обмоткам статора и ротора, уплотнением крышек газоохладителей, лючков и съемных торцевых щитов.

Непосредственное водородное охлаждение

Еще больший эффект по сравнению с косвенным водородным охлаждением дает непосредственное охлаждение, когда водород подается внутрь полых проводников обмотки.

Генераторы с непосредственным водородным охлаждением на воздушном охлаждении работать не могут, так как обмотка, рассчитанная на форсированное охлаждение водородом, при работе на воздушном охлаждении перегреется и выйдет из строя.

Система возбуждения:

ВЧ - возбуждение от машинного возбудителя переменного тока повышенной частоты, соединенного непосредственно с валом генератора через отдельно стоящее выпрямляющее устройство (тип:ВТД-490-3000УЗ).

Основное достоинство этого способа состоит в том, что возбуждение синхронного генератора не зависит от режима электрической сети и поэтому является наиболее надежным. Возбуждение самого возбудителя выполнено по схеме самовозбуждения.

Недостатки системы возбуждения определяются в основном недостатками самого возбудителя. Для турбогенераторов он обусловлен снижением работы генератора постоянного тока из-за вибрации и тяжелых условий щеток и коллектора.

Схема соединения обмоток - Y-Y.

1.2 Построение графиков нагрузки

Величина максимальной активной нагрузки, МВт,

, (1.1)

где - количество линий, шт;

- мощность одной линии, МВт.

Максимальная реактивная мощность потребителей, Мвар,

, (1.2)

Полная мощность потребителей, МВ·А,

, (1.3)

Для потребителей на напряжении 10 кВ:

МВт,

Мвар,

МВ•А.

Таблица 3- Значения мощности ступеней графика нагрузки потребителей 10 кВ

%

P

Q

S

t

МВт

Мвар

МВ•А

ч

100

27,00

20,25

33,75

2920

95

25,65

19,24

32,06

5840

Рисунок 1-График нагрузки для потребителей 10 кВ

Для потребителей на напряжении 35 кВ:

МВт,

Мвар,

МВ•А.

Таблица 4- Значения мощности ступеней графика нагрузки потребителей 35 кВ

%

P

Q

S

t

МВт

Мвар

МВ•А

ч

100

100

75

125

2920

95

95

71,25

118,75

5840

График нагрузки для потребителей 35 кВ строится аналогично, представлен ниже(приложение В)

1.3 Составление вариантов структурной схемы станции

Необходимо рассмотреть три варианта схемы. Между распределительными устройствами ВН и НН следует использовать два трансформатора или два трехобмоточных трансформатора, т.к. РУ 110 кВ и РУ 35 кВ. Целесообразно сооружать КРУ, т.к. мощность генераторов меньше 160МВ·А, отношение мощности нагрузки на РУ НН к мощности генераторов установленных на РУ НН составляет 13,5%, где - активная мощность нагрузки на РУ НН, МВт, - сумма активных мощностей генераторов установленных на РУ НН, МВт. Остальные генераторы подключаются к блочным трансформаторам или трёхобмоточным трансформаторам связи. Генераторы мощностью 100 МВт могут подключаться только к РУ 110 кВ, так как на 35 кВ трансформатор для этого генератора не выпускается. Генератор мощностью 63 МВт может подключаться как к шинам РУ 35кВ, так и к шинам РУ 110 кВ, а так же к выводам низшей обмотки трёхобмоточного трансформатора связи.

Наличие РПН необходимо для трансформаторов связи, а так же для блочных трансформаторов, к которым подключается КРУ. У блочных трансформаторов в РПН нет необходимости.

Ниже изображены три возможных варианта структурной схемы станции (рисунки 1 - 3).

Рисунок 2 - Первый вариант структурной схемы ТЭЦ

Рисунок 3 - Второй вариант структурной схемы ТЭЦ

Рисунок 4 - Третий вариант структурной схемы ТЭЦ

1.4 Выбор трансформаторов

1.4.1 Выбор блочных трансформаторов

Мощность блочного трансформатора для генератора 100 МВт, МВ•А,

, (1.4)

где РГ100, QГ100 - активная и реактивная мощность одного генератора, МВт, Мвар;

Рс.н100., Qс.н100. - активная и реактивная мощность нагрузки собственных нужд одного генератора, МВт, Мвар, определяются по формулам,

, (1.5)

,

где 0,05 - коэффициент, определяющий затраты вырабатываемой мощности на собственные нужды, о.е.

, (1.6)

, (1.7)

Мощность блочного трансформатора для генератора 63 МВт, МВ•А,

, (1.8)

где РГ63, QГ63 - активная и реактивная мощность одного генератора, МВт, Мвар;

Рс.н.63, Qс.н.63 - активная и реактивная мощность нагрузки собственных нужд одного генератора, МВт, Мвар, определяются по формулам,

где 0,05 - коэффициент, определяющий затраты вырабатываемой мощности на собственные нужды, о.е..

МВт, (1.9)

Мвар. (1.10)

МВт, (1.11)

Мвар (1.12)

Полученный результат подставляется в формулу (4) и (7)

ST100 = 118,75 МВ•А

ST63 = 76,238 МВ•А

Согласно полученным значениям выбираются блочные трансформаторы типа

ТДЦ-125000/110, ТРДЦН-125000/110, ТДЦ-80000/110, ТДЦ-80000/35. Параметры выбранных трансформаторов приведены в таблице 5.

Таблица 5 Параметры блочных трансформаторов

Тип

Sном, МВА

Uвн, кВ

Uнн, кВ

Uк, %

Iх, %

Рх, кВт

Рк, кВт

Цена, тыс. руб.

ТДЦ-125000/110

125

121

10,5

10,5

0,55

120

400

140

ТРДЦН-125000/110

125

115

10,5

11

0,55

105

400

196

ТДЦ-80000/110

80

121

10,5

11

0,6

85

310

113,7

ТДЦ-80000/35

80

38,5

10,5

10,5

0,3

53

280

73,66

1.4.2 Выбор трансформаторов связи для первого варианта

Для выбора трансформаторов связи определяется их наибольшая загрузка в различных режимах. Для этого составляется баланс мощности для трех характерных режимов: максимального, минимального, аварийного.

1) В режиме минимальных нагрузок потребителей 35кВ, МВ•А,

(1.13)

где - активная нагрузка в минимальном режиме, МВт;

- реактивная нагрузка в минимальном режиме, Мвар;

МВ•А.

2) В режиме максимальных нагрузок потребителей 35кВ передаваемая мощность определяется аналогично, МВ•А,

(1.14)

где - активная нагрузка в режиме максимальных нагрузок, МВт;

- реактивная нагрузка в режиме максимальных нагрузок, Мвар.

МВ•А.

3) Аварийный режим для схемы 1 не рассчитывается, т.к.отключение любого генератора не приведёт к изменению перетоков мощности через трансформатор связи.

Далее определяется номинальная мощность трансформатора, МВ·А,

Максимальный переток мощности в режиме максимальных нагрузок, поэтому номинальная мощность трансформаторов связи, выбирается исходя из условия:

, (1.15)

где коэффициент допустимой перегрузки трансформатора для аварийного режима ;

- число параллельных трансформаторов, шт.;

МВ•А.

Таким образом, выбираются два трансформатора по 63 МВЧА (ТДН-63000/110).

1.4.3 Выбор трансформаторов связи для второго варианта

Для выбора трансформаторов связи определяется их наибольшая загрузка в различных режимах. Для этого составляется баланс мощности для трех характерных режимов: максимального, минимального, аварийного.

1) В режиме минимальных нагрузок потребителей 35 кВ, МВ•А,

(1.16)

МВ•А.

2) В режиме максимальных нагрузок потребителей 35кВ передаваемая мощность определяется аналогично, МВ•А,

(1.17)

МВ•А.

3) В аварийном режиме, при отключении генератора и максимальной нагрузке потребителей, МВ•А,

(1.18)

МВ•А.

Далее определяется номинальная мощность трансформатора, МВ·А,

Максимальный переток мощности в аварийном режиме, поэтому номинальная мощность трансформаторов связи, выбирается исходя из условия:

, (1.19)

МВ•А.

Таким образом, выбираются два трансформатора по 40 МВЧА (ТДН-40000/110).

1.4.4 Выбор трансформаторов связи для третьего варианта

Для выбора трехобмоточных трансформаторов связи определяется наибольшая загрузка каждой обмотки в различных режимах. Для этого составляется баланс мощности для трех характерных режимов: максимального, минимального, аварийного.

Обмотка низшего напряжения. Для обмотки низшего напряжения рассчитывается только 1 режим - режим нормальной работы генератора.

(1.20)

МВ•А.

1. Обмотка среднего напряжения.

Для обмотки среднего напряжения рассчитывается 2 режима: минимальный и максимальный.

1) В режиме минимальных нагрузок потребителей 35кВ, МВ•А,

(1.21)

МВ•А.

2) В режиме максимальных нагрузок потребителей 35кВ передаваемая мощность определяется аналогично, МВ•А,

(1.22)

МВ•А.

2. Обмотка высшего напряжения.

Для обмотки высшего напряжения рассчитываются все 3 режима.

1) В режиме минимальных нагрузок потребителей 35 кВ, МВ•А,

(1.23)

МВ•А.

В режиме максимальных нагрузок потребителей 35кВ передаваемая мощность определяется аналогично, МВ•А,

, (1.24)

МВ•А.

2) В аварийном режиме, при отключении генератора и максимальной нагрузке потребителей, МВ•А,

(1.25)

МВ•А.

Далее определяется номинальная мощность трансформатора, МВ·А,

Максимальный переток мощности в режиме максимальных нагрузок, поэтому номинальная мощность трансформаторов связи, выбирается исходя из условия:

, (1.26)

МВ•А.

Таким образом, выбираются два трехобмоточных трансформатора по 63 МВЧА (ТДТН-40000/110).

Таблица 6- Номинальные параметры трансформаторов связи

Вариант схемы

Тип

Кол-во, шт

Sном, МВ·А

U, кВ

Iх, %

Uк , %

Px, кВт

Pк, Вт

Цена, тыс. руб.

вн

сн

нн

вн-сн

вн-нн

сн-нн

1

ТДН-63000/110

2

63

115

-

38,5

0,5

-

10,5

-

50

245

80

2

ТДН-40000/110

2

40

115

-

38,5

0,55

-

10,5

-

34

170

63

3

ТДТН-63000/110/35

2

63

115

38,5

115

0,55

10,5

18

7

53

290

126

1.4.5 Выбор трансформаторов собственных нужд

Мощность трансформаторов собственных нужд (ТСН) определяется по мощности нагрузки собственных нужд.

, (1.27)

где кс - коэффициент спроса, о.е.,

, (1.28)

, (1.29)

Выбирается четыре трансформатора собственных нужд ТМНС-6300/10.

Схема станции содержит КРУ и блоки генератор - трансформатор.

Место подключения должно обеспечивать наибольшую надёжность и экономичность.

Все четыре ТСН подключены к блокам генератор - трансформатор, т.к. это здесь обеспечивается экономичность за счёт трансформации энергии 10/6,3 кВ и надёжность.

Количество пускорезервных трансформаторов собственных нужд (ПРТСН) определяется по числу блоков. При четырёх блоках с генераторными выключателями и без них выбирается два ПРТСН.

Один из ПРТСН подключается к блоку генератор - трансформатор с КРУ, т.к. здесь обеспечивается экономичность за счёт трансформации энергии 10/6,3 кВ и надёжность за счёт одного преобразования энергии через блочный трансформатор. Второй ПРТСН подключается к шинам РУ 35кВ, т.к. в этом месте подключения обеспечивается достаточная надёжность и экономичность.

Для блоков с генераторами мощность пускорезервных трансформаторов собственных нужд выбирается на ступень выше.

Выбирается ТДНС-10000/35.

Параметры трансформаторов собственных нужд приведены в таблице 7.

Таблица 7 Параметры трансформаторов собственных нужд

Тип трансформатора

SНОМ, МВА

UНОМ, кВ

UК,%

PК, кВт

РХ, кВт

ВН

НН

ТМНС-6300/10

6,3

10,5

6,3

8

46,5

8

ТДНС-10000/35

10

10,5

6,3

8

60

12

1.5 Технико-экономическое сравнение вариантов структурной схемы

Экономическая целесообразность схемы определяется по критерию минимума дисконтированных издержек, предполагается, что инвестиции осуществляются в течение одного года, до момента начала строительства объекта.

, (1.30)

где к - номер варианта;

К - капитальные вложения, тыс. руб.;

Тр - расчетный период, год;

Иорк - затраты на обслуживание и ремонт, тыс. руб.;

Ипотк - стоимость потерь электроэнергии, тыс. руб.;

i - коэффициент дисконтирования, о.е..

Т.к. сравниваемые варианты равноценны по надежности питания, то ущерб от недоотпуска электроэнергии не учитывается.

Капиталовложения К определяются по укрупненным показателя стоимости элементов схемы. Расчет капитальных затрат приведен в таблице 8.

Таблица 8 - Капитальные затраты

Оборудование

Ст-ть ед. тыс.руб.

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 3

Кол-во

Ст-ть

Кол-во

Ст-ть

Кол-во

Ст-ть

1

2

3

4

5

6

7

8

Тр-ры блочные:

ТДЦ-125000/110

140

1

140

1

140

1

140

ТРДЦН-125000/110

196

2

392

2

392

2

392

ТДЦ-80000/35

73,66

-

-

1

73,66

-

-

ТДЦ-80000/110

113,7

1

113,7

-

-

-

-

Тр-ры связи:

ТДН-63000/110

80

2

160

-

-

-

-

ТДН-40000/110

63

-

-

2

126

-

-

ТДТН-63000/110/35

126

-

-

-

-

2

252

Ячейки ОРУ:

35 кВ

14,3

6+1

100,1

7+1

114,4

6+1

100,1

110 кВ

42,6

8+2

426

7+2

383,4

7+2

383,4

Суммарная стоимость 110кВ

1231,7

941,4

1167,4

Итого

1331,8

1129,46

1267,5

Итого X60

79908

67767,6

76050

Предварительно принимаются схемы:

110 кВ - две рабочих системы шин с обходной;

35 кВ - две системы шин;

Издержки на обслуживание и ремонт Ир.о., тыс. руб,

Ио.р. = Но.р.К, (1.31)

где Но.р. - норматив отчислений на амортизацию и обслуживание, %, принимается равным:

· для силового оборудования до 35 кВ - 6,9%;

· для силового оборудования 110 кВ - 5,9%.

Потери электроэнергии могут быть оценены по среднему тарифу, тыс.руб,

(1.32)

где - средний тариф, принимается равным 150 коп./кВт·ч;

- потери электроэнергии в трансформаторах за год, кВт·ч.

Потери электроэнергии в двухобмоточном трансформаторе определяются по формуле, МВт•ч,

, (1.33)

где - потери мощности холостого хода, кВт;

- потери мощности короткого замыкания, кВт;

- расчетная(максимальная) нагрузка трансформатора, МВЧА;

- номинальная мощность трансформатора, МВЧА;

- продолжительность работы трансформатора, равная 8760 ч;

- число часов максимальных потерь, ч.

Потери электроэнергии в трехобмоточном трансформаторе определяются по формуле, МВт•ч,

, (1.34)

- число часов максимальных потерь, ч, определяется по кривой в зависимости от числа часов использования максимальной нагрузки ,

, (1.35)

Для определения потерь электроэнергии в трансформаторах связи определяются значения перетоков мощности через них.
Мощность i-ой ступени, МВт,
Pi = |NгЧ(Pг - Pс, н)- Pн,i|, (1.36)
где Pн,i - мощность i-ой ступени графика нагрузки потребителей, МВт.
Перетоки мощности через трансформаторы представляются в виде таблиц.
Таблица 9 - Переток мощности через трансформаторы Т3,Т4 первого варианта и трансформаторы Т2 и Т3 для второго и третьего вариантов(Блочные трансформаторы с КРУ)

T

P

Q

S

Ч

МВт

Мвар

МВ•А

2920

81,5

61,125

101,875

5840

82,175

61,631

101,92

Таблица 10 - Переток мощности через трансформаторы Т5,Т6 для первого варианта

T

P

Q

S

Ч

МВт

Мвар

МВ•А

2920

60

45

75

5840

57

42,75

71,25

Таблица 11 - Переток мощности через трансформаторы Т5,Т6 для второго варианта

t

P

Q

S

ч

МВт

Мвар

МВ•А

2920

0,15

0,1125

0,188

5840

2,85

2,1375

3,563

Таблица 12 - Переток мощности через трансформаторы Т5,Т6 для третьего варианта

t

Pнн

Qнн

Sнн

Pсн

Qсн

Sсн

Pвн

Qвн

Sвн

ч

МВт

Мвар

МВ•А

МВт

Мвар

МВ•А

МВт

Мвар

МВ•А

2920

59,85

44,888

74,813

60

45

75

0,15

0,1125

0,188

5840

59,85

44,888

74,813

57

42,75

71,25

2,85

2,1375

3,563

Графики перетоков мощности представлены ниже (приложении В)

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч/год,

, (1.37)

где Wгод - энергия, протекающая по трансформаторам связи за год, определяемая по графику перетоков мощности трансформаторов связи (рисунки 7 - 9), МВт·ч/год,

Wгод = еРiЧti, (1.38)

где: Рi - мощность i-ой ступени графика, МВт;

ti - время i-ой ступени графика, ч.

1.5.1 Дисконтированные издержки для первого варианта

1) Потери электроэнергии в блочном трансформаторе для генератора 63МВт, МВт•ч,

МВт•ч.

2) Потери электроэнергии в блочном трансформаторе для генератора 100МВт без КРУ, МВт•ч,

МВт•ч.

3) Потери электроэнергии в трансформаторах связи.

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

,

Продолжительность максимальных потерь, ч,

ч.

Потери электроэнергии в трансформаторах, МВт•ч,

МВт•ч. Потери электроэнергии в блочных трансформаторах для генератора 100МВт с КРУ, МВт•ч,

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

ч.

Продолжительность максимальных потерь, ч,

ч.

Потери электроэнергии в трансформаторах, МВт•ч,

МВт•ч.

Суммарные потери, МВт•ч,

ДW =2876,034+3889,44+2144,299+5997,009=14906,782 МВт•ч.

Годовые эксплуатационные издержки, тыс.руб,

ИОР = (0,059•1231,7+0,069•100,1)60=4774,632 тыс.руб.

Стоимость потерь электроэнергии, тыс.руб,

ИПОТ = 14906,7821,5 =22360,172 тыс.руб.

Окончательно дисконтированные издержки определятся, тыс.руб,

тыс.руб.

1.5.2 Дисконтированные издержки для второго варианта

1) Потери электроэнергии в блочном трансформаторе для генератора 63МВт, МВт•ч,

МВт•ч.

2) Потери электроэнергии в блочном трансформаторе для генератора 100МВт без КРУ, МВт•ч,

МВт•ч.

3) Потери электроэнергии в трансформаторах связи.

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

ч.

Продолжительность максимальных потерь, ч,

ч.

Потери электроэнергии в трансформаторах, МВт•ч,

МВт•ч.

4) Потери электроэнергии в блочных трансформаторах для генератора 100МВт с КРУ, МВт•ч,

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

ч.

Продолжительность максимальных потерь, ч,

ч.

Потери электроэнергии в трансформаторах, МВт•ч,

МВт•ч.

Суммарные потери, МВт•ч,

ДW =2389,447+3889,44+597,422+5997,009=12873,318 МВт•ч.

Годовые эксплуатационные издержки, тыс.руб,

ИОР = (0,059•1069,46+0,069•180,06)60=4531,337 тыс.руб.

Стоимость потерь электроэнергии, тыс.руб,

ИПОТ = 12873,3181,5 =19309,977 тыс.руб.

Окончательно дисконтированные издержки определятся, тыс.руб,

тыс.руб.

1.5.3 Дисконтированные издержки для третьего варианта

1) Потери электроэнергии в блочном трансформаторе для генератора 100МВт без КРУ, МВт•ч,

МВт•ч.

2) Потери электроэнергии в трансформаторах связи.

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

ч,

ч,

ч,

Продолжительность максимальных потерь , ч,

ч,

ч,

ч,

Принимается:

, (1.39)

Потери электроэнергии в трёхобмоточных трансформаторах связи, МВт•ч,

3) Потери электроэнергии в блочных трансформаторах для генератора 100МВт с КРУ, МВт•ч,

Продолжительность использования наибольшей нагрузки, ч,

ч.

Продолжительность максимальных потерь, ч,

ч.

Потери электроэнергии в трансформаторах, МВт•ч,

МВт•ч.

Суммарные потери, МВт•ч,

ДW =3889,44+2673,489+5997,009=12559,938 МВт•ч.

Годовые эксплуатационные издержки, тыс.руб,

ИОР = (0,059•1208,2+0,069•100,1)60=4691,442 тыс.руб.

Стоимость потерь электроэнергии, тыс.руб,

ИПОТ = 12559,9381,5 =18839,907 тыс.руб.

Окончательно дисконтированные издержки определятся, тыс.руб,

тыс.руб.
Т.к. ДИ2<ДИ3<ДИ1, то наиболее экономически целесообразным является вариант структурной схемы 2.

1.6 Выбор и обоснование РУ всех напряжений

Распределительное устройство 110 кВ

РУ имеет 7 присоединений. Выбирается РУ с двумя рабочими и одной обходной системой шин. Как правило, обе системы шин находятся в работе при соответствующем фиксированном распределении всех присоединений. Данное распределение присоединений увеличивает надёжность схемы, так как при КЗ на шинах отключается шиносоединительный выключатель и только половина присоединений.

Одним из важных требований к схемам на стороне 110 кВ является создание условий для ревизий и опробование выключателей без перерыва работы. Также необходимо учитывать количество присоединений и возможность расширения РУ. Рассмотренная схема рекомендуется для РУ 110кВ на электростанциях при числе присоединений до 12.

Преимущества схемы заключаются в следующем:

- быстрое восстановление питания присоединений при коротком замыкании на одной из секции путём переключения их на неповреждённую систему шин,

- в облегчении ремонта шин и шинных разъединителей,

- ремонт выключателя присоединения возможен без нарушения работы этого присоединения,

- схема имеет более высокую ремонтопригодность.

Недостатками схемы являются:

- отказ одного выключателя при аварии приводит к отключению всех источников питания и линий, присоединённых к данной системе шин, а если в работе находится одна система шин, отключаются все присоединения. Ликвидация аварии затягивается, так как все операции по переходу с одной системы шин на другую производится разъединителями;

- повреждение шиносоединительного выключателя равноценно КЗ на обеих системах шин, то есть приводит к отключению всех присоединений;

- большое количество операций разъединителями при выводе в ремонт и ревизию выключателей усложняет эксплуатацию РУ;

- необходимость установки шиносоединительного, обходного выключателей и большого количества разъединителей увеличивает затраты на сооружение РУ.

Распределительное устройство 35 кВ

РУ 35 кВ имеет 8 присоединений. Выбирается РУ с двумя системами сборных шин Системы шин не секционируются. Используется один шиносоединительный выключатель. Данная схема имеет ряд преимуществ по сравнению со схемой одна секционированная система шин, таких как появляется возможность поочерёдного ремонта системы шин, возможность деления схемы на 2 части для увеличения надёжности, снижение токов КЗ.

Схема КРУ

Схема КРУ имеет 22 присоединения. Применяется схема одна секционированная система шин. Так как КРУ получает питание от двух сдвоенных реакторов. Блочное соединение генераторов с повышающими трансформаторами уменьшает токи КЗ.

Преимущества схемы одна секционированная система шин:

- простота;

- наглядность;

- низкая стоимость;

- исключены ошибочные действия персонала с разъединителями.

Недостатки схемы:

- сложность ремонта;

- вероятность полного погашения схемы при повреждении секционного выключателя.

Схема собственных нужд

В качестве схемы собственных нужд выбирается схема одна секционированная система шин, но так как мощность генератора менее 160МВт, то устанавливается одна секция на блок. Для присоединения ПРТСН применяются две независимые магистральные шины.

2. Расчет токов короткого замыкания, ударных токов и тепловых импульсов

2.1 Расчет параметров схемы замещения

Для расчета составляется схема замещения, изображенная ниже (рисунок 7). Расчетная схема - однолинейная электрическая схема проектируемой ТЭЦ, в которую включены все источники питания, трансформаторные связи, связь с энергосистемой. Месторасположение точки КЗ выбирается таким образом, чтобы через оборудование протекал наибольший ток КЗ, который и будет являться расчетным. Расчетное время оценивается в зависимости от цели расчета. Расчетным видом КЗ принимается трехфазное короткое замыкание. Принимаются допущения при расчете тока к.з пренебрегают влиянием нагрузки , а при к.з на шинах резервного питания влиянием двигателей .

За основную выбирается ступень напряжением Uосн б = 110кВ,

базисная мощность Sб = 2000 МВ·А.

Базисные напряжения ступеней, кВ,

,

,

,

,

Базисные токи ступеней, кА,

,

,

,

,

.

Расчет элементов схемы.

Сопротивление трансформаторов, о.е.,

, (2.1)

,

,

,

,

,

.

Рисунок 7 - Схема замещения исследуемого варианта структурной схемы ТЭЦ

Сопротивление и ЭДС генераторов, о.е.,

, (2.2)

, (2.3)

Сопротивление линии,

, (2.4)

Сопротивление и ЭДС системы,

, (2.5)

, (2.6)

Расчет токов КЗ производится с помощью ЭВМ для точек 1 (КЗ на шинах 110 кВ), 2 (КЗ на шинах 35 кВ), 3 (КЗ на шинах 10 кВ) и для точки 4(КЗ на шинах системы собственных нужд).

Расчет "вручную" токов КЗ в точке 1.

Производится преобразование схемы относительно точки КЗ.

2.2 Расчет токов КЗ в точках К1, К2, К3

Расчет токов КЗ для точки К1

Преобразование схемы для расчета тока КЗ в точке К1 изображено ниже (рисунок 8).

Рисунок 8 - Эквивалентная схема для точки К1

Параметры элементов расчетной схемы замещения:

, (2.7)

, (2.8)

, о.е..

, (2.9)

, (2.10)

Производятся дальнейшие преобразования схемы (рисунок 9).

Рисунок 9 - Эквивалентная схема для точки К1

, (2.11)

, (2.12)

(2.13)

Производятся дальнейшие преобразования схемы (рисунок 10).

Рисунок 10 - Эквивалентная схема для точки К1

, (2.14)

;

. (2.15)

, (2.16)

, (2.17)

Результаты расчетов на ЭВМ для всех точек представлены ниже (Приложение Б).

2.3 Определение ударных токов, периодических и апериодических составляющих токов КЗ

Расчет производится для точки К1.

2.3.1 Определение ударных токов

Ударный ток КЗ, кА,

, (2.18)

где - ударный коэффициент, определяемый по таблице, о.е.,

- базисный ток той ступени, где находится точка КЗ.

Генераторы Г1,Г2,Г3: ;

Генераторы Г4: ;

Система: ;

Суммарный ударный ток к.з, кА,

2.3.2 Расчет времени для определение токов к.з.

Минимальное время отключения токов к.з., с,

, (2.19)

где собственное время отключения выключателя, с,

минимальное время действия релейной защиты, с,

=0,01с;

Максимальное время отключения токов к.з., с,

, (2.20)

где -максимальное время действия релейной защиты (при расчете Вк -= 0,1с),

-полное время отключения выключателя ,с.

На РУ 110 кВ намечается к установке ВМТ-110Б/1000УХЛ1 с параметрами:

0,05с,

= 0,08c.

Минимальное время отключения токов к.з., с,

0,05+0,01=0,06c.

Максимальное время отключения токов к.з., с,

0,1+0,08=0,18c.

2.3.3 Определение периодических и апериодических составляющих токов КЗ

Периодическая составляющая тока КЗ определяется двумя составляющими: от системы - и от генераторов : принимается неизменной во времени, кА:

, (2.22)

Для системы:

кА.

Для генераторов не удаленных от места к.з.,

, (2.23)

где - коэффициент затухания периодической составляющей, определяется по кривым.

Номинальный ток генераторов, приведенный к напряжению 110 кВ,

, (2.24)

,

,

.

Начальное значение периодической составляющей тока КЗ от генератора, кА,

кА,

кА,

кА,

Определяется удаленность точки к.з. от генераторов по условию,

, (2.25)

,

условие не выполняется и к.з. в точке К1 для генератора G1 считается не удаленным.

Для кА, .

,

условие не выполняется и к.з. в точке К1 для генераторов G2 и G3 считается не удаленным.

Для кА, .

,

условие не выполняется и к.з. в точке К1 для генератора G4 считается не удаленным.

Для кА, .

, кА.

Апериодическая составляющая тока КЗ в момент времени , кА,

, (2.26)

- момент времени, когда ток КЗ достигает своего наибольшего значения, с,

с,

Система: Tас =0,02с;

Генераторы G1,G2,G3: Tаг =0,4с;

Генераторы G4: Tаг =0,25с;

.

2.4 Расчет тепловых импульсов

Расчет теплового импульса производится по следующей формуле, кА2Чс,

, (2.27)

кА2Чс.

Результаты расчетов для точек К1, К2 и К3 представлены в таблице 13.

2.5 Расчёт теплового импульса в точке К3

Тепловой импульс на выводах генератора, кА2с,

Bk=Bк,п+Bк,а, (2.28)

, (2.29)

, (2.30)

B* и Q* относительный квадратичный и токовый интегралы выбранные по /2/ стр.53

,

Суммарный интеграл Джоуля:

Вк=978,253+693,922=1672,175 кА2с

2.6 Расчёт токов КЗ в системе собственных нужд

Рисунок 11 - Схема замещения для расчёта тока КЗ в точке К4

Результаты расчет на ЭВМ для точки 4 представлены ниже (Приложение Б). станция короткий замыкание импульс

Результаты расчетов для точки К4 представлены в таблице 13.

Таблица 13 - Расчет токов КЗ

Точка КЗ

источ-ник

вык.

-

кВ

кА

-

кА

-

кА

С

кА

кА

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

К1

110

10,497

Г1

2,33

1,975

19,937

0,06

2,004

7,355

26,662

Г2,Г3

4,808

1,975

4,039

Г4

1,27

1,955

3,512

1,168

1,299

С

3,138

1,608

7,137

3,138

0,234

11,546

30,586

10,349

8,875

К2

36,826

31,356

Г

5,142

1,955

14,217

0,06

4,474

5,311

56,585

С

8,623

1,82

22,2

8,623

7,115

13,734

36,417

13,097

12,426

К3

10,043

114,976

Г

39,667

1,975

110,792

0,16

24,902

24,902

1672,175

С

38,517

1,9

103,495

38,517

10,986

78,759

214,287

67,871

35,888

К4

6,026

191,62

Д

3,968

1,65

9,259

0,1

0,952

0,46

63,139

С

4,216

1,817

10,834

4,216

0,645

8,174

20,093

5,166

1,150

3. Выбор оборудования

3.1 Определение расчетных условий для выбора аппаратов и проводников по продолжительным режимам работы

Определяются нормальные токи и токи наиболее тяжелых режимов для всех присоединений, в которых выбираются проводники и аппараты.

Генераторы:

Наибольший ток нормального режима, кА,

, (3.1)

Наибольший ток послеаварийного или ремонтного режима, кА,

, (3.2)

где 0,95 - условие, при котором наибольший ток послеаварийного режима определяется при условии работы генератора при уменьшении напряжения на 5%.

Трансформаторы связи Т5,Т6:

В цепи двухобмоточного трансформатора связи со стороны ВН и НН принимается

, (3.3)

ВН:

НН:

Блочные трансформаторы:

В цепи двухобмоточного блочного трансформатора со стороны ВН и НН принимается

, (3.4)

ВН:

НН:

Линии нагрузки 35 кВ:

, (3.5)

, (3.6)

где n - число линий.

Линии нагрузки 10 кВ:

Полученные значения токов сведены в таблицу 14.

Таблица 14 - Токи продолжительных режимов

Ток, кА

Г1-3

Г4

Т1

Т2,Т3

Т4

Т5,Т6

Потреб.

35кВ

Потреб.

10кВ

РУ 110кВ

РУ 35кВ

6,873

4,33

ВН

0,596

0,628

1,2

0,201

0,309

0,108

0,628

1,2

НН

6,873

6,873

4,398

0,6

7,235

4,56

ВН

0,596

0,628

1,2

0,281

0,412

0,115

0,628

1,2

НН

6,873

6,873

4,398

0,84

3.2 Выбор выключателей, разъединителей

Заводами-изготовителями гарантируется определенная зависимость параметров поэтому выбор выключателей допустимо производить по важнейшим параметрам.

Выбор выключатели для РУ 110 кВ

Выбираются выключатели ВМТ-110Б-20/1000УХЛ1,

разъединители РНДЗ.1-110/1000 У1.

Их данные сведены в таблицу 15.

Таблица 15 - Данные выключателей и разъединителей для РУ 110 кВ

Расчетные данные

Условие выбора

Каталожные данные

Выключатель

ВМТ-110Б-20/1000УХЛ1

Разъединитель

РНДЗ.1-110/1000 У1

Uуст=110 кВ

Uном=110 кВ

Uном=110 кВ

Imax=0,281 кА

Iном=1,00 кА

Iном=1,00 кА

Iп,=10,349 кА

Iотк,ном=20 кА

-

iа,=8,875 кА

-

-

Iп,0=11,546 кА

Iдин=20 кА

-

iуд=30,586 кА

iдин=52 кА

iдин=80 кА

Вк=26,662кА2с

I2терtтер=1200 кА2с

I2терtтер=3969 кА2с

Выбор выключателя для РУ 35 кВ

Выбираются выключатели ВМКЭ-35Б-16/1000У1,

разъединители РНДЗ.1-35/2000У1.

Их данные сведены в таблицу 16.

Таблица 16 - Данные выключателей и разъединителей для РУ 35 кВ

Расчетные данные

Условие выбора

Каталожные данные

Выключатель

ВМКЭ-35Б-16/1000У1

Разъединитель

РНДЗ.1-35/2000У1

Uуст=35 кВ

Uном=35 кВ

Uном=35 кВ

Imax=0,84 кА

Iном=1,00 кА

Iном=2,0 кА

Iп,=13,097 кА

Iотк,ном=16 кА

-

iа,=12,426 кА

-

-

Iп,0=13,734 кА

Iдин=25 кА

-

iу=36,417 кА

iдин=64 кА

iдин=80 кА

Вк=56,585 кА2с

I2терtтер=1089 кА2с

I2терtтер=992,25 кА2с

Выбор выключателя на генераторном напряжении

Выбираются выключатели ВГМ-20-90/11200У3,

разъединители РВПЗ.1-20/12500У3.

Их данные сведены в таблицу 17.

Таблица 17 - Данные генераторных выключателей

Расчетные данные

Условие выбора

Каталожные данные

Выключатель

ВГМ-20-90/11200У3

Разъединитель

РВПЗ.1-20/12500У3

Uуст=10,5 кВ

Uном=20 кВ

Uном=20 кВ

Imax=7,235 кА

Iном=11,2 кА

Iном=12,5 кА

Iп,=38,517 кА

Iотк,ном=90 кА

-

iа,=24,902 кА

iа,ном=25,456 кА

-

Iп,0=39,667 кА

Iдин=125 кА

-

iу=110,792 кА

iдин=320 кА

iдин=490 кА

Вк=1672,175 кА2с

I2терtтер=44100 кА2с

I2терtтер=129600 кА2с

Выбор выключателя для системы собственных нужд

Выбираются выключатели ВВЭ-М-10-20,

Их данные сведены в таблицу 18.

Таблица 18 - Данные выключателя для системы собственных нужд

Расчетные

данные

Условие

выбора

Каталожные данные

Выключатель

ВВЭ-М-10-20

Uуст=10,5 кВ

Uном=10 кВ

Imax ввод=0,377 кА

Iном=630 кА

Iп,=5,166 кА

Iотк,ном=20 кА

Iп,0=8,184кА

Iдин=20 кА

iу=20,093 кА

iдин=51 кА

Вк=63,139 кА2с

I2терtтер=1200 кА2с

3.3 Выбор выключателей для КРУ 10 кВ

Выбор КРУ ведется одновременно с выбором токоограничивающего реактора. Предварительно выбирается КРУ со шкафами выкатного исполнения К-02-4.1 с вакуумными выключателями ВВЭ-М-10-31,5 с Iотк.ном=31,5 кА. Основная релейная защита- максимальная токовая защита с выдержкой времени, полное время отключения не более отк=0,5 с. Суммарное начальное значение периодической составляющей тока КЗ на шинах 10 кВ Iп,0=78,759 кА. Максимальный ток продолжительного режима работы для каждой линии:

Imax=, (3.6)

Imax, л=

Максимальный продолжительный ток через реактор будет проходить в случае присоединения к нему всей нагрузки 10 кВ:

Imax, р=18Imax, л, (3.7)

Imax, р=180,103=1,854 кА.

Предварительно намечается к установке сдвоенный реактор РБСГ 10-21600 , при этом максимальный ток на одну цепь реактора:

Imax, р=9Imax, л (3.8)

Imax, р=90,103=0,927 кА,

Iном,>Imax.

Результирующее сопротивление цепи КЗ при отсутствии реактора:

,

Требуемое сопротивление цепи КЗ из условия обеспечения номинальной отключающей способности выключателя:

,

Требуемое сопротивления реактора для ограничения тока КЗ:

Окончательно выбран реактор РБСГ 10-21600-0,14У3 с номинальными параметрами, приведенными в таблице 24.

Таблица 19 - Номинальные данные реакторов РБСГ 10-21600-0,14У3

Uном, кВ

10

Iном, А

1600

xр, Ом

0,14

iдин, кА

79

Iтерм, кА

31,5

tтерм, с

8

kсв

0,56

Результирующее сопротивление цепи КЗ с учетом реактора:

.

Фактическое значение периодической составляющей тока КЗ за реактором:

Электродинамическая стойкость.

Ударный ток КЗ:

для ветвей защищенных реактором с номинальным током 1000 А и выше (/1/ 3.8 стр 150)

ку=1,956, Та=0,23 с,

iу =,

iдин =79 кА>iу =77,274 кА.

Термическая стойкость.

Остаточное напряжение на шинах 10,5 кВ, при КЗ за реактором:

, (3.9)

>65 %.

Потеря напряжения при протекании максимального тока в нормальном режиме работы:

, (3.10)

<2 %.

Выбранный реактор удовлетворяет всем предъявляемым требованиям.

Максимальный продолжительный ток через секционный выключатель будет проходить в случае присоединения к нему 5 линий нагрузки 10 кВ:

Imax, р=5Imax, л, (3.11)

Imax, р=50,103=0,515 кА.

Таблица 20 - Данные выключателей для КРУ

Расчетные

данные

Условие

выбора

Каталожные данные

Выключатель

ВВЭ-М-10-31,5

Uуст=10,5 кВ

Uном=10 кВ

Imax ввод=0,927 кА

Imax сек=0,515 кА

Imax лин=0,103 кА

Iном=1,0 кА

Iном=0,63 кА
Iном=0,63 кА

Iп,=27,935 кА

Iотк,ном=31,5 кА

Iп,0=27,935 кА

Iдин=31,5 кА

iу=77,274 кА

iдин=81 кА

Вк=569,666 кА2с

I2терtтер=2976,75 кА2с

В качестве вводного выключателя на КРУ выбирается ВВЭ-М-10-31,5/1000.

В качестве секционного и линейного выключателей на КРУ выбирается ВВЭ-М-10-31,5/630.

4. Выбор шин, токопроводов, изоляторов

Основное электрооборудование электростанций (генераторы, трансформаторы) и аппараты в этих цепях соединяются между собой проводниками разного типа, которые образуют токоведущие части электрической установки.

Токоведущие части между трансформатором и генератором, а так же отпайки на собственные нужды и КРУ выполняются комплектным пофазно экранированным токопроводом. На КРУ вся ошиновка алюминиевыми шинами коробчатого сечения.

4.1 Выбор шин РУ 110 кВ

Выбор сборных шин

Согласно ПУЭ сборные шины и ошиновка в пределах распределительных устройств по экономической плотности тока не выбираются, поэтому выбор производится по допустимому току.

По допустимому току при максимальной нагрузке наиболее мощного присоединения - блочного трансформатора Т2,

.

Выбирается провод АС-300/39: q=30 мм2, d=24 мм, Iдоп=710 А.

Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 300 см.

Проверка шин на схлестывание не производится, так как IП0 = 4,808 кА 20 кА.

Проверка по условиям коронирования:

Начальная критическая напряженность, кВ/см,

, (4.1)

где m - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности 0,82;

- радиус провода в см.

Напряженность вокруг нерасщепленного провода, кВ/см,

, (4.2)

где Дср - среднее геометрическое расстояние между проводами (при горизонтальном расположении Дср=1,26ЧД).

Условие некоронирования:

, (4.3)

,

1,07Ч14,288 = 15,2880,9Ч31,628 = 28,465.

условие выполняется, таким образом провод АС-300/39 по условиям коронирования проходит.

Гибкие шины от выводов высшего напряжения трансформатора связи до ОРУ:

Токоведущие части от выводов 110 кВ трансформатора связи до сборных шин выполняются гибкими проводами. Выбирается сечение по экономической плотности тока Jэ=1А/мм2 , мм2,

, (4.4)

Выбирается один провод АС-300/39.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0=11,736 кА<20 кА.

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

Гибкие шины от выводов высшего напряжения блочного трансформатора Т1 до ОРУ:

Токоведущие части от выводов 110 кВ трансформатора связи до сборных шин выполняются гибкими проводами. Выбирается сечение по экономической плотности тока, мм2,

Выбирается два провода АС-300/39.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0=2,33 кА<20 кА.

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

Гибкие шины от выводов высшего напряжения блочного трансформатора Т2 и Т3 до ОРУ:

Токоведущие части от выводов 110 кВ трансформатора связи до сборных шин выполняются гибкими проводами. Выбирается сечение по экономической плотности тока, мм2,

Выбирается два провода АС-400/51.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0=4,808 кА<20 кА.

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

4.2 Выбор шин РУ 35 кВ

Сечение сборных шин принимается по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения, в данном случае блочного трансформатора Т4.

Выбирается два провода АС-300/39: q=300 мм2, d=24 мм, Iдоп=710 А.

Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 300 см.

Проверка шин на схлестывание не производится, так как IП0 = 5,142 кА 20 кА.

Проверка по условиям коронирования производится по формулам (69-71):

Начальная критическая напряженность, кВ/см:

При расщеплении провода формула будет иметь вид,

, (4.4)

где а - расстояние между проводами в расщепленной фазе.

1,07Ч3,064 =3,280,9Ч31,628 = 28,465.

Проверяется провод по электродинамическому взаимодействию проводников одной фазы. Усилие на каждый провод, Н/м,

, (4.5)

, Н/м.

Удельная нагрузка на каждый провод от взаимодействия при КЗ, МПа/м,

, (4.6)

, МПа/м.

Удельная нагрузка на провод А-750 от собственного веса, МПа/м,

, (4.7)

, МПа/м.

Принимая максимальное тяжение на фазу в нормальном режиме, Тф,max=100*103 Н, определяем, МПа,

, (4.8)

, МПа/м.

Определяем допустимое расстояние между распорками внутри фазы, м,

, (4.9)

, м.

Таким образом, в проводе установка внутрифазных распорок не нужна.

Гибкие шины от блочного трансформатора Т4 до ОРУ.

Токоведущие части от выводов 35 кВ блочных трансформаторов до сборных шин выполняются гибкими проводами ,

Сечение выбирается по экономической плотности тока, мм2,

Выбирается три провода АС-500/27.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0<20 кА

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

Гибкие шины от выводов низшего напряжения трансформатора связи до ОРУ:

Токоведущие части от выводов 35 кВ трансформатора связи до сборных шин выполняются гибкими проводами. Сечение выбирается по экономической плотности тока, мм2,

Выбирается два провода АС-500/27.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0<20 кА

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

Гибкие шины от потребителей линии 35кВ до ОРУ:

Токоведущие части от линий потребителей 35 кВ до сборных шин выполняются гибкими проводами. Сечение выбирается по экономической плотности тока, мм2,

Выбирается один провод АС-400/51.

Проверка на схлёстывание не производится, т.к. Iп,0<20 кА

Проверка на термическое действие тока КЗ не производится, т.к. шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условиям коронирования была произведена выше.

4.3 Выбор сборных шин КРУ 10 кВ и изоляторов

Наибольший ток в цепи генераторов и сборных шин, А,

Принимаем шины коробчатого сечения алюминиевые 2 (75 35 4,5)мм2 ,

Iдоп.ном =2670 А. С учетом поправочного коэффициента на температуру 0,94,

Iдоп = 2670•0,94 = 2509,8 А,

что больше наибольшего тока, поэтому выбираются шины 2 (75354,5) мм2 сечением 2695 мм2.

Проверка сборных шин на термическую стойкость.

По таблице 11 принимается тепловой импульс тока КЗ кА2с,

Минимальное сечение по условию термической стойкости, мм2,

, (4.10)

мм2.

что меньше выбранного сечения 2695, следовательно, шины термически стойки.

Проверка сборных шин на механическую прочность.

По таблице 11 iy=77,247кА. Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производится без учета колебательного процесса в механической конструкции. Принимаем, что швеллеры шин соединены жестко по всей длине сварным швом, тогда момент сопротивления = 30,1 см3. При расположении шин в вершинах прямоугольного треугольника расчетную формулу принимют, МПа,

, (4.11)

Мпа

где l принято 2 м;

МПа.

поэтому шины механически прочны.

Выбор изоляторов

Выбираются опорные изоляторы ИО-10-7,5У3, Fразр=7500 Н, высота изолятора Низ=120мм.

Проверяются изоляторы на механическую прочность.

Максимальная сила, действующая на изгиб, Н,

, (4.12)

где а - расстояние между фазами.

Н.

Поправка на высоту коробчатых шин,

, (4.13)

Fрасч = khFи = 1,358H < Н.

Выбираем проходной изолятор ИП-10/1000-750У, Uном=10 кВ,

Iном = 1000А > Imax = 927 А; Fразр=7500 Н.

Проверяем изолятор на механическую прочность,

таким образом, изолятор ИП-10/1000-750У проходит по механической прочности.

4.4 Выбор комплектного токопровода

От выводов генератора до трансформатора в блоках Г1-Т1, Г4-Т4 и отпайки к трансформаторам собственных нужд; от выводов генератора до генераторного выключателя и до повысительного трансформатора в блоках Г2-Т2, Г3-Т3 и отпайки к трансформаторам собственных нужд и реакторам токоведущие части выполнены комплектным пофазно-экранированным токопроводом. Выбирается ГРТЕ-10-8550-250 на номинальное напряжение 10 кВ, номинальный ток 8550 А, электродинамическую стойкость главной цепи 250 кА.

Проверяется токопровод,

,

.

Таблица 21 - Параметры токопровода ГРТЕ-10-8550-250:

Параметры

Каталожные данные

Uном турбогенератора, кВ

10,5

Uном токопровода, кВ

10

Iном турбогенератора, А

6875

Iном токопровода, А

8550

iдин, кА

250

токоведущая шина dS, мм

2808

кожух(экран) - Dд, мм

750 4

междуфазное расстояние А, мм

1000

тип опорного изолятора

ОФР-20-375с

шаг между изоляторами, мм

2500-3000

тип применяемого трансформатора напряжения

ЗОМ-1/10; ЗНОМ-10

тип встраиваемого трансформатора тока

ТШ-20-10000/5; ТШВ-15Б-8000/5/5

предельная длина монтажного блока или секции, м

8

4.5 Выбор кабеля нагрузки на 10 кВ

Выбирается сечение кабеля в цепи линии 10 кВ

Принимается кабель марки АВВГ, 10 кВ, трехжильный. Определяется экономическое сечение, мм2:

Принимается кабель сечением 70 мм 2, Iдоп,ном=165 А.

Расчетный ток линии, А,

Кабель проходит если,

, (4.14)

где - коэффициент аварийной перегрузки; принимается

- поправочный коэффициент на температуру окружающей среды;

принимается

- поправочный коэффициент на число работающих кабелей;

принимается

- коэффициент равенства номинальных напряжений;

принимается

;

.

Невозгораемость кабеля обеспечивается если выполняется условие:

, (4.15)

Начальное значение функции

Значение функции, соответствующее конечной температуре нагрева проводника, :

, (4.16)

где s - площадь поперечного сечения проводника, мм2.

Конечная температура нагрева кабеля равна 75 градусов, что меньше предельно допустимой 150.

Таким образом, принимается кабель АВВГ 70 мм2.

5. Выбор измерительной аппаратуры, предохранителей, ограничителей перенапряжения

5.1 Выбор измерительных трансформаторов

Выбор трансформаторов тока

Выбирается трансформатор тока на стороне высшего напряжения блочного трансформатора Т1.

Таблица 22 - Данные измерительного ТТ

Расчетные данные

Условие выбора

ТВТ 110-III-1000/5

Uуст=110 кВ

Uном=110 кВ

Imax=0,569 кА

Iном=1,0 кА

Вк=37,422 кА2с

I2терtтер=1875 кА2с

На стороне высшего напряжения блочного трансформатора устанавливается один амперметр.

Таблица 23 - Параметры измерительных приборов вторичной цепи

Прибор

Тип

Нагрузка, АВ

А

В

С

Амперметр

Э351

0,5

Сопротивление приборов, Ом,

, (5.1)

где - мощность, потребляемая приборами, В·А;

- вторичный номинальный ток прибора, А;

- сопротивление соединительных проводов, Ом.

Ом.

Допустимое сопротивление соединительных проводов, Ом,

, (5.2)

где - вторичная нагрузка трансформатора тока, Ом;

- переходное сопротивление контактов, Ом.

Ом.

Трансформаторы тока соединены в полную звезду, ориентировочная длина контрольного кабеля 50 м. Материал проводников контрольного кабеля - алюминий. Ориентировочное сечение соединительных проводов, мм2,

Сечение соединительных проводов, мм2,

, (5.3)

где - удельное сопротивление материала провода, Оммм2/м.

мм2.

Выбирается контрольный кабель марки АКРВГ с жилами сечением 4 мм2.

Остальные трансформаторы тока выбираются по всем условиям, кроме Z2.

Выбранные трансформаторы тока и их параметры сведены в таблице 24.

Таблица 24 - Параметры трансформаторов тока

Место установки

Марка трансформатора

Класс точности

Сборные шины 110кВ

ТФЗМ-110Б-I-800/5

0,5/10Р/10Р

Сборные шины 35 кВ

ТФЗМ-35Б-I-1500/1

0,5/10Р

НН трансформатора связи

ТВТ-35-I-1000/5

0,5/10Р

Цепь трансформатора собственных нужд

ТВТ-35-I-3000/5

0,5/10Р

Цепь генератора

ТШ-20-8000/5 У3

0,2/10Р/10Р/10Р

Блок генератор - трансформатор

ТШ-20-8000/5 У3

0,2/10Р/10Р/10Р

Потребительские линии на 10 кВ

ТЛК-10-2-200/5 У3

0,2/10Р

ВН блочного трансформатора Т1,Т2,Т3

ТВТ 110-III-1000/5

0,5/10Р

ВН блочного трансформатора Т4

ТВТ 35-I-3000/5

0,5/10Р

Потребительские линии на 35 кВ

ТФЗМ-35Б-I-600 У1

0,5/10Р

Секционный выключатель КРУ

ТШЛК - 2000/5

0,5/10Р

ГРТЕ-10-8550-250

ТШ-20-10000/5 У3

0,2/10Р

Нейтрали трансформаторов

ТВТ-35-1000/5

0,5/10Р

Выбор трансформаторов напряжения

Выбирается трансформатор напряжения в цепи собственных нужд ЗНОЛ.06-10-У3.

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения представлена в таблице 25.

Таблица 25 - Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

Прибор

Тип

S одной обмотки, ВА

Число обмоток

cos

sin

Число приборов

Общая потребляемая мощность

Р, Вm

Q, вар

Ваттметр

Д-335

1,5

2

1

0

1

3

0

Счетчик активной энергии

И680

2Вт

2

0,38

0,925

1

4

9,7

Итого

7

9,7

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения, ВА,

, (5.4)

ВА.

Напряжение установки, кВ,

Uуст =10 кВ Uном =10 кВ,

Выбранный трансформатор ЗНОЛ.06-10-У3 имеет номинальную мощность 75 ВА в классе точности 0,5, необходимом для присоединения счетчиков.

Таким образом, S2=11,962 SНОМ = 375 =225 ВА, трансформатор будет работать в выбранном классе точности.

Аналогичным способом выбираются остальные трансформаторы напряжения, их данные сведены в таблицу 26.

Таблица 26 - Параметры трансформаторов напряжения

Место подключения

Тип прибора

Номинальные данные

Напряжение, кВ

РУ 110 кВ

НКФ-110-83У1

110

РУ 35 кВ

ЗНОМ-35-72У1

110

КРУ 10 кВ

ЗНОЛ.06-10У3

10

ГРТЕ-10-8550-250

ЗНОМ-10-66У3

10

5.2 Выбор ограничителей перенапряжения


Подобные документы

  • Расчет максимальной токовой защиты. Выбор рационального напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Определение числа и мощности трансформаторных подстанций. Расчетные условия для выбора проводников и аппаратов по продолжительным режимам работы.

    методичка [249,8 K], добавлен 07.03.2015

  • Разработка структурной схемы электрической части станции. Распределительное устройство высшего и генераторного напряжения. Выбор коммутационных аппаратов, токоведущих частей, изоляторов, средств контроля и измерения. Расчет токов короткого замыкания.

    курсовая работа [722,7 K], добавлен 06.01.2012

  • Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей (выключателей, разъединителей, разрядников, токопроводов). Подбор измерительных приборов и трансформаторов.

    курсовая работа [467,3 K], добавлен 04.04.2012

  • Разработка структурной схемы станции и блочных трансформаторов. Описание схемы электрических соединений и расчет токов короткого замыкания. Выбор комплектного токопровода, электрических аппаратов, изоляторов и токоведущих частей в заданных цепях.

    курсовая работа [414,2 K], добавлен 23.03.2014

  • Разработка схемы распределения электроэнергии для питания местной и удаленной нагрузок. Выбор числа и мощности рабочих трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания для проверки электрических аппаратов и проводников; выбор электрооборудования станции.

    курсовая работа [1,7 M], добавлен 19.05.2013

  • Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Выбор измерительных приборов.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 09.04.2012

  • Выбор главной схемы электрических соединений. Проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов и источников питания. Способы ограничения токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей электрической станции.

    дипломная работа [1,1 M], добавлен 17.12.2015

  • Проектирование схемы электрической станции типа ТЭЦ с одним высшим напряжением. Выбор структурной схемы проектируемой станции, нужного оборудования. Определение токов короткого замыкания. Разработка схемы электрических соединений электростанции.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.07.2014

  • Характеристика главной схемы электрических соединений станции и схемы собственных нужд. Выбор силовых трансформаторов и выключателей. Пути расчетов токов короткого замыкания, выбор электрических аппаратов и проводников. Проектирование главной схемы.

    дипломная работа [491,4 K], добавлен 29.04.2011

  • Выбор генераторов, блочных трансформаторов и автотрансформаторов связи. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов. Выбор выключателей, разъединителей, трансформаторов тока, трансформаторов напряжения, сечения отходящих линий, токопроводов.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 12.02.2013

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.