Проект теплоэлектроцентрали

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Выбор схемы ТЭЦ и основного электрооборудования

1.1 Выбор генераторов

1.2 Определение нагрузок потребителей в максимальном и минимальном режимах

1.3 Выбор силовых трансформаторов

1.4 Выбор секционных реакторов

1.5 Технико-экономическое сравнение вариантов

1.6 Выбор схемы и трансформаторов собственных нужд

2. Выбор электрических аппаратов, токоведущих частей, изоляторов конструкции 3РУ-10 кВ

2.1 Расчет токов К.З.

2.2 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей

Список использованных источников

1. Выбор схемы ТЭЦ и основного электрооборудования

1.1 Выбор генераторов

По заданию на данной ТЭЦ установлено 4 генератора мощностью 60 МВт. электричество трансформатор нагрузка потребитель

Выбираем синхронные турбогенераторы типа ТВФ-60-2

Технические характеристики генераторов представлены в таблице 1.1

Таблица 1.1 Технические данные СГ

Тип турбогенератора	Рн, МВТ	Sн, MBA	Uн, KB	Iн, кА	cosц	X"d, отн. ед.
ТВФ-60-2	60	75	10,5	4,125	0,8	0,146

1.2 Определение нагрузок потребителей в максимальном и минимальном режимах

Р_{н. max}¹⁰=nP_max¹⁰•k_одн. (1.1)

где Р_н.max - нагрузка на генераторном напряжении;

n - количество отходящих линий;

Р_max¹⁰ - нагрузка одной линии;

k_одн. - коэффициент одновременности.

Р_н.max¹⁰= 5020,96 = 96 мВт.

P_{н. min}¹⁰= 501,80,96 = 86,4 мВт.

Q _{н. min}¹⁰= P _{Н. min}¹⁰tg ц (1.2)

где Q _{н. min}¹⁰- реактивная нагрузка на генераторном напряжении.

Q _{н. max}¹⁰= 96 0,47 = 451 мBap.

Q_н.min10 = 86,4 0,47 = 40,6 мBap.

1.3 Выбор силовых трансформаторов

Для выбора силовых трансформаторов сначала выбираем структурную схему ТЭЦ.

Рисунок 1.1 Структурная схема I варианта

Расход на собственные нужды принимаем равным 10 % от Р_уст.

Р_уст (1.3)

где Р_с.н.- расход мощности на собственные нужды;

Р_уст - мощность установки.

мВт

Q_с.н.= Р_с.н. tgц = 4,2 0,49 = 2,1 мВар.

Q_г = Р_г tgц (1.4)

где Q_г - реактивная мощность генератора

Р_г - активная мощность генератора.

Q_г = 60 0,75 = 45 МВар.

Определяем нагрузку трансформаторов в максимальном и аварийном режимах по формуле 1.5

(1.5)

мВА

мВА

мВА

S_расч.max=S_p.min¹⁰=104мВА, принимаем К_п=1,4

мВА (1.6)

где К_п - коэффициент допустимой перегрузки трансформатора.

Принимаем 2 трансформатора связи типа ТРДЦН-80000/110.

Выбор мощности трансформаторов связи блочной мощности ТЭЦ.

(1.7)

мВа

Принимаем блочный трансформатор типа тдц - 80000/110.

Рисунок 1.2 Структурная схема второго варианта

Выбор типа и мощности трансформаторов связи неблочной части ТЭЦ.

МВА

МВА

МВА

S_расч.max¹⁰=S_p.min.¹⁰=51,8 МВА

МВА

Принимаем трансформаторы связи типа ТРДН - 40000/110.

1.4 Выбор секционных реакторов

I_нoм= 0,7 I_нoм.г (1.8)

где I_нoм.г - номинальный ток генератора;

I _нoм - номинальный ток реактора.

U_ном. =U_ном.г = 10,5 кВ.

Принимаем секционные реакторы типа РБДГ-10-4000-0,105.

Таблица 1.2 Технические данные трансформаторов

тип трансформаторов	Uн, кВ	Потери, кВт	Uк, %	Ixx %
	ВН	СР	НН	Рк	Рх	В-С	В-Н	С-Н
ТРДЦН-80000/110	115	-	10,5	310	70	--	10,5	-	0,6
			10,5
ТДЦ-80000/110	121		10,5	310	70		10,5	-	0,6
ТРДН-40000/110	115		10,5	172	36		10,5	-	0,7
			10,5

1.5 Технико-экономическое сравнение вариантов

Определение потерь энергии в трансформаторах.

I вариант.

(1.9)

ч

где Р_х - потери мощности холостого хода;

Р_к - потери мощности короткого замыкания;

S_max - максимальная нагрузка трансформатора;

S_ном - номинальная мощность трансформатора;

Т - продолжительность работы трансформатора;

ф - продолжительность максимальных потерь, определяется по кривой рисунка 5.6 Л-1

Потери электроэнергии в трансформаторах неблочной части ТЭЦ

кВтч

II Вариант.

Потери электроэнергии в трансформаторах неблочной части ТЭЦ.

кВтч

Потери электроэнергии в трансформаторах блочной части ТЭЦ.

кВтч

Суммарные потери энергии:

W_I=2011584+2325180=4336764 кВтч

W_II=20115842+1039426=5062594 кВтч

Для технико-экономического сравнения вариантов применяем метод приведенных затрат, в котором учитываются капитальные затраты на сооружение ТЭЦ, а также производственные издержки при эксплуатации.

В производственные издержки входят издержки на амортизацию, ремонт и обслуживание оборудования, а также стоимость потерянной энергии.

Технико-экономический расчет приведен в таблице 1.3.

Таблица 1.3 Определение экономических показателей вариантов

Оборудование	Варианты	Стоимость ед. тыс. тенге
	I вариант	II вариант
	кол-во оборудования	общая стоимость, тыс. тенге	кол-во оборудования.	общая стоимость, тыс.тенге
ТРДЦН-80000/110	2	28200	-	-	14100
ТДЦ-80000/110	1	-	2	24600	12300
ТРДН-40000/110	-	-	2	22000	11000
ячейки 110кВ	7	13800	8	18400	2300
МГГ-Т связи	5	4500	4	3600	900
МГГ-10 сек. с реак.	3	6100	1	2100	2100
Итого:	67200	52990		70700
Отчисление на амортизацию и обслуживание. Иэкс=экс1К; рэксп.=0,088	Иэкс.1=0,08867200= =5914	Иэкс.2=0,08870700= =6222
Стоимость потерь, Ипот=W,.=0,99 тг/кВтч	Ипот1=0,994336,764= 4293	Ипот2=0,99506,2594= =5012
Годовые эксплуатационные издержки. Тыс. тенгеИ = Иэкс +Ипот,.	И1=5914+4293=10207	И2=6222+5012=11234
Расчетные затраты 3 = 0,12К + И	З1=0,1267200+10207 =18271	З2=0,1270700+11234= =19718

Рисунок 1.3 Главная схема 1 варианта

Рисунок 1.4 Главная схема 2 варианта

Для определения капитальных вложений были выбраны главные схемы, которые представлены на рисунках 1.3 и 1.4.

Так как 1 вариант оказался экономичнее 2 варианта на 7,3%, то дальнейший расчет производится по 1 варианту.

1.6 Выбор схемы и трансформаторов собственных нужд

Выбор количества секций и трансформаторов собственных нужд в неблочной и блочной части ТЭЦ производится в зависимости от числа котлов.

Согласно заданию, на данной ТЭЦ установлено 5 котлов, поэтому принимаем к установке 5 рабочих трансформатора собственных нужд, которые присоединяются к секциям главного распределительного устройства и отпайкой от G₁ и G₂.

Мощность рабочих ТСН в неблочной части определяется по формуле 1.10:

мВА (1.10)

где k_с - коэффициент спроса;

n - число секций собственных нужд

Принимаем 4 рабочих ТСН типа ТМНС - 6300/10.

Для блочной части:

S_номР_с.н.maxКс=4,20,8=3,36 МВА

Принимаем ТМНС-6300/10.

Для обеспечения надежного питания потребителей собственных нужд от двух независимых источников питания на ТЭЦ устанавливается пуско-резервный трансформатор собственных нужд, который присоединяется отпайкой от трансформатора связи.

Мощность ПР ТСН должна быть равной полутора кратной мощности рабочего источника питания ТСН.

S_ном.= 1,56,3 = 9,49 мВА.

Принимаем трансформатор ТДНС - 10000/10.

Схема питания потребителей собственных нужд показана на рисунке 1.5.

Рисунок 1.5 Схема собственных нужд

2. Выбор электрических аппаратов, токоведущих частей, изоляторов, конструкции 3ру-10 кв., заземляющего устройства, способа синхронизации

2.1 Расчет токов К.З.

Для расчетной схемы, представленной на рисунке 2.1 составляем схему замещения (рисунок 2.2)

Рисунок 2.1 Расчетная схема

Рисунок 2.2 Схема замещения

Определяем значения сопротивлений в относительных единицах.

Сопротивление энергосистемы:

(2.1)

где х_с*ном - сопротивление системы в о.е. относительно номинальных величин;

S_б - базисная мощность, S_б=1000 МВА

S_ном.с - номинальная мощность системы.

Сопротивление линии:

(2.2)

Сопротивление трансформатора:

(2.3)

Сопротивление реактора РБДГ-10-4000-0,15

(2.4)

Сопротивление генератора

(2.5)

К.З. на шинах 110 кВ

х₁₃=х₂//х₃=х₂/2=4,54/2=2,27 (2.6)

х₁₄=х₁₁+х₁₂=1,31+1,95=3,26

Преобразуем сопротивлений х₆, х₈, х₉ в эквивалентную звезду с сопротивлениями х_15, х₁₆, х₁₇.

(2.7)

Х₁₈=х₄+х₁₆=1,31+0,38=1,69

х₁₉=х₇+х₁₇=0,95+0,38=1,33

Преобразуем сопротивлений х₁₆, х₁₇, х₅ в эквивалентную звезду с сопротивлением х₁₈, х₁₉, х₂₀

Рисунок 2.3 Упрощенная схема замещения

X₂₃=x₁₅+x₂₀=0,78+0,52=1,3

x₂₄=x₂₂+x₁₀=0,4+1,95=2,35

х_рез.=х_экв+х₂₁=0,84+51=1,35

с^G1G2=x_экв./х₂₃=0,84/1,3=0,65

с^G3=x_экв//x₂₄=0,84/1,35=0,34

x₂₅=x_рез./с^G1G2=1,35/0,65=2,08

x₂₆=x_рез./с^G3=1,35/0,34=3,97

Рисунок 2.4 Результирующая схема замещения для К-1

К.З. на шинах 10 кВ.

х_рез.=х_экв./х₁₃=1,34/2,27=0,59

С^с=х_экв./х₂₅=0,9/2,94=0,31

С^G4=x_экв./х₁₄=1,34/3,26=0,41

х₂₇=х_рез./С^с=1,85/0,59=3,14

х₂₈=х_рез./С^G4=1,85/0,41=4,51

х_рез.=х_экв.+х₂₂=0,76+0,4=1,16

С^с=х_рез/х₂₇=0,76/3,14=0,24

С^G1G2=x_рез./х₂₃=0,76/1,3=0,58

С^G4=x_рез./х₂₈=0,76/4,51=0,17

х₂₉=х_рез./С^с=1,16/0,24=4,83

х₃₀=х_рез./С^G1G2=1,16/0,58=2

х₃₁=х_рез./С^G4=1,16/0,17=6,82

Рисунок 2.5 Упрощенная схема замещения для К-2

Рисунок 2.6 Результирующая схема замещения для К-2

Определяем периодический ток К.З. (I_п.о.)

К1

кА (2.8)

кА; Е=1 (2.9)

кА; Е=1,08

кА; Е=1,08

кА; Е=1,08

К2

кА

С кА

G₁G₂ кА

G₃ кА

G₄ кА

Определение ударных токов К.З. (i_yд.)

К1

С кА (2.10)

G₁G₂ кА

G₃ кА

G₄ кА

К2

С кА

G₁G₂ кА

G₃ кА

G₄ кА

Определение периодической и апериодической составляющей К.З. для любого момента времени.

К1

t_СВ=0,05_С. ВМТ-110Б-20. Т_а=0,02_с

=t_С.В.+t_Р.З.=0,05+0,01=0,06 с (2.11)

Сi_a= кА (2.12)

кА (2.13)

G₁G₂ кА.

кВ; ;

I_п.=0,9I_п.о.=0,92,61=2,35 кА

G₃ кА.

кА; ;

;

кА.

G₄ кА

кА; ;

кА

К2

=0,1+0,01=0,11_С. (МГГ-10-63).

кА.

кА

G₁G₂ кА

кА;

I_п.=0,85I_п.о.=0,8729,73=25,87 кА

G₃ кА

кА; ;

;

I_п.=0,73•0,49=21,34 кА

G₄ кА

кА; ;

; кА

Определение теплового импульса.

К1

t_отк=t_откл.в+t_p.з.=0,08+0,1=0,18_с (2.14)

С В_к=I_п.о.² (t_откл.+Т_а)=2,22²(0,18+0,02)=0,99 кА²с (2.15)

G₁G₂ В_к=2,61² (0,18+0,245)=2,89 кА²с

G₃В_к=1,39² (0,18+0,245)=0,82 кА²с

G₄В_к=1,67²(0,18+0,15)=0,92 кА²с

К2

t_отк=4 с.

СВ_к=11,4² (4+0,08)=530,24 кА²с

G1G2 В_к=29,73² (4+0,245)=3752 кА²с

G₃В_к=30,49² (4+0,245)=3943,7 кА²с

G₄В_к=8,72²(4+0,15)=315,56 кА²с

Таблица 2.1 Сводная таблица расчетов тока К.З.

Точка К.З.	И.П.	Iп.о.., кА	Iуд., кА	Iп... кА	Ia,кА	Вк, кА2 с
К-1	C G1G2 G3 G4	2,22 2,61 1,39 1,67	5,05 7,21 3,84 4,57	2,22 2,35 1,25 1,47	0,16 2,91 1,55 1,58	0,99 2,89 0,82 0,92
	Итого	7,89	20,67	7,29	6,2	5,62
К-2	C G1G2 G3 G4	11,4 29,73 30,49 8,72	29,83 82,41 84,23 23,86	11,4 25,87 21,34 8,2	3,22 27,33 27,94 5,92	530,24 3752 3943,7 315,56
	Итого	80,34	220,33	66,81	64,41	8541,5

2.2 Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей

Определяем токи нормального и максимального режимов:

К1 110 кВ

А. (2.16)

I_max.=1,4•I_ном.т.=1,4420=588 А. (2.17)

К2 10 кВ

А А

А

А

Выбор выключателей произведен в таблицах 2.2 и 2.3

Таблица 2.2 Выбор выключателей и разъединителей на стороне 10 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
		МГГ-20-90	РВ-10-6300
Uуст.Uном	Uуст.10 кВ	Uном=10 кВ	Uном=10 кВ
Imax Iном.	Imax=6159 А	Iном.=6300 А	Iном.=6300 А
In.Iотк.н	In.=45,47 кА	Iотк.н=90 кА	-
Ia.ia.ном	Ia.=36,47 кА	ia.ном=0	-
Iп.о.Iдин.	Iп.о=49,85 кА	Iдин.=105 кА	-
iyдiдин.	iyд=136,1 кА	iдин.=300 кА	iдин.=220 кА
BkрасчIтер.2tтер	Bkрасч=4597,8 кА2•с	Iтер.2tтер=872•4=30276 кА2•с	Iтер.2tтер=802•4==25600 кА2•с
	кА	кА

Таблица 2.3 Выбор выключателей и разъединителей на стороне 110 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
		ВМТ-110Б-20	РДЗ-110-1000
Uуст.Uном	Uуст.110 кВ	Uном=110 кВ	Uном=110 кВ
Imax Iном.	Imax=588 А	Iном.=1000 А	Iном.=1000 А
In.Iотк.н	In.=7,29 кА	Iотк.н=20 кА	-
Ia.ia.ном	Ia.=6,2 кА	ia.ном=7,05 кА	-
Iп.о.Iдин.	Iп.о=7,89 кА	Iдин.=20 кА	-
iyдiдин.	iyд=20,67 кА	iдин.=52 кА	iдин.=80 кА
BkрасчIтер.2tтер	Bkрасч=5,62 кА2•с	Iтер.2tтер=202•3=1200 кА2•с	Iтер.2tтер=2976,7кА2•с

Выбор сборных шин 110 кВ

I_max=588А.

Выбор сборных шин производится по допустимому току. Принимаем к установке провод АС-240/32.

F=240 мм²; d=21,6мм; I_доп=605А >I_max=588 А

Фазы расположены горизонтально с расстоянием между фазами 300 см.

Проверка шин на схлестывание не производится, так как I_п.о. 20 кА

Проверка на термическое действие тока К.З. не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.

Проверка по условию коронирования. Определяем начальную (критическую) и фактическую напряженность электрического поля вокруг провода:

=31,6 кВ/см (2.18)

кВ/см (2.19)

U=1,1 U_ном.=1,1 110=121 кВ

Условные проверки:

1,07 Е0,9Е_о; 1,07 14,1=15,10,9 31,6=28,4, т.е.провода коронировать не будут.

Токоведущие части от выводов 110 кВ трансформатора связи до сборных шин выполняем гибкими проводами. Сечение выбираем по экономической плотности тока: j_э=1А/мм²

мм² (2.20)

Принимаем 2 провода в фазе АС-240/32, наружный диаметр 21,6 мм. Допустимый ток 2605=1210 А.

Проверяем провода по допустимому току

I_max=588 АI_доп=1210 А

Проверку на термическое действие тока не производят. Проверку на коронирование так же не производят, так как выше было сказано, что провод АС-240/32 не коронирует.

Выбор изоляторов на 110 кВ.

Принимаем 7 изоляторов ПС-12-А в одной натяжной гирлянде.

Выбор сборных шин 10 кВ и ошиновка в цепи генератора ТВФ-60-2

Выбор производится по допустимому току.

I_норм.=4128,8А.

I_max=6159 А.

Принимаем шины коробчатого сечения, алюминиевые 2(175х80х8) мм² сечением 2х2440 мм², I_{доп.ном.}=6430А., расположенные по вершинам треугольника.

С учетом поправочного коэффициента на температуру:

I_доп.=6430 0,94=6044А I_max=6430А.

Проверка сборных шин на термическую стойкость.

Минимальное сечение по условию термической стойкости.

мм²2х2440 мм²

Проверка сборных шин на механическую прочность.

Принимаем, что швеллеры шин соединены жестко по всей длине сварным швом, тогда момент сопротивления W_yo-xo=250 cм³

МПа

где l принято 2 м.

_{расч.=ф.max доп}=75 МПа

Выбор изоляторов.

Выбираем опорные изоляторы: ИО-10-3000УЗ, F_разр=30000Н

Проверяем на механическую прочность.

Н (2.21)

Расстояние между фазами а=0,8 м.

Поправка на высоту коробчатых шин

(2.22)

F_расч.=0,5•F_и=1,71 9830=16809 Н0,6F_разр.=0,6 30000=18000Н

Выбираем проходные изоляторы: ИП-10-8000-4250У3

Проверяем по номинальному току: I_max?I_ном

I_max =4346 А < I_ном =8000 А

Проверяем на механическую прочность:F_расч?F_доп

F_расч =0,5 F_И =0,5 • 9830=4915 Н, что меньше F_доп =0.6 • 42500=25500 Н

Выбор реакторов на отходящих линий.

Максимальный ток одной КЛ

А (2.23)

Намечаем к установке 5 сдвоенных реакторов серии РБС - U_н=10 кВ

I_max=1000 А

Линии распределены по 5 на каждую ветвь.

I_ном=1000 АI_max=5 131,4=657,0 А

Определяем результирующие сопротивления цепи К.З. при отсутствии реактора.

Ом (2.24)

Требуемое сопротивление цепи К.З.

Ом

где I_{п.о.треб.}=I_отклн=31,5 кА (ВМПП-31,5)

Требуемое сопротивление реактора для ограничения тока К.З.

Х_треб.р=Х_{рез.треб.}-Х_рез.=0,19-0,075=0,115 Ом

Выбираем окончательно реактор РБС-10-2 1000-0,22 с параметрами

U_н=10кВ; I_ном=1000А; i_дин=55кА; Х_р=0,220 м;

Результирующее сопротивление цепи К.З. с учетом реактора

Х_рез.=Х_рез.+Х_р.=0,075+0,22=0,295 Ом.

Фактическое значение периодической составляющей тока К.З. за реактором.

кА

Проверка стойкости реактора от действия К.З.

Электродинамическая стойкость.

•кА

i_дин=55 кА=i_yд=54,84 кА

Термическая стойкость:

В_к.зав=I_тер² t_тер=25,6² 8=5242,88 кА² сВ_к.расч=I_п.о.²(t_отк.+Т_о)=

=20,55²(1,2+0,23)=604 кА² с

Остаточное напряжение на шинах ГРУ при К.З. за реактором

(2.25)

Выбор комплектного токопровода 10 кВ.

От вывода генератора до фасадной стены главного корпуса токоведущие части выполнены комплектным пофазно-экранированным токопроводом.

Выбираем ТЭКН-20/6800

U_ном=20 kB; I_ном.=6800А; i_дин=250А.

Проверяем токопровод.

I_max=6159 А I_ном.=6800А

i_y=220,33Аi_дин=250 kА

Выбор измерительных трансформаторов

Выбор трансформаторов тока.

а) В цепи генератора ТВФ-60 выбираем ТТ типа ТШВ-15-8000

Таблица 2.4 Выбор ТТ на 10 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Uуст.Uном.	Uуст.=10кВ	Uном.=15 кВ
ImaxIном.	Imax=6159 А	Iном.=8000А
iyд.iдин	Iyд=220,33 кА	не проверяется
BkI2тер. tтер	Bk=8541,5 кА2 с	Iтер.2 tтер=(208)2•3=76800 кА2•с

Таблица 2.5 Вторичная нагрузка ТТ на 10 кВ

Прибор	Тип	Нагрузка фазы ВА
		А	В	С
Амперметр	Э-335		0,5
Ваттметр	Д-335		0,5	0,5
Варметр	Д-335		0,5	0,5
Счетчик акт. энергии	САЗ-4680	2,5		2,5
Регистрирующие приборы:
Ваттметр	Н-394	10	-	-
Амперметр	Н-394	-	10
Итого:		12,5	11,5	3,5

Общее сопротивление приборов.

Ом (2.26)

(2.27)

Допустимое сопротивление проводов.

r_пр=z_2ном-r_приб-r_к=1,2-0,42-0,1=0,68 Ом (2.28)

Сечение контрольного кабеля:

мм²,

где l_pac=l=40 м

Принимаем контрольный кабель АКРВТ с жилами сечением 4 мм².

б) Выбор ТТ на стороне 110 кВ. Выбираем ТТ типа ТФЗМ-110-ХI

Таблица 2.6 Выбор ТТ на 110 кВ

Условия выбора	Расчетные данные	Каталожные данные
Uуст. Uном.	Uуст.=110кВ	Uном.=110 кВ
Imax Iном.	Imax=588 А	Iном.=600А
iyд. iдин	iyд=20,67 кА	iдин.=120 кА
Bk I2тер. tтер	Bk=5,62 кА2 с	Iтер.2 tтер=2623=2028 кА2с

Определяем общее сопротивление приборов.

Ом

Допустимое сопротивление приборов.

r_пр=z_2ном.-r_приб.-r_к=1,2-0,02-0,05=1,13 Ом

мм²

ТТ соединены в полную звезду, поэтому l_расч.=7,5 м

Принимаем контрольный кабель АКРВГ с шинами сечением 4 мм².

Вторичная нагрузка ТТ, ТФЗМ-110-43

Таблица 2.7 Вторичная нагрузка ТТ на 110 кВ.

Прибор	Тип	Нагрузка фазы
		А	в	с
Амперметр	Н-344	0,5	0,5	0,5

Выбор трансформаторов напряжения.

а) на стороне 10 кВ выбираем ТН типа НТМИ-10-66 и НОМ-10-66.

Таблица 2.8 Вторичная нагрузка ТН на 10 кВ.

Прибор	Тип	S одной обмот В.А.	Число обмоток	cos	sin	Число прибо- ров	Общая потреб S
							Р,Втт	QBap
Вольтметр	Э-335	2	1	1	0	1	2
Ваттметр	Д-335	1,5	2	1	0	3	9
Варметр	Д-304	2	2	1	0	1	4
Счетчик акт.энергии	САЗ-И681	2 Вт	2	0,38	0,925	3	12	29
Регистр. ваттметр	Н-395	10	2	1	0	2	40
Регистр. вольтметр	Н-394	10	1	1	0	2	20
Счетчик акт.энергии	САЗ-И674	3 Вт	2	0,38	0,925	18	108	262
Счетчик реакт. энергии	СРЧ-И676	3 Вт	2	0,38	0,925	18	108	262
Вольтметр	Э-335	2	1	1	0	2	4
Регистрир. частотомер	Н-397	7	1	1	0	1	7
Частотомер	Н-362	1	1	1	0	2	2
Вольтметр	Э-335	2	1	1	0	2	4
Синхроноскоп	Э-327	10	1	1	0	1	10
Итого:							330	333

S_2расч.=ВА

S_2расч.=643 ВАS_н=6120=720ВА

643-120=523757=525 ВА 6 х НТМИ-10-66

7 х НОМ-10-66

Выбор ТН на стороне 110 кВ.

Выбираем ТН типа НКФ-110-58.

Таблица 2.9 Вторичная нагрузка ТН на 110 кВ

Прибор	Тип	S одной обмот. В.А	Число об-мот	cos	sin	число приборов	Общая потреб S
							Р.Вт	Q Bap
Ваттметр	Н-395	10	2	1	_	1	20
Варметр	Н-395	10	2	1	--	1	20
Вольтметр	Э-335	2	1	1	--	1	2
Частотомер	Н-372	3	1	1	--	2	6
Вольтметр	Н-344	10	1	1	--	2	20
Синхроноскоп	Э-327	10	1	1	-	1	10
Ваттметр	Д-335	1,5	2	1	--	1	3
Варметр	Д-335	1,5	2	1	--	1	3
ФИП	ФИП	3	1	1	--	2	6
Итого:							90

S_2расч.=90 ВА; S_2ном=400 ВА; S₂S_2ном

Для соединения ТН с приборами принимаем контрольный кабель АКРВГ с сечением шин 4 мм² по условию механической прочности.

Список использованных источников

1. Рожкова Л.Д. Козулин В.С. «Энергооборудование станций и подстанций», 3-е издание: М. Энергоатомиздат 1987 г:

2. Чернобродов Н.В. «Релейная защита», 4-е издание: М. Энергия 1971 г:

3. Руководящее указание по релейной защите, «Защита генераторов, работающих на сборные шины», М. Госэнергоиздат 1961 г:

4. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию под редакцией Федорова А.А. М. Энергоиздат 1987 г:

5. Васильев А.А. Крючков И.Л. «Электрическая часть станции и подстанций». 1990 г;

6. Правила устройства электроустановок. М. Энергоиздат 1986 г;

7. Методические указания по экономике электрических станций и сетей, 13-е издание; М. Энергия 1977 г.

8. Правила техники безопасности. М. Энергия 1986 г;

9. Шубин Е.П. «Гражданская оборона». Просвещение 1991 г.

Размещено на Allbest.ru